Sisteme Alim Cu Caldura Si Ventilatie Indicatie Metodica DS

UNIVERSITATEA TEHNIC A MOLDOVEI

Facultatea Urbanism i Arhitectur Catedra Alimentri cu Cldur i Gaze, Ventilaie

SISTEME DE ALIMENTARE CU CLDUR I VENTILAIE

Indicaii metodice pentru elaborarea proiectelor/lucrrilor de an

CHIINU U.T.M.

2013

- 2 -

CZU 628.8 (076.5) C 62

Lucrarea este elaborat n conformitate cu planul de nvmnt pentru studenii de la specialitile: 581.1 Arhitectur, 581.4 Design interior, 582.6 Ingineria i protecia apelor, 582.1 Construcii i inginerie civil i programa de nvmnt la disciplinele Reele de alimentare cu cldur i gaze i Sisteme tehnico-sanitare interioare.

Este destinat stundeilor cu frecven la zi i cu frecven redus, de la specialitile nominalizate. n ndrumar este prezentat sarcina individual pentru elaborarea proiectului/lucrrii de an, indicaii privind coninutul i elaborarea proiectului/lucrrii de an.

Autori: lector superior, ing. Tatiana COLOMIE lector universitar, ing., mr. Andrei BNZARI lector superior, ing., mr. Iulia NEGAR Redactor responsabil: conf. univ., dr. Constantin ULEANU Recenzent: conf. univ., dr. Vera GUUL

DESCRIEREA CIP A CAMEREI NAIONALE A CRII Colomie, Tatiana. Sisteme de alimentare cu cldur i ventilaie: indicaii metodice pentru elaborarea proiectelor/lucrrilor de an / Tatiana Colomie, Bnzari Andrei, Negar Iulia; red. resp.: uleanu Constantin; Univ. Tehn. a Moldovei, Fac. Urbanism i Arhitectur, Catedra Alimentri cu Cldur i Gaze, Ventilaie. Ch.: UTM, 2013. 77 p. : fig., tab. Bibliogr.: p. 52 (9 tit.). 55 ex. ISBN 978-9975-45-235-9. 628.8 (076.5) C 62

Redactor: E. Gheorghiteanu

Bun de tipar 25.02.13 Formatul hrtiei 60x84 1/16. Hrtie ofset. Tipar RISO Tirajul 55 ex. Coli de tipar 4,75 Comanda nr. 18 ISBN 978-9975-45-235-9.

U.T.M., 2013

- 3 -

Cuprins 1. Indicaii generale pentru proiectul/lucrarea de an ..................... ..4 1.1. Noiuni generale ..................................................................... ..4 1.2. Date iniiale ............................................................................ ..4 1.3. Coninutul i structura proiectului/lucrrii de an ................... 10 2. Calculul pierderilor de cldur ................................................. 12 2.1. Noiuni generale privind calculul termic al ngrdirilor ........ 12 2.2. Calculul termic al peretelui exterior ...................................... 16 2.3. Calculul termic al pardoselilor ............................................... 18 2.4. Calculul termic al planeului ultimului nivel ......................... 23 2.5. Calculul termic al ngrdirilor vitrate .................................... 25 2.6. Calculul pierderilor de cldur .............................................. 26 3. Proiectarea i calculul instalaiilor de nclzire ........................ 30 3.1. Determinarea condiiilor tehnice de racordare ....................... 30 3.2. Descrierea sistemului de nclzire ......................................... 31 3.3. Amplasarea corpurilor de nclzire i proiectarea instalaiei de nclzire .............. ..................................................................... 32 3.4. Calculul de dimensioanre a conductelor ................................ 36 3.5. Calculul de dimensioanre a corpurilor de nclzire ............... 41 3.6. Calculul de dimensioanre a utilajului din nodul termic ......... 42 4. Proiectarea i calculul instalaiilor de ventilare ........................ 45 4.1. Noiuni generale ..................................................................... 45 4.2. Calculul instalaiilor de ventilare ........................................... 45 Bibliografie ................................................................................... 52 Anexa nr. 1 .................................................................................... 53 Anexa nr. 2 .................................................................................... 65 Anexa nr. 3 .................................................................................... 66 Anexa nr. 4 .................................................................................... 70 Anexa nr. 5 .................................................................................... 71 Anexa nr. 6 .................................................................................... 72 Anexa nr. 7 .................................................................................... 73 Anexa nr. 8 .................................................................................... 74 Anexa nr. 9 .................................................................................... 75 Anexa nr. 10 .................................................................................. 76

- 4 -

1. Indicaii generale pentru proiectul/lucrarea de an 1.1. Noiuni generale

Proiectul/lucrarea de an prevede proiectarea sistemelor de nclzire central cu ap i a sistemelor de ventilare n blocuri de locuit cu trei nivele.

Elaborarea proiectului/lucrrii va contribui la formarea deprindelor practice, de proiectare i calcul a elementelor sistemelor de nclzire i ventilare, studierea normelor de stat de proiectare n domeniul proteciei termice a cldirilor, proiectrii sistemelor de nclzire i ventilare n vigoare.

Toate soluiile de proiect adoptate de student trebuie s fie argumentate prin calcule corespunztoare i s corespund normelor n vigoare i regulilor de oformare a desenelor tehnice.

1.2. Date iniiale

Codul dup care sunt colectate datele iniiale este adoptat conform numrului format din ultimele trei cifre ale carnetului de note sau este acordat de profesor.

Pentru elaborarea proiectului/lucrrii de an sunt necesare urmtoarele date iniiale:

1. Planul casei, care se determin din anexa nr. 1, n conformitate cu suma cifrelor codului. Dac aceast sum depete numrul 24, atunci varianta planului este determinat conform sumei ultimelor dou cifre ale codului.

2. Localitatea i parametrii climaterici exteriori se adopt n funcie de suma ultimelor dou cifre ale codului din tabelul 1, anexa nr.2.

3. Orientarea faadei principale fa de punctele cardinale se adopt din tabelul 1.1.

4. ncperea nodului termic este prevzut n partea stng a axei de simetrie, dac ultima cifr a codului este par, i n partea dreapt dac ultima cifr este impar.

5. Structura ngrdirilor de protecie i unele materiale din care sunt construite ngrdirile se adopt din tabelul 1.2, iar

- 5 -

structura de baz a peretelui exterior, materialul stratului termoizolant al tuturor ngrdirilor i tipul acoperiului se adopt conform ultimei cifre a codului din tabelul 1.3.

6. Dimensiunile uilor i ferestrelor sunt prezentate n tabelul 1.4.

7. Temperatura de calcul a aerului interior este ti=20oC. 8. Condiiile tehnice de racordare a sistemului de nclzire la

reelele termice exterioare, ct i parametrii agentului termic n sistemul de nclzire se determin conform ultimei cifre a codului din tabelul 1.5.

Proiectul/lucrarea de an, care nu corespunde codului personal al studentului, nu se admite la susinere.

Tabelul 1.1. Orientarea faadei principale

Ultima cifr a codului

Suma ultimelor dou cifre ale codului

Ultima cifr a codului

Suma ultimelor dou cifre ale codului

par impar par impar 0 Nord Sud 5 Est Vest 1 Vest Est 6 Sud-Vest Nord-Est 2 Nord-Est Sud-Vest 7 Nord-Vest Sud-Est 3 Sud-Est Nord-Vest 8 Nord Sud 4 Sud Nord 9 Vest Est

- 6 -

Tabelul 1.2. Structura ngrdirilor de protecie i unele materialele din care sunt construite straturile ngrdirilor

Nr. Denumirea ngrdirii Structura ngrdirii Materialele i grosimea straturilor, densitatea

materialelor unor straturi

1

Pere

tele

ext

erio

r

1. Mortar din var cu nisip, =0.02 m; 4. Mortar din ciment cu nisip =0.02 m. Not: celelalte straturi sunt prezentate n tabelul 1.3.

2

Plane

ul u

ltim

ului

niv

el

1. Plac din beton oel, =0.20 m, =2500 kg/m3;

2. Ruberoid, =0.0015 m; 4. Mortar din ciment i nisip,

=0.04 m; 5. Ruberoid, =0.0045 m

(acest strat este numai pentru acoperiuri plane din rulouri de ruberoid, pentru celelalte tipuri de acoperi acest strat nu exist).

Not: stratul 3 este prezentat n tabelul 1.3. 3

Pard

osea

ua

deas

upra

subs

olul

ui 1. Plac din beton oel,

=0.20 m, =2500 kg/m3; 2. Ruberoid, =0.0015 m; 4. Mortar din ciment i nisip,

=0.04 m; 5. Parchet laminat, =0.012 m. Not: stratul 3 este prezentat n tabelul 1.3.

- 7 -

Tabelul 1.3. Materialul stratului de baz a peretelui exterior, a straturilor termoizolante a tuturor ngrdirilor i tipul

acoperiului

Nr.

Crt.

Ulti

ma

cifr

a a

codu

lui Pereii exteriori

Planeul ultimului

nivel

Pardoseaua deasupra

subsolului

Tipu

l ac

oper

iul

ui

Materialul stratului de baz i a stratului

termizolant

Materialul stratului

termoizolant


termoizolant

1 0

Crm

id

obi

nuit

di

n ar

gil

(

53

0) c

u m

orta

r din

ci

men

t i n

isip

=0.

38m

, pl

ci d

in

vat

min

eral

cu

lian

i sin

tetic

i,

=50

kg/

m3

Polis

tiren

exp

anda

t, =

40kg

/m3

Plc

i din

vat

min

eral

cu li

ani

bitu

min

oi,

=

100

kg/m

3

Plan

, din

rulo

uri

de ru

bero

id

2 1

Crm

id

obi

nuit

di

n ar

gil

cu

mor

tar

din

cim

ent

i zgu

r

=

0.38

m, p

lci

din

po

listir

en e

xpan

dat,

=40

kg/

m3

Bet

on e

xpan

dat,

=40

0 kg

/m3

Poliu

reta

n ex

pand

at,

=60

kg/

m3

Cu

pant

e,

din ig

l

3 2

Crm

id

obi

nuit

din

arg

il

cu m

orta

r din

ci

men

t i p

erlit

=0.

38m

, sal

tele

di

n va

t m

iner

al

cusu

te,

=

125

kg/m

3

Arg

il e

xpan

dat

co

ncas

at,

=

600

kg/m

3

Salte

le d

in v

at

min

eral

cusu

te,

=50

kg/

m3

Cu

pant

e,

din

foi d

e ar

dezi

e

4 3

Crm

id

din

silic

at c

u m

orta

r di

n ci

men

t i n

isip

=

0.38

m, p

lci

di

n va

t m

iner

al

=

100

kg/m

3

Salte

le d

in v

at

min

eral,

=1

25

kg/m

3

Plc

i din

fib

re d

e st

icl

tap

el,

=6

0 kg

/m3

Cu

pant

e,

din ig

l

- 8 -

Tabelul 1.3. (continuare)

5 4

Crm

id

din

pm

ne

l

=0.

38m

, po

liure

tan

expa

ndat

, =

60 k

g/m

3

Poliu

reta

n ex

pand

at,

=60

kg/

m3

Salte

le d

in

vat

min

eral

cu li

ani

sint

etic

i,

=50

kg/

m3

Cu

pant

e, d

in

foi d

e ar

dezi

e

6 5

Crm

id

din

argi

l c

u go

luri,

=

1600

kg/m

3

=0.

38m

, pl

ci

term

oizo

lant

e

din

vat

min

eral

cu li

ani

sint

etic

i, =

75 k

g/m

3

Polis

tiren

ex

pand

at,

=

40 k

g/m

3

Gaz

beto

n,

=30

0 kg

/m3

Cu

pant

e,

din ig

l

7 6

Crm

id

din

argi

l c

u go

luri,

=

1400

kg/m

3

=0.

38m

, pl

ci

din

polis

tiren

ex

pand

at,

=

40 k

g/m

3

Plc

i di

n va

t

min

eral

cu li

ani

sint

etic

i,

=12

5 kg

/m3

Polis

tiren

ex

pand

at,

=

40 k

g/m

3

Plan

, din

rulo

uri

de ru

bero

id

8 7

Crm

id

din

argi

l c

u go

luri,

=

1200

kg/m

3

=0.

38m

, sa

ltele

din

vat

min

eral

sem

irigi

de,

=50

kg/

m3

Bet

on d

in

zgur,

=

1000

kg/

m3

Plc

i fib

role

mno

ase,

=

400

kg/m

3

Cu

pant

e, d

in

foi d

e ar

dezi

e

9 8

Crm

id

din

silic

at c

u 14

go

luri

=

0.38

m,

poliu

reta

n ex

pand

at,

=60

kg/

m3

Gaz

beto

n,

=40

0 kg

/m3

Poliu

reta

n ex

pand

at,

=60

kg/

m3

Plan

, din

rulo

uri

de ru

bero

id

10 9

Blo

curi

din

calc

ar,

=14

00 k

g/m

3 =

0.39

m,

plc

i di

n va

t

min

eral

cu

lian

i sin

tetic

i, =

50 k

g/m

3

Bet

on

expa

ndat

din

zg

ur,

=8

00

kg/m

3

Polis

tiren

ex

pand

at,

=10

0 kg

/m3

Cu

pant

e,

din ig

l

- 9 -

Tabelul 1.4. Dimensiunile uilor i ferestrelor

Tipul ngrdirii Dimensiunile ngrdirii, mm

limea nlimea Fereastr mare 1500 1400 Fereastr mic 1000 1400

Fereastr alturat uii de

balcon 1000 1400

U de balcon 700 2000 U de acces 1200 2200

Tabelul 1.5. Condiiile tehnice de racordare a sistemului de nclzire i parametrii agentului termic n sistemul de nclzire

Ultima cifra a codului

Presiunea, MPa, n conducta reelelor termice exterioare:

Temperatura, C, n conducta

reelelor termice exterioare:

Temperatura, C, n conducta instalaiilor interioare de

nclzire: P1 tur

P2 retur

1 tur

2 retur

t1 tur

t 2 retur

0 0,50 0,30 115 70 80 60 1 0,35 0,20 125 70 85 65 2 0,40 0,25 140 70 80 60 3 0,27 0,25 130 70 85 65 4 0,37 0,22 105 70 80 60 5 0,25 0,23 120 70 85 65 6 0,25 0,35 90 70 80 60 7 0,80 0,65 135 70 85 65 8 0,42 0,35 100 70 80 60 9 0,58 0,42 140 70 85 65

- 10 -

1.3. Coninutul i structura proiectului/lucrrii de an Proiectul/lucrarea de an este alctuit/alctuit din partea grafic i memoriul explicativ, n care vor fi prezentate argumentele necesare privind alegerea sistemului de nclzire i ventilare, construcia lor (tipul sistemului de nclzire, tipul sistemului de ventilare, amplasarea conductelor, canalelor i a altor elemente ale sistemelor), tipurile elementelor de baz (evi, corpuri de nclzire, armturi, utilajul din nodul termic, grile de ventilare). Memoriul explicativ trebuie prezentat n map pe hrtie alb de format A4, textul nu trebuie s depeasc cmpul de 2 cm n toate cele 4 pti ale foii. n partea de jos se numeroteaz toate foile, foaia de titlu intr n numrul de rnd dar nu se numeroteaz. Memoriul explicativ poare fi scris manual sau cules la calculator pe o singur parte a foii, fr corecturi.

Dup foaia de titlu este expus coninutul memoriului explicativ n urmtoarea ordine: - cuprins, cu indicarea coninutului i paginilor; - introducere; - sarcina de proiectare; - calculul pierderilor de cldur; - condiii tehnice de racordare a sistemului de nclzire la reelele termice; - descrierea i argumentarea sistemului de nclzire i ventilare ales; - proiectarea sistemului de nclzire; - calculul de dimensionare a conductelor; - calculul de dimensionare a corpurilor de nclzire; - calculul de dimensionare a utilajului din nodul termic; - proiectarea i calculul intalaiei de ventilare; - bibliografie; - anexe. Partea grafic se prezint pe o coal de hrtie de desen, formatul A1 cu cmp i chenar i va conine urmtoarele: - planul etajului tip la scara 1:100, cu amplasarea corpurilor de nclzire, trasarea conductelor, indicaia diametrelor conductelor,

- 11 -

numrului de elemente n corpurile de nclzire, numerotarea ncperilor i a coloanelor, numerotarea axelor pereilor portani; - planul nivelului tehnic (subsolului) cu amplasarea coloanelor sistemului de nclzire i numerotarea lor (aceeai ca i pe planul tip), trasarea conductelor de distribuie, amplasarea nodului termic; - planul etajului tip la scara 1:100, cu amplasarea canalelor i grilelor de ventilare, indicaia dimensiunilor canalelor, indicaia dimensiunilor i tipul grilelor de ventilare, numerotarea ncperilor; - schema axonometric de calcul a sistemului de nclzire la scara 1:100 cu numerotarea tronsoanelor circuitului de baz pentru care s-a efectuat calculul i indicaia: sarcinilor termice i lungimilor tronsoanelor, puterilor termice ale fiecrui corp de nclzire i numrul de elemente, diametrele conductelor, tipul conductelor (tur sau retur); - noduri explicative pentru unele elemente care nu pot fi artate n plan sau pe schem din cauza scrii prea mici; - agenda materialelor, armturii, listei de completare a corpurilor de nclzire i utilajelor din punctul termic.

- 12 -

2. Calculul pierderilor de cldur 2.1. Noiuni generale privind calculul termic al ngrdirilor

n conformitate cu [1] sunt trei indicatori de protecie termic a cldirii:

a) rezistena redus la transfer termic a elementelor de nchidere a cldirii;

b) indicatorul igienicosanitar care include diferena de temperatur dintre temperatura aerului interior i de la suprafaa elementului de nchidere, i temperatura pe suprafaa interioar mai nalt dect temperatura punctului de rou;

c) consumul specific de energie termic pentru nclzirea cldirii, care permite a varia valorile proprietilor a diferitor tipuri de elemente de nchidere, innd cont de soluiile arhitectural urbanistice i de alegerea sistemului de meninere a microclimei pentru atingerea mrimii normate a acestui indicator.

Condiiile de protecie termic a cldirii vor fi satisfcute dac n cldirile de locuit sau publice vor fi respectate condiiile ,,a i ,,b, sau ,,b i ,,c. Pentru cldirile de producie trebuie respectate condiiile indicatorilor ,,a i ,,b. 2.1.1. Rezistena termic a ngrdirilor i calculul coeficientului

de transfer termic global Toate ngrdirile exterioare ale ncperilor nclzite a cldirilor de locuit, socio-comunale i industriale trebuie s corespund nu numai cerinelor de rezisten, stabilitate, rezisten la foc, durat de via ct mai mare, economie i design modern, dar i s in cont de cerinele privind indicii termotehnici. Soluiile arhitectural-constuctive trebuie astfel adoptate nct rezistena termic global a ngrdirilor de nchidere s fie egal cu valoarea maxim dintre valorile urmtoarelor rezistene:

- 13 -

rezistena termic minim necesar, necminR , din considerente de asigurare a condiiilor sanitaro-igienice care se determin cu relaia:

ntttR

ni

ceinec

min = , ( 2.1 )

n care: ti - temperatura aerului interior, oC; cet - temperatura de calcul a aerului exterior (a celor mai reci 5 zile cu coeficientul de asigurare 0.92), oC; i - coeficientul de schimb de cldur pe suprafaa interioar a ngrdirii, W/(m2 oC), care se determin n funcie de tipul ngrdirii conform tabelului 7 [1] sau tabelul 1, anexa nr. 3; tn - diferena maxim admisibil dintre temperatura aerului interior i temperatura suprafeei interioare a ngrdirii, oC, care se determin n funcie de tipul ngrdirii i destinaia cldirii conform tabelului 5 [1] sau tabelul 3, anexa nr. 3; n - coeficient care ine cont de poziia ngrdirii fa de aerul exterior, care se determin n funcie de tipul ngrdirii conform tabelului 6 [1] sau tabelul 4, anexa nr. 3; rezistena redus la transfer termic din punct de vedere a

stocrii energiei elementelor de nchidere ( cu excepia celor vitrate transparente), Rreq, care se determin conform tabelului 4 [1] sau tabelul 6, anexa nr. 3, n funcie de tipul ngrdirii, destinaia cldirii i indicatorul grade-zi, Dd, care pentru perioada de nclzire se determin cu relaia, oC zi :

( ) ,zttD smsid = ( 2.2 ) n care: ti - temperatura aerului interior, oC; tms - temperatura medie a aerului exterior pe durata sezonului de nclzire, oC; zs durata sezonului de nclzire, zile. *Not: Valorile obinute ale rezistenei termice din considerente de asigurare a condiiilor sanitaro-igienice ale ngrdirilor sunt mult mai mici dect cele necesare conform tabelului 4 [1] sau tabelul 6, anexa nr. 3. Prin urmare, pentru consecven n selectarea rezistenei termice a ngrdirilor i pentru reducerea pierderilor de cldur n principalele ncperi funcionale, se recomand alegerea rezistenei termice necesare a ngrdirilor conform tabelului 4 [1] sau tabelul 6, anexa nr. 3. n prezent formula (2.1) se utilizeaz pentru determinarea rezistenei termice a ngrdirilor exterioare (excepie - elementele vitrate) ale cldirilor industriale cu excese mari de cldur, cldiri destinate pentru exploatare

- 14 -

sezonier (primvara sau toamna), precum i cldiri cu temperatura de calcul a aerului interior 12 C i mai mic.

Rezistena termic specific global a ngrdirii se determin cu relaiile:

pentru ngrdire fr strat izolant

e

N

1j j

j

io

1

1R =

++= ( 2.3 )

pentru ngrdire cu strat izolant

eiz

iz1N

1j j

j

io

1

1R +++= =

, ( 2.4 ) n care: j este grosimea straturilor ngrdirii, cu excepia celui izolant, mm; iz - grosimea stratului izolant, mm; j i iz coeficientul de contuctibilitate termic a materialului straturilor, inclusiv celui izolant, W/(moC), care se determin n funcie de materialul stratului din anexa D [2]; e - coeficientul de schimb de cldur pe suprafaa exterioar a ngrdirii, W/(m2 oC), care se determin n funcie de tipul ngrdirii conform tabelului 8 [2] sau tabelul 2, anexa nr. 3. Rezistena termic specific global a ngrdirii se adopt egal cu valoarea maxim dintre valorile rezistenelor enumerate mai sus:

}R,max{RR reqnecmino = , ( 2.5 )

dac nlocuim aceast valoare n relaia (2.4) obinem relaia pentru determinarea grosimii stratului izolant:

+=

=

1N

1j ej

j

ioiziz

1

1R . ( 2.6 )

Valoarea grosimii stratului izolant se rotunjete cu precizia +0.005m sau pn la grosimea materialului conform fiei tehnice a productorului. Dup aceasta valoarea rezistenei termice specifice globale a ngrdirii se recalculeaz folosind relaia (2.4).

- 15 -

Coeficientul de transfer termic global, k, W/(m2oC) se determin cu formula:

oR

1k = . ( 2.7 )

2.1.2. Temperatura aerului interior Pentru calculele generale temperatura aerului interior se adopt conform tabelului 1 [2] , iar pentru calculul pierderilor de cldur i calculul instalaiilor de nclzire i ventilare, temperatura de calcul a aerului interior pentru cldiri de locuit, funcie de destinaia ncperilor, pentru sezonul rece se adopt din tabelul 5, anexa nr. 3.

2.1.3. Temperatura aerului exterior Temperatura aerului exterior nu este constant, ci variaz n limite destul de mari att zilnic ct i pe toat durata sezonului de nclzire. Pentru calculul puterii termice a sistemului de nclzire trebuie luat o temperatur concret pentru localitatea dat. Aceast temperatur se numete temperatur de calcul a aerului exterior. n calitate de temperatur de calcul a aerului exterior, cet , trebuie luat acea temperatur la care pierderile de cldur ale ncperii vor fi maxime pentru o temperatur constant a aerului interior. Pentru determinarea stabilitii termice a ngrdirii de nchidere se utilizeaz indicele D - grosimea convenional a ngrdirii (gradul de inerie termic). Conform normelor n vigoare toate ngrdirile de nchidere se mpart n 4 grupe n funcie de grosimea convenional D:

- fr inerie termic, 0.98k,tt1.5D asIe

ce == ;

- cu inerie termic mic, 0.92k,tt4D1.5 asIe

ce ==< ;

- cu inerie termic medie, 0.92k,tt7D4 asIIIe

ce ==< ;

- cu inerie termic mare, 0.92k,tt7D asVe

ce ==> .

- 16 -

*Not: Despre coeficientul de asigurare ask mai amnunit n literatura de specialitate. Normele n vigoare stabilesc temperatura de calcul a aerului exterior fiind egal cu media celor mai reci 5 zile la rnd din cele mai reci 4 ierni din ultimii 25 - 50 ani.

2.2. Calculul termic al peretelui exterior Succesiunea calculului termic al peretelui exterior este urmtoarea:

1. se calculeaz rezistena termic minim necesar, necminR , din considerente de asigurare a condiiilor sanitaro-igienice i de confort;

2. se determin valoarea rezistena redus la transfer termic din punct de vedere a stocrii energiei elementelor de nchidere, Rreq;

3. se alege valoarea cea mai mare dintre, reqnecmin R,R i se

calculeaz grosimea stratului termoizolant, iz, cu precizia +0.005m;

4. se recalculeaz valoarea rezistenei termice specifice globale a peretelui, Ro, i se determin valoarea coeficientului de transfer termic global, k.

Exemplu de calcul. S se calculeze coeficientul de transfer termic global a peretelui exterior al unei case de locuit din oraul Bli. Peretele este alctuit din 4 straturi, stratul portant fiind din blocuri mici de calcar 0.19x0.19x0.39m. Parametrii termici necesari ai materialelor straturilor sunt luai din ANEXA D [2] i prezentai n tabelul 2.1.

- 17 -

Tabelul 2.1. Parametrii materialelor straturilor

Rezolvare: Pentru or. Bli avem: cet = -18

oC; tms=+0,2 oC; zs=172 zile. Calculm rezistena termic minim necesar, necminR , din considerente de asigurare a condiiilor sanitaro-igienice i de confort:

( )W

Cm1.092148.71820n

tttR

o2

ni

ceinec

min=

== .

Din tabelul 4 [1] sau tabelul 6, anexa nr. 3, pentru case de locuit n localitatea dat determinm valoarea normat a rezistenei la transfer termic a elementelor de nchidere, conform indicelui gradzi: ( ) ( ) 3405.61720.220zttD smsid === , prin interpolare liniar determinm 2.59R req = (m2oC)/W. Ro se adopt valoarea maxim dintre aceste 2 rezistene.

231

0.760.02

0.052

0.560.39

0.700.02

8.71

1

1R iz

eiz

iz1N

1j j

j

io +++++=+++=

=

2.590.910.052R izo =+=

1.680.052iz =

Nr. str.


Densitatea materialului, , kg/m3

Grosimea straturilor

constructive, , m

Coeficientul de conductibilitate

termic , W/(moC)

1 Mortar din nisip i var 1600 0,02 0,70

2 Blocuri mici de calcar 1400 0,39 0,56

3 Polistiren expandat 150 iz 0,052

4 Mortar din ciment i nisip 1800 0,02 0,76

- 18 -

0.090.08736iz = m. Grosimea stratului izolant se adopt cea mai apropiat valoare de cea calculat ce se afl n producie, deci se adopt iz=0,09m. Recalculm valoarea rezistenei termice specifice globale a peretelui, Ro , cu valoarea adoptat a izolaiei:

WCm2.64,

231

0.760.02

0.0520.09

0.560.39

0.700.02

8.71

1

1R

o2

e

N

1j iz

iz

j

j

io

=+

+++++=+++= =

Se verific condiia (2.5): }R,{RR req

necmino 2,64 > 2,59, calculul se consider corect.

Deci, coeficientul de transfer termic global, k se va determina cu relaia:

CmW0.379,

2.641

R1k 2

o=== .

2.3. Calculul termic al pardoselilor

Calculul termic al pardoselilor se deosebete de calculul termic al altor ngrdiri. n continuare vom prezenta metodologia de calcul termic al pardoselilor cu diferite structuri.

2.3.1. Pardoseli aezate pe sol Transferul de cldur prin pardoseaua amplasat pe sol este un proces foarte complicat. Pentru simplificarea calculelor suprafaa pardoselii se mparte n fii paralele cu peretele exterior a cte 2 m fiecare. Fia din apropierea nemijlocit cu peretele exterior se noteaz cu numrul 1, urmtoarele dou zone cu numerele 2 i 3, respectiv, iar restul pardoselii se refer la zona 4. Calculul pierderilor de baz de cldur se calculeaz ca i pentru pereii

- 19 -

exteriori considerndu-se c diferena de temperaturi ( )cei tt este egal cu cea pentru perei i nu variaz de la o zon la alta. Rezistenele termice globale pentru pardoseaua amplasat pe sol pentru fiecare zon sunt:

- RI = 2.1, (m2oC)/W; - RII = 4.3, (m2oC)/W; - RIII = 8.6, (m2oC)/W; - RIV = 14.2, (m2oC)/W.

Pentru pardoseaua ce are n structura sa straturi izolante, coeficientul conductibilitii termice a materialelor crora nu depete 1.2 W/(moC), rezistena termic pentru fiecare zon se mrete cu rezistena termic a stratului izolant:

- +=iz

izI

2.1R (m2oC)/W;

- +=iz

izII

3.4R (m2oC)/W;

- +=iz

izIII

8.6R (m2oC)/W;

- +=iz

izIV

2.41R (m2oC)/W.

Succesiunea calculului termic al pardoselii aezate pe sol este urmtoarea:


2. se determin valoarea rezistenei redus la transfer termic din punct de vedere a stocrii energiei elementelor de nchidere, Rreq;

3. se alege valoarea cea mai mare dintre reqnecmin R,R i se

calculeaz grosimea stratului termoizolant, iz, cu precizia +0.005m. Acest calcul se face numai pentru prima zon, deoarece aceast zon are cea mai mic rezisten, iar la

- 20 -

celelalte zone se va folosi aceeai grosime a stratului izolant ca pentru prima zon;

4. se recalculeaz valoarea rezistenei termice specifice globale a peretelui, Ro, i se determin valoarea coeficientului de transfer termic global, k, pentru toate zonele aparte.

2.3.2. Pardoseli aezate pe tlpi de lemn

Pierderile de cldur prin pardoseli amplasate pe tlpi de lemn, de asemenea, sunt calculate prin zone, iar rezistena termic convenional a fiecrei zone este calculat ca i pentru pardoseli aezate pe sol cu straturi izolante i nmulit cu 1,18. Deci, pentru pardoseli amplasate pe tlpi de lemn rezistenele vor fi:

-

+=

iz

izI

2.118.1R (m2oC)/W;

-

+=

iz

izII

3.418.1R (m2oC)/W;

-

+=

iz

izIII

8.618.1R (m2oC)/W;

-

+=

iz

izIV

2.4118.1R (m2oC)/W.

Succesiunea calculului termic al pardoselilor aezate pe tlpi de lemn este la fel ca i n cazul pardoselilor aezate pe sol.

2.3.3. Pardoseli deasupra subsolurilor nenclzite Deseori cldirile sunt prevzute cu subsoluri nenclzite. Calculul pierderilor de cldur prin pardoseli deasupra subsolurilor nenclzite nu difer de calculul termic al pereilor i altor ngrdiri. n cazul cnd planeul deasupra subsolurilor are n componena sa plci cu goluri de aer, mai nti se calculeaz rezistena la permeabilitatea termic a plcii, dup care se efectueaz calculul termic al pardoselilor.

- 21 -

Succesiunea calculului termic al pardoselilor deasupra subsolurilor nenclzite exterior este urmtoarea:


2. se determin valoarea rezistenei redus la transfer termic din punct de vedere a stocrii energiei elementelor de nchidere, Rreq;

3. se alege valoarea cea mai mare dintre reqnecmin R,R i se

calculeaz grosimea stratului termoizolant, iz, cu precizia +0.005m;

4. se recalculeaz valoarea rezistenei termice specifice globale a peretelui, Ro, i se determin valoarea coeficientului de transfer termic global, k.

Exemplu de calcul. S se determine grosimea stratului termoizolant, rezistena termic specific global i valoarea coeficientului de transfer termic global al planeului deasupra subsolului nenclzit, amplasat sub nivelul solului unei case de locuit din oraul Floreti. Parametrii termici necesari ai materialelor straturilor sunt luai din ANEXA D [2] i prezentai n tabelul 2.2.


Nr. str. Materialul stratului



constructive, , m


termic , W/(moC)

1 Plac din beton-oel 2500 0,20 1,92 2 Strat de ruberoid 600 0,002 0,17

3 Beton cu liani de mas plastic 200 iz 0,052 4 Mortar din ciment i nisip 1800 0,04 0,76 5 Parchet din brad 500 0,025 0,14

- 22 -

Rezolvare: Pentru or. Floreti avem: cet = -17 oC; tms= - 0,2 oC;

zs=173 zile. Calculm rezistena termic minim necesar, necminR , din considerente de asigurare a condiiilor sanitaro-igienice i de confort, cu presupunerea c valoarea lui m=1:

( )W

Cm0.8514.028.71720n

tttR

o2

ni

ceinec

min=

== .

Din tabelului 4 [1] sau tabelul 6, anexa nr. 3, pentru case de locuit n localitatea dat determinm valoarea normat a rezistenei la transfer termic al elementelor de nchidere, conform indicelui gradzi: ( ) ( ) 3494.61730.220zttD smsid =+== , prin interpolare liniar determinm 47.3R req = (m2oC)/W. Ro se adopt cu valoarea maxim dintre aceste 2 rezistene.

WCm3.47,

61

0.140.025

0.760.04

0.052

0.170.002

1.920.20

8.71

1

1R

o2

iz

eiz

iz1N

1j j

j

io

=++

+++++=+++=

=

3.470.6290.052R izo =+=

2.8410.052iz =

0.150.148iz = m. Grosimea stratului izolant se adopt cea mai apropiat valoare de cea calculat ce se afl n producie, deci se adopt iz=0,15m. Recalculm valoarea rezistenei termice specifice globale a peretelui, Ro , cu valoarea adoptat a izolaiei:

- 23 -

=++

+++++=+++=

=

WCm3.51,

61

0.140.025

0.760.04

0.0520.15

0.170.002

1.920.20

8.71

1

1R

o2

eiz

iz1N

1j j

j

io

Se determin valoarea coeficientului de transfer termic global, k:

CmW0.285,

3.511

R1k 2

o=== .

2.4. Calculul termic al planeului ultimului nivel

Calculul termic al planeului ultimului nivel este asemntor cu cel al pardoselii deasupra subsolurilor nenclzite, excepie fiind numai valorile coeficienilor de schimb de cldur la suprafeele planeului i coeficientul ce ine cont de poziia planeului fa de aerul exterior. Exemplu de calcul. S se determine grosimea stratului termoizolant, rezistena termic specific global i valoarea coeficientului de transfer termic global a planeului ultimului nivel, acoperit cu materiale din rulouri, tipul acoperiului fiind plan, al unei case de locuit din oraul Chiinu. Parametrii termici necesari ai materialelor straturilor sunt luai din ANEXA D [2] i prezentai n tabelul 2.3.


Nr. str. Materialul stratului



constructive, , m


termic , W/(moC)

1 Plac din beton armat 2500 0,20 1,92 2 Strat de ruberoid 600 0,0015 0,17 3 Beton de vermiculit 300 iz 0,09 4 Mortar din ciment i nisip 1800 0,04 0,76 5 Strat de ruberoid 600 0,005 0,17

- 24 -

Rezolvare: Pentru or. Chiinu avem: cet = -16 oC; tms= +0,6 oC;

zs=166 zile. Calculm rezistena termic minim necesar, necminR , din considerente de asigurare a condiiilor sanitaro-igienice i de confort, cu presupunerea c valoarea lui m=1:

( )W

Cm1.379138.71620n

tttR

o2

ni

ceinec

min=

== .

Din tabelul 4 [1] sau tabelul 6, anexa nr. 3, pentru case de locuit n localitatea dat determinm valoarea normat a rezistenei la transfer termic a elementelor de nchidere, conform indicelui gradzi: ( ) ( ) 3220.41660.620zttD smsid === , prin interpolare liniar determinm 81.3R req = (m2oC)/W. Ro se adopt cu valoarea maxim dintre aceste 2 rezistene.

=++

+++++=+++=

=

WCm3.81,

231

0.170.005

0.760.04

0.052

0.170.0015

1.920.20

8.71

1

1R

o2

iz

eiz

iz1N

1j j

j

io

3.810.3590.09R izo =+=

3.4510.09iz =

0.3100.310iz = m. Grosimea stratului izolant se adopt cea mai apropiat valoare de cea calculat ce se afl n producie, deci se adopt iz=0,31m. Recalcularea valorii rezistenei termice specifice globale a planeului nu este necesar s fie fcut, deoarece grosimea stratului izolant adoptat coincide cu cea calculat. Se determin valoarea coeficientului de transfer termic global, k:

- 25 -

CmW0.262,

3.811

R1k 2

o=== .

2.5. Calculul termic al ngrdirilor vitrate

Rezistena normat la transfer termic a ferestrelor i uilor de balcon, Rreq, se adopt conform tabelului 4 [1] sau tabelul 6, anexa nr. 3, n funcie de destinaia cldirii i indicele grad-zi, Dd, al localitii. Tipul ferestrelor i uilor de balcon se adopt conform prevederilor Anexei [2], astfel ca rezistena termic specific global a ferestrei, Ro, s nu fie mai mic dect Rreq. Valoarea coeficientului de transfer termic global, k, se determin cu relaia:

CmW,

R1k 2

o= .

Rezistena redus la transfer termic, Rreq, a uilor de acces i a uilor de la apartamentele de la primul nivel, a porilor, de asemenea a uilor de la apartamentele care au casa scrii nenclzit, nu trebuie s fie mai mic dect produsul:

- WCm,R0,6R

o2PEreq

ureq

= - pentru uile blocuri cu mai multe apartamente;

- WCm,R0,8R

o2PEreq

ureq

= - pentru uile de intrare n casele cu o locuin.

unde: PEreqR este rezistena redus la transfer termic a pereilor exteriori, (m2oC)/W.

Tipul uilor de acces se adopt astfel nct valoarea rezistenei termice globale, Ro, s nu fie mai mic dect Rreq. Valoarea coeficientului de transfer termic global, k, se determin cu relaia:

CmW,

R1k 2

o= .

- 26 -

2.6. Calculul pierderilor de cldur Pentru asigurarea n ncperi a parametrilor aerului conform normelor n vigoare la calculul puterii termice a sistemului de nclzire este necesar s se ia n consideraie: pierderile de cldur prin ngrdirile exterioare de

construcie (perei exteriori - PE, planeul ultimului nivel - Tv, pardosea - Pd, acoperi - A, ngrdiri vitrate - FD, FT, ui - UE, UB), repectiv, prin ngrdirile dintre ncperile a cror diferen de temperatur depete 3 oC;

necesarul de cldur pentru nclzirea aerului exterior infiltrat n ncperea nclzit;

necesarul de cldur pentru nclzirea materialelor, unitilor de transport intrate n ncpere;

aporturile regulate de cldur degajat de la aparatele electice, corpurile de iluminat, oameni, utilajul tehnologic i alte surse.

2.6.1. Pierderile de baz de cldur

Pierderile principale de cldur se calculeaz cu formula:

( ) nttFkQ ceib = ,W ( 2.8 ) n care: k este coeficientul de transfert termic global al ngrdirii respective, W/(m2oC); F - aria suprafeei perpendiculare pe direcia fluxului termic, m2, a ngrdirii respective; n - coeficientul care ine cont de poziia ngrdirii fa de aerul exterior; it i

cet - temperaturile de calcul ale aerului interior i exterior,

oC, respectiv.

Precizia de determinare a pierderilor de baz de cldur, bQ ,W pentru fiecare ncpere trebuie s fie 0,5W.

2.6.2. Reguli de msurare a ngrdirilor

Dimensiunile ngrdirilor vor fi msurate n conformitate cu scara cldirii, conform indicaiilor prezentate n figura 2.1.

- 27 -

Fig. 2.1. Reguli de msurare a ngrdirilor

2.6.3. Adaosuri la pierderile de baz de cldur

Relaia de calcul a pierderilor de cldur cu influena coeficienilor de adaos este:

( )

+=

100

1nttFkQ ceib ( 2.9 )

unde: sunt adaosurile la pierderile de baz de cldur, %, calculate cu relaia:

++= 321 ( 2.10 ) Suma adaosurilor la pierderile de baz de cldur se compune din:

- 28 -

- adaosuri n funcie de orientarea ngrdirii, care se adopt pentru ngrdirile (perei exteriori, ferestre i ui de balcon) ncperilor cu orice destinaie, 1, i capt valori: Nord 10% Sud 0% Nord-Est 10% Sud-West 0% Est 10% West 5% Sud-Est 5% Nord-West 10%

- adaosuri cnd ntr-o ncpere sunt 2 sau mai muli perei exteriori, , 2, atunci adaosurile prezentate n punctul 1 se majoreaz cu 5 %;

- adaosuri pentru ui exterioare care nu sunt dotate cu perdea de aer cald, 3, care se i-au n dependen de nlimea cldirii i anume:

H,%203 = - pentru u cu trei pnze i dou tambure ntre ele;

H,%273 = - pentru u cu dou pnze i un tambur ntre ele; H,%433 = - pentru u cu dou pnze fr tambur ntre ele; H,%243 = - pentru u cu o singur pnz.

2.6.4. Necesarul de cldur pentru nclzirea aerului infiltrat n cldirile de locuit i publice dotate numai cu sisteme de ventilaie prin aspiraie necesarul de cldur pentru nclzirea aerului infiltrat, Qinf, se determin prin 2 ci i valoarea de calcul a cldurii se adopt valoarea maxim obinut, W:

1. ( ) 1ceiainf kttcG0.28Q = ( 2.11 ) unde: Ga este debitul de aer exterior infiltrat prin ngrdiri, kg/h; c capacitatea termic specific masic a aerului egal cu 1 kJ/(kgoC); k1 coeficient care ine cont de influena asupra temperaturii aerului infiltrat a fluxului termic contracurent prin ngrdire i obine urmtoarele valori: 0,7 pentru jonciuni dintre panouri i ferestre cu trei foi de geam; 0,8 pentru ferestre i ui de balcon cu cercevele separate; 1 - pentru ferestre i ui de balcon cu cercevele cuplate.

2. ( )ceiainf ttcL0.28Q = ( 2.12 )

- 29 -

unde: La este debitul specific normativ de aer aspirat i compensat cu aer exterior infiltrat, egal cu 3 m3/h la fiecare m2 de suprafa vie a ncperilor de locuit; c capacitatea termic specific masic a aerului egal cu 1 kJ/(kgoC); densitatea aerului infiltrat n ncpere, egal aproximativ cu 1.37 kg/m3. Pentru simplificarea calculelor, necesarul de cldur pentru nclzirea aerului infiltrat se va calcula numai cu relaia (2.12) ce descrie cheltuielile de cldur, pentru nclzirea aerului infiltrat n ncperile cldirilor de locuit i obteti cu ventilare natural prin aspiraie, necompensate cu aer cald refulat prin sistemul de ventilare mecanic. Aceast cldur nu se va calcula pentru buctrii, coridoare i camera de baie.

2.6.5. Degajri de cldur Din aceste considerente la calculul pierderilor de cldur a cldirilor de locuit pentru buctrii i ncperile de locuit se permite a considera fluxul de cldur degajat a fi egal cu 10 W pentru un metru ptrat de suprafa vie a pardoselii.

2.6.6. Bilanul de cldur al ncperilor Pentru determinarea pierderilor totale de cldur se ntocmete bilanul de cldur al ncperilor pentru timpul de iarn:

dinfbtot QQQQ += ( 2.13 ) Calculul pierderilor de cldur, al adaosurilor la pierderile de baz de cldur, a necesarului de cldur pentru nclzirea aerului infiltrat i a degajrilor de cldur urmeaz a fi indicate n tabelul 1, anexa nr. 4.

- 30 -

3. Proiectarea i calculul instalaiilor de nclzire 3.1. Determinarea condiiilor tehnice de racordare

Alimentarea cu cldur a unei cldiri poate fi realizat astfel: - de la surs autonom pentru fiecare apartament; - de la surs autonom pentru ntreaga cldire sau un grup de cldiri (centrala termic de cartier); - de la reelele termice exterioare. n funcie de parametrii tehnici de racordare, instalaiile de nclzire se pot racorda la reelele termice exterioare prin urmtoarele moduri:

- direct; - cu ajutorul elevatorului; - cu pomp de amestecare; - cu schimbtor de cldur.

Racordarea direct este cea mai simpl i cea mai avantajoas din punct de vedere economic dar este rar folosit, deoarece parametrii agentului termic din reelele termice nu corespund cerinelor sistemului de nclzire.

Dup racordarea direct mai avantajoas din punct de vedere economic este racordarea cu ajutorul elevatorului. Elevatorul este un dispozitiv care asigur amestecarea apei din conducta tur a reelelor termice cu apa din conducta retur a instalaiei de nclzire astfel asigurnd temperatura necesar a agentului termic n conducta tur a sistemului de nclzire. Condiia principal pentru a putea racorda instalaia de nclzire cu ajutorul elevatorului este dat de relaia:

MPa,PPP 21 = , ( 3.1 ) n care: P1 presiunea n conducta tur a reelelor termice, MPa; P2 presiunea n conducta retur a reelelor termice, Mpa.

Astfel pentru a putea racorda direct cu ajutorul elevatorului aceast diferen trebuie s fie egal cu 0,15 MPa. Presiunea format de elevator PE, Pa, se determin din figura 3.1 n funcie

- 31 -

de P i de coeficientul de amestecare u care se determin cu relaia:

21

11

tttu

= , ( 3.2 )

n care: 1 temperatura agentului termic n conducta tur a reelelor termice, oC; t1, t2 temperatura egentului termic n instalaia de nclzire n conducta tur i retur, respectiv, oC.

21,510,5

0,05

0,075

0,10

0,125

0,15

0,175

0,20

0,225

0,25

2,5

10000

u3,0

P ,PaEP,MPa

20000

30000

40000

50000

60000

70000

80000

90000

100000

Fig. 3.1. Nomograma presiunii de circulaie a hidroelevatorului

3.2. Descrierea sistemului de nclzire Deoarece racordarea se realizeaz cu ajutorul elevatorului,

care se amplaseaz de obicei n subsol, se recomand ca instalaia de nclzire s fie cu distribuie inferioar. Din punct de vedere al eficienei termice se recomand folosirea sistemului de nclzire bitubular, orizontal cu amplasarea conductelor de legtur n

- 32 -

pardosea. Din punct de vedere economic, att ca pre al materialului ct i al manoperei, la montare se recomand folosirea evilor din PPE sau Pexal. De asemenea pot fi folosite i tevi din oel. n calitate de corpuri de nclzire pot fi folosite radiatoare din oel de tip panou sau corpuri de nclzire cu elemente din aluminiu sau font. Pentru o mai bun fiabilitate a instalaiei de nclzire i pentru a putea msura cantitatea de cldur consumat de fiecare consumator se recomand folosirea colectoarelor la fiecare nivel de la care se racordeaz fiecare consumator separat i se monteaz pe conducta tur contorul termic.

3.3. Amplasarea corpurilor de nclzire i proiectarea

instalaiei de nclzire Proiectarea instalaiei de nclzire ncepe cu amplasarea sursei de cldur sau a nodului termic de racordare, amplasarea colectoarelor la fiecare nivel i amplasarea corpurilor de nclzire care realizeaz transferul de cldur de la agentul termic la aerul interior.

Nodul termic de obicei se amplaseaz n subsol (dac acesta exist) sau ntr-o ncpere alturat special amenajat (vezi figura 3.2). Colectoarele se amplaseaz n dulapuri special amenajate amplasate n casa scrii la fiecare nivel, dar astfel ca s nu creeze incomoditi (vezi figura 3.3).

La amplasarea corpurilor de nclzire trebuie s inem cont de urmtoarele cerine:

1. sanitaro-igienice; 2. termotehnice; 3. estetice; 4. tehnologice; 5. de construcie i montare.

innd cont de cerinele prezentate mai sus, corpurile de nclzire se recomand a fi amplasate pe peretele exterior sub pervazul de la fereastr. De obicei, alturi de peretele exterior nu se amplaseaz mobil sau alte obiecte care vor acoperi corpul de

- 33 -

nclzire. Alt avantaj este c peretele exterior este acoperit cu draperii care camufleaz corpul de nclzire, conductele de legtur i robinetele de nchidere i reglare a debitului apei ce intr n corpul de nclzire. Iar din punct de vedere termotehnic i sanitaro- igienic amplasarea sub pervazul ferestrei este un avantaj, deoarece prin neetanietatea ferestrelor sau prin grilele higroreglabile, special amenajate, n perioada rece se infiltreaz aer rece din exterior care este nemijlocit nclzit n imediata apropiere i se formeaz o perdea de aer cald care nu permite curenilor de aer rece s se deplaseze n ncpere i s creeze disconfort. Exemplu de amplasare a corpurilor de nclzire este prezentat n figura 3.3.

Dup amplasarea corpurilor de nclzire, a colectoarelor i nodului termic se proiecteaz instalaia de nclzire. Pentru nceput se deseneaz schema n plan a instalaiei de nclzire, apoi se construiete schema axonometric a instalaiei de nclzire.

La proiectarea instalaiei de nclzire att pentru conductele magistrale, coloane, ct i conductele de legtur trebuie respectat condiia ca n direcia curgerii agentului termic conducta tur s fie proiectat n partea dreapt.

Proiectarea instalaiei de nclzire ncepe cu proiectarea conductelor magistrale care unesc nodul termic cu coloanele. Conductele magistrale de obicei se amplaseaz n subsol (dac acesta exist) sau direct n sol. Coloanele se proiecteaz astfel ca la ele s poat fi racordate colectoarele de la fiecare nivel (vezi figura 3.2). Plus la aceasta se prevede amplasarea i a unor coloane aparte n casa scrii la care se vor racorda corpurile de nclzire care vor nclzi casa scrii, adic locul de uz comun. Dup proiectarea coloanelor, se proiecteaz instalaiile de nclzire pentru fiecare apartament n parte. ncepnd de la colector se proiecteaz instalaii separate pentru fiecare apartament astfel ca s fie racordate toate corpurile de nclzire. Se recomand ca tipul instalaiei s fie ramificat, dar nu inelar sau n lan, deoarece cel ramificat necesit un consum redus de materiale i este mai funcionabil i fiabil. n cutia colectorului se prevede montarea pentru fiecare consumator a robinetelor pe conductele tur - retur, i a contorului termic care va

- 34 -

msura cantitatea de cldur consumat. Exemplu de proiectare a unor astfel de instalaii este redat n figura 3.3.

Fig. 3.2. Aplasarea nodului termic i proiectarea instalaiei de

nclzire n subsol

- 35 -

Fig. 3.3. Aplasarea colectoarelor i corpurilor de nclzire,

proiectarea instalaiei de nclzire pentru fiecare apartament

- 36 -

3.4. Calculul de dimensioanre a conductelor Pentru a putea realiza calculul de dimensionare a

conductelor mai nti se construiete schema axonometric a instalaiei de nclzire i n interiorul fiecrui corp de nclzire se nscriu pierderile de cldur calculate anterior pentru fiecare odaie n parte. Dac ntr-o ncpere sunt amplasate dou sau mai multe corpuri de nclzire, atunci pierderile de cldur se mpart proporional. De obicei schema axonometric se construiete n aceeai scar n care este prioectat instalaia de nclzire n plan. La construirea schemei axonometrice se ine cont de urmtoarele condiii:

- conducta tur se deseneaz deasupra conductei retur; - conductele orizontale proiectate n plan la fel orizontale se

deseneaz i n schema axonometric; - iar conductele verticale n schema axonometric se

deseneaz sub un unghi de 45o fa de orizontal; - intersectarea conductelor n schema axonometric se

deseneaz prin ntreruperea uneia din conducte; - cnd se suprapun unele poriuni din schema axonometric,

atuci poriunea de schem se deplaseaz artnd cu linie punctat locul de unde a fost deplasat.

Dup construirea schemei axonometrice se determin care este traseul de baz de calcul al instalaiei de nclzire. Acesta va fi traseul de la nodul termic pn la cel mai nefavorabil punct i acesta va fi cel mai ndeprtat i ncrcat corp de nclzire de la primul nivel. Se recomand ca numerotarea tronsoanelor s nceap cu conductele retur de la cel mai ndeprtat i ncrcat corp de nclzire pn la nodul termic, apoi de la nodul termic cu conductele tur pe acelai traseu. Pentru fiecare tronson se determin lungimea i sarcina sa.

Exemplu de constuire a schemei axonometrice i de numerotare a tronsoanelor este prezentat n figura 3.4.

- 37 -

Fig. 3.4. Schema de calcul a instalaiei de nclzire Calculul de dimensionare a conductelor se realizeaz prin

metoda rezistenelor liniare specifice. Rezistena liniar medie specific pentru circuitul de baz ales se determin cu relaia:

tr

dm l

P0.65R = , ( 3.3 )

- 38 -

n care: Pd presiunea disponibil de circulaie a circiutului de baz, Pa; ltr suma lungimilor tronsoanelor traseului de baz, m.

Presiunea disponibil de circulaie se determin cu relaia:

gEd PBPP += , ( 3.4 ) n care B este coeficient care ine cont de cota-parte a presiunii naturale i care conform [6] pentru sisteme bitubulare cu circulaie forat are o valoare egal cu 0,4.

Presiunea natural de circulaie aprut n urma rcirii apei n corpul de nclzire se determin cu relaia:

( )turreturg hgP += , ( 3.5 ) n care: g este acceleraia cderii libere, valoarea creia este egal cu 9,81 m/s2; h distana pe vertical ntre centrul de nclzire, adic nodul termic, i centru de rcire, adic corpul de nclzire, m; tur i treur densitatea apei din conducta tur, respectiv, retur, kg/m3, adoptat din tabelul 3.1 n funcie de temperatura apei.

Tabelul 3.1. Densitatea apei n funcie de temperatur

t, oC

Valoarea densitii apei, kg/m3 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0

60 983,2 982,7 982,2 981,7 981,1 980,6 980,1 979,5 978,9 978,4

70 977,8 977,2 976,7 976,1 975,5 974,9 974,3 973,7 973,1 972,5

80 971,8 971,2 970,6 969,9 969,3 968,7 968,0 967,3 966,7 966,0

90 965,3 964,7 964,0 963,3 962,6 961,9 961,2 960,5 959,8 959,1

100 958,4 957,7 956,9 956,2 955,5 954,8 954,2 953,6 953,1 952,5

110 952,0 951,0 950,0 949,1 948,1 947,2 946,7 946,3 945,9 945,5

120 945,1 944,1 943,1 942,1 941,1 940,1 939,1 938,0 937,0 935,9

130 934,8 934,0 933,1 932,2 931,4 930,5 929,6 928,7 927,9 927,0

140 926,1 925,2 924,3 923,4 922,5 921,6 920,6 919,7 918,8 917,9

- 39 -

Pentru calculul de dimensionare a conductelor se va folosi nomograma prezentat n anexa nr. 5, iar pentru determinarea rezistenelor locale se va folosi anexa nr. 6 i tabelul 3.2. Rezultatele calculului de dimensionare a conductelor se nscriu n anexa nr. 7.

Debitul de ap pentru fiecare tronson se determin cu relaia:

( )21tr

tr ttcQ3.6G = , ( 3.6 )

n care: Qtr este sarcina tronsonului, W; c capacitatea termic specific masic a apei, valoarea creia este egal cu 4,187 kJ/(kgoC).

Viteza de micare a agentului termic prin conducte se determin cu relaia:

=4d

3600

Gv2i

trtr , ( 3.7 )

n care: este densitatea apei din conducta tur, respectiv, retur, kg/m3; di diametrul interior al conductei, m.

Pierderile de presiune n instalaia de nclzire vor fi egale cu suma pierderilor liniare i locale de presiune. Pierderile lineare de presiune se vor determina cu relaia:

trilin lRP = , ( 3.8 ) n care: Ri este rezistena local real a tronsonului, Pa/m.

Pierderile locale de presiune ce apar datorit schimbrii direciei de curgere sau ngustarea seciunii de curgere a agentului termic se determin cu relaia:

dinloc PP = , ( 3.9 ) n care: este suma coeficientului rezistenelor locale a fiecrui tronson; Pdin presiunea dinamic care se determin n funcie de viteza de micare a agentului termic din [4].

- 40 -

Pierderile totale de presiune se determin cu relaia:

loclintot PPP += . ( 3.10 ) Pentru buna funcionalitate a instalaiei de nclzire i eficien economic maxim privind costul instalaiei de nclzire trebuie s se respecte urmtoarea condiie:

( ) 10%100%PPP

d

totd = . ( 3.11 )

Cnd aceast condiie nu se respect atunci se realizeaz calculul de finisare prezentat n anexa nr. 7 prin modificarea diametrelor unor tronsoane (pentru ambele tronsoane, tur i retur) pn cnd se va respecta condiia, iar dac totui aceasta nu este posibil, atunci se prevede montarea unor vane de nchidere sau clapete automate de reglare.

Tabelul 3.2. Coeficieni de rezisten local a unor elemente a sistemelor de nclzire

Nr. ord. Denumirea

Valoarea coeficientului de rezisten local (pentru unele rezistene n funcie de diametrul

nominal, mm) 10 15 20 25 32 40 50

1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 Cruce la treceree 2 2 Cruce la branament 3

3 Robinet cu ventil i scaun drept 10 10 7 7 5 5 4

4 Robinet drept de radiator 8,5 8,5 6 6 5 5 4

5 Robinet colar de radiator 4 4 2 2 2 2 2

6 Robinet de nchidere sferic 0,5

7 Colector 1 8 Cazan 2,5 9 Corp de nclzire 2,5

- 41 -

3.5. Calculul de dimensioanre a corpurilor de nclzire n proiectul/lucrarea de an, calculul de dimensionare a

corpurilor de nclzire se efectueaz pentru toate ncperile blocului. Scopul calculului este a determina suprafaa sau numrul de elemente ale fiecrui corp de nclzire, i aceasta se poate afla doar dup calculul de dimensionare a conductelor. Se recomand de folosit corpuri de nclzire de tip panou din oel. Puterea termic a fiecrui corp de nclzire n funcie de dimensiunile sale sunt prezentate n anexa nr 8. Tot n aceast anex este prezentat modul de pozare a corpurilor de nclzire ct i unele dimensiuni de montare.

Consecutivitatea de dimensionare a corpurilor de nclzire este urmtoarea:

- se determin diferena dintre temperatura medie a agentului termic i temperatura aerului interior:

( ) ai21c t2tt

t = , ( 3.12 ) n care tai este temperatura aerului interior, oC;

- se determin diferena dintre temperatura medie a agentului termic i temperatura aerului interior la condiii nominale, adic la condiiile n care s-au determinat puterile termice ale corpurilor prezentate n paaportul tehnic al corpurilor de nclzire (anexa nr. 8):

( ) ai21n t2tt

t = ; ( 3.13 ) - se determin coeficientul de corecie a puterii termice a

corpurilor de nclzire, reieind din condiiile reale:

n

n

c

tt

= , ( 3.14 )

n care n este exponentul de reglare a puterii termice a corpului de nclzire;

- 42 -

- se determin puterea termic real a corpului de nclzire readus la condiii nominale:

realnom

realqq = , ( 3.15 )

n care qreal este puterea real pe care trebuie s-o cedeze corpul de nclzire i care este egal cu pierderile de cldur pentru ncperea n care este amplasat corpul de nclzire, calculat anterior;

- din anexa nr. 8 se determin tipul, dimensiunile i puterea termic instalat a corpurilor de nclzire n funcie de puterea termic real a corpului de nclzire, readus la condiii nominale, adoptnd astfel corpul de nclzire ca puterea termic instalat s fie mai mare sau egal dect cea real readus la condiii nominale;

- rezultatele calculelor se nscriu n tabelul prezentat n anexa nr. 9. Dimensiunile sau numrul de elemente a corpurilor de

nclzire se reprezint att n plan ct i pe schema axonometric (vezi fig. 3.3 i 3.4).

3.6. Calculul de dimensioanre a utilajului din nodul termic

Deoarece s-a stabilit c racordarea instalaiei de nclzire la reelele termice exterioare se face cu ajutorul hidroelevatorului, calculul de dimensionare a utilajului din nodul termic se rezum n principal la dimensionarea hidroelevatorului. Cele mai rspndite hidroelevatoare, utilizate n ar, sunt de marca reprezentat n figura 3.5.

- 43 -

GacP1

Gat

GsPe,1

dd dor

Fig. 3.5. Hidroelevatorul din oel

Caracteristica de baz a hidroelevatorului este coeficientul de amestecare calculat anterior cu relaia 3.2 sau cu relaia:

ac

at

GGu = , ( 3.16 )

n care: Gat este debitul de ap antrenat de elevator din conducta retur a instalaiei de nclzire, t/h; Gac debitul de ap activat, adic preluat din conducta tur a reelelor termice, t/h.

Debitul de ap activat, t/h, se determin cu relaia:

( )21acs

ac Q0.86G = , ( 3.17 )

n care: Qs este puterea termic a sistemului de nclzire, egal cu suma puterilor termice a tuturor corpurilor de nclzire, W; 1 i 2 temperatura agentului termic din reelele termice n conducta tur, retur, respectiv, oC; ac densitatea apei activate, kg/m3, adoptat din tabelul 3.1 n funcie de temperatura medie a apei.

Debitul de ap antrenat din conducta retur a instalaiei de nclzire, t/h, se determin cu relaia:

acsat GGG = , ( 3.18 ) n care: Gs este debitul de ap de calcul n sistemul de nclzire, obinut n urma amestecrii apei antrenate i celei activate, t/h.

- 44 -

Debitul de ap n sistemul de nclzire, t/h, se determin cu relaia:

( )21ss

s ttQ0.86G = , ( 3.19 )

n care: t1 i t2 este temperatura apei n instalaia de nclzire n conducta tur i retur, respectiv, oC.; s densitatea apei n instalaia de nclzire, kg/m3, adoptat din tabelul 3.1 n funcie de temperatura medie a apei.

Calculul de dimensionare a hidroelevatorului se reduce la determinarea diametrului orificiului camerei de amestecsre, dor, i a duzei, dd.

n cazul n care rezistena sistemului de nclzire este cunoscut, Ptot, diametrul orificiului camerei de amestecare, mm, se determin cu relaia:

apor G8.74d = , ( 3.20 ) n care Gap este debitul de ap n sistemul de nclzire, t/h, adus la

rezistena de 1 m cl. H2O cu relaia:

tot

sap P

G05.89G = . ( 3.21 )

n dependen de diametrul orificiului obinut se alege numrul elevatorului cu diametrul dor standard (nr. 1 15 mm, nr. 2 20 mm, nr. 3 25 mm, nr. 4 30 mm, nr. 5 35 mm, nr. 6 47 mm, nr. 7 50 mm.). Dup alegerea elevatorului se calculeaz diametrul duzei, dd, mm, cu formula de mai jos i valoarea lui se rotunjete cu precizia 0,05 mm.

( ) ( ) 224or22ap

ord

u0.4u10.610du1

G0.78

dd

++

+= . ( 3.22 )

- 45 -

4. Proiectarea i calculul instalaiilor de ventilare 4.1. Noini generale

n conformitate cu normele n vigoare, n casele de locuit se prevd sisteme de ventilare natural de aspiraie, realizate prin canale amplasate n pereii interiori sau panouri prefabricate. n apartamentele cu aerisire integral (direct) sau de col, precum i n apartamentele cu una, dou sau trei odi, evacuarea aerului se realizeaz prin canale din buctrii, camere de baie i WC-uri. n apartamentele cu patru i mai multe odi fr aerisire integral (direct) sau de col trebuie s fie prevzut ventilarea natural prin aspiraie direct din camerele de locuit nealturate cu WC-urile i buctriile. n caz de necesitate, n buctriile apartamentelor, amplasate la ultimele nivele i neechipate cu nclzitoare de ap cu gaz, se recomand amplasarea ventilatoarelor axiale n canale separate. Refularea aerului exterior se prevede prin neetanieti n construciile exterioare, ferestre i ui de balcon.

Evacuarea aerului din diferite ncperi se efectueaz prin canale separate. Dimensiunile minime ale grilelor cu jaluzele: n buctriile apartamentelor cu una, dou i trei odi fr ventilatoare - 20x25cm, n WC-uri i camere de baie - 15x15cm; n blocurile sanitare comune - 15x20cm. Este admis amplasarea separat a canalelor colectoare din camera de baie, buctrie i WC-ul din acelai apartament cu canalele colectoare din buctrii sau blocuri sanitare, situate la diferite niveluri. Conectarea canalului local la canalul colector trebuie efectuat nu mai aproape dect peste un nivel. Se admite colectarea canalelor la etajul tehnic, dac ncperile ventilate sunt de aceeai sau aproximativ de aceeai destinaie. Nu este admis colectarea canalelor din ncperile orientate n direcii opuse.

4.2. Calculul instalaiilor de ventilare

Schimbul de aer sau debitul de aer necesar L, m3/h, evacuat sau introdus n ncpere se determin cu una din relaiile:

- 46 -

VnL = , ( 4.1 ) AkL = , ( 4.2 )

n care: n este numrul de schimburi,1/h; V - volumul ncperii, m3, A - suprafaa ncperii, m2; k - debitul de aer specific, m3/hm2.

Presiunea disponibil gravitaional Pg, Pa, se determin cu relaia:

hgPg = , ( 4.3 ) n care: este diferena de densiti ale aerului exterior i interior, kg/m3, =ext - int; g - acceleraia cderii libere, g=9,81 m/s2; h -nlimea canalului de ventilare, m.

Densitatea aerului , kg/m3, la temperatura t,C, poate fi determinat cu formula:

t273

353 += , ( 4.4 )

n care t este temperatura aerului, oC. Seciunea canalelor F, m2, se determin cu relaia:

admv3600

LF = , ( 4.5 )

n care vadm este viteza admisibil de micare a aerului, m/s, care se adopt conform indicaiilor prezentate n [3].

Pierderea total de presiune n canalul de ventilare P, Pa, se determin cu relaia:

ZlRP += , ( 4.6 ) n care: R sunt pierderile de presiune liniare, Pa/m; l - lungimea tronsonului, m; -coeficient ce ine cont de rugozitatea materialului canalului de aer, se determin din tab. 14.3 [3]; Z pierderile de presiune locale, Pa .

Pierderile de presiune local Z, Pa, se deteremin cu relaia:

hdZ = , ( 4.7 )

- 47 -

n care: este suma coeficienilor de rezisten local, se determin din anexa 9 [3]; hd presiunea dinamic, Pa, se determin din Fig.14.9 [3].

Calculul se consider corect, dac rezerva de presiune se afl n intervalul 10-15%.

Exemplu de calcul. S se proiecteze i s se calculeze sisteme de ventilare natural prin aspiraie, organizat prin canale din buctrii, WC - e i camere de baie.

Rezolvare. Sistemul de ventilare prin refulare este neorganizat, se realizeaz prin neetanietile ferestrelor i uilor, sau la deschiderea acestora. Sistemul de ventilare se proiecteaz pentru un apartament de col cu camerele de locuit 101 i 116, buctria 102, WC-ul 102A i camera de baie 102B (parter) i pentru apartamentele analogice la nivelul nti i doi. Canalele de aer de aspiraie se amplaseaz n pereii interiori din crmid, separat pentru buctrie, WC-u, camera de baie. n WC-uri sunt prevzute grile cu jaluzele reglabile, n buctrii - cu jaluzele fixe, deoarece n buctrii sunt amplasate maini de gtit alimentate cu gaz natural. Grilele sunt amplasate la distana de 300 mm de tavan. n partea superioar a coului de evacuare se monteaz o cciul de protecie.

Determinarea debitului de aer pentru ventilare se efectueaz n modul urmtor: se calculeaz volumul schimbului necesar de aer pentru spaiul locativ; se determin debitul necesar de aer pentru spaiul auxiliar (buctrie, WC-u, camer de baie); din aceste dou valori se adopt valoarea cea mai mare i aceasta va fi valoarea de calcul.

Temperatura de calcul a aerului i numrul de schimburi orare de aer n ncpere, pentru casa de locuit se stabilesc n conformitate cu normele n vigoare (anexa 1 din [3]). Rezultatele calculului se nscriu n form de tabel.

- 48 -

Tabelul 4.1. Debitul de aer de calcul

Nr. nc.

Denumirea ncperii

Dimensiunile, m

Suprafaa, m2 Indicii n sau k

Debitul de aer

necesar, m3/h

Debitul de aer necesar conform spaiului locativ

101 (201,301) Odaie locativ 4,1 x 2,7 11,07 3 m3/m2h 33,21

116 (216,316) Odaie locativ 3,5 x 2,8 9,80 3 m3/m2h 29,40

Total: 62,61 m3/h Debitul de aer necesar pentru ncperile auxiliare

102 (202,302) Buctrie - - 60,0 m3/h 60,0 102A(202A,302A) WC - - 25,0 m3/h 25,0

102B(202B,302B) Camer de baie - - 25,0 m3/h 25,0

Total: 110,0 m3/h

Deci, debitul de aer de calcul se adopt conform necesarului de aer conform spaiului auxiliar L=110m3/h.

Presiunea disponibil gravitaional pentru canalele ncperilor va fi:

- buctrii: parter:

( ) ( ) 3,58Pa6,49,811,2131,270hgP p18int5extpg === ++ , etajul I:

( ) ( ) 2,07Pa3,79,811,2131,270hgP e118int5exte1g === ++ etajul II:

- 49 -

( ) ( ) 0,56Pa1,09,811,2131,270hgP e218int5exte2g === ++ . - WC-uri:

parter:

( ) ( ) Pa84,39,89,811,2261,270hgP p15int5extpg === ++ etajul I:

( ) ( ) Pa37,25,59,811,2261,270hgP e115int5exte1g === ++ etajul II:

( ) ( ) Pa91,01,29,811,2261,270hgP e215int5exte2g === ++ . - camerele de baie:

parter:

( ) ( ) Pa09,74,89,811,1851,270hgP p25int5extpg === ++ etajul I:

( ) ( ) Pa50,44,59,811,1851,270hgP e125int5exte1g === ++ etajul II:

( ) ( ) Pa92,13,29,811,1851,270hgP e225int5exte2g === ++ . Dimensionarea canalelor se efectueaz pentru fiecare

ncpere separat, innd cont de vitez admisibil: vadm=0,5-1,5 m/s.

- buctrie:

20.0167m13600

60F == .

- 50 -

Canalele de ventilare se adopt din crmid. Seciunea de calcul

corespunde dimensiunilor 140x140 mm, cu Fr=0,0196 m2, viteza

real va fi:

0,85m/s0,01963600

60vr == ;

- WC-u i camera de baie:

20.007m13600

25F == . Canalele de ventilare se adopt din crmid. Seciunea de calcul

corespunde dimensiunilor 140x140 mm, cu Fr=0,0196 m2, viteza

real va fi:

0,35m/s0,01963600

25vr == .

Deoarece vr < vadm este necesar reglarea debitului de aer cu

ajutorul grilelor cu jaluzele.

Seciunea grilelor cu jaluzele se determin pentru viteza

vadm=0,5-1,0 m/s:

- buctrie:

20.0167m13600

60F == . Se adopt seciunea 20x25 cm.

Seciunea real Fr=0,05 m2. Seciunea vie Fv=0,6 0,05=0,03 m2.

Atunci viteza real a aerului evacuat 0,56m/s0,033600

60vr == .

- 51 -

- WC-u i camera de baie:

20.014m0,53600

25F == .

Se adopt seciunea 15x15 cm. Seciunea real Fr= 0,0225 m2.

Seciunea vie Fv=0,6 0,0225=0,0135 m2. Atunci viteza real a

aerului evacuat 0,51m/s0,01353600

25vr == .

Calculul aerodinamic se efectueaz pentru nou canale de ventilare din buctrie, WC-u i camera de baie. Suma rezistenelor locale este prezentat n tabelul 4.2.

Tabelul 4.2. Suma rezistenelor locale

Nr. canalului Dimensiunile canalului, mm Denumirea rezistenei

Valoarea i suma rezistenelor,

1 (2,3) Buctrie

140x140

Gril cu jaluzele, cot, cciul de

protecie 2+1,2+1,3=4,5

4 (5,6) WC-u 140x140


protecie 2+1,2+1,3=4,5

7 (8,9) Camera de baie 140x140


protecie 2+1,2+1,3=4,5

Rezultatele calculului aerodinamic sunt prezentate n tabelul 1 anexa 10.

n tabelul dat sunt prezentate rezultatele calculului pentru etajele I i II. n buctrie la etajul II se amplaseaz un ventilator axial n canalul de aer. Pentru celelalte ncperi nu se efectueaz schimbri n calcul. Dimensionarea preliminar corespunde rezultatelor calculului pierderilor de presiune n canalele de aer.

- 52 -

Bibliografie 1. NCM E.04.01-2006. Protecia termic a cldirilor, Agenia

construcii i dezvoltare a teritoriului a Republicii Moldova, Chiinu, 2007.

2. CP E.04.05-2006. Proiectarea proteciei termice a cldirilor, Agenia construcii i dezvoltare a teritoriului a Republicii Moldova, Chiinu, 2007.

3. Tihomirov C. V., Sergheenko E. S.. Termotehnica, alimentarea cu cldur i gaze, ventilarea, Chiinu, Firma editorial-poligrafic Tipografia Central, 1994.

4. Pavel Vrlan. Instalaii de nclzire, Chiinu, Editura TEHNICA, 1996.

5. Paaportul tehnic al corpurilor de nclzire. 6. , 1,

, . . , . 4-, , , 1990.

7. . ., . . ., , 3- . , , 1988.

8. . ., . ., . ., . ., , , , 1982.

9. 2.04.05-91, . .

- 53 -

ANEXA nr. 1

7000 3200 7000

6000

Varianta 1

6000

8800 6000 2600A

B

1 2 3 4

6000

6000

A

B

1 2 3 4

1200

012

000

34400

34800

Varianta 2

- 54 -

ANEXA nr. 1 (continuare)

4000

4000

2600 2600 2600 2600 2600

1 2 3 4 5 6 7

A

B

7200 2700 6300

6000

6000

A

B

1 2 3 4

1400

8000

1200

0

28800

32400

Varianta 3

Varianta 4

- 55 -


6000

6000

6000 2800 6000 3000A

B

1 2 3 4 5

3600 3600 3000 3000 420057

0057

00

3600 3000 3600 3600 3600

1 52 4 6 8

1 52 3 7 8

B

A

1140

012

000

34800

Varianta 5

Varianta 6

35600

- 56 -


6000

7000 3200 7000A

B

1 2 3 4

8000

8000

8000 2600 8000A

B

1 2 3 4

6000

1200

016

000

34400

Varianta 7

Varianta 8

18600

- 57 -


6000

6000

6000 2400 8000A

B

1 2 3 4

6400

6400

7200 2700 6300A

B

1 2 3 4

1200

012

800

32800

32400

Varianta 9

Varianta 10

- 58 -


6000

6000

6000 2400 8000A

B

1 2 3 4

7200 2400 5600

2 3 41 5

6000

6000

A

B

1200

012

000

32800

30400

Varianta 11

Varianta 12

- 59 -


6000

6000

6200 2600 6000

1 2 3 4

A

B

6400

6400

6600 3000 3800A

B

1 2 3 4

1280

012

000

26800

29600

Varianta 13

Varianta 14

- 60 -


5100

6300

7200 2700 5700

1 2 3 4

A

B

6000

6000

6800 3000 6000A

B

1 2 3 4

1140

012

000

31200

31600

Varianta 15

Varianta 16

- 61 -


6000

6000

7200 3000 6000A

B

1 2 3 4

6400

6400

6000 3000 6600

A

B

1 2 3 4

1200

012

800

32400

31200

Varianta 17

Varianta 18

- 62 -


5400

5400

7300 3000 6900

1 2 3 4

A

B

6000

6000

6000 2500 10600

1 2 3 4

A

B

1080

012

000

34400

38200

Varianta 19

Varianta 20

- 63 -


6400

6400

7200 2600 4800

1 2 3 4

A

B

60

0060

00

6000 2500 8400A

B

1 2 3 4

1280

012

000

29200

33800

Varianta 21

Varianta 22

- 64 -


5200

5200

6600 3000 6400A

B

1 2 3 4

6000

6600 2800 6000

1 2 3 4

A

B

6000

1040

012

000

32000

Varianta 23

Varianta 24

30800

- 65 -

ANEXA nr. 2 Tabelul 1. Temperatura aerului exterior i durata sezonului de

nclzire

Sum

a ul

timel

or d

ou

cifr

e al

e co

dulu

i

Loca

litat

ea

Temperatura de calcul a aerului exterior, cu coeficientul k=0.92, oC Durata

sezonului de

nclzire zs, zile

Celei mai reci zile

Celor mai reci

5 zile cet

Medie pe durata

sezonului de

nclzire tms

celei mai reci luni tml

1 2 3 4 5 6 7 1 Bli -24 -18 +0.2 -4.4 172 2 Cahul -17 -15 +1.0 -3.2 158 3 Chiinu -21 -16 +0.6 -3.5 166 4 Comrat -20 -16 +0.8 -3.2 164 5 Drochia -23 -17 -0.1 -4.5 175 6 Edine -24 -17 -0.4 -4.5 177 7 Floreti -22 -17 -0.2 -4.5 173 8 Leova -19 -15 +0.8 -3.3 165 9 Lipcani -26 -19 -0.4 -4.6 181 10 Ocnia -24 -18 -0.4 -4.5 177 11 Orhei -20 -16 +0.6 -3.5 168 12 Otaci -26 -19 -0.4 -4.6 181 13 Soroca -25 -19 -0.2 -4.5 173 14 Streni -21 -16 +0.6 -3.5 166 15 Teleneti -22 -17 -0.1 -3.9 170 16 Tiraspol -20 -16 +0.7 -3.3 163 17 Ungheni -24 -18 +0.3 -3.8 170 18 Vulcneti -17 -15 +1.0 -3.1 156

- 66 -

ANEXA nr. 3 Tabelul 1. Coeficientul de schimb de cldur la suprafaa

interioar a elementului de construcie

Suprafaa interioar a elementului de nchidere

Coeficientul de schimb de

cldur i,

W/(m2oC) Perei, poduri, tavane netede, tavane cu muchii raportul dintre nlimea muchiilor h i distana dintre muchiile

vecine h/a 0,3 8,7

Tavane cu muchii proeminente i raportul h/a > 0,3 7,6

Ferestre 8,0 Luminatoare zenitale 9,9

Planee peste subsoluri sau ncperi reci, la fluxul termic descendent 6

Tabelul 2. Coeficientul de schimb de cldur la suprafaa

exterioar a elementului de construcie

Suprafaa interioar a elementului de nchidere

Coeficientul de schimb de

cldur e,

W/(m2oC) Suprafee exterioare ale elementelor de construcie n contact cu aerul exterior (perei exteriori, acoperiuri,

terase, planee peste spaii libere). 23

Planee deasupra subsolurilor reci, care comunic cu aerul exterior. 17

Suprafee ale podurilor i subsolurilor cu goluri de ferestre, precum i suprafee ale straturilor de aer puternic ventilate. 12

Suprafee ale demisolurilor reci fr ferestre, precum i ale subsolurilor tehnice. 6

Not: pentru condiii de var e=12W/m2C .

- 67 -

ANEXA nr. 3 (continuare) Tabelul 3. Diferena normat de temperatur dintre

temperatura aerului interior i temperatura suprafeei interioare a elementului de nchidere

Tipuri de cldiri i ncperi

Diferena normat de temperatur nt , oC pentru

Perei

exte

riori

Aco

peri

uri

i te

rase

Plane

e de

asup

ra

pasa

jelo

r i s

ubso

luril

or

Lum

inat

oare

ze

nita

le

Case de locuit, instituii curativ preventive, cree i grdinie de copii,

coli i internate 4,0 3,0 2,0 tint-td

Cldiri publice, cu excepia celor indicate mai sus, cldiri administrative i auxiliare, cu excepia celor cu regim

umed i foarte umed

4,5 4,0 2,5 tint-td

Cldiri industriale cu regim uscat i normal

tint-td , ns

sub 7

0,8 (tint-td),

ns sub 6

2,5 tint-td

Cldiri industriale i alte cldiri cu regim umed i foarte umed tint-td

0,8 (tint-td)

2,5 -

Cldiri de producie cu exces considerabil de cldur peste 23W/m3 i cu umiditatea de calcul relativ a

aerului interior sub 50%.

12 12 2,5 tint-td

*Not: td- temperatura punctului de rou corespunztoare temperaturii de calcul, oC, i umiditii relative a aerului interior adoptat conform 12.1.005, documentelor normative n vigoare i codurile practice pentru cldirile respective.

- 68 -

ANEXA nr. 3 (continuare) Tabelul 4. Coeficientul care ine cont de poziia elementului de

construcie fa de aerul exterior

Tipul elementului de nchidere Coeficientul n Perei exteriori i acoperiuri (inclusiv cele ventilate cu aer

rece exterior), luminatoare zenitale, planee de pod (cu acoperiuri din materiale n buci) i deasupra pasajelor,

planee deasupra subsolurilor reci (fr perei de nchidere) n zona climateric de nord.

1

Planee deasupra subsolurilor reci, care comunic cu aerul exterior, planee de pod (cu acoperiuri din materiale n rulouri) , planee deasupra subsolurilor reci (cu perei de

nchidere) i etaje reci n zona climateric de nord.

0,9

Planee deasupra subsolurilor nenclzite cu ferestre n perei 0,75

Planee deasupra subsolurilor nenclzite fr ferestre n perei, situate mai sus de nivelul solului 0,6

Planee deasupra subsolurilor tehnice nenclzite, amplasate sub nivelul solului 0,4

Not: Pentru planeele de pod la podurile calde i la planeele deasupra subsolurilor cu temperatura aerului n ele tc mai mare dect text, ns mai

mic dect ti, coeficientul n se determin cu relaia: extint

int

ttt= ctn .

Tabelul 5. Temperatura aerului interior n funcie de destinaia

ncperii Camere de locuit i holuri 20 Vestibuluri 18 Camere pentru baie i duuri 25 Buctrii 18 Wc -uri 15 Scri i coridoare exterioare apartamentului

10

Intrri (tambure) 10 Spltorii i clctorii 15 Usctorii la blocuri de locuine 25

- 69 -

ANEXA nr. 3 (continuare) Tabelul 6. Valorile normate ale rezistenei la transfer termic ale

elementelor de nchidere

Cldiri i ncperi

Grade zi n

perioada de

nclzire Dd,

Czi

Rezistena normat la transfer termic a elementelor de nchidere, Rreq, m2C/W

Perei

Aco

peri

uri

i pla

nee

de

asup

ra p

asaj

elor

Plane

e de

pod

, pla

nee

de

asup

ra su

bsol

urilo

r ne

nc

lzite

Fere

stre

i ui

de

balc

on,

vitra

lii

Lum

inat

oare

cu

vitra

re

verti

cal

1 2 3 4 5 6 7

Case de locuit, instituii curative preventive, cree i grdinie de copii, coli i internate

2000 2,1 3,2 2,8 0,3 0,3 4000 2,8 4,2 3,7 0,45 0,35 6000 3,5 5,2 4,6 0,6 0,4 8000 4,2 6,2 5,5 0,7 0,45 10000 4,9 7,2 6,4 0,75 0,5 12000 5,6 8,2 7,3 0,8 0,55

Cldiri publice, cu excepia celor indicate mai sus, cldiri administrative i auxiliare, cu excepia celor cu regim umed i foarte umed

2000 1,8 2,4 2,0 0,3 0,3 4000 2,4 3,2 2,7 0,4 0,35 6000 3,0 4,0 3,4 0,5 0,4 8000 3,6 4,8 4,1 0,6 0,45 10000 4,2 5,6 4,8 0,7 0,5

12000 4,8 6,4 5,5 0,8 0,55

Cldiri industriale cu regim uscat i

normal

2000 1,4 2,0 1,4 0,25 0,2 4000 1,8 2,5 1,8 0,3 0,25 6000 2,2 3,0 2,2 0,35 0,3 8000 2,6 3,5 2,6 0,4 0,35 10000 3,0 4,0 3,0 0,45 0,4 12000 3,4 4,5 3,4 0,5 0,45

*Not:Valoarea ,Rreq pentru mrimea Dd care se deosebete de cea din tabel se determin cu formula: Rreq =a Dd +b, n care Dd - grade-zi n perioada de nclzire, Czi pentru punctul concret; a,b coeficieni ai cror valoare trebuie adoptat conform datelor din tabele pentru grupele corespunztoare de cldiri, cu excepia coloanei 6, pentru grupa de cldiri din poziia 1 pentru care n intervalul: de pn la 6000C*zi a=0,000075, b=0,15; 6000-8000C*zi a=0,00005, b=0,3; 8000 i mai mult C*zi a=0,000025, b=0,5.

AN

EXA

nr.

4 T

abel

ul 1

. Cal

culu

l pie

rder

ilor

de cl

dur

ncperea

Parametrii ngrdirii

Adaosuri

Pierderile de cldur cu evidena adaosurilor Qb, W

Necesarul de cldur pentru infiltraie, Qinf , W

Degajri de cldur , Qd, W

Pierderile totale de cldur pe ncpere, Q,t= Qb + Qinf - Qd, W

Numrul ncperii

Destinaia i temperatura aerului interior, ti. oC

Denumirea Orientarea

Dimensiunile, axb, m

Aria, F, m2

Coeficientul de transfer termic global, k,W/m2*C

Diferena de calcul de temperatur, (ti -tec)*n, C

Pierderile de baz de cldur, Qb, W

La orientare, 1

Pentru 2 i mai muli perei, 2

Ui exterioare, 3

Coeficientul total de adaosuri, 1+

1 2

3 4

5 6

7 8

9 10

11

12

13

14

15

16

17

70

ANEXA nr.5

71

- 72 -

ANEXA nr. 6

A

NEX

A n

r. 7

Tab

elul

1. C

alcu

lul d

e di

men

sion

are

a co

nduc

telo

r

Nr.

Sarc

ina

tron

son

Qtr, W

Deb

it ap

Gtr,

kg/h

Lun

gim

tr

onso

n l tr

, m

Rez

ulta

tele

cal

culu

i pre

limin

ar

R

ezul

tatu

l cal

culu

i de

finis

are

d tr,

mm

Rtr,

Pa/m

v t

r, m

/s

P lin

, Pa

P loc

, Pa

P tot

,Pa

d t

r, m

mR

tr,

Pa/m

v t

r, m

/s

P l

in,

Pa

P l

oc, P

a

P tot

, Pa

1

2 3

4 5

6 7

8 9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

73

ANEXA nr. 8

74

AN

EXA

nr.

9 T

abel

ul 1

. Cal

culu

l de

dim

ensi

onar

e a

corp

urilo

r de

nc

Date post:	16-Oct-2015
Category:	Documents
Upload:	victoria-tozlovanu
View:	84 times
Download:	2 times

Sisteme Alim Cu Caldura Si Ventilatie Indicatie Metodica DS

Documents