UNIVERSITATEA PETROL GAZE din PLOIETI
UNIVERSITATEA PETROL GAZE din PLOIETI
Facultatea: Tehnologia Petrolului i Petrochimie
Specializarea: Prelucrarea Petrolului, Petrochimie i Carbochimie
Catedra: Inginerie Chimic i Petrochimic
PROIECT DE SEMESTRUDisciplina: PROCESE TRANSFER DE CLDUR
Conductor Proiect: Student:
ef lucr.Dr. Ing. Loredana Negoi Severin Evghenii An. IV, Gr. 3145PLOIETI, 2012TEMA: DIMENSIONAREA TEHNOLOGIC A UNUI REFIERBTOR ORIZONTAL CU SPAIU DE VAPORI
Student: Severin Evghenii An. IV, Gr.3145CUPRINS
Date de proiectare..........................................................................................................4Introducere.....................................................................................................................5Capitole:
1. Bilanul termic pe refierbtor....................................................................................82. Stabilirea geometriei aparatului.................................................................................93. Temperatura caloric a produsului petrolier............................................................114. Calculul coeficientului de convecie la interiorul tuburilor.....................................125. Calculul coeficientului de convecie la exteriorul tuburilor.....................................136. Fluxul specific la tubul singular fr depuneri........................................................157. Coeficientul de convecie exterior mediu pe fascicul..............................................168. Calculul suprafeei de schimb de cldur necesar..................................................179. Dimensionarea spaiului de vapori...........................................................................18 9.1. Verificarea ariei seciunii verticale a spaiului de vapori..................................1910. Calculul cderilor de presiune..................................................................................20 10.1. Cderea de presiune pe circuitul de lichid.......................................................20 10.2. Cderea de presiune pe linia de vapori............................................................22 10.3. Creterea nivelului de lichid n coloan...........................................................23 10.4. Cderea de presiune pe circuitul de agent de nclzire....................................24 10.5. Calculul diametrului racordurilor de intrare i ieire a fraciunii petroliere....2511. Concluzii...................................................................................................................2612. Bibliografie...............................................................................................................27Schi de ansamblu.........................................................................................................28DATE DE PROIECTAREVarianta
21
Fluid rece (n octan)
Debit din baza coloanei, mB, t/h
20
Fracia vaporizat, e
0.6
Fluid cald ( produs petrolier)
Densitate, , g/cm3
0.850
Factor de caracterizare, k
11
Temperatur intrare, tc1, oC
300
Temperatur ieire, tc2, oC
240
Presiunea in baza coloanei, Pb = 5 bar
Temperatura in baza coloanei, tB = 196oC
Latenta de vaporizare, LV = 295 kJ/kg
INTRODUCERE Schimbtoarele de cldur sunt aparate (utilaje) n care se realizeaz procese (operaii) de transfer de cldur ntre dou fluide.
Dup procesul principal de transfer de cldur, se deosebesc numeroase clase de aparate, ca de exemplu: prenclzitoare, rcitoare, condensatoare, rcitoare-condensatoare, refierbtoare, vaporizatoare, cristalizatoare, recuperatoare, regeneratoare (schimbtoare de cldur propriu-zise).
Dup modul de contactare al fluidelor se deosebesc trei clase de aparate:
schimbtoare de cldur de suprafa;
schimbtoare de cldur prin contact direct (de amestec);
schimbtoare de cldur cu fluid intermediar staionar.
Schimbtoarele de cldur de suprafa se caracterizeaz prin faptul c cele dou fluide care schimb cldur ntre ele sunt separate prin perei metalici, n majoritatea cazurilor cilindrici (tubulari). Aceste schimbtoare sunt cele mai frecvent utilizate.
Schimbtoarele de cldur prin contact direct nu conin perei despritori ntre fluide i cum fluidele vin n contact nemijlocit, transferul de cldur este nsoit i de un proces de transfer de mas. Schimbtoarele de cldur cu fluid intermediar staionar sunt de concepie mai recent, se utilizeaz n cazuri practice caracteristice i prezint unele avantaje specifice. Ele se caracterizeaz prin faptul c transferul de cldur de la fluidul cald la cel rece, care sunt n curgere liber prin schimbtor, este mijlocit de un fluid intermediar staionar n aparat.
Dup tipul constructiv al aparatului se deosebesc numeroase clase de schimbtoare, principalele tipuri fiind prezentate n cele ce urmeaz, cu excepia schimbtoarelor cu fascicul tubular in manta care, fiind cele mai utilizate, se trateaz pe larg.
Schimbtoarele tub n tub (Fig. 1)* constau n dou tuburi concentrice, un fluid circulnd prin interiorul tuburilor, iar cellalt fluid prin spaiul inelar (intertubular). Aceste schimbtoare prezint avantajul de a lucra n contracurent, dar sunt voluminoase i grele, n raport cu aria de transfer.
Fig.1 Schimbtor tub n tub Schimbtoarele de cldur cu placi lucreaz cu presiuni relativ mici pentru ambele fluide i au nceput s fie utilizate i n industria petrochimic, ele fiind uoare si cu gabarit mic n raport cu aria de transfer. (Fig. 2).
Fig. 2 Schimbtor de cldur cu plci Schimbtoarele de cldur cu fascicul tubular n manta sunt cele mai utilizate tipuri de schimbtoare. Ele au o arie specific de transfer de cldur relativ mare (18-40 m2/m3) i consum specific de metal relativ redus (35-80 kg/m2).
Refierbtoarele sunt aparate de schimb de cldur cu fascicul tubular prin care se realizeaz aportul de cldur la baza unor coloane de fracionare. Aportul de cldur duce la vaporizarea parial a lichidului de la baza coloanei. Cldura necesar se obine prin condensare de abur, prin rcirea unei fraciuni petroliere calde. n cazul unor sarcini termice mari sau al unor temperaturi de vaporizare mari, aportul de cldur la baza coloanei se realizeaz printr-un cuptor-refierbtor, la care se consum combustibil.
Refierbtoarele tip schimbtoare de cldur sunt de mai multe tipuri constructive i funcionale, tipurile principale fiind prezentate n continuare.
n Fig. 3 este redat schema unui refierbtor termosifon orizontal fr recirculare. n acest caz, vaporizarea lichidului, tot parial se realizeaz n mantaua refierbtorului. Dac se lucreaz fr recirculare, refierbtorul este alimentat, fie direct din deversor, fie dintr-un compartiment realizat la baza coloanei i alimentat de deversor. Se constat c lichidul din amestecul evacuat nu mai poate reveni n refierbtor. Debitul de lichid care alimenteaz refierbtorul este constant i egal cu debitul deversat de pe taler, acest lichid trecnd o singur dat prin refierbtor.
Fig.3 Refierbtor termosifon orizontal fr recirculare Refierbtoarele termosifon fr recirculare nu sunt recomandabile pentru debite foarte mari de vaporizat, n raport cu debitul de produs de baz al coloanei. La aceste refierbtoare nu se utilizeaz noiunea de coeficient de recirculare, ci doar fracia masic a vaporizatului din amestec, care obinuit este mai mare dect la refierbtoarele cu recirculare.
n Fig. 4 este redat schema unui refierbtor orizontal cu spaiu de vapori. Acesta lucreaz fr recirculare i se caracterizeaz prin faptul c separarea fazelor se face n refierbtor i nu n coloan.
Fig.4 Refierbtor orizontal cu spaiu de vapori (Kettle)
Mantaua refierbtorului conine n partea inferioar un fascicul de tuburi care ocup o nlime mai mic dect diametrul mantalei. Tuburile sunt susinute obinuit prin plci suport n form de sfert de cerc.
n prezentul proiect se efectueaz dimensionarea tehnologic a unui refierbtor orizontal cu spaiu de vapori, produsul cald utilizat este o fraciune petrolier, care este agent de nclzire n acest sistem i vine cu aport de cldur suficient pentru amestecul de vapori componeni, produsul rece care se gsete n baza coloanei este n-octan.CAPITOLUL 1
BILAN TERMIC PE REFIERBTOR
CAPITOLUL 2
STABILIREA GEOMETRIEI APARATULUI
Pentru a stabili geometria aparatului se determin aria de schimb de cldur, utiliznd legea lui Newton:
Q = ked * Ae * tm log ked coeficientul global de transfer de cldur (W/m2 * oC)
Ae aria de schimb de cldur (m2)
tm log diferena medie logaritmic de temperatur (oC)
Determinarea tm log tc1 = 300oC
tc2 = 240oC
tr1 = 196oC tr2 = 196oC tcr = tc2 tr1 tcc = tc1 tr2 tcr = 44oC tcc = 104oC
tcr diferena de temperatur a captului rece (oC)
tcc diferena de temperatur a captului cald (oC)
Presupunem ked = 390 W/(m2 * oC) Q = ked * Ae * tm log
Numrul de tuburi Lungimea tuburilor se presupune 3, 6, 9, 12. Presupunem lt = 4 m
Dimensiunile tuburilor din refierbtor sunt:
di = 25 mm = 0.025 m
de = 19 mm = 0.019 m
Din Dobrinescu D. Procese de transfer termic i utilaje specifice pag. 179, din tabelul corespunztor nt calc se citete nt cel mai apropiat acestei valori pentru de = 0.025 m => ntSTAS = 116 tuburi (pentru tuburi aezate n ptrat) ( 4 pasuri n tuburi.
n literatur kedked calc 50 W/m2(C ( ked este corect. 4 pasuri n tuburi
( Di = 0.4381 m = 4381 mm Diametrul interior al mantalei ntSTAS = 116 tuburi
CAPITOLUL 3
TEMPERATURA CALORIC A PRODUSULUI PETROLIER
Temperatura caloric reprezint temperatura la care se determin proprietile fluidelor astfel nct valoarea medie a coeficientului global de transfer de caldura sa fie cea real.
Se calculeaz factorul caloric:
Factorul caloric corecteaz temperatura caloric pe care vrem s o determinm
Proprietile fizice ale produsului petrolier se determin la tC = 265.75 oC.
a) Vscozitatea cinematic,
Din graficul A.5./pag.319 (Dobrinescu) = 0.28*10-6 m2/s.
c) Variaia conductivitii termice
CAPITOLUL 4CALCULUL COEFICIENTULUI DE CONVECIE LA INTERIORUL TUBURILOR
viteza de curgere
mfp debitul volumic (m3/s)AC seciunea de curgere (m2)
mfp = mm *
mm debit masicnt numrul de tuburi = 116np numrul de pasuri = 4
Proprietile fizice care intervin n relaiile criteriale sunt ale produsului petrolier determinate la temperatura caloric tC = 265.75oC
Pentru determinarea coeficientului i se folosete criteriul Nusselt din relaia Sieder-Tate, considernd simplexul .
CAPITOLUL 5
CALCULUL COEFICIENTULUI DE CONVECIE LA EXTERIORUL TUBURILOR
Se calculeaz cu relaia McNelly (rel. 2.1.47/pag.121 - Dobrinescu)
pe presiunea n baza coloanei, N/m2cs coeficientul care se alege n funcie de tipul materialului tuburilor (=1)Cl cldura specific a n-octanului lichidte diferena de temperatur la schimbtoarele de faz pentru lichid-vapori n-octan
te = 7-8 oC (se presupune) e1 se calculeaz pentru un tub
Proprietile fizice folosite sunt cele ale n-octanului la temperatura din baza coloanei tb=196oC.
a) Variaia densitii cu temperatura (rel.2.15/pag.52 - omoghi)
Valorile coeficienilor se iau din tabelul 2.3/pag.52 omoghi
b) Variaia cldurii specifice cu temperatura
- rel. 4.23/pag.160 omoghi
c) Variaia conductivitii termice cu temperatura (rel.6.18/pag.220 - omoghi)
A, B, C, D constante specifice (tabel 6.3/pag.221 - omoghi)
d) Variaia tensiunii superficiale (rel.8.18/pag.273 - omoghi)
A, B, C, D constante specifice (tabel 8.6/pag.274 - omoghi)
Pornind de la legea gazelor:
z=0.86Mn-octan = 12*8 + 1*18 = 114 kg/kmol
p = pb = 5 bari = 5*105 N/m2
Presupunem te = 8.6 oC
Se calculeaz e1 i se verific t presupus calculnd coeficientul global de transfer de cldur pentru un singur tub.
CAPITOLUL 6FLUXUL TERMIC SPECIFIC LA TUBUL SINGULAR FR DEPUNERIq fluxul termic specific
Aceast valoare trebuie s fie mai mic dect cea a fluxului specific maxim amisibil pentru a evita fierberea pelicular.Astfel se calculeaz qmax admisibil cu relaia Kutateladze:
CAPITOLUL 7
COEFICIENTUL DE CONVECIE EXTERIOR MEDIU PENTRU FASCICOL
Pentru nt STAS = 116 ( Diametru interior manta Di = 0.438 ms pasul ntre tuburi s = 31.75 mm = 0.03175 m s=s*sqrt(3)/2=0.027mSe calculeaz N = numrul de tuburi pe irul vertical central
Debitul de vaporizat (G) corespunztor seciunii libere dintre 2 tuburi alturate dintr-un ir orizontal calculat pentru tuburile singulare:
Se calculeaz factorul de corecie pentru coeficientul de convecie la exterior (este subunitar)
Se calculeaz e fascicol :
CAPITOLUL 8CALCULUL SUPRAFEEI DE SCHIMB DE CLDUR NECESARSe pleac de la coeficientul global de transfer de cldur cu depuneri, unde apar rezistenele termice specifice depunerilor la interiorul i exteriorul tuburilor.Rdi i Rde se presupun din tabele (pag. 200, pag.215 - Dobrinescu)
Rdi = 0.00038 (m2 * oC)/W (pentru produsul petrolier)Rde = 0.00018 (m2 * oC)/W (n-octan)
Se recalculeaz aria de transfer de cldur necesar:
Se calculeaz supra - dimensionarea aparatului:
Cum %S > 20% ( Din cauza debitului prea mic de n-C8 si a ked-lui prea mic.Se calculeaz temperatura peretelui tubului la exterior = temperatura medie pe fascicolul de tuburi:
CAPITOLUL 9DIMENSIONAREA SPAIULUI DE VAPORI Se pornete de la Di STAS cunoscut: Di STAS=0.438 m
Df = diametrul fasciculului = Di STAS=0.438 m
HV = nalimea spaiului de vapori, m
LAB = nlimea plcii deversoare, m
Se determin diametrul pentru refierbator cu spaiu de vapori; Di Di = f(p,mV/L,LAB)
p= 5 bar (din datele de proiectare)
Funcie de cei 3 parametri se citete din nomograma pentru dimensionarea spaiului de vapori => Di = LAB/0.6=0.803 mHV = 0.42*Di = 0.42*0.803 = 0.337 m => Dref = HV + LAB = 0.337+00.482 = 0.819 m
Dref diametrul interior pentru refierbtorul cu spaiu de vapori = 0.819 m.
DiSTAS=0.81 m9.1. VERIFICAREA ARIEI SECIUNII VERTICALE A SPAIULUI DE VAPORI
Se determin debitul de vapori specific admisibil pe unitatea de volum de spaiu de vapori cu relaia:
v = 17.021 kg/m3l = 539.335 kg/m3 = 6.241*10-3 N/m2
Aria seciunii transversale se determin cu relaia:
I.
mV debit de vapori, n kg/s
mVS debit de vapori specific admisibil, kg/m3*s
LS lungimea spaiului de vapori, m
mV = mB*e = 20*103*0.6/3600=3.333 kg/sLS = 4+0.6 = 4.6 m
II. Se pornete de la raportul HV / Dref, n funcie de care se determin o constant c folosit n calculul ariei seciunii verticale:
Pentru diferite valori ale raportului HV / Di, avem o constant c. Citind din tabelul 3.4 (pag.176 - Dobrinescu) se constat c: pentru raportul HV/Di = 0.42 c = 0.31304CAPITOLUL 10
CALCULUL CDERILOR DE PRESIUNE10.1. CDEREA DE PRESIUNE PE CIRCUITUL DE LICHID
Ne referim la traseul de lichid din baza coloanei i pn la intrarea n refierbtor (este vorba de o conduct).
Refierbtorul se aeaz paralel cu coloana de fracionare, trebuind s calculm lungimea LMT zon liniar. se calculeaz lungimea geometric a conductei de lichid
Lgeom = LMN + LNP + LPT Fig. 5. Amplasarea refierbtorului lng coloan
Se determin diametrul conductei de lichid pentru viteza impus a lichidului de = 1 m/s.
Dup calcularea diametrului conductei, aceast valoare se standardizeaz conform tabelului 3.6 (pag.177 - Dobrinescu), rezultnd valoarea ce mai apropiat diSTAS = 115.9 mm. n funcie de diSTAS se recalculeaz viteza de curgere (viteza real), iar diferena dintre valorile celor 2 viteze trebuie s fie foarte mic. Prin determinarea criteriului Reynolds se stabilete regimul de curgere al fluidului:
a) Calculul factorului de frecare (f):f = f(Re)- se determin cu rel.3.59 (pag.207 - Dobrinescu):
b) Calculul lungimii echivalente a conductei:Calculul lungimii echivalente la ieirea din coloan i la intrarea n coloan (Le1):
c) Calculul lungimii echivalente pentru cele 2 coturi cu unghi de 90o(Le2):
d) Calculul lungimii echivalente la intrarea lichidului n refierbtor (Le3):
e) LUNGIMEA ECHIVALENT TOTAL:Le Tot = Lgeom + Le1 + Le2 + Le3Lgeom = LMN + LNP + LPT Presupunem:LPT = 0.3mLMN = 0.5 m
LNP = DiCol/2 + 2 + DiRef/2 = 2/2 + 2 + 0.81/2 = 3.405 mLeTot = 22.193 m Calculm cderea de presiune prin conduct cu relaia lui Fanning:
10.2. CDEREA DE PRESIUNE PE LINIA DE VAPORI
Presupunem c lungimea de la cotul de 90o pn la coloan este Lsp = 0.4 m.Lungimea geometric a conductei de vaporizare:
Se presupune viteza vaporilor vap = 11 m/s.Debitul volumetric al vaporilor este:
mB debit n baza coloanei, kg/h
e fracia vaporizat
V densitatea vaporilor, kg/m3Seciunea de curgere a vaporilor se determin din relaia vitezei de curgere:
Din Dobrinescu pag. 177 se determin din tabelul standartizat diSTAS i deSTAS:
diSTAS = 155.6 mm
Se recalculeaz viteza vaporilor:
Calculm criteriul Re n funcie de vap i diSTAS:
Calculm coeficientul de frecare:
Se calculeaz lungimea echivalent a conductei de vapori:
a) Calculul lungimii echivalente la ieirea din refierbtor se face pn la cotul de 90o
b) Calculul lungimii echivalente n zona cotului de 90o:
c) Calculul lungimii echivalente pentru intrarea vaporilor n coloan:
LeTot = LSO + Le1 + Le2 + Le3LeTot = 19.93 m.
Cderea de presiune pe linia de vapori se calculeaz cu relaia lui Fanning:
10.3. CRETEREA NIVELULUI DE LICHID N COLOAN
Creterea nivelului de lichid n coloan se refer la determinarea nlimii lichidului, LCD.
Pentru a putea determina acest lucru se face un bilan de presiuni, presiunea activ egalnd presiunea rezistent.
pa=pr Presiunea activa este data pe de o parte de stratul de lichid din coloan (LCD):
pa.col.=gLCD(l-v)
,iar pe de alt parte este data de stratul de lichid din refierbator.
pa.ref.=gLAB(l-a)
g=acceleraia gravitaional
l=densitatea lichidului[Kg/m3]
v=densitatea de amestec n refierbtor[Kg/m3]
Presiunea rezistent (pr) este dat de caderile de presiune prin frecare, calculate pentru liniile de vapori respectiv lichid i de creterea presiunii dinamice.
La ieirea din fascicol amestecul conine lichid i vapori:- debit de vapori: mB*e = 3.333 (kg/s);
- debit de lichid: mB * (1-e) = 2.222 (kg/s).
Densitatea amestecului la ieire ine seama de densitatea intermediar calculat n funcie de debitele de lichid i de vapori:
unde: densitate intermediar (kg/m3)
mB debit n baza coloanei, (kg/h)
mL, mV debitul de lichid, respectiv de vapori n amestec (kg/h).
Densitatea amestecului reprezint media aritmetic ntre L i
10.4. CDEREA DE PRESIUNE PE CIRCUITUL DE AGENT DE NCLZIRE
Pentru calculul cderilor de presiune pe circuitul de agent de nclzire se folosete relaia:
unde: =densitatea fractiei petroliere (Kg/m3) w=viteza fractiei petroliere prin tuburi (m/s) Np=numrul de pasuri
f=factor de frecare
Lt=lungime tub[m]
di=diametrul interior al tubului (m)
Se recalculeaz factorul de frecare: f = f (Re):
10.5. CALCULUL DIAMETRULUI RACORDURILOR DE INTRARE IEIRE A FRACIUNII PETROLIERE Se presupune viteza de curgere a fraciunii petroliere = 1 m/s.
Debitul volumetric al fraciunii petroliere:
Se standardizeaz valoarea pentru di diSTAS = 92 mm i deSTAS = 101.6 mm. Se recalculeaz viteza fraciunii petroliere:
CAPITOLUL 11
CONCLUZII Dimensionarea tehnologic a unui schimbtor de cldur de tip refierbtor orizontal cu spaiu de vapori se face n scopul creterii parametrilor i performanei reale de funcionare, n raport cu datele prevzute n proiect, al cunoaterii variaiilor acestora n timp i al constatrii sub sau supradimensionarii aparatului, n raport cu sarcina termic prevzut.
Pentru a putea realiza dimensionarea unui astfel de aparat, este necesar s se cunoasc urmtoarele: natura celor dou fluide de lucru, debitele acestora, temperaturile de intrare i de ieire ale fluidelor, presiunile iniiale i finale, precum i toate datele geometrice ale aparatului.
Prima operaie efectuat este ncheierea bilanului termic al refierbtorului, prin aplicarea ecuaiei calorimetrice celor dou fluide de lucru. Dac ntre fluxul termic cedat de fluidul cald si cel primit de fluidul rece exist o diferen apreciabil, care nu poate fi explicat prin pierderile de cldur ctre mediul ambiant, se poate trage concluzia c datele utilizate nu sunt perfecte si c acestea trebuiesc revizuite.
Se compar debitele reale, temperaturile caracteristice fluxul termic schimbat si cderile de presiune ale fluidelor la trecerea prin aparat, cu datele corespunzatoare din proiect. Se calculeaz diferena medie de temperatur i vitezele caracteristice ale fluidelor prin aparat, comparndu-se cu datele din proiect i cu date din literatur (pentru viteze si diferena minim de temperatur). Tuburile utilizate n acest schimbtor au diametrul exterior de=25 mm si diametrul interior di=21 mm. Lungimea tuburilor este in majoritatea cazurilor 6 m, dar n funcie de necesiti se utilizeaz, n acest caz se utilizeaz tuburi cu lungime de 3 m. Cu ajutorul relaiei lui Newton, dup calcularea pe baza datelor geometrice a ariei de transfer, se stabilete valoarea real a coeficientului global de transfer de cldur cu care lucreaz aparatul, lund n considerare i rezistentele termice ale depunerilor. Se constat faptul c valorile obinute concord cu datele din literatur. Se calculeaz cderile de presiune ale fluidelor la trecerea prin aparat. Valorile cderilor de presiune trebuie sa fie mai mici dect presiunea atmosferic deoarece creterea acestor valori duce la un consum mai mare de energie pentru pomparea fluidului. Din calculul efectuat rezult faptul c aceste cderi de presiune sunt mai mici dect presiunea atmosferic. Dimensionarea tehnologic a racordurilor const n alegerea diametrelor evilor necesare astfel ncat vitezele fluidelor s aib valori rezonabile.
Analizndu-se funcionarea tehnologic a schimbtoarelor de cldur, existente ntr-o instalaie n exploatare, pot fi stabilite performanele reale n raport cu cele prevzute n proiect sau recomandate n literatur, pot fi propuse unele msuri simple pentru mbunatirea lor (curarea aparatelor la intervale mai scurte de timp, modificarea debitului de agent de rcire sau nclzire, etc.). Deci n pofida faptului ca unele valori calculate nu au fost foarte bune (factorul caloric, coeficientul de transfer termic presupus) totui cred c acest schimbator de cldur este funcionabil.
BIBLIOGRAFIE1. Dobrinescu, D.: Procese de transfer termic si utilaje specifice, Ed. Didactica si Pedagogica, Bucuresti 1983
2. Suciu, G.C., Tunescu, R.: Ingineria prelucrarii hidrocarburilor, vol 1, Ed. Tehnica, Bucuresti 1983
3. Somoghi, V., Patrascu, M., Patrascu, C., Dobrinescu, D., Ioan, V.: Proprietati fizice utilizate in calcule termice si fluido-dinamice, Ed. Universitatea Petrol-Gaze, Ploiesti 1997
4. Somoghi, V.: Procese de transfer de caldura, Ed. Universal Carfil, Ploiesti 1998
Fig.6. Schi de ansamblu a unui refierbtor orizontal cu spaiu de vapori EMBED Equation.3
PAGE - 27 -
_1385928451.unknown
_1385933229.unknown
_1385935154.unknown
_1385937926.unknown
_1385938252.unknown
_1385938437.unknown
_1385938596.unknown
_1385938908.unknown
_1385939539.unknown
_1385939832.unknown
_1385939405.unknown
_1385938652.unknown
_1385938545.unknown
_1385938359.unknown
_1385938386.unknown
_1385938329.unknown
_1385938169.unknown
_1385938231.unknown
_1385938118.unknown
_1385937577.unknown
_1385937652.unknown
_1385937834.unknown
_1385937620.unknown
_1385937347.unknown
_1385937552.unknown
_1385937131.unknown
_1385934002.unknown
_1385934936.unknown
_1385935102.unknown
_1385934600.unknown
_1385933642.unknown
_1385933779.unknown
_1385933599.unknown
_1385933357.unknown
_1385929145.unknown
_1385932728.unknown
_1385933043.unknown
_1385933160.unknown
_1385932841.unknown
_1385929284.unknown
_1385929451.unknown
_1385929211.unknown
_1385928920.unknown
_1385929015.unknown
_1385929056.unknown
_1385928947.unknown
_1385928610.unknown
_1385928747.unknown
_1385928461.unknown
_1385924079.unknown
_1385927961.unknown
_1385928064.unknown
_1385928130.unknown
_1385927977.unknown
_1385924243.unknown
_1385924297.unknown
_1385924114.unknown
_1324051451.unknown
_1324152454.vsd
_1355914869.vsd
N
_1385923917.unknown
_1355915166.vsd de
S
S'
_1324155039.unknown
_1355591001.unknown
_1324153435.unknown
_1324155038.unknown
_1324142726.unknown
_1324143024.unknown
_1324051756.unknown
_1324049094.unknown
_1324050160.unknown
_1324051093.unknown
_1324049867.unknown
_1289665125.unknown
_1321038350.unknown
_1292765581.dwg
_1289665082.unknown
