UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV

Facultatea de Inginerie Tehnologică şi Management Industrial

Departamentul de Ingineria Fabricaţiei

PROIECT DE DIPLOMĂ

Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ

Programul de studii ltTEHNOLOGIA CONSTRUŢIILOR DE MAŞINIgt

nr 461950

Conducător ştiinţific ltProf dr ing MIRCEA ndash VIOREL DRAcircGOIgt

Braşov 20132014

ltTEHNOLOGIA DE PRELUCRARE A UNUI

ARBOREgt

Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt

Programul de studii ltTEHNOLOGIA CONSTRUCŢIILOR DE MAŞINIgt

grupa lt2101gt

Conducător ştiinţific lt Prof dr ing MIRCEA ndash VIOREL DRĂGOI gt

C U P R I N S

Capitolul 1 INTORUCERE 11 Noţiuni de bază amp evoluţie helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 12 Realizare unui produs helliphelliphelliphelliphelliphellip

121 Criteriul tehnic helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 122 Criteriul economic helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 123 Criteriul social helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Capitolul 2 ANALIZA CONDIŢIILOR TEHNOLOGICE 21 Semifabricatul reperului helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 22 Determinarea variantei tehnologice helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 23 Identificarea suprafeţelor helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 24 Succesiunea operaţiilor helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 25 Traseul tehnologic de prelucrare helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Capitolul 3 PROIECTAREA PARAMETRIILOR TEHNOLOGICI 31 Calculul adaosului de prelucrare şi al dimensiunilor intermediare

311 Strunjire frontală S1 şi S17 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 312 Strunjire longitudinală S3 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

313 Strunjire longitudinală S7 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 314 Strunjire longitudinală S10 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 315 Frezare S11 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

316 Strunjire longitudinală S13 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 317 Găurire S14 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

32 Calculul regimului de aşchiere prin metoda clasică 321 Debitare helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

322 Strunjire frontală de degroşare S1 şi S17

7 7 7 7 8 8 8 8 9 10 10 11 13 13 14 15 15 16 18 18 19 19 23 24

323 Strunjire frontală de semifinisare S1 şi S17 324 Gaură de centrare

325 Teşitură S2 S6 şi S16 326 Strunjire longitudinală de degroşare S3 327 Strunjire longitudinală de semifinisare S3 328 Executarea filetului S4 329 Finisarea filetului S4 3210 Strunjire profilată S5 şi S12 3211 Strunjire longitudinală de degroşare S7 3212 Strunjire longitudinală de semifinisare S7 3213 Strunjire longitudinală de finisare S7 3214 Strunjire profilată S8 şi S9 3215 Strunjire longitudinală de degroşare S10 3216 Strunjire longitudinală de semifinisare S10 3217 Strunjire longitudinală de finisare S10 3218 Frezare de degroşare S11 3219 Frezare de finisare S11 3220 Strunjire longitudinală de degroşare S13 3221 Strunjire longitudinală de semifinisare S13 3222 Găurire S4 3223 Alezare S14

27 29 30 30 33 34 36 37 37 39 39 41 41 43 43 45 46 47 48 48 49

6

3224 Executarea filetului S15 3225 Finisarea filetului S15 3226 Rectificare S7 şi S10

33 Calculul normei tehnice de timp cu ajutorul calculatorului Capitolul 4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 Proiectarea conceptuală şi configurativă a dispozitivului de prindere modular

42 Identificarea conditiilor geometrice determinate (CGD) 43 Determinarea gradelor de libertate preluate de dispizitiv 44 Verificarea preciziei dispozitivului de prindere modular

Capitolul 5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ 51 Date informaţionale 52 Toleranţele calibrelor raportate la linia zero 53 Calculul calibrului

531 Stabilirea limitelor cacircmpurilor de toleranţă 532 Calculul dimensiunilor pentru calibrul potcavă

Anexe Bibliografie

49 50 51 52 60

60 60 60 61 64 64 66 66 66 67

69 83

7

1 INTRODUCERE

11 NOŢIUNI DE BAZĂ amp EVOLUŢIE

Icircn ramura industriei tehnologice stau la bază desenul tehnicindustrial materiale

maşini unelte (MU) sisteme de producţie sisteme CADCAMCAPP şi cel mai important

liant inginerul tehnolog Toate aceste componente se regăsesc icircn industria constructoare de

maşini cu domeniul specific icircn fabricaţie Aceşti factori s-au icircnbunătăţit de-a lungul anilor cu

scopul de a micşora timpul de prelucrare al pieselor creşterea productivităţii şi scăderea

costului de fabricaţie

Această sbquosbquorevoluţiersquorsquo are o ascensiune pozitivă din punct de vedere al tehnologiei şi al

principiului de prelucrare Putem să amintim de maşinile de frezat rabotat strunguri care se

se fabricau icircn 1800 a căror structură este folosită şi astăzi Maşini cu conducere numerică

care apar mai tacircrziu prin 1950 care la racircndul lor s-au perfecţionat modernizat pieţei actuale

După trecerea anilor şi progresului icircn tehnică datorită cererii ridicate şi necesităţii

pieţei apar roboţi industriali care măresc producţia şi scad timpi de depozitare transportare

paletizare

Ceea mai recentă metodă icircn domeniul tehnic de astăzi este fabricarea rapidă a unui

produs dintr-un fişier 3D CAD utilizacircnd ca material pulberi metalice care sunt icircn amestec cu

aditivi nisipuri de formare fire din plastic pulberi de sinterizare polimeri lichizi pentru

sinterizare materiale sub formă de foii

12 REALIZAREA UNUI PRODUS

Un produs este orice lucru care poate fi oferit unei piețe unde poate satisface o

dorință sau o necesitate şi trebuie să se ia icircn calcul trei criteri pentru a se reliza

121 CRITERIUL TEHNIC

Presupune luarea tuturor măsurilor pentru realizarea produsului respectiv la cerinţele

prevăzute icircn documentaţia tehnică Trebuie să se realizeze icircntreg volumul de producţie

stabilit cu parametrii de calitate impuşi privind precizia geometrică dimensională de formă

poziţie reciprocă şi de calitate a suprafeţelor respective Respectacircnd unele indici de fiabilitate

ltTEHNOLOGIA DE PRELUCRARE A UNUI

ARBOREgt

Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt

Programul de studii ltTEHNOLOGIA CONSTRUCŢIILOR DE MAŞINIgt

grupa lt2101gt

Conducător ştiinţific lt Prof dr ing MIRCEA ndash VIOREL DRĂGOI gt

C U P R I N S

Capitolul 1 INTORUCERE 11 Noţiuni de bază amp evoluţie helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 12 Realizare unui produs helliphelliphelliphelliphelliphellip

121 Criteriul tehnic helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 122 Criteriul economic helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 123 Criteriul social helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Capitolul 2 ANALIZA CONDIŢIILOR TEHNOLOGICE 21 Semifabricatul reperului helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 22 Determinarea variantei tehnologice helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 23 Identificarea suprafeţelor helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 24 Succesiunea operaţiilor helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 25 Traseul tehnologic de prelucrare helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Capitolul 3 PROIECTAREA PARAMETRIILOR TEHNOLOGICI 31 Calculul adaosului de prelucrare şi al dimensiunilor intermediare

311 Strunjire frontală S1 şi S17 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 312 Strunjire longitudinală S3 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

313 Strunjire longitudinală S7 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 314 Strunjire longitudinală S10 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 315 Frezare S11 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

316 Strunjire longitudinală S13 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 317 Găurire S14 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

32 Calculul regimului de aşchiere prin metoda clasică 321 Debitare helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

322 Strunjire frontală de degroşare S1 şi S17

7 7 7 7 8 8 8 8 9 10 10 11 13 13 14 15 15 16 18 18 19 19 23 24

323 Strunjire frontală de semifinisare S1 şi S17 324 Gaură de centrare

325 Teşitură S2 S6 şi S16 326 Strunjire longitudinală de degroşare S3 327 Strunjire longitudinală de semifinisare S3 328 Executarea filetului S4 329 Finisarea filetului S4 3210 Strunjire profilată S5 şi S12 3211 Strunjire longitudinală de degroşare S7 3212 Strunjire longitudinală de semifinisare S7 3213 Strunjire longitudinală de finisare S7 3214 Strunjire profilată S8 şi S9 3215 Strunjire longitudinală de degroşare S10 3216 Strunjire longitudinală de semifinisare S10 3217 Strunjire longitudinală de finisare S10 3218 Frezare de degroşare S11 3219 Frezare de finisare S11 3220 Strunjire longitudinală de degroşare S13 3221 Strunjire longitudinală de semifinisare S13 3222 Găurire S4 3223 Alezare S14

27 29 30 30 33 34 36 37 37 39 39 41 41 43 43 45 46 47 48 48 49

6

3224 Executarea filetului S15 3225 Finisarea filetului S15 3226 Rectificare S7 şi S10

33 Calculul normei tehnice de timp cu ajutorul calculatorului Capitolul 4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 Proiectarea conceptuală şi configurativă a dispozitivului de prindere modular

42 Identificarea conditiilor geometrice determinate (CGD) 43 Determinarea gradelor de libertate preluate de dispizitiv 44 Verificarea preciziei dispozitivului de prindere modular

Capitolul 5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ 51 Date informaţionale 52 Toleranţele calibrelor raportate la linia zero 53 Calculul calibrului

531 Stabilirea limitelor cacircmpurilor de toleranţă 532 Calculul dimensiunilor pentru calibrul potcavă

Anexe Bibliografie

49 50 51 52 60

60 60 60 61 64 64 66 66 66 67

69 83

7

1 INTRODUCERE

11 NOŢIUNI DE BAZĂ amp EVOLUŢIE

Icircn ramura industriei tehnologice stau la bază desenul tehnicindustrial materiale

maşini unelte (MU) sisteme de producţie sisteme CADCAMCAPP şi cel mai important

liant inginerul tehnolog Toate aceste componente se regăsesc icircn industria constructoare de

maşini cu domeniul specific icircn fabricaţie Aceşti factori s-au icircnbunătăţit de-a lungul anilor cu

scopul de a micşora timpul de prelucrare al pieselor creşterea productivităţii şi scăderea

costului de fabricaţie

Această sbquosbquorevoluţiersquorsquo are o ascensiune pozitivă din punct de vedere al tehnologiei şi al

principiului de prelucrare Putem să amintim de maşinile de frezat rabotat strunguri care se

se fabricau icircn 1800 a căror structură este folosită şi astăzi Maşini cu conducere numerică

care apar mai tacircrziu prin 1950 care la racircndul lor s-au perfecţionat modernizat pieţei actuale

După trecerea anilor şi progresului icircn tehnică datorită cererii ridicate şi necesităţii

pieţei apar roboţi industriali care măresc producţia şi scad timpi de depozitare transportare

paletizare

Ceea mai recentă metodă icircn domeniul tehnic de astăzi este fabricarea rapidă a unui

produs dintr-un fişier 3D CAD utilizacircnd ca material pulberi metalice care sunt icircn amestec cu

aditivi nisipuri de formare fire din plastic pulberi de sinterizare polimeri lichizi pentru

sinterizare materiale sub formă de foii

12 REALIZAREA UNUI PRODUS

Un produs este orice lucru care poate fi oferit unei piețe unde poate satisface o

dorință sau o necesitate şi trebuie să se ia icircn calcul trei criteri pentru a se reliza

121 CRITERIUL TEHNIC

Presupune luarea tuturor măsurilor pentru realizarea produsului respectiv la cerinţele

prevăzute icircn documentaţia tehnică Trebuie să se realizeze icircntreg volumul de producţie

stabilit cu parametrii de calitate impuşi privind precizia geometrică dimensională de formă

poziţie reciprocă şi de calitate a suprafeţelor respective Respectacircnd unele indici de fiabilitate

C U P R I N S

Capitolul 1 INTORUCERE 11 Noţiuni de bază amp evoluţie helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 12 Realizare unui produs helliphelliphelliphelliphelliphellip

121 Criteriul tehnic helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 122 Criteriul economic helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 123 Criteriul social helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Capitolul 2 ANALIZA CONDIŢIILOR TEHNOLOGICE 21 Semifabricatul reperului helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 22 Determinarea variantei tehnologice helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 23 Identificarea suprafeţelor helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 24 Succesiunea operaţiilor helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 25 Traseul tehnologic de prelucrare helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

Capitolul 3 PROIECTAREA PARAMETRIILOR TEHNOLOGICI 31 Calculul adaosului de prelucrare şi al dimensiunilor intermediare

311 Strunjire frontală S1 şi S17 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 312 Strunjire longitudinală S3 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

313 Strunjire longitudinală S7 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 314 Strunjire longitudinală S10 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 315 Frezare S11 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

316 Strunjire longitudinală S13 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip 317 Găurire S14 helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

32 Calculul regimului de aşchiere prin metoda clasică 321 Debitare helliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphelliphellip

322 Strunjire frontală de degroşare S1 şi S17

7 7 7 7 8 8 8 8 9 10 10 11 13 13 14 15 15 16 18 18 19 19 23 24

323 Strunjire frontală de semifinisare S1 şi S17 324 Gaură de centrare

325 Teşitură S2 S6 şi S16 326 Strunjire longitudinală de degroşare S3 327 Strunjire longitudinală de semifinisare S3 328 Executarea filetului S4 329 Finisarea filetului S4 3210 Strunjire profilată S5 şi S12 3211 Strunjire longitudinală de degroşare S7 3212 Strunjire longitudinală de semifinisare S7 3213 Strunjire longitudinală de finisare S7 3214 Strunjire profilată S8 şi S9 3215 Strunjire longitudinală de degroşare S10 3216 Strunjire longitudinală de semifinisare S10 3217 Strunjire longitudinală de finisare S10 3218 Frezare de degroşare S11 3219 Frezare de finisare S11 3220 Strunjire longitudinală de degroşare S13 3221 Strunjire longitudinală de semifinisare S13 3222 Găurire S4 3223 Alezare S14

27 29 30 30 33 34 36 37 37 39 39 41 41 43 43 45 46 47 48 48 49

6

3224 Executarea filetului S15 3225 Finisarea filetului S15 3226 Rectificare S7 şi S10

33 Calculul normei tehnice de timp cu ajutorul calculatorului Capitolul 4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 Proiectarea conceptuală şi configurativă a dispozitivului de prindere modular

42 Identificarea conditiilor geometrice determinate (CGD) 43 Determinarea gradelor de libertate preluate de dispizitiv 44 Verificarea preciziei dispozitivului de prindere modular

Capitolul 5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ 51 Date informaţionale 52 Toleranţele calibrelor raportate la linia zero 53 Calculul calibrului

531 Stabilirea limitelor cacircmpurilor de toleranţă 532 Calculul dimensiunilor pentru calibrul potcavă

Anexe Bibliografie

49 50 51 52 60

60 60 60 61 64 64 66 66 66 67

69 83

7

1 INTRODUCERE

11 NOŢIUNI DE BAZĂ amp EVOLUŢIE

Icircn ramura industriei tehnologice stau la bază desenul tehnicindustrial materiale

maşini unelte (MU) sisteme de producţie sisteme CADCAMCAPP şi cel mai important

liant inginerul tehnolog Toate aceste componente se regăsesc icircn industria constructoare de

maşini cu domeniul specific icircn fabricaţie Aceşti factori s-au icircnbunătăţit de-a lungul anilor cu

scopul de a micşora timpul de prelucrare al pieselor creşterea productivităţii şi scăderea

costului de fabricaţie

Această sbquosbquorevoluţiersquorsquo are o ascensiune pozitivă din punct de vedere al tehnologiei şi al

principiului de prelucrare Putem să amintim de maşinile de frezat rabotat strunguri care se

se fabricau icircn 1800 a căror structură este folosită şi astăzi Maşini cu conducere numerică

care apar mai tacircrziu prin 1950 care la racircndul lor s-au perfecţionat modernizat pieţei actuale

După trecerea anilor şi progresului icircn tehnică datorită cererii ridicate şi necesităţii

pieţei apar roboţi industriali care măresc producţia şi scad timpi de depozitare transportare

paletizare

Ceea mai recentă metodă icircn domeniul tehnic de astăzi este fabricarea rapidă a unui

produs dintr-un fişier 3D CAD utilizacircnd ca material pulberi metalice care sunt icircn amestec cu

aditivi nisipuri de formare fire din plastic pulberi de sinterizare polimeri lichizi pentru

sinterizare materiale sub formă de foii

12 REALIZAREA UNUI PRODUS

Un produs este orice lucru care poate fi oferit unei piețe unde poate satisface o

dorință sau o necesitate şi trebuie să se ia icircn calcul trei criteri pentru a se reliza

121 CRITERIUL TEHNIC

Presupune luarea tuturor măsurilor pentru realizarea produsului respectiv la cerinţele

prevăzute icircn documentaţia tehnică Trebuie să se realizeze icircntreg volumul de producţie

stabilit cu parametrii de calitate impuşi privind precizia geometrică dimensională de formă

poziţie reciprocă şi de calitate a suprafeţelor respective Respectacircnd unele indici de fiabilitate

6

3224 Executarea filetului S15 3225 Finisarea filetului S15 3226 Rectificare S7 şi S10

33 Calculul normei tehnice de timp cu ajutorul calculatorului Capitolul 4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 Proiectarea conceptuală şi configurativă a dispozitivului de prindere modular

42 Identificarea conditiilor geometrice determinate (CGD) 43 Determinarea gradelor de libertate preluate de dispizitiv 44 Verificarea preciziei dispozitivului de prindere modular

Capitolul 5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ 51 Date informaţionale 52 Toleranţele calibrelor raportate la linia zero 53 Calculul calibrului

531 Stabilirea limitelor cacircmpurilor de toleranţă 532 Calculul dimensiunilor pentru calibrul potcavă

Anexe Bibliografie

49 50 51 52 60

60 60 60 61 64 64 66 66 66 67

69 83

7

1 INTRODUCERE

11 NOŢIUNI DE BAZĂ amp EVOLUŢIE

Icircn ramura industriei tehnologice stau la bază desenul tehnicindustrial materiale

maşini unelte (MU) sisteme de producţie sisteme CADCAMCAPP şi cel mai important

liant inginerul tehnolog Toate aceste componente se regăsesc icircn industria constructoare de

maşini cu domeniul specific icircn fabricaţie Aceşti factori s-au icircnbunătăţit de-a lungul anilor cu

scopul de a micşora timpul de prelucrare al pieselor creşterea productivităţii şi scăderea

costului de fabricaţie

Această sbquosbquorevoluţiersquorsquo are o ascensiune pozitivă din punct de vedere al tehnologiei şi al

principiului de prelucrare Putem să amintim de maşinile de frezat rabotat strunguri care se

se fabricau icircn 1800 a căror structură este folosită şi astăzi Maşini cu conducere numerică

care apar mai tacircrziu prin 1950 care la racircndul lor s-au perfecţionat modernizat pieţei actuale

După trecerea anilor şi progresului icircn tehnică datorită cererii ridicate şi necesităţii

pieţei apar roboţi industriali care măresc producţia şi scad timpi de depozitare transportare

paletizare

Ceea mai recentă metodă icircn domeniul tehnic de astăzi este fabricarea rapidă a unui

produs dintr-un fişier 3D CAD utilizacircnd ca material pulberi metalice care sunt icircn amestec cu

aditivi nisipuri de formare fire din plastic pulberi de sinterizare polimeri lichizi pentru

sinterizare materiale sub formă de foii

12 REALIZAREA UNUI PRODUS

Un produs este orice lucru care poate fi oferit unei piețe unde poate satisface o

dorință sau o necesitate şi trebuie să se ia icircn calcul trei criteri pentru a se reliza

121 CRITERIUL TEHNIC

Presupune luarea tuturor măsurilor pentru realizarea produsului respectiv la cerinţele

prevăzute icircn documentaţia tehnică Trebuie să se realizeze icircntreg volumul de producţie

stabilit cu parametrii de calitate impuşi privind precizia geometrică dimensională de formă

poziţie reciprocă şi de calitate a suprafeţelor respective Respectacircnd unele indici de fiabilitate

7

1 INTRODUCERE

11 NOŢIUNI DE BAZĂ amp EVOLUŢIE

Icircn ramura industriei tehnologice stau la bază desenul tehnicindustrial materiale

maşini unelte (MU) sisteme de producţie sisteme CADCAMCAPP şi cel mai important

liant inginerul tehnolog Toate aceste componente se regăsesc icircn industria constructoare de

maşini cu domeniul specific icircn fabricaţie Aceşti factori s-au icircnbunătăţit de-a lungul anilor cu

scopul de a micşora timpul de prelucrare al pieselor creşterea productivităţii şi scăderea

costului de fabricaţie

Această sbquosbquorevoluţiersquorsquo are o ascensiune pozitivă din punct de vedere al tehnologiei şi al

principiului de prelucrare Putem să amintim de maşinile de frezat rabotat strunguri care se

se fabricau icircn 1800 a căror structură este folosită şi astăzi Maşini cu conducere numerică

care apar mai tacircrziu prin 1950 care la racircndul lor s-au perfecţionat modernizat pieţei actuale

După trecerea anilor şi progresului icircn tehnică datorită cererii ridicate şi necesităţii

pieţei apar roboţi industriali care măresc producţia şi scad timpi de depozitare transportare

paletizare

Ceea mai recentă metodă icircn domeniul tehnic de astăzi este fabricarea rapidă a unui

produs dintr-un fişier 3D CAD utilizacircnd ca material pulberi metalice care sunt icircn amestec cu

aditivi nisipuri de formare fire din plastic pulberi de sinterizare polimeri lichizi pentru

sinterizare materiale sub formă de foii

12 REALIZAREA UNUI PRODUS

Un produs este orice lucru care poate fi oferit unei piețe unde poate satisface o

dorință sau o necesitate şi trebuie să se ia icircn calcul trei criteri pentru a se reliza

121 CRITERIUL TEHNIC

Presupune luarea tuturor măsurilor pentru realizarea produsului respectiv la cerinţele

prevăzute icircn documentaţia tehnică Trebuie să se realizeze icircntreg volumul de producţie

stabilit cu parametrii de calitate impuşi privind precizia geometrică dimensională de formă

poziţie reciprocă şi de calitate a suprafeţelor respective Respectacircnd unele indici de fiabilitate

8

astfel icircncacirct să existe garanţia unei exploatări maxime a produsului icircn condiţii normale pe o

perioadă icircndelungată

122 CRITERIUL ECONOMIC

Realizarea procesului tehnologic icircn condiţii de eficenţă maximă pentru a se realiza

aceast proces este necesar să avem icircn calcul mai multe variante tehnologice şi să alegem

soluţia ceea mai optimă icircn realizarea acestuia cu costuri cacirct mai reduse

123 CRITERIUL SOCIAL

Trebuie să avem icircn calcul un proces tehnologic icircn care să se asigure condiţii de

muncă cacirct mai uşoare pentru personalul calificat de deservire Icircn acest scop la elaborarea

proceselor tehnologice trebuie luate măsuri pentru introducerea mecanizării şi automatizării

avansate care să asigure eliberarea factorului uman de prestarea unei munci grele

Aceste măsuri trebuie să fie subordonate totodata celorlalte două criterii astfel icircncacirct

icircn ansamblu să rezulte un proces tehnologic care să asigure produse de icircnaltă calitate cu

costuri mici relizate icircn condiţiile unei solicitări reduse a forţei de muncă

2 ANALIZA CONDIŢIILOR TEHNOLOGICE

21 SEMIFABRICATUL REPERULUI

Conform desenului de execuţie reperul din tema proiectului de diplomă este

confecţionat din materialul OLC 45 STAS 880

Fig 21 Semifabricat piesă

9

Vom folosi un semifabricat din bară laminată şi produsul final trebuie să coincidă cu

desenul de execuţie aşa cum s-a ilustrat icircn poza de mai sus dar icircn industria constructoare de

maşini se mai folosesc şi alte tipuri de semifabricate pe care le-am menţionăm mai jos

semifabricate turnate

semifabricate forjate liber

semifabricate forjate icircn matriţă

semifabricate sinterizate

La alegerea semifabricatului se au icircn vedere următoarele

materialul piesei

forma şi dimensiunile piesei

numărul pieselor din lot

Forma şi dimensiunile semifabricatului trebuie să fie cacirct mai apropiate de forma şi

dimensiunile finite ale piesei Avacircnd icircn vedere piesa din tema proiectului de diplomă are

formă de arbore alegem un semifabricat laminat cu secţiune rotundă STAS 333

22 DETERMINAREA VARIANTEI TEHNOLOGICE

Pentru obţinerea unei piese finite dintr-un semifabricat există mai multe posibilităţi

de abordare a succesiunii operaţiilor de prelucrare Dar nu orice succesiune de operaţii poate

asigura icircndeplinirea concomitentă a celor trei criterii care stau la baza elaborării proceselor

tehnologice Un principiu de bază care trebuie respectat la elaborarea proceselor tehnologice icircl

constituie menţinerea pe cacirct posibil aceleaşi baze tehnologice Un aspect important care

trebuie avut icircn vederea elaborării proceselor tehnologice este gradul de detaliere a acestora

pe operaţii şi faze de prelucrare

Trebuie să folosim principiul concentrării operaţiilor deoarece procesul tehnologic

conţine de regulă un număr mare de operaţii cu faze multiple Concentrarea tehnică a

operaţiilor se bazează pe executarea unui număr mare de prelucrări elementare succesive la

un singur loc de muncă păstracircnd de regulă aceeaşi orientare şi fixare a piesei

10

23 IDENTIFICAREA SUPREAFEŢELOR

Pentru a simplifica procesul tehnologic şi a mări posibilitatea acestuia de a fi

modificat mai uşor s-a folosit codificarea fiecărei suprafeţe icircn parte

Fig22 Identificare şi codificarea suprafeţelor

24 SUCCESIUNEA OPERAŢIILOR

Pentru a fi posibil ca această piesă să se realizeze s-au respectat nişte reguli de

ordonare a procesului tehnologic de prelucrare Aceste reguli fac ca produsul să fie prelucrat

corect să aibă o funcţionalitate bună şi să nu existe riscul deterioarării unor suprafeţe părţi

ale piesei datorită complexităţii acesteia care diferă de caz la caz

Din puncte de vedere al procesului tehnologic de prelucrare al reperului dat

succesiunea operaţiilor se va realiza icircn următoarea ordine

OPERAȚIA 1 DEBITARE

OPERAȚIA 2 STRUNJIRE

FRONTALĂ ȘI CENTRUIRE

OPERAȚIA 3 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ

11

25 TRASEUL TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE

Nr crt

Denumirea operaţiei

Schiţa operaţiei SDV-URI Maşina unealtă

1

Debitare

Pacircnză fierăstrău

Fierăstrău alternativ FA 300

2

Strunjire frontală

Cuţit frontal 16

x 16 STAS 6377

Strung

SNA 500

Centruire

Freză cilindro-frontală Burghiu

de centruit Oslash 25 mm

Maşină de

găurit G-16

OPERAȚIA 4 FREZARE

OPERAȚIA 5 GĂURIRE

OPERAȚIA 6 FILETARE

OPERAȚIA 7 TRATAMENT TERMIC

OPERAȚIA 8 RECTIFICARE

12

3

Strunjire longitudinală

Cuţit de degroşat 40 x 25 STAS

359-67

Strung SNA 500

4

Frezare

Freză

20 x 104 D STAS

1684 ndash 80

Frezaă

universală FU 1250 x

320

5

Găurire

Burghiu Oslash 58 mm

Maşină de

găurit verticală

G ndash 40

6

Filetare

Filetare cu cuţit

16 x 16 STAS 6377

Strung SNA 500

7

Tratament

termic

Fără poză

Călit ndash revenit 45 ndash 50 HRC

-

8

Rectificare

Disc

abraziv pentru

rectificat exterior

300x40x75 mm

Maşină de rectificat

WMW 450

Tabelul 21 Traseul tehnologic de prelucrare

13

3 PROIECTAREA PARAMETRIILOR TEHNOLOGICI

31 CALCULUL ADAOSULUI DE PRELUCRARE

Mărimea adaosurilor de prelucrare trebuie să fie astfel stabilită icircncacirct icircn condiţiile

concrete de fabricaţie să se obţină produse de icircnaltă calitate la un preţ de cost minim Dacă

adaosurile de prelucrare sunt prea mari se măreşte greutatea semifabricatului şi consumul de

metal sunt necesare faze sau operaţii suplimentare de prelucrare prin aşchiere se măreşte

consumul de scule aşchietoare şi uzura utilajelor cresc consumurile de energie electrică şi

alte cheltuieli legate de exploatarea maşiniilor-unelte Icircn consecinţă piesele finite se obţin la

un preţ de cost ridicat [PIC74]

Formulele necesare pentru realizarea calculului adaosurilor de prelucrare pentru

strunjirea de degroşare semifinisare finisare şi frezare sunt următoarele

Rzp + Sp = 03 mm ( 311)

Icircn care avem

Rzp ndash icircnălţimea neregularităţiilor de suprafaţă rezultate la faza precedentă

Sp ndash adacircncimea stratului superficial defect (ecruisat) format la faza precedentă

ρp= 0010 D (312)

ρp ndash abaterile spaţiale ale suprafeţei de prelucrat rămase după efectuarea fazei

precedente

D ndash diametrul semifabricatului

2Acmin= 2(Rzp+ Sp) + (ρp + εc) (313)

Acmin ndash adausul de prelucrare minim considerat pe o parte (pe rază sau pe o singură

faţă plană)

εc ndash eroarea de aşezare la faza de prelucrare considerată

2Acnom = 2Acmin + Ai (314)

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

Ai ndash abaterea inferioară

Lcnom = Lc + 2Acnom (315)

Lcnom ndash lungimea de prelucrare nominală

Lc ndash lungimea de prelucrare

14

2Acnom = Lcnom ndash Lc (316)

ρp = ρc = 2Δc lc (317)

ρc ndash curbarea

Δc ndash curbura pe unitate de lungime denumită curbură specifică icircn μmmm

lc ndash secţiunea de prelucrat

2Acnom = 2Acmin + Tp (318)

Tp ndash toleranţa la faza de prelucrare precedentă

ρp = ρ + ρ (319)

ρ = 025radicT + 1 (3110)

T ndash toleranţa la diametrul semifabricatului icircn mm

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp (3111)

2Acnom = 2Acmin + Ai (3112)

dnomsf = dnom + 2Acnom (3113) dnomsf ndash diametrul nominal a semifabricatului

dnom ndash diametrul nominal

2Acnom = Dsf - Dcerc (3114)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

Dcerc ndash diametrul cercului

311 STRUNJIRE FRONTALĂ S1 ŞI S17

Vom calcula adaosul de prelucrare pentru suprafeţele S1 şi S17 deoarece considerăm

că valorile sunt identice

Rzp + Sp = 03 mm [tab36 PIC]

ρp= 0010 D

ρp= 0010 34 = 034 mm

Adaosul minim pentru frezare este

2Acmin = 2 03 + 2 034 = 128 mm

Abaterea inferioară la lungimea barei debitate este Ai = 13 mm Prin urmare adaosul

nominal calculat pentru frezare este

2Acnom = 2Acmin + Ai

15

2Acnom = 128 + 13 = 258 mm

Dimensiunea nominală pentru debitare este

Lcnom = 220 + 258 = 22258 mm se rotunjeşte Lcnom = 223 mm

La debitare se va respecta cota 223 mm

Valoarea efectivă a adaosului nominal este

2Acnom = 223 ndash220 = 3 mm

Pentru fiecare suprafaţă frontală adaosul este Acnom = 15 mm pentru S1 şi S17

312 STRUNJIRE LOGITUDINALĂ S3

a) Rectificare de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru rectificarea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

18 ndash 003 = 1797 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1797 + 049 = 1846 mm

Se rotunjeşte dmax = 185 mm

dnom = 185 mm

dmin = 185 ndash 033 = 1817 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash185 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 23 ndash 185 = 45 mm

313 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S7

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

16

ρp = 2 035 165

ρp = 1155 μm

2Acmin = 2(25 + 1155)

2Acmin = 731 μm

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 731 +170 =2431 μm

2Acnom asymp 024 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de semifinisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 şi

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

23 ndash 0023 = 2297 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 2297 + 049 = 2346 mm

Se rotunjeşte dmax = 235 mm

dnom = 235 mm

dmin = 235 ndash 033 = 2317 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash235 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 235 = 65 mm

314 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S10

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc tt = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

ρp = 2 035 71

ρp = 497 μm

2Acmin = 2(25 + 497)

2Acmin = 1494 μm

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

9

Vom folosi un semifabricat din bară laminată şi produsul final trebuie să coincidă cu

desenul de execuţie aşa cum s-a ilustrat icircn poza de mai sus dar icircn industria constructoare de

maşini se mai folosesc şi alte tipuri de semifabricate pe care le-am menţionăm mai jos

semifabricate turnate

semifabricate forjate liber

semifabricate forjate icircn matriţă

semifabricate sinterizate

La alegerea semifabricatului se au icircn vedere următoarele

materialul piesei

forma şi dimensiunile piesei

numărul pieselor din lot

Forma şi dimensiunile semifabricatului trebuie să fie cacirct mai apropiate de forma şi

dimensiunile finite ale piesei Avacircnd icircn vedere piesa din tema proiectului de diplomă are

formă de arbore alegem un semifabricat laminat cu secţiune rotundă STAS 333

22 DETERMINAREA VARIANTEI TEHNOLOGICE

Pentru obţinerea unei piese finite dintr-un semifabricat există mai multe posibilităţi

de abordare a succesiunii operaţiilor de prelucrare Dar nu orice succesiune de operaţii poate

asigura icircndeplinirea concomitentă a celor trei criterii care stau la baza elaborării proceselor

tehnologice Un principiu de bază care trebuie respectat la elaborarea proceselor tehnologice icircl

constituie menţinerea pe cacirct posibil aceleaşi baze tehnologice Un aspect important care

trebuie avut icircn vederea elaborării proceselor tehnologice este gradul de detaliere a acestora

pe operaţii şi faze de prelucrare

Trebuie să folosim principiul concentrării operaţiilor deoarece procesul tehnologic

conţine de regulă un număr mare de operaţii cu faze multiple Concentrarea tehnică a

operaţiilor se bazează pe executarea unui număr mare de prelucrări elementare succesive la

un singur loc de muncă păstracircnd de regulă aceeaşi orientare şi fixare a piesei

10

23 IDENTIFICAREA SUPREAFEŢELOR

Pentru a simplifica procesul tehnologic şi a mări posibilitatea acestuia de a fi

modificat mai uşor s-a folosit codificarea fiecărei suprafeţe icircn parte

Fig22 Identificare şi codificarea suprafeţelor

24 SUCCESIUNEA OPERAŢIILOR

Pentru a fi posibil ca această piesă să se realizeze s-au respectat nişte reguli de

ordonare a procesului tehnologic de prelucrare Aceste reguli fac ca produsul să fie prelucrat

corect să aibă o funcţionalitate bună şi să nu existe riscul deterioarării unor suprafeţe părţi

ale piesei datorită complexităţii acesteia care diferă de caz la caz

Din puncte de vedere al procesului tehnologic de prelucrare al reperului dat

succesiunea operaţiilor se va realiza icircn următoarea ordine

OPERAȚIA 1 DEBITARE

OPERAȚIA 2 STRUNJIRE

FRONTALĂ ȘI CENTRUIRE

OPERAȚIA 3 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ

11

25 TRASEUL TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE

Nr crt

Denumirea operaţiei

Schiţa operaţiei SDV-URI Maşina unealtă

1

Debitare

Pacircnză fierăstrău

Fierăstrău alternativ FA 300

2

Strunjire frontală

Cuţit frontal 16

x 16 STAS 6377

Strung

SNA 500

Centruire

Freză cilindro-frontală Burghiu

de centruit Oslash 25 mm

Maşină de

găurit G-16

OPERAȚIA 4 FREZARE

OPERAȚIA 5 GĂURIRE

OPERAȚIA 6 FILETARE

OPERAȚIA 7 TRATAMENT TERMIC

OPERAȚIA 8 RECTIFICARE

12

3

Strunjire longitudinală

Cuţit de degroşat 40 x 25 STAS

359-67

Strung SNA 500

4

Frezare

Freză

20 x 104 D STAS

1684 ndash 80

Frezaă

universală FU 1250 x

320

5

Găurire

Burghiu Oslash 58 mm

Maşină de

găurit verticală

G ndash 40

6

Filetare

Filetare cu cuţit

16 x 16 STAS 6377

Strung SNA 500

7

Tratament

termic

Fără poză

Călit ndash revenit 45 ndash 50 HRC

-

8

Rectificare

Disc

abraziv pentru

rectificat exterior

300x40x75 mm

Maşină de rectificat

WMW 450

Tabelul 21 Traseul tehnologic de prelucrare

13

3 PROIECTAREA PARAMETRIILOR TEHNOLOGICI

31 CALCULUL ADAOSULUI DE PRELUCRARE

Mărimea adaosurilor de prelucrare trebuie să fie astfel stabilită icircncacirct icircn condiţiile

concrete de fabricaţie să se obţină produse de icircnaltă calitate la un preţ de cost minim Dacă

adaosurile de prelucrare sunt prea mari se măreşte greutatea semifabricatului şi consumul de

metal sunt necesare faze sau operaţii suplimentare de prelucrare prin aşchiere se măreşte

consumul de scule aşchietoare şi uzura utilajelor cresc consumurile de energie electrică şi

alte cheltuieli legate de exploatarea maşiniilor-unelte Icircn consecinţă piesele finite se obţin la

un preţ de cost ridicat [PIC74]

Formulele necesare pentru realizarea calculului adaosurilor de prelucrare pentru

strunjirea de degroşare semifinisare finisare şi frezare sunt următoarele

Rzp + Sp = 03 mm ( 311)

Icircn care avem

Rzp ndash icircnălţimea neregularităţiilor de suprafaţă rezultate la faza precedentă

Sp ndash adacircncimea stratului superficial defect (ecruisat) format la faza precedentă

ρp= 0010 D (312)

ρp ndash abaterile spaţiale ale suprafeţei de prelucrat rămase după efectuarea fazei

precedente

D ndash diametrul semifabricatului

2Acmin= 2(Rzp+ Sp) + (ρp + εc) (313)

Acmin ndash adausul de prelucrare minim considerat pe o parte (pe rază sau pe o singură

faţă plană)

εc ndash eroarea de aşezare la faza de prelucrare considerată

2Acnom = 2Acmin + Ai (314)

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

Ai ndash abaterea inferioară

Lcnom = Lc + 2Acnom (315)

Lcnom ndash lungimea de prelucrare nominală

Lc ndash lungimea de prelucrare

14

2Acnom = Lcnom ndash Lc (316)

ρp = ρc = 2Δc lc (317)

ρc ndash curbarea

Δc ndash curbura pe unitate de lungime denumită curbură specifică icircn μmmm

lc ndash secţiunea de prelucrat

2Acnom = 2Acmin + Tp (318)

Tp ndash toleranţa la faza de prelucrare precedentă

ρp = ρ + ρ (319)

ρ = 025radicT + 1 (3110)

T ndash toleranţa la diametrul semifabricatului icircn mm

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp (3111)

2Acnom = 2Acmin + Ai (3112)

dnomsf = dnom + 2Acnom (3113) dnomsf ndash diametrul nominal a semifabricatului

dnom ndash diametrul nominal

2Acnom = Dsf - Dcerc (3114)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

Dcerc ndash diametrul cercului

311 STRUNJIRE FRONTALĂ S1 ŞI S17

Vom calcula adaosul de prelucrare pentru suprafeţele S1 şi S17 deoarece considerăm

că valorile sunt identice

Rzp + Sp = 03 mm [tab36 PIC]

ρp= 0010 D

ρp= 0010 34 = 034 mm

Adaosul minim pentru frezare este

2Acmin = 2 03 + 2 034 = 128 mm

Abaterea inferioară la lungimea barei debitate este Ai = 13 mm Prin urmare adaosul

nominal calculat pentru frezare este

2Acnom = 2Acmin + Ai

15

2Acnom = 128 + 13 = 258 mm

Dimensiunea nominală pentru debitare este

Lcnom = 220 + 258 = 22258 mm se rotunjeşte Lcnom = 223 mm

La debitare se va respecta cota 223 mm

Valoarea efectivă a adaosului nominal este

2Acnom = 223 ndash220 = 3 mm

Pentru fiecare suprafaţă frontală adaosul este Acnom = 15 mm pentru S1 şi S17

312 STRUNJIRE LOGITUDINALĂ S3

a) Rectificare de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru rectificarea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

18 ndash 003 = 1797 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1797 + 049 = 1846 mm

Se rotunjeşte dmax = 185 mm

dnom = 185 mm

dmin = 185 ndash 033 = 1817 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash185 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 23 ndash 185 = 45 mm

313 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S7

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

16

ρp = 2 035 165

ρp = 1155 μm

2Acmin = 2(25 + 1155)

2Acmin = 731 μm

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 731 +170 =2431 μm

2Acnom asymp 024 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de semifinisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 şi

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

23 ndash 0023 = 2297 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 2297 + 049 = 2346 mm

Se rotunjeşte dmax = 235 mm

dnom = 235 mm

dmin = 235 ndash 033 = 2317 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash235 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 235 = 65 mm

314 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S10

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc tt = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

ρp = 2 035 71

ρp = 497 μm

2Acmin = 2(25 + 497)

2Acmin = 1494 μm

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

10

23 IDENTIFICAREA SUPREAFEŢELOR

Pentru a simplifica procesul tehnologic şi a mări posibilitatea acestuia de a fi

modificat mai uşor s-a folosit codificarea fiecărei suprafeţe icircn parte

Fig22 Identificare şi codificarea suprafeţelor

24 SUCCESIUNEA OPERAŢIILOR

Pentru a fi posibil ca această piesă să se realizeze s-au respectat nişte reguli de

ordonare a procesului tehnologic de prelucrare Aceste reguli fac ca produsul să fie prelucrat

corect să aibă o funcţionalitate bună şi să nu existe riscul deterioarării unor suprafeţe părţi

ale piesei datorită complexităţii acesteia care diferă de caz la caz

Din puncte de vedere al procesului tehnologic de prelucrare al reperului dat

succesiunea operaţiilor se va realiza icircn următoarea ordine

OPERAȚIA 1 DEBITARE

OPERAȚIA 2 STRUNJIRE

FRONTALĂ ȘI CENTRUIRE

OPERAȚIA 3 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ

11

25 TRASEUL TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE

Nr crt

Denumirea operaţiei

Schiţa operaţiei SDV-URI Maşina unealtă

1

Debitare

Pacircnză fierăstrău

Fierăstrău alternativ FA 300

2

Strunjire frontală

Cuţit frontal 16

x 16 STAS 6377

Strung

SNA 500

Centruire

Freză cilindro-frontală Burghiu

de centruit Oslash 25 mm

Maşină de

găurit G-16

OPERAȚIA 4 FREZARE

OPERAȚIA 5 GĂURIRE

OPERAȚIA 6 FILETARE

OPERAȚIA 7 TRATAMENT TERMIC

OPERAȚIA 8 RECTIFICARE

12

3

Strunjire longitudinală

Cuţit de degroşat 40 x 25 STAS

359-67

Strung SNA 500

4

Frezare

Freză

20 x 104 D STAS

1684 ndash 80

Frezaă

universală FU 1250 x

320

5

Găurire

Burghiu Oslash 58 mm

Maşină de

găurit verticală

G ndash 40

6

Filetare

Filetare cu cuţit

16 x 16 STAS 6377

Strung SNA 500

7

Tratament

termic

Fără poză

Călit ndash revenit 45 ndash 50 HRC

-

8

Rectificare

Disc

abraziv pentru

rectificat exterior

300x40x75 mm

Maşină de rectificat

WMW 450

Tabelul 21 Traseul tehnologic de prelucrare

13

3 PROIECTAREA PARAMETRIILOR TEHNOLOGICI

31 CALCULUL ADAOSULUI DE PRELUCRARE

Mărimea adaosurilor de prelucrare trebuie să fie astfel stabilită icircncacirct icircn condiţiile

concrete de fabricaţie să se obţină produse de icircnaltă calitate la un preţ de cost minim Dacă

adaosurile de prelucrare sunt prea mari se măreşte greutatea semifabricatului şi consumul de

metal sunt necesare faze sau operaţii suplimentare de prelucrare prin aşchiere se măreşte

consumul de scule aşchietoare şi uzura utilajelor cresc consumurile de energie electrică şi

alte cheltuieli legate de exploatarea maşiniilor-unelte Icircn consecinţă piesele finite se obţin la

un preţ de cost ridicat [PIC74]

Formulele necesare pentru realizarea calculului adaosurilor de prelucrare pentru

strunjirea de degroşare semifinisare finisare şi frezare sunt următoarele

Rzp + Sp = 03 mm ( 311)

Icircn care avem

Rzp ndash icircnălţimea neregularităţiilor de suprafaţă rezultate la faza precedentă

Sp ndash adacircncimea stratului superficial defect (ecruisat) format la faza precedentă

ρp= 0010 D (312)

ρp ndash abaterile spaţiale ale suprafeţei de prelucrat rămase după efectuarea fazei

precedente

D ndash diametrul semifabricatului

2Acmin= 2(Rzp+ Sp) + (ρp + εc) (313)

Acmin ndash adausul de prelucrare minim considerat pe o parte (pe rază sau pe o singură

faţă plană)

εc ndash eroarea de aşezare la faza de prelucrare considerată

2Acnom = 2Acmin + Ai (314)

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

Ai ndash abaterea inferioară

Lcnom = Lc + 2Acnom (315)

Lcnom ndash lungimea de prelucrare nominală

Lc ndash lungimea de prelucrare

14

2Acnom = Lcnom ndash Lc (316)

ρp = ρc = 2Δc lc (317)

ρc ndash curbarea

Δc ndash curbura pe unitate de lungime denumită curbură specifică icircn μmmm

lc ndash secţiunea de prelucrat

2Acnom = 2Acmin + Tp (318)

Tp ndash toleranţa la faza de prelucrare precedentă

ρp = ρ + ρ (319)

ρ = 025radicT + 1 (3110)

T ndash toleranţa la diametrul semifabricatului icircn mm

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp (3111)

2Acnom = 2Acmin + Ai (3112)

dnomsf = dnom + 2Acnom (3113) dnomsf ndash diametrul nominal a semifabricatului

dnom ndash diametrul nominal

2Acnom = Dsf - Dcerc (3114)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

Dcerc ndash diametrul cercului

311 STRUNJIRE FRONTALĂ S1 ŞI S17

Vom calcula adaosul de prelucrare pentru suprafeţele S1 şi S17 deoarece considerăm

că valorile sunt identice

Rzp + Sp = 03 mm [tab36 PIC]

ρp= 0010 D

ρp= 0010 34 = 034 mm

Adaosul minim pentru frezare este

2Acmin = 2 03 + 2 034 = 128 mm

Abaterea inferioară la lungimea barei debitate este Ai = 13 mm Prin urmare adaosul

nominal calculat pentru frezare este

2Acnom = 2Acmin + Ai

15

2Acnom = 128 + 13 = 258 mm

Dimensiunea nominală pentru debitare este

Lcnom = 220 + 258 = 22258 mm se rotunjeşte Lcnom = 223 mm

La debitare se va respecta cota 223 mm

Valoarea efectivă a adaosului nominal este

2Acnom = 223 ndash220 = 3 mm

Pentru fiecare suprafaţă frontală adaosul este Acnom = 15 mm pentru S1 şi S17

312 STRUNJIRE LOGITUDINALĂ S3

a) Rectificare de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru rectificarea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

18 ndash 003 = 1797 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1797 + 049 = 1846 mm

Se rotunjeşte dmax = 185 mm

dnom = 185 mm

dmin = 185 ndash 033 = 1817 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash185 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 23 ndash 185 = 45 mm

313 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S7

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

16

ρp = 2 035 165

ρp = 1155 μm

2Acmin = 2(25 + 1155)

2Acmin = 731 μm

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 731 +170 =2431 μm

2Acnom asymp 024 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de semifinisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 şi

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

23 ndash 0023 = 2297 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 2297 + 049 = 2346 mm

Se rotunjeşte dmax = 235 mm

dnom = 235 mm

dmin = 235 ndash 033 = 2317 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash235 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 235 = 65 mm

314 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S10

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc tt = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

ρp = 2 035 71

ρp = 497 μm

2Acmin = 2(25 + 497)

2Acmin = 1494 μm

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

11

25 TRASEUL TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE

Nr crt

Denumirea operaţiei

Schiţa operaţiei SDV-URI Maşina unealtă

1

Debitare

Pacircnză fierăstrău

Fierăstrău alternativ FA 300

2

Strunjire frontală

Cuţit frontal 16

x 16 STAS 6377

Strung

SNA 500

Centruire

Freză cilindro-frontală Burghiu

de centruit Oslash 25 mm

Maşină de

găurit G-16

OPERAȚIA 4 FREZARE

OPERAȚIA 5 GĂURIRE

OPERAȚIA 6 FILETARE

OPERAȚIA 7 TRATAMENT TERMIC

OPERAȚIA 8 RECTIFICARE

12

3

Strunjire longitudinală

Cuţit de degroşat 40 x 25 STAS

359-67

Strung SNA 500

4

Frezare

Freză

20 x 104 D STAS

1684 ndash 80

Frezaă

universală FU 1250 x

320

5

Găurire

Burghiu Oslash 58 mm

Maşină de

găurit verticală

G ndash 40

6

Filetare

Filetare cu cuţit

16 x 16 STAS 6377

Strung SNA 500

7

Tratament

termic

Fără poză

Călit ndash revenit 45 ndash 50 HRC

-

8

Rectificare

Disc

abraziv pentru

rectificat exterior

300x40x75 mm

Maşină de rectificat

WMW 450

Tabelul 21 Traseul tehnologic de prelucrare

13

3 PROIECTAREA PARAMETRIILOR TEHNOLOGICI

31 CALCULUL ADAOSULUI DE PRELUCRARE

Mărimea adaosurilor de prelucrare trebuie să fie astfel stabilită icircncacirct icircn condiţiile

concrete de fabricaţie să se obţină produse de icircnaltă calitate la un preţ de cost minim Dacă

adaosurile de prelucrare sunt prea mari se măreşte greutatea semifabricatului şi consumul de

metal sunt necesare faze sau operaţii suplimentare de prelucrare prin aşchiere se măreşte

consumul de scule aşchietoare şi uzura utilajelor cresc consumurile de energie electrică şi

alte cheltuieli legate de exploatarea maşiniilor-unelte Icircn consecinţă piesele finite se obţin la

un preţ de cost ridicat [PIC74]

Formulele necesare pentru realizarea calculului adaosurilor de prelucrare pentru

strunjirea de degroşare semifinisare finisare şi frezare sunt următoarele

Rzp + Sp = 03 mm ( 311)

Icircn care avem

Rzp ndash icircnălţimea neregularităţiilor de suprafaţă rezultate la faza precedentă

Sp ndash adacircncimea stratului superficial defect (ecruisat) format la faza precedentă

ρp= 0010 D (312)

ρp ndash abaterile spaţiale ale suprafeţei de prelucrat rămase după efectuarea fazei

precedente

D ndash diametrul semifabricatului

2Acmin= 2(Rzp+ Sp) + (ρp + εc) (313)

Acmin ndash adausul de prelucrare minim considerat pe o parte (pe rază sau pe o singură

faţă plană)

εc ndash eroarea de aşezare la faza de prelucrare considerată

2Acnom = 2Acmin + Ai (314)

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

Ai ndash abaterea inferioară

Lcnom = Lc + 2Acnom (315)

Lcnom ndash lungimea de prelucrare nominală

Lc ndash lungimea de prelucrare

14

2Acnom = Lcnom ndash Lc (316)

ρp = ρc = 2Δc lc (317)

ρc ndash curbarea

Δc ndash curbura pe unitate de lungime denumită curbură specifică icircn μmmm

lc ndash secţiunea de prelucrat

2Acnom = 2Acmin + Tp (318)

Tp ndash toleranţa la faza de prelucrare precedentă

ρp = ρ + ρ (319)

ρ = 025radicT + 1 (3110)

T ndash toleranţa la diametrul semifabricatului icircn mm

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp (3111)

2Acnom = 2Acmin + Ai (3112)

dnomsf = dnom + 2Acnom (3113) dnomsf ndash diametrul nominal a semifabricatului

dnom ndash diametrul nominal

2Acnom = Dsf - Dcerc (3114)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

Dcerc ndash diametrul cercului

311 STRUNJIRE FRONTALĂ S1 ŞI S17

Vom calcula adaosul de prelucrare pentru suprafeţele S1 şi S17 deoarece considerăm

că valorile sunt identice

Rzp + Sp = 03 mm [tab36 PIC]

ρp= 0010 D

ρp= 0010 34 = 034 mm

Adaosul minim pentru frezare este

2Acmin = 2 03 + 2 034 = 128 mm

Abaterea inferioară la lungimea barei debitate este Ai = 13 mm Prin urmare adaosul

nominal calculat pentru frezare este

2Acnom = 2Acmin + Ai

15

2Acnom = 128 + 13 = 258 mm

Dimensiunea nominală pentru debitare este

Lcnom = 220 + 258 = 22258 mm se rotunjeşte Lcnom = 223 mm

La debitare se va respecta cota 223 mm

Valoarea efectivă a adaosului nominal este

2Acnom = 223 ndash220 = 3 mm

Pentru fiecare suprafaţă frontală adaosul este Acnom = 15 mm pentru S1 şi S17

312 STRUNJIRE LOGITUDINALĂ S3

a) Rectificare de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru rectificarea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

18 ndash 003 = 1797 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1797 + 049 = 1846 mm

Se rotunjeşte dmax = 185 mm

dnom = 185 mm

dmin = 185 ndash 033 = 1817 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash185 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 23 ndash 185 = 45 mm

313 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S7

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

16

ρp = 2 035 165

ρp = 1155 μm

2Acmin = 2(25 + 1155)

2Acmin = 731 μm

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 731 +170 =2431 μm

2Acnom asymp 024 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de semifinisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 şi

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

23 ndash 0023 = 2297 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 2297 + 049 = 2346 mm

Se rotunjeşte dmax = 235 mm

dnom = 235 mm

dmin = 235 ndash 033 = 2317 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash235 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 235 = 65 mm

314 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S10

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc tt = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

ρp = 2 035 71

ρp = 497 μm

2Acmin = 2(25 + 497)

2Acmin = 1494 μm

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

12

3

Strunjire longitudinală

Cuţit de degroşat 40 x 25 STAS

359-67

Strung SNA 500

4

Frezare

Freză

20 x 104 D STAS

1684 ndash 80

Frezaă

universală FU 1250 x

320

5

Găurire

Burghiu Oslash 58 mm

Maşină de

găurit verticală

G ndash 40

6

Filetare

Filetare cu cuţit

16 x 16 STAS 6377

Strung SNA 500

7

Tratament

termic

Fără poză

Călit ndash revenit 45 ndash 50 HRC

-

8

Rectificare

Disc

abraziv pentru

rectificat exterior

300x40x75 mm

Maşină de rectificat

WMW 450

Tabelul 21 Traseul tehnologic de prelucrare

13

3 PROIECTAREA PARAMETRIILOR TEHNOLOGICI

31 CALCULUL ADAOSULUI DE PRELUCRARE

Mărimea adaosurilor de prelucrare trebuie să fie astfel stabilită icircncacirct icircn condiţiile

concrete de fabricaţie să se obţină produse de icircnaltă calitate la un preţ de cost minim Dacă

adaosurile de prelucrare sunt prea mari se măreşte greutatea semifabricatului şi consumul de

metal sunt necesare faze sau operaţii suplimentare de prelucrare prin aşchiere se măreşte

consumul de scule aşchietoare şi uzura utilajelor cresc consumurile de energie electrică şi

alte cheltuieli legate de exploatarea maşiniilor-unelte Icircn consecinţă piesele finite se obţin la

un preţ de cost ridicat [PIC74]

Formulele necesare pentru realizarea calculului adaosurilor de prelucrare pentru

strunjirea de degroşare semifinisare finisare şi frezare sunt următoarele

Rzp + Sp = 03 mm ( 311)

Icircn care avem

Rzp ndash icircnălţimea neregularităţiilor de suprafaţă rezultate la faza precedentă

Sp ndash adacircncimea stratului superficial defect (ecruisat) format la faza precedentă

ρp= 0010 D (312)

ρp ndash abaterile spaţiale ale suprafeţei de prelucrat rămase după efectuarea fazei

precedente

D ndash diametrul semifabricatului

2Acmin= 2(Rzp+ Sp) + (ρp + εc) (313)

Acmin ndash adausul de prelucrare minim considerat pe o parte (pe rază sau pe o singură

faţă plană)

εc ndash eroarea de aşezare la faza de prelucrare considerată

2Acnom = 2Acmin + Ai (314)

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

Ai ndash abaterea inferioară

Lcnom = Lc + 2Acnom (315)

Lcnom ndash lungimea de prelucrare nominală

Lc ndash lungimea de prelucrare

14

2Acnom = Lcnom ndash Lc (316)

ρp = ρc = 2Δc lc (317)

ρc ndash curbarea

Δc ndash curbura pe unitate de lungime denumită curbură specifică icircn μmmm

lc ndash secţiunea de prelucrat

2Acnom = 2Acmin + Tp (318)

Tp ndash toleranţa la faza de prelucrare precedentă

ρp = ρ + ρ (319)

ρ = 025radicT + 1 (3110)

T ndash toleranţa la diametrul semifabricatului icircn mm

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp (3111)

2Acnom = 2Acmin + Ai (3112)

dnomsf = dnom + 2Acnom (3113) dnomsf ndash diametrul nominal a semifabricatului

dnom ndash diametrul nominal

2Acnom = Dsf - Dcerc (3114)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

Dcerc ndash diametrul cercului

311 STRUNJIRE FRONTALĂ S1 ŞI S17

Vom calcula adaosul de prelucrare pentru suprafeţele S1 şi S17 deoarece considerăm

că valorile sunt identice

Rzp + Sp = 03 mm [tab36 PIC]

ρp= 0010 D

ρp= 0010 34 = 034 mm

Adaosul minim pentru frezare este

2Acmin = 2 03 + 2 034 = 128 mm

Abaterea inferioară la lungimea barei debitate este Ai = 13 mm Prin urmare adaosul

nominal calculat pentru frezare este

2Acnom = 2Acmin + Ai

15

2Acnom = 128 + 13 = 258 mm

Dimensiunea nominală pentru debitare este

Lcnom = 220 + 258 = 22258 mm se rotunjeşte Lcnom = 223 mm

La debitare se va respecta cota 223 mm

Valoarea efectivă a adaosului nominal este

2Acnom = 223 ndash220 = 3 mm

Pentru fiecare suprafaţă frontală adaosul este Acnom = 15 mm pentru S1 şi S17

312 STRUNJIRE LOGITUDINALĂ S3

a) Rectificare de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru rectificarea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

18 ndash 003 = 1797 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1797 + 049 = 1846 mm

Se rotunjeşte dmax = 185 mm

dnom = 185 mm

dmin = 185 ndash 033 = 1817 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash185 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 23 ndash 185 = 45 mm

313 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S7

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

16

ρp = 2 035 165

ρp = 1155 μm

2Acmin = 2(25 + 1155)

2Acmin = 731 μm

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 731 +170 =2431 μm

2Acnom asymp 024 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de semifinisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 şi

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

23 ndash 0023 = 2297 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 2297 + 049 = 2346 mm

Se rotunjeşte dmax = 235 mm

dnom = 235 mm

dmin = 235 ndash 033 = 2317 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash235 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 235 = 65 mm

314 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S10

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc tt = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

ρp = 2 035 71

ρp = 497 μm

2Acmin = 2(25 + 497)

2Acmin = 1494 μm

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

13

3 PROIECTAREA PARAMETRIILOR TEHNOLOGICI

31 CALCULUL ADAOSULUI DE PRELUCRARE

Mărimea adaosurilor de prelucrare trebuie să fie astfel stabilită icircncacirct icircn condiţiile

concrete de fabricaţie să se obţină produse de icircnaltă calitate la un preţ de cost minim Dacă

adaosurile de prelucrare sunt prea mari se măreşte greutatea semifabricatului şi consumul de

metal sunt necesare faze sau operaţii suplimentare de prelucrare prin aşchiere se măreşte

consumul de scule aşchietoare şi uzura utilajelor cresc consumurile de energie electrică şi

alte cheltuieli legate de exploatarea maşiniilor-unelte Icircn consecinţă piesele finite se obţin la

un preţ de cost ridicat [PIC74]

Formulele necesare pentru realizarea calculului adaosurilor de prelucrare pentru

strunjirea de degroşare semifinisare finisare şi frezare sunt următoarele

Rzp + Sp = 03 mm ( 311)

Icircn care avem

Rzp ndash icircnălţimea neregularităţiilor de suprafaţă rezultate la faza precedentă

Sp ndash adacircncimea stratului superficial defect (ecruisat) format la faza precedentă

ρp= 0010 D (312)

ρp ndash abaterile spaţiale ale suprafeţei de prelucrat rămase după efectuarea fazei

precedente

D ndash diametrul semifabricatului

2Acmin= 2(Rzp+ Sp) + (ρp + εc) (313)

Acmin ndash adausul de prelucrare minim considerat pe o parte (pe rază sau pe o singură

faţă plană)

εc ndash eroarea de aşezare la faza de prelucrare considerată

2Acnom = 2Acmin + Ai (314)

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

Ai ndash abaterea inferioară

Lcnom = Lc + 2Acnom (315)

Lcnom ndash lungimea de prelucrare nominală

Lc ndash lungimea de prelucrare

14

2Acnom = Lcnom ndash Lc (316)

ρp = ρc = 2Δc lc (317)

ρc ndash curbarea

Δc ndash curbura pe unitate de lungime denumită curbură specifică icircn μmmm

lc ndash secţiunea de prelucrat

2Acnom = 2Acmin + Tp (318)

Tp ndash toleranţa la faza de prelucrare precedentă

ρp = ρ + ρ (319)

ρ = 025radicT + 1 (3110)

T ndash toleranţa la diametrul semifabricatului icircn mm

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp (3111)

2Acnom = 2Acmin + Ai (3112)

dnomsf = dnom + 2Acnom (3113) dnomsf ndash diametrul nominal a semifabricatului

dnom ndash diametrul nominal

2Acnom = Dsf - Dcerc (3114)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

Dcerc ndash diametrul cercului

311 STRUNJIRE FRONTALĂ S1 ŞI S17

Vom calcula adaosul de prelucrare pentru suprafeţele S1 şi S17 deoarece considerăm

că valorile sunt identice

Rzp + Sp = 03 mm [tab36 PIC]

ρp= 0010 D

ρp= 0010 34 = 034 mm

Adaosul minim pentru frezare este

2Acmin = 2 03 + 2 034 = 128 mm

Abaterea inferioară la lungimea barei debitate este Ai = 13 mm Prin urmare adaosul

nominal calculat pentru frezare este

2Acnom = 2Acmin + Ai

15

2Acnom = 128 + 13 = 258 mm

Dimensiunea nominală pentru debitare este

Lcnom = 220 + 258 = 22258 mm se rotunjeşte Lcnom = 223 mm

La debitare se va respecta cota 223 mm

Valoarea efectivă a adaosului nominal este

2Acnom = 223 ndash220 = 3 mm

Pentru fiecare suprafaţă frontală adaosul este Acnom = 15 mm pentru S1 şi S17

312 STRUNJIRE LOGITUDINALĂ S3

a) Rectificare de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru rectificarea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

18 ndash 003 = 1797 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1797 + 049 = 1846 mm

Se rotunjeşte dmax = 185 mm

dnom = 185 mm

dmin = 185 ndash 033 = 1817 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash185 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 23 ndash 185 = 45 mm

313 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S7

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

16

ρp = 2 035 165

ρp = 1155 μm

2Acmin = 2(25 + 1155)

2Acmin = 731 μm

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 731 +170 =2431 μm

2Acnom asymp 024 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de semifinisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 şi

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

23 ndash 0023 = 2297 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 2297 + 049 = 2346 mm

Se rotunjeşte dmax = 235 mm

dnom = 235 mm

dmin = 235 ndash 033 = 2317 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash235 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 235 = 65 mm

314 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S10

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc tt = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

ρp = 2 035 71

ρp = 497 μm

2Acmin = 2(25 + 497)

2Acmin = 1494 μm

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

14

2Acnom = Lcnom ndash Lc (316)

ρp = ρc = 2Δc lc (317)

ρc ndash curbarea

Δc ndash curbura pe unitate de lungime denumită curbură specifică icircn μmmm

lc ndash secţiunea de prelucrat

2Acnom = 2Acmin + Tp (318)

Tp ndash toleranţa la faza de prelucrare precedentă

ρp = ρ + ρ (319)

ρ = 025radicT + 1 (3110)

T ndash toleranţa la diametrul semifabricatului icircn mm

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp (3111)

2Acnom = 2Acmin + Ai (3112)

dnomsf = dnom + 2Acnom (3113) dnomsf ndash diametrul nominal a semifabricatului

dnom ndash diametrul nominal

2Acnom = Dsf - Dcerc (3114)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

Dcerc ndash diametrul cercului

311 STRUNJIRE FRONTALĂ S1 ŞI S17

Vom calcula adaosul de prelucrare pentru suprafeţele S1 şi S17 deoarece considerăm

că valorile sunt identice

Rzp + Sp = 03 mm [tab36 PIC]

ρp= 0010 D

ρp= 0010 34 = 034 mm

Adaosul minim pentru frezare este

2Acmin = 2 03 + 2 034 = 128 mm

Abaterea inferioară la lungimea barei debitate este Ai = 13 mm Prin urmare adaosul

nominal calculat pentru frezare este

2Acnom = 2Acmin + Ai

15

2Acnom = 128 + 13 = 258 mm

Dimensiunea nominală pentru debitare este

Lcnom = 220 + 258 = 22258 mm se rotunjeşte Lcnom = 223 mm

La debitare se va respecta cota 223 mm

Valoarea efectivă a adaosului nominal este

2Acnom = 223 ndash220 = 3 mm

Pentru fiecare suprafaţă frontală adaosul este Acnom = 15 mm pentru S1 şi S17

312 STRUNJIRE LOGITUDINALĂ S3

a) Rectificare de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru rectificarea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

18 ndash 003 = 1797 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1797 + 049 = 1846 mm

Se rotunjeşte dmax = 185 mm

dnom = 185 mm

dmin = 185 ndash 033 = 1817 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash185 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 23 ndash 185 = 45 mm

313 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S7

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

16

ρp = 2 035 165

ρp = 1155 μm

2Acmin = 2(25 + 1155)

2Acmin = 731 μm

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 731 +170 =2431 μm

2Acnom asymp 024 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de semifinisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 şi

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

23 ndash 0023 = 2297 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 2297 + 049 = 2346 mm

Se rotunjeşte dmax = 235 mm

dnom = 235 mm

dmin = 235 ndash 033 = 2317 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash235 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 235 = 65 mm

314 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S10

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc tt = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

ρp = 2 035 71

ρp = 497 μm

2Acmin = 2(25 + 497)

2Acmin = 1494 μm

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

15

2Acnom = 128 + 13 = 258 mm

Dimensiunea nominală pentru debitare este

Lcnom = 220 + 258 = 22258 mm se rotunjeşte Lcnom = 223 mm

La debitare se va respecta cota 223 mm

Valoarea efectivă a adaosului nominal este

2Acnom = 223 ndash220 = 3 mm

Pentru fiecare suprafaţă frontală adaosul este Acnom = 15 mm pentru S1 şi S17

312 STRUNJIRE LOGITUDINALĂ S3

a) Rectificare de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru rectificarea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

18 ndash 003 = 1797 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1797 + 049 = 1846 mm

Se rotunjeşte dmax = 185 mm

dnom = 185 mm

dmin = 185 ndash 033 = 1817 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash185 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 23 ndash 185 = 45 mm

313 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S7

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

16

ρp = 2 035 165

ρp = 1155 μm

2Acmin = 2(25 + 1155)

2Acmin = 731 μm

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 731 +170 =2431 μm

2Acnom asymp 024 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de semifinisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 şi

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

23 ndash 0023 = 2297 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 2297 + 049 = 2346 mm

Se rotunjeşte dmax = 235 mm

dnom = 235 mm

dmin = 235 ndash 033 = 2317 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash235 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 235 = 65 mm

314 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S10

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc tt = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

ρp = 2 035 71

ρp = 497 μm

2Acmin = 2(25 + 497)

2Acmin = 1494 μm

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

16

ρp = 2 035 165

ρp = 1155 μm

2Acmin = 2(25 + 1155)

2Acmin = 731 μm

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 731 +170 =2431 μm

2Acnom asymp 024 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de semifinisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 şi

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

23 ndash 0023 = 2297 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 2297 + 049 = 2346 mm

Se rotunjeşte dmax = 235 mm

dnom = 235 mm

dmin = 235 ndash 033 = 2317 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash235 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 235 = 65 mm

314 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S10

a) Strunjire de finisare (operaţia precedentă este strunjire de semifinisare)

2Acmin = 2(Rzp + ρp)

Rzp = 25 μm

ρp = ρc tt = 2Δc lc

Δc = 035 μmmm

ρp = 2 035 71

ρp = 497 μm

2Acmin = 2(25 + 497)

2Acmin = 1494 μm

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

17

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 1494 +170 =3194 μm

2Acnom asymp 031 mm

b) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul minim pentru strunjirea de semifinisare este

2Acmin = 2(Rzp+ ρp)

2Acmin = 2(25+80) = 210 μm

Rzp=25 μm [PIC 74]

Sp= 0

ρp= 2∆clc

ρp= 204100 = 80 μm

∆c = 04 μmmm

lc = 100 mm

La prelucrările icircntre vacircrfuri nu se face verificarea aşezării deci ɛ0 = 0

Din tabelul 719 obţinem toleranţa pentru operaţia precedentă strunjire conform

clasei 7 de precizie [PIC 74]

Tp = 280 μm

Adaosul nominal pentru rectificare este

2Acnom = 2Acmin + Tp

2Acnom = 210+ 280= 490 μm 2Acnom = 049 mm

Dimensiunea maximă după strunjire (icircnainte de rectificare)

dmax = 3033 + 0490 = 3082 mm

dmax =309 mm

dnom = 309 mm

dmin = 309 ndash 033 = 3057 mm

Operaţia de strunjire se va executa la cota Oslash306 mm

c) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Rzp=150 μm

Sp= 250 μm

ρp = ρ + ρ

ρp = radic24 + 490 = 491 μm

ρc= 2∆clc

ρp= 2012100 = 24 μm

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

18

∆c = 012 μmmm

ρ = 025radicT + 1

ρ = 025 33 + 1 = 086 mm ρ = 490 μm

T = 1200

Adaosul minim pentru strunjire este

2Acmin = 2( Rzp + ρp ) + 2ρp

2Acmin = 2 (150 + 250) + 2 491 = 1782 μm

Din tabelul 31 se obţine abaterea inferioară Ai la diametrul barei

Ai=05 mm

Adaosul nominal calculat pentru strunjire este

2Acnom = 2Acmin + Ai

2Acnom =178 + 05 = 228 mm

Dimensiunea nominală a barei este

dnomsf = dnom + 2Acnom

dnomsf = 305 + 228 = 3278 mm

Se alege o bară standardizată cu diametrul Oslash34 mm

315 FREZARE S11

Considerăm acelaşi adaos de prelucrare pentru toate suprafeţele plane deoarece sunt

identice conform desenului de execuţie Adaosul de prelucrare pentru strunjirea de degroşare

icircnainte de frezare a suprafeţei S11 este

2Acnom = Dsf - Dcerc

2Acnom = 34 ndash 25 = 9 mm

316 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ S13

a) Strunjire de semifinisare (operaţia precedentă este strunjire de degroşare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare s-a luat acelaşi ca la suprafaţa S10 S7 şi

S3

2Acnom = 049 mm

Diametrul maxim al suprafeţei icircn stare finită este

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

19

20 ndash 003 = 1997 mm

Diametrul maxim după strunjire (icircnainte de rectificare) este

dmax = 1997 + 049 = 2046 mm

Se rotunjeşte dmax = 205 mm

dnom = 205 mm

dmin = 205 ndash 033 = 2017 mm

Operaţia strunjire de degroşare se va executa la cota Oslash205 mm

b) Strunjire de degroşare (operaţia precedentă este laminare)

Adaosul nominal pentru strunjirea de degroşare se determină prin diferenţa

diametrelor de strunjire ale treptelor vecine adică

2Acnom = 30 ndash 20 = 10 mm

317 GĂURIRE S14

a) Burghiere (operaţia precedentă este alezare)

Operaţia de burghiere se va executa cu un burghiu Carbide Drill Coro 861 ales din

catalogul Sandvik cu diametrul Oslash 58 mm

b) Alezare (operaţia precedentă este strunjire)

Operaţia de alezare se va executa cu un alezor CoroReamertrade 435 ales din catalogul

Sandvik cu diametrul Oslash 6 mm

32 CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE PRIN METODA CLASICĂ

Icircn proiectarea proceselor tehnologice de prelucrare una dintre cele mai importante

etape o constituie alături de altele determinarea regimului de aşchiere şi durabilitatea sculei

Calculul parametriilor regimului de aşchiere se face admiţacircnd prin ipoteza fie

asigurarea unui preţ de cost minim operaţiei tehnologice fie asigurarea unei productivităţi

maxime a prelucrării [DRA83]

Formulele necesare pentru realizarea calculului regimului de aşchiere pentru

strunjirea de degroşare de semifinisare finisare centruire filetare frezare găurire alezare şi

rectificare sunt următoarele

t = (321)

Icircn care avem

t ndash adacircncime de aşcheiere

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

20

i ndash numărul de treceri

Acnom ndash adaosul de prelucrare nominal

s = lowast lowast lowast

lowast lowast (322)

s ndash avansul de aşchiere

x y n ndash exponenţi a căror valoare depind de condiţiile concrete de lucru

h ndash icircnălţimea secţiunii cuţitului

b ndash lăţimea secţiunii cuţitului

l ndash lungimea icircn consolă a cuţitului

C ndash coeficient icircn funcţie de materialul prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare

HB ndash duritatea materialului de prelucrat

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 (323)

Vp ndash viteza de aşchiere

k lowast k hellip k ndash coeficienţi de corecţie

T ndash durabilitatea sculei aşchietoare

m ndash exponentul durabilităţii

x y n ndash exponenţii adăncimii de aşchiere avans şi duritate

Va = Vp k (324)

Va ndash viteza de aşchiere reală

n = lowast lowast

(325)

Dsf ndash diametrul semifabricatului

V = lowast lowast (326)

n ndash numărul de turaţii

Na = lowast le Nmotor η (327)

Na ndash puterea necesară aşchierii

F ndash componente celor trei direcţii (z y x) ale forţei de aşchiere

V ndash viteza recalculată

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

21

Nmotor ndash puterea motorului electric de acţionare

η ndash randamentul masinii unelte

Fz = Cv txf sy

f HBn1 (328)

t = ă (329)

D ă ndash diametrul găurii de centrare

t = (3210)

s = (3211)

V = lowast lowast (3212)

T ndash durabilitatea cuţitelor de filetat

p ndash pasul filetului

t ndash adacircncimea de aşchiere

n = lowastlowast

(3213)

D ndash diametrul filetului

Na = Nmas η kslowast

lowast (3214)

Nmas ndash puterea electromotorului

η ndash randamentul maşinii-unelte

ks ndash coeficient de supraicircncărcare a motorului

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071 (3215)

kMN ndash coeficient de corecţie

kMN =

(3216)

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast (3217)

D ndash diametrul frezei

T ndash durabilitate economică

s ndash avansul pe dinte

t ndash lungimea de contact

z ndash numărul de dinţi

Sn = Sdzn (3218)

Sn ndash avansul pe minut

Vp = vt k1 k2k3k4 (3219)

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

22

vt ndash viteză de aşchiere luată din tabel

k1 ndash icircn funcţie de durabilitate

k2 ndash icircn funcţie de starea materialului

k3 ndash icircn funcţie de adacircncimea găurii

k4 ndash icircn funcţie de rezistenţa materialului

Ne = lowastlowast lowast

(3220)

Ne ndash puterea motorului

M ndash moment de torsiune

i = (3221)

i ndash număr de treceri

A ndash adaos de prelucrare

t ndash adacircncime de aşchiere

s = 05 lowast B (3222)

s ndash avans longitudinal

B ndash lăţimea discului abraziv

V = lowastlowast

(3223)

V ndash turaţia discului abraziv

v ndash viteza de aşchiere

n = lowast lowast (3224)

n ndash turaţia maşinii de recti icat

n = lowastlowast

(3225)

n ndash turaţia piesei

v ndash viteza de avans circulară

v = lowast lowast (3226)

v ndash viteza de avans reală

n ndash turaţia reală a piesei

v = s lowast n (3227)

v ndash viteza longitudinală a mesei

N = N lowast k lowast k (3228)

N ndash veri icarea puterii motorului

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

23

321 DEBITARE

a) Alegerea maşinii unelte

Debitarea se face cu un ferăstrău alternativ FA 300

Caracteristici dimensionale

dimensiunea maximă a materialului de debitat Ф 300

cursa ramei 200 mm

Caracteristici funcţionale

numărul treptelor de viteză 3

numărul curselor duble pe minut 6388100

motor electric

putere 15 kw

turaţie 1500 rotmin

Caracteristici de gabarit

lungime 1576 mm

lăţimea 611 mm

icircnălţimea 1080 mm

greutatea 860 kg

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se execută cu pacircnza fierăstrău tip II STAS 106686 cu caracteristicile

lungimea 600 mm

lăţimea a = 50plusmn2 mm

pasul 4plusmn005mm

grosimea b = 25 mm

numărul de dinţi pe 25 mm z = 6

greutatea G = 06 kg

materialul oţel Rp5 STAS 7382-80

duritatea după tratament termic

partea tăietoare 60divide64 HRC

partea netăietoare 45 HRC maxim

Adoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat alegem turaţia de 80 cdmin

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

24

322 STRUNJIRE FRONTALĂ DE DEGROŞARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500 cu urmatoarele caracteristici

Caracteristiciile tehnice

h = 500 mm

L = 1500 mm

N = 75 kW

Turația axului principal 16 22 25 315 40 50 63 80 100 125 160 200 250

315 400 500 650 800 1000 1250 1600 [rotmin]

Avansul longitudinal [mmrot]

Avans normal

0028 004 0045 005 0056 0063 0071 008 009 01 0112 0125 0140

0160 0180 0020 0224 0250 0280 0315 04 0450 05 0560 0630

0710

Avans mărit

08 09 10 112 1250 18 19 20 224 25 28 315 355 40 45 50

b) Alegerea sculei aşchietoare

Prelucrarea se va execută cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele

caracteristici

h x b = 16 x 16

r = 05 mm

k = 70o krsquorsquo = 20o

ά = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 15 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0710 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

25

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 251 ge 0710 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 90 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 03

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 093 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 087 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

26

k4 = k4 = = 087 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 4928 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 4928 142 = 6997 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 65506 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

27

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0710

t = 15

Fz = 357 15 0710075 229075

Fz = 24382 daN

Na = lowast = lowast = 282 kW

323 STRUNJIRE FRONTALĂ DE SEMIFINISARE S1 ŞI S17

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = = 075 mm (am adoptat)

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 014 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor frontale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 90 min

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

28

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea frontală de

degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 093 lowast 087 lowast 097 lowast 087 lowast 1

Vp = 11446 mmin

k = 142 ndash coeficient pentru suprafeţele frontale

Va = Vp k Va = 11446 142 = 16254 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n= lowast lowast

= 15217 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast n = lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

C4 = 357

n1 = 075

x1 = 1

y1 = 075

HB = 229

s = 014

t = 075

Fz = 357 0751 014075 229075

Fz = 3604 daN

Na = lowast = lowast = 102 kW

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

29

324 GAURĂ DE CENTRARE

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe o maşină de găurit G-16 cu următoarele caracteristici

Caracteristicile tehnice

D = Oslash16 mm

L = 160 mm

N = 15 kW

Turaţia axului principal 150 212 300 425 600 850 1180 1700 2360 [rotmin]

Avansul [mmrot] 01 016 025 040

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se execută cu un burghiu A 25 STAS 11142-82

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = ă t = = 125 mm

d) Determinarea avansului Din tabelul 558 [DRA 83] alegem avansul

s = 008 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Din tabelul 558 [DRA 83] alegem viteza

Vp = 10 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 1276 rotmin

Din gama de turaţii a maşinii unelte voi adopta

n = 1180 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V = 926 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv= 357

nf = 075

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

30

xf = 1

yf = 075

HB = 229

Fz = 357 125 008075 229075

Fz = 3951 daN

Na = lowast = lowast = 006 Kw

325 TEŞITURĂ S2 S6 ŞI S16

Regimul de aşchiere pentru executarea teşiturilor se vor adopta la fel ca la operaţia

strunjire frontală de semifinisare al suprafeţelor S1 şi S17

326 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S3

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

Caracteristicile cuţitului

h x b = 40 x 25

L = 280 mm

b1 = 30

r = 1

k = 90o

krsquorsquo = 10o

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 112 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 4

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

31

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0710 s = 1545 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Din tabelul 342 alegem [DRA 83]

m = 01

k1 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului

k1 = lowastlowast

ξ k1 = lowast

lowast

008= 104 mm

ξ = 008 exponent icircn funcţie de materialul de prelucrat pentru oţel

k2 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac k

k2 = k2 =

= 065 mm

ρ = 03 exponent icircn funcţie de natura materialului prelucrat şi a materialului

sculei

k3 - coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac secundar krsquorsquo

k3 =

k3 =

= 097 mm

a = 15 pentru scule armate cu plăcuţe dure

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

32

k4 - coeficient ce ţine seama de raza de racordare a vacircrfului cuţitului

k4 = k4 =

= 093 mm

μ ndash exponent icircn funcţie de tipul prelucrării şi de materialul prelucrat

μ = 01 pentru degroşarea tuturor materialelor

μ = 02 pentru finisare

k5 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului sculei

k5 = 1 mm

k6 ndash coeficient ce ţine seama de influenţa materialului de prelucrat

k6 = 1 mm

k7 ndash coeficient ce ţine seama de modul de obţinere a semifabricatului

k7 = 1 mm

k8 ndash coeficient ce ţine seama de stratul superficial al semifabricatului

k8 = 1 mm

k9 ndash coeficient ce ţine seama de forma suprafeţelor de degroşare pentru forma

plană

k9 = 1 mm

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7391 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69194 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

33

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 112 08075 229075

Fz = 19910 daN

Na = lowast = lowast = 23 kW

327 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S3

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 049 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 004 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 267

Xv = 018

Yv = 035

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

34

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =13410 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 12555 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1335 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 004

t = 049

Fz = 357 049 004075 229075

Fz = 921 daN

Na = lowast = lowast = 013 kW

328 EXECUTAREA FILETULUI S4

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377 cu următoarele caracteristici

h x b = 16 x 16

L= 140 mm

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

35

Ls = 10

unghiul de vacircrf ɛ = 10o

c) Determinarea avansului Avansul longitudinal al sculei este egal cu pasul filetului

Avansul transversal se produce diferit icircn funcţie de pasul filetului

pentru filet cu pasul p le 25 mm avansul transversal se produce icircn direcţie

perpendiculară pe axa semifabricatului atacirct la trecerile de degroşare cacirct şi la

trecerile de finisare

pentru filet cu pasul p gt25 mm trecerile de degroşare se realizează cu avans

lateral icircn direcţia flancului filetului iar trecerile de finisare cu avans

perpendicular pe axa semifabricatului

Din STAS 6564 ndash 67 avem pentru filet metric 18 cu pas normal următoarele

caracteristici

pasul filetului p = 25 mm

diametrul filetului mediu d2 = D2 = 16376 mm

diametrul filetului interior d1 = D1 = 15294 mm

icircnălţimea filetului H = 1353 mm

Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

Mărimea avansului rezultă prin icircmpărţirea icircnălţimii filetului la numărul de treceri

rezultat din tabele Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decacirct cel al

trecerilor de degroșare

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

36

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 15986 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 160 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 904 rotmin

f) Determinarea puterii Icircn cazul prelucrării filetelor cu cuţite prevăzute cu plăcuţe dure la maşini-unelte

universale sau cu ciclul semiautomat puterea se determină cu relaţia următoare [PIC 74]

Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 904 089 3-071

Na = 042 kw

329 FINISAREA FILETULUI PENTRU S4

Avansul trecerilor de finisare se adoptă de două ori mai mic decat cel al trecerilor de

degroșare

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte Relaţia de calcul pentru determinarea vitezei de aşchiere a filetului se face cu formula

următoare [tab149 PIC 74]

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 25973 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1413 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

37

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN ndash coeficient de corecţie cu următoarea valoare

kMN =

=

= 089

σr ndash rezistenţa la rupere a materialului

Na = 242 10-3 2517 1403 089 2-071

Na = 087 kw

3210 STRUNJIRE PROFILATĂ S5 ŞI S12

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii profilate se va adopta conform

tabelului 31 [DRA 83] de unde vom avea următoarele date

Nr crt

Denumirea sculei

Diametrul de prelucrat

[mm]

Lăţimea tăişului B [mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere Avansul

s [rotmin] Viteza

Vp[mmin] Turaţia

n [rotmin]

1 Scule

profilate din oţel rapid

20

10

0017

47

1600

Tabelul 31 Regim de aşchiere pentru strunjire profilată

3211 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sulei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 108 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 6

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

38

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 3414 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7439 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 69644 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

39

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 112

Fz = 357 108 08075 229075

Fz = 19199 daN

Na = lowast = lowast = 22 kW

3212 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S7

Regimul de aşchiere pentru executarea strunjirii logitudinale de semifinisare se va

adopta acelaşi ca la suprafaţa anterioară S3

3213 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S7

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se execută pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 024 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 1

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

40

Cv = 357

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 0028 s = 1040 ge 0028 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 19068 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 178552 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 17090 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

41

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 024

Fz = 357 024 0028075 229075

Fz = 345 daN

Na = lowast = lowast = 010 kW

3214 STRUNJIRE PROFILATĂ S8 ŞI S9

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea profilată a suprafeţelor S8 şi

S9 conform tabelului 41 de la pagina 26

3215 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu un cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

c) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 114 mm

unde i ndash numărul de treceri i = 2

d) Alegerea avansului şi verificarea lui Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului

urmatoarea valoare [DRA 83]

s = 08 mmrot

Verificarea avansului din punct de vedere al cuţitului se face cu formula [PIC 74]

s = lowast lowast lowast

lowast lowast mmrot

Din tabelele 327 şi 329 alegem [DRA 83]

Cv = 357

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

42

n1 =075

x1 = 175

y1 = 075

s = lowast lowast lowast lowast lowast

ge 08 s = 2931 ge 08 mmrot

e) Calculul vitezei de aşchiere Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior a suprafeţei S3

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp = 7367 mmin

f) Determinarea turaţiei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 68970 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 650 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 6942 mmin

g) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

43

yf = 075

HB = 229

s = 08

t = 114

Fz = 357 114 08075 229075

Fz = 20265 daN

Na = lowast = lowast = 234 kW

3216 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S10

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S10 cu calculul anterior efectuat al suprafeţelor S3 şi S7

3217 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE FINISARE S10

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se executa pe strungul SNA 500

a) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit frontal 40 x 25 STAS 359-67

b) Determinarea regimului de aşchiere

t = t = lowast lowast

= 031 mm

unde i ndash numărul de treceri i =1

c) Alegerea avansului şi verificarea lui

Din capitolul 310 adoptăm din gama de avansuri transversale a strungului adoptăm

următoarea valoare [DRA 83]

s = 0028 mmrot

d) Calculul vitezei de aşchiere

Viteza de aşchiere la prelucrarea suprafeţelor longitudinale se determină cu relaţia

Vp = lowast lowast lowast

lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘 lowast 푘

Din tabelul 341 şi 310 alegem [DRA 83]

Cv = 242

Xv = 018

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

44

Yv = 020

n = 175

T = 120 min

Coeficienţi k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 au aceleaşi valori ca la strunjirea

longitudinală de degroşare calculată anterior

Vp = lowast lowast lowast

lowast 104 lowast 065 lowast 097 lowast 093 lowast 1

Vp =182 mmin

e) Determinarea turţiei

n = lowast lowast

n = lowastlowast

= 17038 rotmin

Din gama de turaţii a strungului adopt valoarea cea mai apropiată

n = 1600 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 1709 mmin

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor η

η = 085

Fz = Cv txf sy

f HBn1

Cv = 357

n1 = 075

xf = 1

yf = 075

HB = 229

s = 0028

t = 031

Fz = 357 031 0028075 229075

Fz = 445 daN

Na = lowast = lowast = 012 kW

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

45

3218 FEREZARE DE DEGROŞARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşina de frezat universală FU 1250 x

320 cu următoarele caracteristici

suprafaţa de lucru a mesei 1250 x 320 mm2

numărul de canale T = 3

cursa longitudinală a mesei este de 70 mm

puterea motorului de acţionare P = 75 kw

distanţa icircntre axul principal şi braţ 155 mm

Turația axului principal 30375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475

600 750 950 1180 1500 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale

19 235 30 375 475 60 75 95 118 150 190 235 300 375 475 600

750 950 1180 1500 [mmrot]

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 11 mm

te = 1 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere

Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 2786 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei

n = lowast lowast

n = lowast lowast

= 44347 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 475 rotmin

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

46

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 2984 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 235 = 141

f) Determinarea puterii

Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 1 086 012074 1115 8-086

Fz = 13025 daN

Na = lowast = lowast = 064 kW

3219 FEREZARE DE FINISARE S11

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea hexagonului se va executa pe o maşină de frezat universală

FU 1250 x 320

b) Alegerea sculei aşchietoare

Freza 20 x 104 D STAS 1684 ndash 80

dnom = 20

Tipul frezei sbquoDrsquorsquo cu următoarele caracteristici

z = 5

L = 104 mm

l= 300

l1 = 50 mm

l2 = 41 mm

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere tl = 12 mm

te = 05 mm

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

47

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast Vp = lowast

lowast lowast lowast lowast = 3196 mmin

e) Determinarea turaţiei si recalcularea vitezei n = lowast

lowast n = lowast

lowast = 50865 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm

n = 600 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast V= lowast lowast = 3769 mmin

Avansul pe minut se calculează cu relaţia

Sn = Sdzn = 012 5 375 = 225

f) Determinarea puterii Na = lowast le Nmotor

Fz = Cv txv Sdyv tl

n1 z D-qv

Cv = 68

n1 = 1

xf = 086

yf = 074

qv =086

Fz = 68 05 086 012074 1215 8-086

Fz =7829 daN

Na = lowast = lowast = 083 kW

3220 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE DEGROŞARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de degroşare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

48

3221 STRUNJIRE LONGITUDINALĂ DE SEMIFINISARE S13

Considerăm acelaşi regim de aşchiere pentru strunjirea longitudinală de semifinisare a

suprafeţei S13 cu calculul anterior efectuat al suprafeţei S3

3222 GĂURIRE S14

a) Alegerea maşinii unelte

Operaţia de găurire se va executa pe o maşina de găurit verticală G ndash 40 cu

umătoarele caracteristici

diametrul maxim de găurire 40 mm

puterea motorului de acţionare P = 2 kW

Turaţia axului principal 56 90 140 220 355 560 900 1400 2240 [rotmin]

Gama de avansuri longitudinale şi transversale 008 0013 020 031 [mmin]

b) Alegerea sculei aşchietoare Burghiu elicoidal Oslash 58 mm STAS 575 cu următoarele caracteristici

ω = 20

α = 10

χ = 118

c) Determinarea adacircncimii de aşchiere t = = = 29 mm

d) Alegerea vitezei de aşchiere Vp = vt k1 k2k3k4

vt = 207 k1= 125 k2 = 1 k3 = 1 k4 = 1

Vp = 207 1251 1 = 2587 mmin

e) Determinarea turaţiei şi recalcularea vitezei n = lowast

lowast = lowast

lowast = 14197 rotmin

Din gama de turaţii adoptăm valoarea

n = 1400 rotmin

Recalculăm viteza

V = lowast lowast = 2550 mmin

f) Determinarea puterii motorului Ne = lowast

lowast lowast = lowast lowast

lowast lowast = 032 kW

η = 08

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

49

Mt = 178 daNmm

Ne lt Nu 031 lt 2 kW

3223 ALEZARE S14

Conform tabelului 5102 [DRA83] adoptăm adacircncimea de aşchiere avansul şi

viteza Nr

crt

Denumirea

sculei

Diametrul de

prelucrat

[mm]

Elemente ale regimului de aşchiaere

Avansul

s [rotmin]

Viteza

Vp[mmin]

Adacircncimea de aşchiere

t [mm]

1

Alezor cu

carbură metalică

6

02

10

012

Tabelul 32 Regim de aşchiere pentru alezare

3224 EXECUTAREA FILETULUI S15

a) Alegerea maşinii unelte Prelucrarea se va executa pe strungul SNA 500

b) Alegerea sculei aşchietoare Prelucrarea se va executa cu cuţit 16 x 16 STAS 6377

c) Determinarea avansului Din tabelul 147 [PIC 74] alegem numărul de treceri icircn funcţie de pasul filetului

numărul de treceri la degroşare i = 3

numărul de treceri la finisare i = 2

s = s = = 045 mmrot

Din gama de avansuri a filetelor de pe mașina unealtă avem

s = 25 mmrot

d) Determinarea vitezei de aşchiere

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 904 mmin

T = 30 [PIC 74]

e) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 4838 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

50

n = 50 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 314 rotmin

f) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 314 089 3-071

Na = 014 kw

3225 FINISAREA FILETULUI S15

Din gama de avansuri adoptăm

s = 04 mmrot

a) Alegerea maşinii unelte

V = lowast lowast V =

lowast lowast = 1468 mmin

b) Determinarea turaţiei

n = lowastlowast

= lowast lowast

= 23363 rotmin

Din gama de turaţii a axului principal alegem

n = 250 rotmin

Recalculez viteza

V = lowast lowast = lowast lowast = 1570 rotmin

c) Determinarea puterii Na = Nmas η ks

Na = 242 10-3 p17 V kMN i-071

kMN =

=

= 089

Na = 242 10-3 2517 1570 089 2-071

Na = 098 kw

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

51

3226 RECTIFICARE S7 ŞI S10

a) Alegerea maşinii unelte

Prelucrarea se va executa pe o mașină de rectificat exterior WMW 450

b) Alegerea sculei abrazive

Prelucrarea se va executa cu un disc abraziv pentru rectificat exterior 300x40x75 mm

Caracteristicile discului abraziv

Materialul abraziv En

Granulația G=40

Duritatea J

Liantul C

c) Stabilirea adaosului de prelucrare

Ap = 030 mm

d) Stabilirea durabilității economice a discului abraziv

Tec = 5 min

e) Stabilirea adacircncimii de așchiere și a numărului de treceri

i = i = lowast

= 75 trceri

vom lua icircn considerare i = 8 treceri

f) Stabilirea avansului longitudinal

s = 05 lowast 퐵

s = 05 lowast 40 = 20 mmrot

g) Stabilirea vitezei de așchiere v = 30 ms

Se calculează icircn continuare turația discului abraziv

v = lowastlowast

v = lowastlowast

= 1910 rotmin

Din caracteristicile mașinii de rectificat se alege turația

n = 2040 rotmin

n = lowast lowast n = lowast lowast = 32 ms

h) Stabilirea vitezei de avans (circular) al piesei

Se alege viteza de avans (circular) a piesei

v = 16 mmin

Se calculează icircn continuare turația piesei

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

52

n = lowastlowast

n = lowastlowast

= 127 rotmin

Din caracteristicile mașinii-unelte se alege turația reală a piesei

n = 125 rotmin

Icircn aceste condiții viteza de avans reală va fii

v = lowast lowast v = lowast lowast = 157 min

i) Stabilirea vitezei longitudinale a mesei v = s lowast n v = 20 lowast 125 = 2500 = 25 mmin

j) Verificarea puterii N = N lowast k lowast k N = 4 lowast 09 lowast 08 = 288 kW

Din caracteristicile mașinii-unelte se găsește putere

N = 32 kW

Deci

N lt N

33 CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP CU AJUTORUL

CALCULATORULUI

Norma tehnică de timp este durata necesară efectuării unei operații icircn condiții tehnico

organizatorice determinate cu folosirea rațională a tuturor mijloacelor de producție [VLA85]

Această normă este compusă din mai mulţi timpii de bază timpii auxiliari timpi de

prinderedesprindere a piesei timpii de deservire tehnică etc

Pentru a fi mai sugestiv din ce este alcătuită o norma tehnică de timp am ilustrat in

figura 31 o schemă ale elementelor componente

Formulele necesare pentru realizarea calcului normei tehnice de timp sunt

următoarele

N = icirc + sum Tu (331)

Tu = T + T + T + T + T (332)

T = T + T + T + T (333)

T =lowast

lowast i (334)

T = lowast (335)

T = lowast (336)

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

53

Fig31 Elemente componente ale normei tehnice de timp [IVA80]

T = lowast (335)

T = lowast (336)

T = ( ) (337) T = lowast (338)

T = lowast (339)

T = lowast( lowast ) (3310) T = 155 lowast k (3311)

k = k + k + k (3312)

T = ( hellip )lowastlowast

lowast i (3313)

T + T = lowast( ) (3314)

Icircn care avem

N - norma tehnică de timp

N - norma tehnică de timp pe operaţie

T icirc - timpul de pregătireicircncheiere

n - numărul de bucăţi

Norma tehnică de timp

Nt

Timp de pregătire icircncheiere

Tpi

Timp

operativ Top

Timp de deservire a locului

de muncă Tdt

Timp de odihnă și necesități

firești Ton

Timp de bază

Tb

Timp ajutător

Ta

Timp de deservire tehnică

Tdt

Timp de deservire

organizatorică Ton

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

54

Tu - timpul unitar pe operaţie

T - timpul de bază

l - distanţa de pătrundere a cuţitului

l1 - cuprins 05 mm

l2 - 2 mm

s - avansul maşinii

n - numărul de rotaţii al axului principal

i - numărul de treceri

t - adacircncimea de aşchiere

T - timpul auxiliar sau timpul ajutător

T - timp necesar pentru prinderea şi desprinderea piesei

T - timp pentru comanda maşinii montarea şi demontarea sculelor

T - timp pentru macircnuiri complexe legate de fază

T - timp pentru măsurători de control

T - timpul pentru deservirea tehnică a locului de muncă pentru icircnlocuirea

sculelor icircndepertarea aşchiilor

T - timp pentru deservirea organizatorică a locului de muncă

T - timpul de odihnă şi necesităţii fiziologice folosit de către un muncitor

Pentru realizarea calculului normei tehnice de timp am făcut un program cu ajutorul

software-ului Delphi 70 Programul este alcătuit din opt forme prima formă este interfaţa

principală unde se vor afişa rezultatele calculate icircn formele următoare Formele 27

reprezintă operaţiile necesare pentru efectuarea procesului tehnologic al reperului din

proiectul de diplomă dar trebuie să menţionez că acest progrm este folositor şi pentru alte

repere de dimensiuni diferite Icircn ultima formă se calculează timpii de bază pentru

strunjirerectificare iar rezultatele vor fi preluate icircn formele corespunzătoare pentru a se

calcula norma tehnică pe operaţie

o Forma 1 (Interfaţă principală)

o Forma 2 (Strunjire frontală şi centruire)

o Forma 3 (Strunjire longitudinală)

o Forma 4 (Frezare)

o Forma 5 (Găurire)

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

55

o Forma 6 (Filetare)

o Forma 7 (Rectificare)

o Forma 8 (Timpii de bază strunjirerectificare)

Icircn paginile următoare urmează calculul normei tehnice de timp cu ajutorul mediului

de programare Delphi 70

Fig32 Forma 2 Strunjire frontală şi centruire

Timpii de bază pentru pentru cele două faze s-au calculat icircn forma 8

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

56

Fig33 Forma 8 Timp de bază-strunjire frontală

Fig34 Forma 3 Strunjire longitudinală

Timpii de bază pentru pentru cele unsprezece faze s-au calculat icircn forma 8

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

57

Fig35 Forma 8 Timp de bază-strunjire longitudinală

Fig35 Forma 4 Frezare

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

58

Fig36 Forma 5 Găurire

Fig37 Forma 6 Filetare

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

59

Fig38 Forma 7 Rectificare

Timpii de bază pentru pentru celedouă faze s-au calculat icircn forma 8

Fig39 Forma 8 Timp de bază-rectificare

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

60

Calculelor efectuate anterior cu ajutorul progrmului Delphi 70 icircn forma 1

(principală) se va afişa norma tehnică de timp totală pentru tot procesul tehnologic al

reperului dat din proiectul de diplomă

Fig310 Forma1 Norma tehnică de timp totală

4 REALIZAREA UNUI DISPOZITIV DE BAZARE ŞI FIXARE

41 PROIECTAREA CONCEPTUALĂ ŞI CONFIGURATIVĂ A

DISPOZITIVELOR DE PRINDERE MODULARE

Proiectarea conceptuală a dispozitivelor are ca obiective determinarea numărului şi

naturii gradelor de libertate preluate piesei de către dispozitiv stabilirea suprafeţelor de

bazare a celor de fixare eventual a celor de rezemare suplimentară stabilirea vagă a

elementelor de dispozitiv implicate şi icircn final a poziţiei punctelor de contact icircntre elementele

de dispozitiv şi suprafeţele piesei

Icircn etapa de proiectare configurativă sunt selectate modulele cu funcţii de bazare fixare

şi sunt stabilite poziţiile şi orientările exacte De obicei sunt generate mai multe variante care

sunt filtrate printr-un proces succesiv multietape de sinteză analiză ajungacircndu-se icircn final la o

soluţie conceptuală acceptabilă

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

61

42 IDENTIFICAREA CONDIŢIILOR GEOMETRICE DETERMINATE (CGD)

La operaţia curentă se execută prin frezare suprafaţa superioară a piesei apoi se

relizează o gaură străpunsă cu diametrul Oslash 58 mm Pentru frezare CGD sunt cotele de 25

mm şi 30 mm nu şi restul cotelor Pentru gaura cu diametrul de Oslash 58 mm CGD sunt cele

două cote 9 mm şi cota de 0 mm dar nu şi restul cotelor

43 DETERMINAREA GRADELOR DE LIBERTATE PRELUATE DE

DISPOZITIV

Real piesa este complet imobilizată icircn DP icircnsă anumite grade de libertate trebuie

preluate precis deoarece afectează CGD altele nu fiindcă nu au legatură cu CGD Procedura

este simplă pentru fiecare CGD se determină submulţimea gradelor de libertate asociate icircn

final făcacircndu-se reuniunea acestora

Din tabelul 41 rezultă că trebuie anulate toate cele şase grade de libertate bazare

atunci bazarea va fii completă

Nrcrt CGD tx ty tz rx ry rz

1 Cota de 9

mm - x - x - x

2 Cota de

65 mm x x x - - -

3 Cota de 30

mm x x x - - -

4 Cota de

0 mm - - x - - -

5 Σ 2 3 3 1 o 1

Tabelul 41 Bazarea completă a reperului

44 VERIFICAREA PRECIZIEI DISPOZITIVULUI DE PRINDERE MODULAR

Dispozitivul de prindere contribuie la eroarea totală de prelucrare prin următoarele

componente

1 Eroarea datorată bazării semifabricatului icircn dispozitiv (εb)

2 Eroarea cauzată de imprecizia execuţiei şi uzurii dispozitivului (εc)

3 Eroarea generată de deformaţiile elasto-plastice ale semifabricatului sub acţiunea

forţelor de aşchiere şi a celor de stracircngere (eroarea de fixare) (εf)

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

62

4 Eroarea datorată impreciziei de poziţionare şi orientare a dispozitivului pe MU

(εd)

Icircn calculele curente de verificare a DPM se lucrează curent cu εb mai rar cu eroarea

combinată εb şi εc şi doar pentru piesele puţin rigide se iau icircn considerare εf uzual prin

intermediul analizei cu element finit

Erorile εb şi εc sunt de natură geometrică modelele utilizate icircn analiza preciziei DP

DPM se icircncadrează icircn patru categorii

M0 Modelul ia icircn considerare doar erorile induse de piesa reală ignoracircnd aportul

impreciziei reazemelor Acesta se poate aplica pentru semifabricate cu abaterile

dimensionale de formă şi de poziţie mult mai mari decacirct cele ale modulelor de reazem (de

obicei semifabricate cu suprafeţe de bazare brute)

M1 Modelul consideră piesa neafectată de erori dimensionale de formă şi de poziţie

şi ia icircn considerare doar erorile de poziţie ale reazemelor abstractizate la nivel de puncte de

contact cu piesa Acesta este util dacă piesa este foarte precisă comparativ cu dispozitivul

modular caz rar

M2 Model dezvoltat din cele anterioare Este modelul cel mai des utilizat cacircnd piesa

şi modulele de reazem au abateri comparabile

M3 Modelul cel mai complet care abandonează abstractizarea modulelor de reazem

ca puncte de contact şi ia icircn considerare şi modelele geometrice reale ale acestor module

Acest model se apropie cel mai mult de realitate icircnsă este mai dificil de rezolvat decacirct

celelalte şi poate fi aplicat cu succes pentru componente foarte rigide ale subsistemului piesă-

dispozitiv modular Abordarea prin metoda de simulare Monte Carlo deşi necesită un efort

de calcul automat mai mare (sunt necesare eşantioane ngt300000) duce la rezultate apropiate

de realitate [PAU08]

Eroarea de bazare (εb) apare doar dacă se lucrează cu scule reglate la cotă Metodele

care nu implică prelevarea de aşchii de probă sunt numite generic metode de lucru cu scule

reglate la cotă icircn care se icircncadrează şi prelucrarea pe MUCN Icircn acest sistem scula

aşchietoare se reglează faţă de un sistem de referinţă ataşat DP şi se consideră că acesteia nu i

se efectuează reglări de poziţie şi orientare icircn intervalul dintre două reascuţiri

Eroarea de bazare este o eroare icircntacircmplătoare şi este calculată luacircndu-se icircn considerare

un model geometric tip M1 fiind generată de

1 Necoincidenţa bazelor de control cu cele de poziţionare şi orientare

2 Abateri de la poziţia reciprocă a BPO abateri de formă a BPO

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

63

3 Jocuri necompensate icircntre suprafeţe active ale reazemelor şi bazele de poziţionare

şi orientare bi sau polilaterale ale semifabricatului (de exemplu jocuri icircntre bolţuri

dornuri rigide şi baze cilindrice)

Pe baza studiilor statistice s-a ajuns la concluzia că eroarea de bazare admisibilă (εba)

este 13 12 din toleranţa prescrisă condiţiei geometrice determinante (Tx) εbax= Tx2 hellip3

Icircn cazul SBM adoptate valorile εba sunt

ε = hellip

= 00200105 (41)

ε = hellip

= 00370075 (42)

ε = hellip

= 0001200025075 (43)

După cum se observă din relaţiile de mai sus acestea sunt destul de imprecise deci

este raţional a se determina erorile de bazare reale (cele asociate DPM) cu o precizie similară

cu cea cu care se compară acestea şi anume cu cea a erorilor de bazare admisibile

Icircn cazul exemplului DPM că toate erorile de bazare sunt nule deorece s-au folosit doar

BPOP deci compararea cu ba este inutilă

ε = ε = ε = 0 (44)

Este necesară şi o verificare a erorilor induse piesei de către imprecizia constructivă a

DPM Icircn acest scop se utilizează programul amf2d_demoexe din folderul SB CU 2

REAZEME CILINDRICE PT SEMIFABR CILINDRIC

Pentru verificarea erorilor geometrice ale cotei de 9 mm asociate găurilor se testează

punctele extreme

Pentru prima cotă rezultatele sunt afişate icircn figura41

Pentru a două şi următoarele cote rezultatele sunt afişate icircn figura42

Relzultatele erorilor de fixare sut afişate icircn figura43

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

64

Fig41 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 9 mm

Fig42 Erori de fixare şi bazare al cotei nominale de 25 30 mm

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

65

Fig43 Rezultatele erorilor de fixare

5 PROIECTAREA UNUI CALIBRU POTCOAVĂ

51 DATE INFORMAŢIONALE

La fabricația de serie sau masă controlul diferitelor dimensiuni ndash acolo unde precizia

o permite ndash se face cu calibre Icircntr-adevăr este neeconomic că pentru o anumită dimensiune

la fiecare operație aceeași să se utilizeze mijloace de măsurare universale (șubler

micrometru etc) deoarece acestea se vor uza icircn zona dimensiunii măsurate și vor fi

icircndepărtate icircnainte de uzura uniformă pe tot domeniul de măsurare al acestora [LĂZ 85]

Calibrele au ca scop diminuarea timpului de măsurare și control al piselor dintr-un lot

dar trebuie s-ă menționăm că aceste verificatoare nu măsoară piesaele icircn adevăratul sens al

cuacircntului Calibru are inscripționat T și NT adică

T ndash piesa bdquotrecerdquo se află icircn cacircmpul de toleranță corespunzător

NT ndash piesa bdquonu trecerdquo nu se află icircn cacircmpul de toleranță respectiv

Aceste calibre au o diversitate mare icircn funcție de aplicabilitate nevoi toleranțe

abateri impuse pe desenul de execuție al piesei respective Tipuri de calibre

Calibre tampon stift T-NT

Calibre tampon cu coadă conică T-NT

Calibre tampon cu macircnere icircnşurubate sau bride fixe T

Calibre plate T

Calibre vergea NT

Calibre potcoavă ştanţate T-NT

Calibre potcoavă matriţate (turnate) T-NT

Calibre potcoavă cu plăci aplicate T-NT

Calibre inel T-NT

Poziţiile şi mărimile cacircmpurilor de toleranţe ale calibrelor sunt reprezentate icircn

figura51 şi sunt conforme cu prevederile din STAS 8222-68

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

66

Formulele necesare pentru calcularea unui calibru potcoavă pentru arbori pacircnă icircn 180

mm sunt următoarele

D = (d minus z ) plusmn = (N + es minus z ) plusmn (51)

D = d + y = N + es + y (52)

D = d plusmn = (N + es) plusmn (53)

Unde

D minus diametrul piesei măsurată care trece

d minus diametrul maxim al cotei nominale

z minus cota centrului cacircmpului de toleranţă al calibrului partea bdquotrecerdquo

H minus toleranţa de execuţie pentru calibrul potcoavă

D minus diametrul piesei măsurată uzate

y minus limita de uzură a părţii bdquotrecerdquo

D minus diametrul piesei măsurată care nu trece

d minus diametrul minim al cotei nominale

Toleranţele H H1 şi Hs aferente calibrelor sunt dependente de toleranţele fundamentale

ale pieselor controlate Aceste corespondenţe sunt prezentate icircn tabelul 51

Tipul calibrului

Toleranţele fundamentale ale piesei IT6 IT7 IT8IT10 IT11IT12 IT13IT16

Toleranţe de execuţie ale calibrelor

dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

ricdi

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă dim

eniu

ne

form

ă ge

omet

rică di

men

iun

e fo

rmă

geom

etric

ă

Calibre tampon cilindrice

(complete sau incomplete)

Calibre plate

H

IT2

IT1

IT3

IT2

IT3

IT2

IT5

IT4

IT7

IT5

Calibre tampon sferice

Calibre vergea cu capete sferice

Hs

IT2

IT1

IT2

IT1

IT2

IT1

IT4

IT3

IT6

IT5

Calibre inel cilindrice

Calibre potcoavă Calibre furcă

Hl

IT3

IT2

IT3

IT2

IT4

IT3

IT5

IT4

IT7

IT5

Tabelul51 Precizia de execuţie dimensională şi geometrică a calibrelor (STAS 8222 )

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

67

52 TOLERANŢELE CALIBRELOR RAPORTATE LA LINIA ZERO

Analizacircnd relaţiile de calcul pentru dimensiunile calibrelor se constată că

dimensiunile calibrelor dj pot fi exprimate faţă de dimensiunea nominală N a piesei

d = (N + L ) plusmn (54)

Unde

Lj este abaterea dimensiunii calibrului faţă de dimensiunea nominală a piesei

Icircn STAS 8223-68 sunt prezentate valorile Lj şi toleranţele de execuţie ale calibrelor şi

contracalibrelor netede fixe pentru controlul arborilor din seria ajustajelor preferenţiale

53

54 CALCULUL CALIBRULUI

531 STABILIREA LIMITELOR CAcircMPURILOR DE DE TOLERANŢĂ

Limitele cacircmpurilor de toleranţă pentru un arbore corespunzător cotei nominale Oslash 23 h8 sunt afişate icircn figură 52 Unde avem

dmin = 22967 mm dmax = 23000 mm

Fig52 Toleranţele nominale cotei Oslash 23 h8 pentru un arbore

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

68

532 CALCULUL DIMENSIUNILOR PENTRU CALIBRU POTCOAVĂ

Din tabelul 51 găsim toleranţele IT4 la dimensiune si IT3 la forma geometrică

(racircndul calibre potcoavă coloana IT8 toleranţe fundamentale ale piesei)

Din tabelul 52 avem

Hi = 6 mm

TF1 = 2 mm

Z1 = 5 mm

Y1 = 3 mm (precizia piesei 8 şi Diametrul peste 18 pacircnă la 30)

DT = (23 minus 0 minus 0005) plusmn0006

0 = 23 mm

DT = (23 minus 0 minus 0003) plusmn0006

0 = 23997 mm

DT = (23 minus 0033) plusmn0006

0 = 23 mm

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

Dimensiunea nominală a

piesei D mm

Toleranţe fundamentale

folosite pt calculul toleranţelor de execuţie la dimens calibrelor ( H Hs

Hp H1)

Precizia piesei

6

7

8

9

IT1 IT2 IT3 IT4 IT5 IT6 IT7 Z Y Yrsquo α α1

z1 y1 yrsquo1 z

z1

y y1

yrsquo y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

z z1

y y1

y y1

α α1

pacircnă la 3 1 1 2 3 4 6 10 1 1 - - 15 15 - 15 15 - - 2 3 - - 5 0 - - peste 3

pacircnă la 6 1 2 3 4 5 8 12 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 6 0 - -

peste 6 pacircnă la 10

1 2 3 4 6 9 15 15 1 - - 2 15 - 2 15 - - 3 3 - - 7 0 - -

peste 10 pacircnă la 18

1 2 3 5 8 11 18 2 2 - - 25 2 - 25 2 - - 4 4 - - 8 0 - -

peste 18 pacircnă la 30

2 3 4 6 9 13 21 2 2 - - 3 3 - 3 3 - - 5 4 - - 9 0 - -

peste 30 pacircnă la 50

2 3 4 7 11 16 25 25 2 - - 35 3 - 35 3 - - 6 5 - - 11 0 - -

peste 50 pacircnă la 80

2 3 5 8 13 19 30 25 2 - - 4 3 - 4 3 - - 7 5 - - 13 0 - -

peste 80 pacircnă la 120

3 4 6 10 15 22 35 3 3 - - 5 4 - 5 4 - - 8 6 - - 15 0 - -

peste 120 pacircnă la 180

4 5 8 12 18 25 40 4 3 - - 6 4 - 6 4 - - 9 6 - - 18 0 - -

peste 180 pacircnă la 250

5 7 10 14 20 29 46 5 4 2 2 7 5 3 7 6 3 3 12 7 3 3 21 0 4 4

peste 250 pacircnă la 315

6 8 12 16 23 32 52 6 5 2 3 8 6 2 8 7 3 4 14 9 3 6 24 0 6 6

peste 315 pacircnă la 400

7 9 13 18 25 36 57 7 6 2 4 10 6 2 10 8 2 6 16 9 2 7 28 0 7 7

Tabelul52 Poziţia toleranţelor de execuţie la dimensiuniile calibrelor si limita de uzură maximă icircn raport cu dimensiunile limită ale piesei

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

ANEXE

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

SCHIŢA OPERAŢIEI

PLAN DE OPERAŢII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 1

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Fierăstrău alternativ Nrde inventar 305 Firma - Model FA 300

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Debitare șubler

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

SCHIŢA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 2

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normalMașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive

Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 038

Tehn resp Unitar Tu 374 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn

37412

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-

rial Nr

desen Poz Denu-

mire Nr

desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau

curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire fr-degroșare S1 15 800 70 071 1 003 068 2 Strunjire fr-semifinisare S1 șubler 075 1600 140 014 1 0007 - 3 Centruire S1 125 850 10 008 1 08 - 4 Strunjire fr-degroșare S17 15 800 70 071 1 003 - 5 Strunjire fr-semifinisare S17 075 1600 140 014 1 0007 - 6 Centruire S17 125 850 10 008 1 08 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 3

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de fabricat 10000 Pagina Duritatea 229 HB Pagini

Maşina

Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Disp

oziti

v Poz Denumire Nr dispozitiv Sector - 1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia -

Nr piese prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te

Conceput Adaus Td + Ton

020

Tehn resp Unitar Tu 417 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 12

Desenat Norma de timp Tn 41712 Verificat

Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial Nr desen Poz Denu-

mire Nr desen Poz Denu-mire Nr desen Adacircn-

cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse

laquo n raquo

Viteza de aş-chiere

laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri

laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Strunjire ln-degroșare S3 112 800 70 08 4 0144 068 2 Strunjire fr-semifinisare S3 șubler 049 1600 140 004 1 035 - 3 Strunjire profilată S5 1 1600 47 0017 1 011 - 4 Strunjire ln-degroșare S7 108 650 70 08 6 025 - 5 Strunjire ln-semifinisare S7 049 1600 140 004 1 033 -

6 Strunjire profilată S8 03 1600 47 0017 1 0094 - 7 Strunjire ln-degroșare S9 114 800 70 08 2 023 -

8 Strunjire ln-semifinisare S9 049 1600 140 004 1 114 -

9 Strunjire profilată S12 1 1600 47 0017 1 011 -

10 Strunjire ln-degroșare S13 112 800 70 08 4 0144 -

11 Strunjire ln-semifinisare S13 049 1600 140 004 1 035 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 4

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Freză universală Nrde inventar 305 Firma - Model FU 1250 x 320

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 064

Tehn resp Unitar Tu 416 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 27

Desenat Norma de timp Tn

41627

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Frezare -degroșare S10 1 475 30 012 1 09 178 2 Frezare-semifinisare S10 șubler 05 475 30 012 1 07 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 5

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de găurit Nrde inventar 305 Firma - Model G-16

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 025

Tehn resp Unitar Tu 287 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 23

Desenat Norma de timp Tn

28723

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Burghiere S14 29 1400 26 02 1 106 033 2 Alezare S14 șubler 012 - 10 02 1 095 027

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 6

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Strung normal Nrde inventar 305 Firma - Model SNA 500

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 020

Tehn resp Unitar Tu 5 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 10

Desenat Norma de timp Tn

5001

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Filetare degroșare S4 08 160 9 045 3 23 - 2 Filetare finisare S4 șubler 04 250 15 04 2 23 - 3 Filetare degroșare S15 08 160 9 045 3 23 - 4 Filetare finisare S15 04 250 15 04 2 23 -

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 7

Fără schiță

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea - Nrde inventar 305 Firma - Model -

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 25367 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton

Tehn resp Unitar Tu Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi

Desenat Norma de timp Tn

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo S raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Tratament termic

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

SCHITA OPERATIEI

PLAN DE OPERATII

Pentru prelucrări mecanice

ARBORE

Denumirea piesei

BARĂ LAMINATĂ Reper IT Nr 10

Fabricat-tip Operaţia 8

Materialul OLC 45

Simbol OLC 45 Starea Călit - revenit 45- 50 HRC Bucăţi de

fabricat 10000 Pagina

Duritatea 229 HB Pagini

Maşina Denumirea Mașină de rectificat Nrde inventar 305 Firma - Model WMW 450

Condiţii de răcire

Dis

pozi

tive Poz Denumire Nr dispozitiv Sector -

1 Dispozitiv de bazare și fixare a reperului dat 25327 Linia - Nr piese

prelucrate simultan

1

Data Numele Semnătura Arhiva nr

Tim

p op

eraţ

ie

Efectiv Te Conceput Adaus

Td + Ton 081

Tehn resp Unitar Tu 516 Normator Aprobat De pregătire-

icircncheiere Tpi 14

Desenat Norma de timp Tn

51614

Verificat Nr fisei

Modificari Data Numele Nr fisei

Modificări Data Numele

Nr crt

Succesiunea fazelor

Scule aşchietoare Scule ajutătoare Scule de control Regim de lucru Timp Poz Denu-

mire Mate-rial

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Poz Denu-mire

Nr desen

Adacircn-cimea laquo traquo

(laquo a raquo)

Tura-ţie sau curse laquo n raquo

Viteza de aş-chiere laquo V raquo

Avans laquo Sl raquo

Nr tre-ceri laquo i raquo

de bază Tb

aju-tător Ta

1 Rectifiare S7 002 2040 30 20 8 086 065 2 Rectifiare S9 șubler 04 250 15 04 2 207 065

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

BIBLIOGRAFIE

[BUZ97] BUZATU C NEDELCU A şa Prelucrări de netezire a suprafeţelor icircn

construcţia de maşini Editura Lux Libris Braşov 1997

[CIO83] CIOCAcircRDIA C şa Bazele elaborării proceselor tehnologice icircn construcţia

de maşini Editura Didactică şi Pedagodică Bucureşti 1983

[DRĂ83] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 2 Regimuri de

aşchiere vol I Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1983

[DRĂ84] DRĂGHICI G Tehnologia construcţiilor de maşinilor Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1984

[DRĂ85] DRĂGHICI G BUZATU C ŢIŢEIU D MARCU I NEDELCU A

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 3 Regimuri de

aşchiere vol II Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov Braşov 1985

[DRĂ85] DRĂGHICI G NEDELCU A BUZATU C ŢIŢEIU D MRCU I

Tehnologia construcţiilor de maşini Icircndrumar de proiectare 4 Procese

tehnologice de prelucrare optime tipizate ale pieselor reprezentative din

construcţia de maşini vol III Universitatea bdquoTRANSILVANIArdquo din Braşov

Braşov 1985

[DIŢ08] DIŢU V ndash Bazele Aşchierii Metalelor Teorie şi Aplicaţii Editura

MatrixRom Bucureşti 2008

[KOV01] KOVACS S DELPHI 30 Ghid de utilizare Editura Albastră Cluj - Napoca

2001

[LAZ84] LĂZĂRESCU I şa Toleranţe ajustaje calculul cu toleranţe calibre

Editura Tehnică Sibiu 1984

[OAN08] OANCEA GH şa Estimarea costurilor de prelucrare a produselor

industriale Editura universităţii bdquoTrasnsilvaniardquo din Braşov 2008

[PIC74] PICOŞ C şa Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de

aşchiere Editura Tehnică Bucureşti 1974

[PIC74] PICOŞ C Tehnologia construcţiei de maşini Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1974

[PIC82] PICOŞ C şa Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere Editura T

ehnică Bucureşti vol I 1979 vol II 1982

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276

[PIC92] PICOŞ C şa Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prinaşchiere

I II Editura Universitas Chişinău 1992

[PĂU97] PĂUNESCU T Proiectarea Dispozitivelor Partea I Poziţionarea orientarea

şi fixarea semifabricatelor icircn dispozitivele maşinilor unelte Universitatea

Transilvania din Braşov 1997

[PĂU05] PĂUNESCU T BULEA H Dispozive pentru maşini unelte Editura

Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov 2005

[PĂU06] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Construcţie exploatareVolI Editura Universităţii Transilvania din Braşov

2006

[PĂU08] PĂUNESCU T BULEA H PĂUNESCU R Dispozitive modulare

Modele matematice VolII Editura Universităţii bdquoTransilvaniardquo din Braşov

2008

[VLA85] VLASEA şa Calculul normelor tehnice de timp Editura Didactică şi

Pedagogică Bucureşti 1985

[VLA85] VLASE A şa Regimuri de aşchiere şi adaosuri de prelucrare Editura

Tehnică Bucureşti 1985

[VLA96] Vlase A Tehnologia construcţiilor de maşini Editura Tehnică Bucureşti

1996

• UNIVERSITATEA ldquoTRANSILVANIArdquo DIN BRAŞOV
• • PROIECT DE DIPLOMĂ
  • • Student ALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂ
    • _Toc383781384
    • _Toc383781385
    • _Toc384638536
    • _Toc384638537
    • _Toc384642603
    • _Toc384642604
    • _Toc384994972
    • _Toc384994973
    • _Toc385950488
    • _Toc385950489
    • _Toc385952407
    • _Toc385952408
    • _Toc390342278
    • _Toc390342279
    • _Toc390343086
    • _Toc390343087
    • _Toc391156223
    • _Toc391156224
    • Student ltALEXANDRU ndash MARIAN DĂNĂILĂgt
    • _Toc383781386
    • _Toc384638538
    • _Toc384642605
    • _Toc384994974
    • _Toc385950490
    • _Toc385952409
    • _Toc390342280
    • _Toc390343088
    • _Toc391156225
    • • CUPRINS
      • • _Toc383781387
        • _Toc384638539
        • _Toc384642606
        • _Toc384994975
        • _Toc385950491
        • _Toc385952410
        • _Toc390342281
        • _Toc390343089
        • _Toc391156226
        • _Toc390342291
        • _Toc390343099
        • _Toc390699940
        • _Toc390957313
        • _Toc390959675
        • _Toc391146545
        • _Toc391156230
        • _Toc390700041
        • _Toc390700042
        • _Toc390700043
        • _Toc390957414
        • _Toc390957415
        • _Toc390957416
        • _Toc390959776
        • _Toc390959777
        • _Toc390959778
        • _Toc391146646
        • _Toc391146647
        • _Toc391146648
        • _Toc391156331
        • _Toc391156332
        • _Toc391156333
        • _Toc388379472
        • _Toc388379473
        • _Toc388379474
        • _Toc388471153
        • _Toc388471154
        • _Toc388471155
        • _Toc388476624
        • _Toc388476625
        • _Toc388476626
        • _Toc389589828
        • _Toc389589829
        • _Toc389589830
        • _Toc389730353
        • _Toc389730354
        • _Toc389730355
        • _Toc390614191
        • _Toc390614192
        • _Toc390614193
        • _Toc390957426
        • _Toc390957427
        • _Toc390957428
        • _Toc390959788
        • _Toc390959789
        • _Toc390959790
        • _Toc391146658
        • _Toc391146659
        • _Toc391146660
        • _Toc391156343
        • _Toc391156344
        • _Toc391156345
        • _Toc388379478
        • _Toc388379479
        • _Toc388379480
        • _Toc388379481
        • _Toc388379482
        • _Toc388379483
        • _Toc388471159
        • _Toc388471160
        • _Toc388471161
        • _Toc388471162
        • _Toc388471163
        • _Toc388471164
        • _Toc388476630
        • _Toc388476631
        • _Toc388476632
        • _Toc388476633
        • _Toc388476634
        • _Toc388476635
        • _Toc389589834
        • _Toc389589835
        • _Toc389589836
        • _Toc389589837
        • _Toc389589838
        • _Toc389589839
        • _Toc389730359
        • _Toc389730360
        • _Toc389730361
        • _Toc389730362
        • _Toc389730363
        • _Toc389730364
        • _Toc390614197
        • _Toc390614198
        • _Toc390614199
        • _Toc390614200
        • _Toc390614201
        • _Toc390614202
        • _Toc390957432
        • _Toc390957433
        • _Toc390957434
        • _Toc390957435
        • _Toc390957436
        • _Toc390957437
        • _Toc390959794
        • _Toc390959795
        • _Toc390959796
        • _Toc390959797
        • _Toc390959798
        • _Toc390959799
        • _Toc391146664
        • _Toc391146665
        • _Toc391146666
        • _Toc391146667
        • _Toc391146668
        • _Toc391146669
        • _Toc391156349
        • _Toc391156350
        • _Toc391156351
        • _Toc391156352
        • _Toc391156353
        • _Toc391156354
        • _Toc388471197
        • _Toc388476668
        • _Toc390614224
        • _Toc391156376
        • _Toc388471198
        • _Toc388471199
        • _Toc388471200
        • _Toc388476669
        • _Toc388476670
        • _Toc388476671
        • _Toc390614225
        • _Toc390614226
        • _Toc390614227
        • _Toc391156377
        • _Toc391156378
        • _Toc391156379
        • _Toc385952519
        • _Toc385952520
        • _Toc385952521
        • _Toc385952522
        • _Toc385952523
        • _Toc385952524
        • _Toc391156383
        • _Toc391156384
        • _Toc391156385
        • _Toc391156386
        • _Toc391156387
        • _Toc391156388
        • _Toc388471228
        • _Toc388471229
        • _Toc388471230
        • _Toc388471231
        • _Toc388471232
        • _Toc388471233
        • _Toc388471234
        • _Toc388471235
        • _Toc388476699
        • _Toc388476700
        • _Toc388476701
        • _Toc388476702
        • _Toc388476703
        • _Toc388476704
        • _Toc388476705
        • _Toc388476706
        • _Toc390614239
        • _Toc390614240
        • _Toc390614241
        • _Toc390614242
        • _Toc390614243
        • _Toc390614244
        • _Toc390614245
        • _Toc390614246
        • _Toc391156391
        • _Toc391156392
        • _Toc391156393
        • _Toc391156394
        • _Toc391156395
        • _Toc391156396
        • _Toc391156397
        • _Toc391156398
        • _Toc388471236
        • _Toc388471237
        • _Toc388476707
        • _Toc388476708
        • _Toc390614247
        • _Toc390614248
        • _Toc391156399
        • _Toc391156400
        • SCHIŢA OPERAŢIEI
        • PLAN DE OPERAŢII
        • _Toc390614261
        • _Toc390614262
        • SCHIŢA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614263
        • _Toc390614264
        • PLAN DE OPERATII
        • Pentru prelucrări mecanice
        • _Toc390614265
        • _Toc390614266
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614267
        • _Toc390614268
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614269
        • _Toc390614270
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614271
        • _Toc390614272
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614273
        • _Toc390614274
        • SCHITA OPERATIEI
        • PLAN DE OPERATII
        • _Toc390614275
        • _Toc390614276