Lucrarea 4 Monoaxial Si Triaxial

7/25/2019 Lucrarea 4 Monoaxial Si Triaxial

1/14

Determinarea n laborator a rezitenei la forfecare a pmnturilor(monoaxial si triaxial)

1

1. DETERMINAREA N LABORATOR A REZISTENEI LA FORFECARE APMNTURILOR

1.1.ncercarea de compresiune monoaxial (Stas 8942/6-75)

1.1.1. Consideraii teoretice

ncercarea de compresiune monoaxial se aplic terenurilor argiloase cu excepia celor cuneomogenitate accentuat (prezentnd concreiunti, separaiuni nisipoase etc.)

ncercarea se poate efectua att pe probe tulburate ct i pe probe netulburate.ncercarea la compresiune monoaxial poate fi considerat ca efectundu-se n regim nedrenat,

astfel inct, n cazul pmnturilor argiloase saturate sau aproape saturate se admite relatia:2c up c (13.9)

unde: uc - coeziunea aparenta pmntului ;

cp - rezistena pmntului la compresiune monoaxial.

Metoda constn aplicarea n mod continuu, asupra probei de pmnt a unei ncrcri axiale,uniform crescatoare , pentru a se stabili:

Rezistena la compresiune monoaxial, cp ;

Deformaia axial specific corespunzatoare atingerii rezistenei la compresiunemonoaxial.

1.1.2. Pregtirea probelor

Din materialul care urmeaz a fi supus incercrii se extrage proba n tana metaliccilindricprevazut cu cuit i prelungitor, uns n prealabil la interior cu ulei i vaselin. Dupndepartarea cuitului i a prelungitorului se niveleazcele doua baze si se scoate proba din stanndeprtndu-se cele doubucti ale acesteia prin alunecare pe direcia generatoarei.

Diametrul epruvetelor cilindrice este de minimum 35 mm, iar inal imea de minimum 70mm. n cazul pmnturilor ce conin particule de dimensiuni mari, diametrul epruvetelor poate fi

sporit pnla cel mult 100 mm, iar inlimea se va alege astfel incat raportul intre ea i diametru sfie egal cu 2. Raportul ntre dimensiunea particulei celei mai mari din materialul supus ncercrii idiametrul epruvetei este de maximum 1/10, n mod exceptional 1/8, caz n care se va face meniunespecialn buletinul de ncercare.

Pentru pmnturile care nu se preteazla luarea de epruvete cilindrice (ex: marne), se potfasona probe prismatice cu baza patrat, avnd laturile curprinse ntre 40 si 100 mm, cu pstrareaunui raport egal cu 2 ntre nalime i latura bazei. Probele de pmnt trebuie supuse ncercriiimediat duppreparare, pentru a nu-i modifica nici umiditatea i nici structura.


2/14

Master II IG Mecanica avansata a pamanturilor

2

Fig. 13.1. Forma epruvetei pentru ncercarea de compresiune monoaxial

1.1.3. Aparatur i materiale necesare

Aparatura necesarincercrii se compune din (Fig. 13.2): aparat pentru aplicarea ncrcrii axiale, cu viteza de deformare impusa sau cu viteza de

ncrcare impus.Aparatul trebuie spermito deformaie axialspecificde cel puin 20 %. Sensibilitatea lui

trebuie sfie de minium 2 210 /N mm pentru eforturi i de 0,01 mm pentru deformaii. tana cilindricdin metal alcatuitdin doubuci egale, tiate pe generatoare, cu conicitate

de 2%, diametrul crescnd de la cuit spre prelungitor. Grosimea peretelui tanei nu trebuiesdepaseasc5% din diametrul interior;

dispozitiv cu coarda, cuite, spatule etc., pentru fasonarea epruvetelor;

ubler cu vernier pentru msurarea epruvetelor cu precizie de 0,1 mm; cronometru;

aparaturpentru determinarea umiditii pmntului.

Legend:1Prob de pmnt 4Traductor de for2Celula n care se monteaz 5Traductor de deplasare

proba3Dispozitiv de aplicare a forei

verticaleFig. 13.2. Schia aparatului pentru compresiune monoaxial

1.1.4. Efectuarea ncercrii

Proba de pmntse cntreste i se pune n poziie vertical, n contact cu cele douplci de

bazale aparatului unse n prealabil cu ulei sau cu vaselin.


3/14


3

Proba de pmntse supune solicitrii de compresiune P n mod continuu i uniform, cu ovitez de deformare de circa 1 mm/minut.

ncercarea se oprete la ruperea epruvetei sau la atingerea deformaiei axiale specifice = 20% n cazul cnd epruveta cedeaz prin umflare continufra se rupe.

Pentru urmrirea comportrii probelor n timpul incercrii, se recomand s se efectuezecitiri att ale ncrcrii ct i ale deformaiei din 30 n 30 de secunde n primele 3 minute, apoi dinminut n minut pn la rupere n cazul citirile nu se fac electronic la un interval setat de catreutilizator.

Dup ncercare se face o schi cu modul de rupere a epruvetei, notndu-se valoareaunghiului de nclinare al planului de rupere cu orizontala ( ). Se determin imediat dupncercare umiditatea i greutatea volumica epruvetei.

1.1.5. Exprimarea i interpretarea rezultatelor

Rezistena la compresiune monoaxial reprezint efortul unitar total corespunzator ruperiiepruvetei prismatice sau cilindrice, libera lateral i se calculeazcu relaia:

crc

pp

A (13.10)

Unde crp ncrcarea de rupere n kN;

Aaria transversal a epruvetei, in 2m , determinate cu relaia:

0

1100

AA

(13.11)

n care0

A este aria seciunii transversale iniial a epruvetei, iar0

100h

h

, h fiind scurtarea

epruvetei i0

h nalimea iniiala epruvetei.

Pentru fiecare determinare se vor efectua ncercri paralele pe cel puin trei epruvete.Valoarea rezistenei la compresiune monoaxial este media aritmetic a valorilor obinute pe cel

putin trei epruvete, cu condiia ca aceste valori snu difere cu mai mult de 20% fade medie.Determinrile al cror rezultat difercu mai mult de 20% fa de medie, se anuleaz i se refac.Rezultatele obinute se trec n formularul de ncercare ().

n cazul cand se supun ncercrii epruvete din acelai pmnt, att n stare netulburatct in stare tulburatse determini senzitivitatea materialului tS ,cu ajutorul relaiei:

cnt

cr

ps

p (13.12)

unde:cnp i crp sunt valori ale rezistenei la compresiune monoaxiala epruvetelor din material

netulburat, respectiv tulburat, avnd aceeai umiditate i porozitate.

Din punct de vedere al senzitivitii rS pmnturile coezive se clasifica conform Tabelului

13.2.


4/14


4

Tabelul 13.1. Interpretarea rezultatelor n urma ncercrii de compresiune monoaxial.

Timpulcitirii

h

cm

0

h

h

cm

0

1100

AA

2m

crp

kN

crp

A

kPa

Obs.

Epruveta Nr.Sec. Min. 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3306090

120150180

Rezistena la compresiune monoaxial

crc

pp

A

Tabelul 13.2. Alegerea adncimii de fundare.Starea de sensivitate a pamanturilor

tS

Insensitive 64

n continuare se determinparametrii rezistenei la forfecare astfel (Fig. 13.3):

n sistemul de axe 0 se traseazun cerc cu diametrul egal cu 'cp tangent n origine la

axa 0 . Din centrul acestui cerc se duce raza CT care face unghiul 2 cu axa 0 .n punctul T se duce tangenta la cerc, care reprezintdreapta intrinsec a pmntului. Se

obine la intersecia cu axa 0 coeziunea pmntului, iar inclinarea ei fade orizontaldunghiulfrecrii interne. Se pot folosi de asemenea relaiile obinute geometric :

Fig. 13.3. Interpretarea rezultatelor testului de compresiune monoaxial

2 90u (13.13)1 sin

2cos

uu c

uc p

(13.14)


5/14


5

1.2.ncercarea de compresiune triaxial

1.2.1. Consideraii teoretice

Metoda de determinare a caracteristicilor rezistenei la forfecare triaxialse poate aplica att

probelor de material tulburat ct i netulburat. Dimensiunea maxima fraciunilor care alctuiescepruveta ce urmeaz a fi incrcat nu trebuie s depeasc 1/6 din diametrul acesteia, fiindcondiionatde dimensiunile aparatului folosit.

n funcie de situaia din teren i de tipul parametrilor necesari obinui n urma ncercriincercarea triaxial se poate realiza: a. n sistem neconsolidat- nedrenat (C-D), b. n sistemconsolidat- nedrenat (C-U) i n sistem consolidat- drenat(U-U).

n funcie de sistemul n care se realizeaz ncercarea, etapele unei ncercri triaxiale sunturmtoarele:

a. ncercarea de tip U-U

a1. Etapa de saturare 2 3 1 0 a2.Etapa de rupere 2 3 1

b. ncercarea de tip C-U

b1.Etapa de saturare 2 3 1 0

b2.Etapa de consolidare 2 3 1 0

b3.Etapa de rupere 2 3 1

c.

ncercarea de tip C-D

c1.Etapa de saturare 2 3 1 0

c2.Etapa de consolidare 2 3 1 0

c3.Etapa de rupere 2 3 1

ncercarea triaxial presupune supunerea unei epruvete de pmnt la o presiune hidrostaticpe tot parcursul ncercrii. Sistemul de ncrcare a probei pornete de la acelai sistem ca i n cazulncercrii monaxiale, ceea ce presupune n etapa de rupere aplicarea unei fore verticale asupra

probeipn la rupere. ncercarea triaxial este o ncercare complex ceea ce presupune nregistrarea

pe tot parcursul ncercrii a urmtoarelor date: presiunea apei din pori, deformaia de volum,deformaia axial, presiunea

3 , valoarea forei axiale.

Datorit complexitii datelor obinute, ncercarea triaxial reprezint cea mai complexncercare de laborator. Posibilitatea refacerii n timpul ncercrii a strii de eforturi din terenconduce la obinerea unor rezultate foarte apropiate de realitate.

1.2.2. Pregtirea probelor

Pentru fiecare determinare se folosesc minium trei epruvete din acelasi material, cu aceeasi

forma cilindrici aceleai dimensiuni.


6/14


6

Dimensiunile uzuale ale epruvetelor, funcie de mrimea fraciunilor componente sunt daten Tabelului 13.4. De regulraportul dimensiunilor epruvetelor sa fie : H/d = 2 2,5.

Tabelul 13.3. Dimensiuni uzuale ale epruvetelor pentru ncercarea de forfecare triaxial

Diametrul D[mm] nlimea H[mm]38 7850 100

100 200

1.2.3. Aparatur i materiale necesare

Aparatura pentru determinarea caracteristicilor rezistentei la forfecare prin compresiunetriaxiala este alcatuita conform (Fig.13.10):

Legend:1Piston pt. aplicarea forei verticale 10Valv pt. depresurizare2Traductor de for 11Valv pentru drenaj3Rigidizri pt.celula triaxial 12Traductor de deplasare4Capac celul triaxial 13Capac depresurizare5Pereii celulei triaxiale 14Sistem de introducere a apei n pori

6Inele pentru etanare 15Valva pt.presiunea apei din celul7Pietre poroase 16Valva pt. presiunea din sistemul back-pressure8Proba de pmnt 17Traductor de volum9Valva pt. presiunea apei din pori 18 - Manometru

Fig. 13.4. Schia aparatului pentru compresiune triaxial

Pentru a elimina posibilele erori, circuitele care intr n componena aparatului triaxialtrebuie verificate att inainte de fiecare incercare ct i dup finalizarea incercrii.

a).Verificarea sistemului care asigur presiunea n celula triaxial

nainte de inceperea verificrilor canalele de conexiune trebuie s fie pline cu ap deaerat.Pentru a verifica sistemul de presiune care comunic cu celula triaxial se introduce presiune n


7/14


7

celul i se verific valoarea acesteia. Presiunea trebuie s se menin in limita de 0,5% fa devalorea introdus.

b)Pregatirea sistemului de Back-pressure

Pentru verificarea acestui circuit toate canalele trebuie s fie umplute cu ap deaerat. ncazul verificrilor de rutin se introduce presiune n sistem pn la 750 kPa i se inregistreazdeformatiile de volum dup aproximativ 5 minute .De asemenea daca diferena ntre dou citiri nudepete 0,1 ml se poate trece la urmtoarea verificare.

c)Pregatirea sistemului de transmitere a presiunii apei din pori

Prin intermediul acestui sistem se transmit la computer date cu privire la valoarea presiuniiapei din pori pe tot parcursul incercrii.

Valoarea presiunii apei din pori in anumite etape ale incercrii influenteaz semnificativrezultatele ncercrii. Astfel este foarte important ca n sistem s nu existe dect apa deaerat,

prezena aerului n sistem putnd genera erori foarte mari n ceea ce privete datele transmise lacomputer cu privire la valoarea preasiunii apei din pori. Acest lucru poate compromite ntreagncercare, valoarea presiunii apei din pori influennd nmod direct rezultatele finale ale n cercriide compresiune triaxial.

Pentru verificarea sistemului se monteaza celula triaxial i se deschide capacul de

depresurizare al celulei i se umple celula cu ap deaerat dinspre valva pentru depresurizare fr can celul s extiste prob montat.

Pentru verificarea de rutin a sistemului de transmitere a presiunii apei din pori se introducepresiune de la sursa de ap deaerat prin valva pentru depresurizare se inchide apoi valva. Severific dac presiuneaintrodus este egal cu presiunea transmis la computer.

d)Pregatirea celulei triaxiale si instalarea probei n aparat

Se aseaza stativul celulei triaxiale pe platanul presei. Se satureaza cu apa placile poroase

prin deschiderea robinetelor.Deasupra placii poroase inferioare se aseaza o hartie de filtru umeda si deasupra acesteia

epruveta de pmnt mbracat ntr-o membran de cauciuc. Peste epruvet se aseaza o hartie defiltru umed .

Peste ansamblu format de placa poroasa inferioara, hartiile de filtru, epruveta i placaporoasa superoar se aeaz capacul care este legat la sistemul de introducere a apei prin poriiprobei. Cu ajutorul inelelor pentru etanare se asigur capacul dispus n membrana de cauciuc pesteepruveta de pmnt.

Se aseaza peste acest ansamblu clopotul celulei triaxiale ,fixandu-se de stativul celuleitriaxiale cu ajutorul rigidizrilor (3) (prezoane).


8/14


8

Se aeaz pistonul (1) in contact cu capacul rigid conectat la sistemul de introducere a apeiprin prob.

Se deschide capacul pentru depresurizare (13) prin care se evacueaza aerul din celulelatriaxiala, iar apoi se deschide robinetul prin care se introduce ap deaerat n celula triaxial. Cand

apa curge prin orificiul pentru depresurizare (13), acesta se inchide mai intai si apoi s e nchide icircuitul prin care apa intr n celul.

Dup umplerea celulei triaxiale cu ap se verific ca pistonul (1) s fie n continuare corectaezat i centrat pe capacul rigid.

Dup aceste operaiuni, se seteaz citirile pe zero i se poate trece la prima etap a ncercrii,respectiv etapa de saturare.

1.2.4. Efectuarea ncercrii

1.2.4.1. Incercarea de compresiune triaxial n sistem consolidat-drenat (CD)

a. Etapa de saturare

Nevoia saturrii probei este dat n special de importana cunoasterii valorii presiunii apeidin pori n etapele urmtoare ale ncercrii. Cunoasterea acestei valori face posibil calcululeforturilor efective i n final a parametrilor efectivi ai rezistenei la forfecare.

ncercarea de compresiune triaxial n sistem C-D ncepe cu etapa de saturare. n cadrulacestei etape epruveta de pmnt se satureaz prin introducerea prin circuitul de Back-pressure deap sub presiune n prob. Acest procedeu este un procedeu controlat prin introducerea simultan deap sub presiune n celul i n prob.

Prima treapt a presiunii din celul este de 50 kPa, iar n sistemul de Back-pressure de 30kPa. Diferena ntre presiunea din celul i presiunea i presiunea din back-pressure nu trebuie sfie mai mare de 20 kPa sau valoarea presiunii efective dorite n etapa de rupere.De asemeneaaceast diferen nu trebuie s fie mai mic de 5 kPa.

Dup stabilizarea citirilor se nregistreaz deformaia de volum i presiunea apei din pori ise calculeaz coeficientul de saturare B cu relaia:

1 0

3 3

u uuB

(13.15)

unde:0

u - reprezint valoarea presiunii apei din pori de la nceputul stadiului de

saturare1

u - reprezint valoarea presiunii apei din pori de la finalul stadiului de saturare

3 - reprezint diferena dintre valorile efortului

3 de la nceputul i finalul

stadiului de saturareEtapa de saturare se consider ncheiat atunci cnd coeficientul B atinge valoarea de

saturaie aferent tipului de pmnt ncercat conform Tabelului 13.5.Dup ncheierea etapei de saturare se nchid ambele circuite, att cel de back-pressure ct

i circuitul de introducere a apei n celula triaxial i se trece la etapa urmtoare.


9/14


9

Tabelul 13.4. Valori orientative ale coeficientului B n funcie de consisten i gradul de saturaieTipul de pmnt n funcie

de consistenGradul de saturaie

100% 99,5% 99%Pmnturi moi 0,9988 0,992 0,986

Pmnturi cuconsisten medie 0,9988 0,963 0,930

Pmnturi tari 0,9877 0,69 0,51Pmnturi foarte tari 0,913 0,20 0,10

b. Etapa de consolidare

Scopul etapei de consolidare este acela de a aduce proba la o stare de eforturi efectivenecesar pentru etapa de rupere. Efortul efectiv la care este supus proba n etapa de saturare estede regul mult mai mic dect efortul efectiv necesar pentru stadiul de rupere.

Astfel, n funcie de efortul efectiv3

' necesar la rupere se stabilesc: presiunea din celul

necesar n etapa de saturare i de asemenea preasiunea necesar din circuitul de back-pressure.Diferena ntre cele dou presiuni reprezint valoarea efortului efectiv necesar pentru etapa derupere.

n prima faz a acestei etape se crete presiunea n celul la valoarea stabilit la nceputulncercrii. Dup stabilizarea citirilor se trece la cea de-a doua faz a etapei de consolidare i seintroduce presiunea necesar pe circuitul de back-pressure deschizndu-se valva circuitului careface legtura cu proba de pmnt pentru a permite disiparea energiei suplimentare cauzate decreterea la o valoarea mult mai mare dect n etapa de saturare a presiunii din celul. Dupstabilizarea citirilor se nregistreaz valorile finale i se stabilesc parametrii necesari pentru etapa de

rupere.Modificrile de lungime i arie suferite de prob n urma consolidrii datorit presiunilor la

care a fost supus i a volumului de ap eliminat din pori se calculeaz astfel:

0

0

21

3

cc

VA A

V

(13.16)

unde cA - reprezint aria probei la finalul procesului de consolidare

0A - reprezint aria probei la nceputul procesului de consolidare

0

0

11

3

cc

VL L

V

(13.17)

unde cL - reprezint lungimea probei la finalul procesului de consolidare

0L - reprezint lungimea probei la nceputul procesului de consolidare

Cunoscnd modificrile de volum suferite se prob de la nceputul procesului de saturare sepoate calcula deformaia specific de volum astfel:

0

100%c

v

Vx

V

(13.18)

Viteza de rupere se calculeaz innd cont de condiiile de drenare precum i de comportarea

probei pe parcursul consolidrii fapt ce va conduce la un anumit comportament n etapa de rupere in final la rezultate mai apropiate de realitate.


10/14


10

Relaia de calcul pentru viteza de deplasare este urmtoarea:

f c

f

xLv

t

(13.19)

undef

reprezint deformaia specific maxim n cazul ncercrii de forfecare triaxial

considerat 20%f ;

ft reprezint specific msurat n [min] determinat n funcie de100

t pe baza relaiei:

100ft F t (13.20)

ft reprezint reprezinttimpul teoretic aferent unei consolidri de 100% obinut pe bazacurbei idealizate de consolidare

F- reprezintun coeficient care depinde de condiiile de drenaj i tipul de ncercare

Fig. 13.5. Determinarea lui100

t necesar pentru calculul vitezei n etapa de rupere

c. Etapa de rupere

Etapa de rupere sau etapa de forfecare urmeaz imediat dup etapa de consolidare. Astfelaceast etap presupune aplicarea unui efort axial suplimentar controlat pn la ruperea probei.

Efortul axial suplimentar este transmis asupra probei prin intermediul pistonului (1) fixatprin celula triaxial la partea superioar a epruvetei. Pentru aplicarea forei asupra pistonului estenevoie de un dispozitiv cu motor a crui vitez s poat fi setat de ctre utilizator. Astfel pozitia

pistonului fiind blocata, acesta fiind fixat pe un cadru metalic. dispozitivul aezat la baza celuleitriaxiale, va ridica epruveta mpreun cu celula triaxial, fora de ridicare fiind transmis la

computer prin intermediul traductorului de for (2).nainte de nceperea fazei de compresiune se va seta viteza necesar calculat pe bazarezultatelor obinute n urma etapei de consolidare.

Se pot de asemenea utilize valori orientative ale vitezelor de rupere n funcie de tipul depmnt conform Tabelului 13.6:

Tabelul 13.5. Valori orientative ale vitezei de rupere n funcie de tipul de pmntViteza Tip Pmntv=0,001 mm/min Argile cu plasticitate marev=0,01 mm/min Argile cu plasticitate redusv=0,1 mm/min Nisipuri

Dup setarea viteze de rupere, circuitul de introducere a presiunii apei n celul rmnedeschis pentru meninerea presiunii constante n celul. Pentru ncercarea de tip C-D circuitul de


11/14


11

drenaj back-pressure ramne deschise pentru a permite apei din porii probei s se dreneze pe toatperioada etapei de rupere.

Se consider c ruperea s-a produs dac fora suplimentar aplicat prin piston asupra probeiajunge la o valoare maxim dup care descrete sau n cazul n care se atinge deformaia specific

20% .La sfritul etapei de rupere, pentru calculul parametrilor de forfecare se nregistreaz: fora

la rupere, valoarea presiunea apei din pori la rupere, deformaia de volum larupere i de asemeneadeformaia de lungime.

1.2.4.2. Incercarea de compresiune triaxial n sistem consolidate-nedrenat (CU)

a. Etapa de saturareEtapa de saturare pentru realizarea unei ncercri de compresiune triaxial n

b. Etapa de consolidareEtapa de consolidare pentru realizarea unei ncercri de compresiune triaxial n sistem C-Use desfoar n acelai mod cu etapa de saturare pentru cazul ncercrii de tip C-D.

c. Etapa de rupereEtapa de rupere se desfoar condiernd aceeai parametric i aceleai prevederi ca i n

cazul ncercrii de tip C-D cu particularitatea c circuitul de back-pressure rmne nchis pe toatperioada ruperii pentru a nu permite apei s ias din porii probei.

Ca i o consecin a acestei perticulariti, deformaia de volum n etapa de rupere va fiegal cu zero.

1.2.4.3. Incercarea de compresiune triaxial n sistemneconsolidat-nedrenat(UU)

a. Etapa de saturareEtapa de saturare pentru realizarea unei ncercri de compresiune triaxial n sistem C-U se

desfoar n acelai mod cu etapa de saturare pentru cazul ncercrii de tip C-D.

b. Etapa de rupereImediat dup etapa de saturare se trece la etapa de rupere care se va desfura dup aceeai

parametric ca i n cazul necrcrii de tip C-U.

1.2.5. Exprimarea i interpretarea rezultatelor

Cu datele inregistrate n urma ncercrii se calculeaza pentru fiecare epruveta urmatoarelevalori conform Tabelului 1.7:


12/14


12

Tabelul 13.6. Prelucarea rezultatelor n urma ncercrii de compresiune triaxial

Tip Proba:

Proba Vo Vc Lo Lc = Lo [1-1/3* Vc/Vo] Ao Ac =Ao [1-2/3*Vc/Vo] L = L/Lc As = Ac / (1-)

1.1

1.2

1.3

Tabelul 13.7. Prelucarea rezultatelor n urma ncercrii de compresiune triaxialProba Pinitial Prupere(1-3)m=(Pr-Pi)/AsCor. 1Cor. 23 (consolidare) 1-3=(1-3)m- cor 1-cor 21=3+(1-3) ub 1' 3'

1.1

1.21.3

Fig. 13.6. Determinarea coreciei de membran pentru o prob cu diametrul de 38mm cu o grosmimede 2mm (cor.1)

Tabelul 13.8. Valori pentru coreciile de drenaj n funcie de diametrul probei dr (cor.2)

Diametrul Probei [mm] Corecii de drenaj [kPa]38 1050 770 5

100 3,5

150 2,5

Eforturile effective1

' i3

' se calcueaz astfel:

1 1' bu (13.21)

3 3' bu (13.22)

unde: bu - reprezint presiunea apei din pori la momentul ruperii

1 i

3 - reprezint eforturile totale calculate conform ()

Cu valorile calculate anterior si inregistrate in tabelul () i n tabelul(), se traseaza functie cudeformatia specifica axiala , urmatoarele diagrama de efort deviator :


13/14


13

Cu ajutorul diagramei trasate se stabileste pentru fiecare epruveta momentul cedarii care

corespunde efortului deviator maxim ( 3 1

). Cu aceste valori se construieste cercul lui Mohr

pentru fiecare proba, (Fig. 13.8), centrul si raza stabilindu-se cu relaiile urmatoare :

centrele cercurilor pentru reprezentarea in eforturi totale :

1 3

0

2C

(13.23)

centrele cercurilor pentru reprezentarea in eforturi efective :

1 3

0

' ''

2 bC u

(13.24)

Dreptele intrinseci (Fig. 13.8)sunt infasuratoarele cercurilor lui Mohr. Pe baza reprezentriigrafice se determin parametrii de forfecare ai pmntului obinndu-se:

a. pentru ncercarea de forfecare triaxial de tip C-D:- unghiul de frecare intern efectiv '

- coeziunea cu valoarea efectiv 'c

b. pentru ncercarea de forfecare triaxial de tip C-U:

- unghiul de frecare intern cu valoare totalcu

- coeziunea cu valoarea totalcu

c

c. pentru ncercarea de forfecare triaxial de tip U

-U:

- unghiul de frecare intern cu valoare aparent u

- coeziunea cu valoarea aparent uc


14/14


14

Fig. 13.7. Curba de efort deviatordeformaie specific

Fig. 13.8. Determinarea parametrilor de forfecare prin construcia cercurilor lui Mohr

Date post:	28-Feb-2018
Category:	Documents
Upload:	vere-razvan
View:	337 times
Download:	19 times

Lucrarea 4 Monoaxial Si Triaxial

Documents