Capitolul II

2

TURNAREA CONTINU

2.1. Prezentare general

Metoda de turnare continu const, n principiu, n turnarea aliajului lichid ntr-o form metalic rcit cu ap (cristalizator). n contact cu pereii reci ai formei, metalul se solidific. Bara sau profilul respectiv este tras din cristalizator cu ajutorul unor cilindri de antrenare. Metalul este turnat n mod continuu n cristalizator. Semifabricatul care iese continuu este retezat dup solidificarea lui complet n buci, la lungimile necesare, care apoi sunt transportate la depozite sau direct la instalaiile de laminare.La turnarea continu trebuie realizate urmtoarele condiii: meninerea unui debit constant de metal topit; meninerea constant a temperaturii optime de turnare pentru fiecare metal; posibilitatea reglrii vitezei de turnare; construcia corect a cristalizatorului, inclusiv rcirea i ungerea ei; rcirea secundar a semifabricatului.Meninerea constant a debitului de metal lichid este una dintre condiiile eseniale pentru buna funcionare a instalaiei de turnare continu.n funcie de nivelul metalului din cristalizator, sunt acionate automat mecanismele de ncetinire sau de accelerare a vitezei de tragere a lingoului semifabricat sau a debitului de metal topit turnat n cristalizator.

Respectarea temperaturii optime de turnare este o alt condiie esenial pentru reuita turnrii continue. Aceast temperatura trebuie s fie cu 100(120C mai nalt dect temperatura de solidificare a metalului respectiv. Nu se admite ca temperatura metalului s scad n timpul turnrii cu mai mult de 15(120C. Temperatura metalului din oala de turnare i a jetului de metal care curge n cristalizator trebuie controlata n mod permanent.

Pentru obinerea unei structuri omogene n toata seciunea lingoului semifabricat, precum i pentru obinerea unei caliti corespunztoare a suprafeei acestuia, este necesar o concordan permanenta ntre temperatura metalului, rcirea cristalizatorului i a semifabricatului i viteza de turnare.Elementul principal al instalaiei de turnare continu este cristalizatorul. Cristalizatorul se executa de regula din cupru, pentru a permite o viteza de rcire ct mai mare. Lungimea cristalizatorului este de 600(l500 mm, depinznd de modul de turnare i de seciunea semifabricatului care se toarn. Cristalizatorul este rcit intens cu un curent de ap.In contact cu pereii reci ai cristalizatorului, metalul topit se solidific, formnd o crusta, la nceput subire, apoi din. ce n ce mai groasa i mai rezistenta. La ieirea din cristalizator, crusta solidificata trebuie s aib o anumita grosime, pentru a rezista n timpul tragerii.Instalaiile de turnare continu se mpart n trei grupe principale, i anume: cu cristalizator cu micare alternativ, cu cristalizator fix i cu cristalizator vibrator montat pe arcuri. Pentru a preveni aderarea metalului la pereii cristalizatorului, acetia se ung cu ulei (de regul, ulei de rapi). Calitatea suprafeei semifabricatului turnat depinde n mare msur de ungerea cristalizatorului.La nceputul turnrii, cristalizatorul este astupat la partea inferioar cu un dop, care ptrunde n cristalizator pe o nlime de circa jumtate din lungimea acestuia. Captul superior al dopului este prevzut cu un canal n form de coada de rndunic, n care ptrunde prima cantitate de oel i se solidific; semifabricatul care se obine este deci legat de dop. Dopul se continu la partea inferioar cu o bara de antrenare. Cnd nivelul oelului turnat n cristalizator a ajuns la o anumita nlime i cnd s-a format n lingou (sau semifabricat) o crusta solidificata suficient de rezistenta, se ncepe tragerea dopului, prin intermediul barei de antrenare, de ctre cilindrii de tragere, acionai de motoare electrice, n cristalizator se solidific numai o crusta exterioar, solidificarea continundu-se la trecerea prin rcitorul secundar, unde semifabricatul se stropete intens cu ap. Pentru a evita deformarea crustei solide sub aciunea presiunii metalostatice, lingoul este ghidat prin rcitorul secundar de rolele de ghidare. Adncimea conului de oel lichid din centrul semifabricatului depinde de viteza de tragere i de intensitatea rcirii secundare. Acestea trebuie astfel coordonate, n cit la ieirea din rcitorul secundar semifabricatul s fie solidificat n toat seciunea.In timpul turnrii, oelul este meninut la nivel constant n plnia intermediar i n cristalizator. Nivelul lui n cristalizator se controleaz cu o srm de cobalt radioactiv, plasat n protecie, ale crei emanaii sunt captate de un contor.Semifabricatul este tiat la lungimile necesare de ctre aparatul cu flacra oxiacetilenic, apoi este transportat prin intermediul cii cu role.Pentru a se evita ruperea crustei, cristalizatorul execut o micare alternativ cu o curs de 10(40 mm. n acest scop, cristalizatorul trebuie uns permanent (pentru a se evita aderarea metalului turnat la pereii lui).Instalaiile pentru turnarea semicontinu a oelului nu au mecanismul pentru tierea i ndeprtarea semifabricatului, lungimea semifabricatului produs depinznd numai de nlimea instalaiei. Dup terminarea turnrii, cristalizatorul este ndeprtat i semifabricatul este ridicat din instalaia de turnare. Pe acelai principiu se pot turna continuu evi de scurgere, evi de presiune, buce etc.Pentru turnarea continu a evilor se folosesc cristalizatoare rcite cu ap, care au n interior un miez metalic rcit tot cu ap. Miezul metalic trebuie s aib o conicitate mic, pentru a evita blocarea piesei turnate n cristalizator. n vederea turnrii evilor cu flane, cristalizatorul se execut profilat la partea inferioar.Diametrele evilor turnate pot fi de 400800 mm, iar lungimile lor pot ajunge pn la 10 m.Turnarea continu prezint urmtoarele avantaje: permite obinerea semifabricatelor cu lungimi foarte mari; asigur proprieti mecanice superioare semifabricatelor, datorit unei structuri mai fine, unei compoziii mai uniforme i unei cantiti reduse de incluziuni; se nltur aproape complet retasura i porozitile; se mbuntete calitatea suprafeei pieselor turnate; se asigur un procent ridicat de semifabricate bune.Dintre dezavantajele acestei metode trebuie menionat apariia tensiunilor interne i a crpturilor, datorit rcirii brute.2.1.1. Istoricul turnrii continue

Idea turnrii continue a metalelor a fost nregistrat la mijlocul secolului al XlX - lea. Limitat de posibilitile tehnologice de la acea vreme, soluia turnrii continue dezvoltat de G. E. Sellers (1840), J. Laing (1843) i H. Bessemer (1846 v. fig. 2.1), a fost aplicat doar la metale neferoase cu punct de topire sczut. Prima propunere de construcie a unei maini de turnare continu pentru oel, cu un design apropiat de cel al mainilor actuale de turnare continu, a fost nregistrat n anul 1887 de ctre germanul R. M. Daelen (German Patent No. 51217 din 30 iulie 1889).

Maina propus de Daelen include un cristalizator rcit cu ap (deschis la ambele capete), o zon de rcire secundar, o bar fals, role de susinere i un utilaj de tiere a firului. Toate ncercrile de turnare continu a oelului din acea perioad au rmas la stadiul de propuneri sau experimente, pn cnd, n anul 1933 Sigfried Junghans, considerat printele turnrii continue moderne, a conceput, dezvoltat i patentat sistemul de oscilare a cristalizatorului (US Patent No. 2135 din 1 noiembrie 1938). Aceast realizare a fcut posibil dezvoltarea la scar industrial a turnrii continue.Prima main de turnare continu a fost construit la Low Moor (Anglia) i a fost pus n funciune n anul 1946, fiind o main vertical pentru agle.Dup anul 1950 turnarea continu a nceput s se dezvolte din ce n ce mai mult, n prezent nregistrndu-se peste 7000 de patente n acest domeniu [2]. Principalele mbuntiri i dezvoltri din anul 1950 i pn n prezent sunt prezentate n continuare [4].- 1950 - Test cu agitarea electromagnetic (EMS) sub cristalizator realizat de S. Junghans.- 1951 - Prima main de turnare vertical - semicontinu - la uzina "Krasnii Oktiabr".- 1952 - La Barrow Steel (Marea Britanie) intr n exploatare industrial o main vertical de turnare continu construit de CONCAST. n acelai an, O. Schaaber n colaborare cu S. Junghans patenteaz o main de turnare continu cu fir curb.- 1953 - Teste cu agitarea electromagnetic (EMS) n cristalizator la Manesmann (Germania).- 1954 - La Manesmann (Germania) este utilizat pentru prima dat o oal clasic de turnare echipat cu nchiztor cu dop la turnarea continu. De asemenea, distribuitorul era echipat cu nchiztoare cu dop pentru controlul celor patru fire. La Atlas Steel (Canada) este pus n funciune o main de turnare continu vertical pentru sleburi din oel inoxidabil construit de CONCAST.- 1956 - La Barrow Steel (Marea Britanie) firul unei maini de turnare continu vertical a fost ndoit i ndreptat n plan orizontal, aceast constituind prima ncercare de realizare a unei maini de turnare continu cu fir curb de ctre Concast-Halliday.- 1958 - Se toarn sleburi cu limea de 1000 mm la Bohler n Austria cu o main construit de ctre Manesmann-Demag-Bohler.- 1959 - La Terni (Italia), Manesmann -Demag- Bohler pune n funciune o main de turnare continu a aglelor cu 8 fire, prevzut cu dopuri de nchidere att la oal ct i la distribuitor.- 1961 - La Dilingen (Germania) Concast construiete o main de turnare continu vertical cu ndoire i ndreptare.- 1962 - Este introdus fluxul de lubrifiere la SAFE n Frana i Manesmann n Germania. Este patentat turnul rotitor de ctre CONCAST. Este pus n funciune la Manesmann prima main care prin schimbarea cristalizoarelor putea turna 4 sleburi cu limea de 1500 mm sau 8 blumuri sau 8 agle ptrate sau rotunde.- 1963 - Prima main de turnare continu cu cristalizator curb pentru blumuri 200 x 200 mm este pus n funciune la Manesmann. Cristalizatorul curb pentru turnarea continu a aglelor este introdus de CONCAST la firma Moos Stahi. Turnarea continu centrifugal pentru agle i blumuri rotunde este introdus la Societe Metalurgique d'lmphy (Frana).- 1964 - Cristalizatorul curb pentru sleburi late este folosit la Dillingen n Germania de ctre CONCAST. Este pus n funciune la Manesmann prima main de turnare continu cu fir curb pentru sleburi cu ndreptare progresiv. Aceasta era i prima main de turnare continu cu fir curb i nlime redus ("super low head"). nlimea de la punctul de tangen la nivelul meniscului era de doar 4 m. Controlul automat al dopului de nchidere la distribuitor este introdus de CONCAST la Barrow Steel (Marea Britanie). Pentru prima dat n lume toat producia unei uzine este turnata continuu. Acest record este nregistrat de Shelton Iron & Steel (Marea Britanie) care exploata maini de turnare continu construite de CONCAST.- 1965 - Maina de turnare continu cu fir curb pentru turnarea blumurilor rotunde este pus n funciune la Escheweiler Bergwerksverein (Germania) de Manesmann-Demag. Primele tuburi imersate sunt folosite la SAFE n Franta i Manesmann n Germania, ndoirea i ndreptarea progresiv este introdus de Olson n SUA.- 1966 - Aplicarea proteciei jetului de oel ntre oal i distribuitor cu tuburi se face la Manesmann. Caja de extragere cu mai multe role este aplicat la o main pentru turnarea sleburilor, de asemenea, la Manesmann.- 1967 - Masa de oscilare i primul segment sunt solidarizate n vederea schimbri rapide a acestora (Manesmann). Rautaruuki Oy (Finlanda) este prima oelrie conceput prin proiectare, la care toat producia de oel urm s fie turnat continuu (tehnologii URSS).- 1968 - La Algoma n Canada este introdus la scar industrial turnarea continu a profilelor (tehnologie BISRA i CONCAST).Turnul rotitor patentat de CONCAST n 1962 este aplicat n practic de VOEST (Austria).La McLouth Steel (SUA), sleburile turnate continuu sunt pentru prima dat ncrcate n stare cald ntr-un cuptor cu inducie n vederea transferului la laminare. General Motors n SUA i Davy - Loewy n Marea Britanie concep i construiesc o main semiindustrial de turnare continu orizontal.- 1969 - Este conceput i experimentat o duz de stropire cu un unghi de 120 de ctre Manesmann-Demag-Lechler. CONCAST patenteaz bara fals permanent.- 1971 - La US Steel Gary Works (SUA) este aplicat turnarea continu prin compresiune. General Motors la Lanring (SUA) i Davy-Loewy la Jarrow (Marea Britanie) instaleaz i exploateaz la scar industrial doua maini de turnare continu orizontal.- 1972 - La NSC Hirohata (Japonia) este experimentat un cristalizator pentru sleburi cu lime ajustabil n timpul turnrii. Primul turn rotitor tip "fluture" este construit la Peine-Salzgitter (Germania) de Manesmann - Demag. Reducerea timpului de pregtire a mainii pentru o noua turnare se realizeaz de ctre Manesmann - Demag care a produs sistemul de introducere a barei false pe sus ("top feed") la Peine - Salzgitter.- 1974 - Este conceput i experimentat o duz de stropire cu amestec aer-apa de ctre Manesmann - Lechler. La SAFE (Frana), dup o tehnologie SAFE-IRSID-CEM, este aplicat la scar industrial agitarea electromagnetic sub cristalizator.Un impact deosebit n dezvoltarea procedeelor de turnare continu i aplicrii acestora de ctre un numr din ce n ce mai mare de productori de oel, l-au avut crizele energetice.Eficiena economic deosebit a procedeului de turnare continu a oelului const n mbuntirea substanial a indicelui de scoatere i reducerea numrului de etape de prelucrare a semifabricatului. Conform unor studii efectuate de International Iron and Steel Institute, n tabelul 2.1 sunt prezentai comparativ, indicii de scoatere obinui prin turnarea continu a semifabricatelor i prin turnarea clasic [2].

Tabelul 2.1. Indici de scoatereSemifabricatScoatere, %Cretere, %

Turnare clasicTurnare continu

agla81,2995,5714,28

Blum82,9395,8712,94

Sleb84,2894,7410,46

Total semifabricate83,4595,0111,56

Totodat, prin folosirea direct i n stare cald a produsului turnat continuu (n general, sleburile), n urmtoarele etape ale fluxului de fabricatie (laminare), se obin de asemenea importante economii de energie.Evoluia turnrii continue a fost deosebit de spectaculoas. Astfel, dac n anul 1970 doar 5 % din producia mondial de oel a fost turnat continuu, n 1974 aceasta a crescut la 11,4 %. n urmtorii 10 ani, pn n 1984, ponderea acesteia a crescut la 63,3 %, ajungnd ca n 1991 n rile CEE, 90 % din producia de oel brut s fie turnat continuu [50].

2.1.2. Turnarea continu a oelurilor. Stadiul actual i perspective

Oelurile elaborate i turnate n lingouri dup procedeele obinuite conin ca impuriti gaze, incluziuni nemetalice i elemente nocive (P, S, uneori Sb, Sn, Bi) i prezint o neomogenitate chimic i structural accentuat. Aceste deficiene produc dificulti n aciunea de automatizare i raionalizare din industria constructoare de maini, aciune care necesit oeluri cu proprieti fizice i mecanice superioare i constante. Aceast cerin este satisfcut n general, dac se coreleaz just factorii turnrii cu compoziia chimic a oelurilor i dac aceasta din urm s-a realizat printr-o elaborare ngrijit (degazare i dezoxidare avansate, valori adecvate pentru temperatura de la nceperea topirii pn la evacuare) [2] (v. fig. 2.2).Asigurarea cerinelor calitative referitoare la coninuturile sczute de gaze i respectiv, prezena nefavorabil a incluziunilor nemetalice n masa metalic de baz, ca i omogenitatea temperaturii de turnare i creterea numrului de germeni de cristalizare (uniform distribuii), cauzai de accelerarea solidificrii, se pot obine mai avantajos prin turnarea continu [5, 10].Dei idea turnrii continue a fost formulat nc din secolul trecut de ctre H. Bessemer, instalaiile au aprut abia dup anul 1950. Acestea au cunoscut o extindere rapid, astfel nct, n prezent, o cantitate tot mai mare din oelul elaborat se toarn prin acest procedeu. Se estima atunci c n anul 2000 circa 85 -90 % din producia de oel se va turna continuu [11].2.1.2.1. Premisele extinderii ponderii oelului turnat continuuCa metod, turnarea continu se realizeaz prin introducerea oelului lichid cu o temperatur bine determinat ntr-o form cava cu perei rcii cu ap la interior, numit cristalizator i evacuarea la captul opus, a "firului" de oel solidificat.Construcia i poziia cristalizatorului a generat o diversificare foarte larg a procedeelor de turnare continu.Pentru obinerea aceluiai produs prin turnarea continu comparativ cu turnarea clasic, numrul fazelor de lucru se reduce cu peste 50 %, n primul rnd prin eliminarea manipulrilor de lingouri, striparea, nclzirea i uneori, laminarea acestora. Astfel, extinderea turnrii continue a oelului se explic att prin productivitatea deosebit a acestor instalaii fa de turnarea n lingotiere, ct i prin faptul c n comparaie cu procedeele clasice, semifabricatele (sleburi, blumuri, agle) se obin cu cheltuieli mai mici.La toate aceste avantaje se mai adaug i faptul c la procedeele clasice de turnare i de laminare, pierderile de metal la obinerea semifabricatelor din oel se ridic la 15 - 18 %, n timp ce pierderile la obinerea acestor semifabricate prin turnare continu nu depesc 5 %. Turnarea continu se poate aplica cu succes la toate procedeele de elaborare a oelului: convertizoare cu oxigen, cuptoare cu arc electric i chiar cuptoare Siemens Marin. n prezent, turnarea continu este mai des integrat n fluxurile combinatelor siderurgice mari, ajungndu-se chiar la situaii de eliminare complet a laminoarelor degrosisoare.Solidificarea oelului i deci, productivitatea instalaiei depind de lungimea cristalizatorului i viteza de turnare. Cnd n cristalizator se realizeaz numai o solidificare partial, productivitatea instalaiei este mai mare.In tara noastr, primele instalaii de turnare continu a oelului au fost puse n funciune n anul 1978 la SIDEX Galai i SOCOMET Oelul Rou, iar n l980 la SIDERCA Clrai. Ulterior, astfel de instalaii au fost implementate la SIDERURGICA Hunedoara i COS Trgovite.2.1.2.2. Clasificarea instalaiilor de turnare continu a oelurilorInstalaiile care realizeaz semifabricatele (firul) prin turnare n cristalizator sunt cele mai rspndite la turnarea continu a oelului, n funcie de traseul urmat de fir, precum i de construcia cristalizatorului. Se disting variantele tehnologice prezentate n continuare.a. Turnarea continu vertical a oelului. Instalaiile verticale de turnare continu a oelului au evoluat industrial, n funcie de traiectoria firului turnat (fig. 2.3), dup cum urmeaz:Tipul I: Instalaia cu fir vertical (V);Tipul II: a) Instalaia cu fir curb, dup zona de rcire secundar (seciune complet solidificat) (VB); b) Instalaia cu fir curb dup cristalizator n zona de rcire secundar (seciune incomplet solidificat) (VPB);

Tipul III: a) Instalaia cu cristalizator curb, n form de arc de cerc (CS); b) Instalaia cu cristalizator cu traiectorie oval (raza de curbur progresiv descrescatoare n a doua parte) (CPS).

Instalaiile cu fir vertical de tip I se preteaz la turnarea cu vitez sczut a semifabricatelor cu seciuni mari i a evilor cu diametru mare. Ele se dezvolt pe o diferen de nivel mare (n nlime sau n adncime), complicnd i ridicnd costurile construciei. n cazul instalaiilor de tip l exist i alte dezavantaje: limitarea lungimii semifabricatelor turnate; n cazul unui deranjament chiar de scurt durat la agregatul de tiere, trebuie ntrerupt turnarea oelului; n cazul unor avarii este dificil revenirea oalei de turnare la nivelul lingotierelor de rezerv (acest dezavantaj dispare pentru instalaiile din varianta tehnologic "n groap").

Fig.2.3. Tipuri de instalaii pentru turnarea continu: I - cu fir vertical (V); II- (a) - cu fir curb i seciunea solidificata complet dup rcirea secundar (VB); II-(b) - cu seciune incomplet solidificat (VPB); III-(a)-instalaie cu cristalizator curb (CS) sub forma de arc de cerc; III- (b) - instalaie cu cristalizator cu traiectorie ovala-raza de curbura progresiv descresctoare n a doua parte (CPS).

La instalaiile de tipul II (a), cu solidificare vertical i curbarea firului la orizontal, se reduce parial nlimea de construcie (in medie cu 20 %), care ajunge pn la 30 m.La astfel de instalaii, prin curbarea i ndreptarea firului se pot introduce tensiuni interne i chiar fisuri locale n material, datorit rezistentei mecanice reduse la temperaturile de ieire din zona de rcire secundar (850 - 950 C). Acest lucru impune obinerea unor semifabricate de oel cu grosimi maxime de 250 - 275 mm pentru seciunile ptrate i dreptunghiulare. Pentru seciunile circulare limita este i mai cobort.O reducere n continuare a nlimii instalaiei, evideniat la tipul II (b), fixeaz limita superioar a acesteia la 25 m. i n aceste cazuri, la turnarea semifabricatelor apare pericolul aparitiei tensiunilor i fisurilor n material. Tipul II (b) este recomandat la obinerea unor sortimente variate calitativ i dimensional.Utilizarea mainilor de turnare continu de tipul III (a) conduce la o reducere a cheltuielilor de investiii cu 20 % pentru hal i pentru instalaiile auxiliare. Reducerea nlimii fa de tipul l este de 60 - 70 %. Micorarea presiunii ferostatice din coloana de metal lichid a permis mrirea vitezei de turnare, facilitat i de mrirea capacitii de rcire a cristalizatorului, simultan cu mrirea seciunii de turnare. Acest tip de instalaie reprezint varianta cea mai rspndit n prezent.Maina de turnare continu de tipul III (b), prezint fa de tipul III (a) avantajul reducerii nlimii cu circa 10 %. Precizia suplimentar de execuie, montare i reglare nu au impus-o nc ntr-o msur convingtoare.b. Turnarea continu orizontal a oeluluiPrin acest procedeu (v. fig. 2.4), firul turnat are traseu orizontal, ceea ce impune evacuarea metalului topit la partea de jos i lateral din cuptorul de meninere unde se ataeaz cristalizatorul.

Fig. 2.4. Schema de principiu a turnrii continue orizontale:

1 - cuptor de meninere; 2 - cristalizator; 3 - semifabricat turnat; 4 - role de extragere; 5 - instalaie de tiere

Solidificarea oelului lichid are loc de la exterior ctre mijlocul semifabricatului i uor asimetric, peretele solidificat inferior fiind mai gros. n acelai timp se produce desprinderea prin contracie a pereului superior de la suprafaa cristalizatorului. Extragerea firului turnat continuu ntmpin rezistena forelor de frecare dintre metalul solidificat i cristalizator, care poate fi la un moment dat suficient de mare astfel nct s genereze ruperea transversal. Datorit acestui impediment, extragerea este intermitent, alternnd paii de avans i pauzele.Poziia orizontal a cristalizatorului creeaz problema stabilitii filmului de lubrifiant lichid, de tipul uleiului, soluia cea mai convenabil fiind autolubrifierea.La turnarea continu orizontal se preteaz foarte bine metalele i aliajele neferoase precum i fonta cenuie, datorit temperaturilor de topire mai joase, n schimb, oelul erodeaz i dizolv puternic grafitul cristalizatorului, compromind deopotriv produsul i instalaia. Totui, avantajele oferite de turnarea continu orizontal asigur urmtoarele: cheltuieli mici de investiii; suprafee ocupate reduse; elasticitate mare a programului de producie; calitate bun a produselor; pre de cost satisfctor.2.1.2.3. Dimensiuni i sortimente calitative ale semifabricatelor turnate continuu din oeluri

a. Caracteristici dimensionaleAvantajele oferite de turnarea continu, au determinat extinderea procedeului pe sortimente dimensionale i calitative tot mai largi. Astfel, se toarn semifabricate cu seciune ptrat sau dreptunghiular, cu raportul laturilor pn la 2 ( 3 (agle, blumuri), n limitele a 100 x 100 : 350 x 350 mm, seciunea minim fiind de 80 x 80 mm.Sub aceast valoare apar dificulti la centrarea jetului n cristalizator, care conduc la solidificarea inegal pe laturi, precum i la pericolul erupiilor la ieirea din cristalizator i respectiv, la uzura asimetric a pereilor cristalizatorului.De asemenea, exist rezerve datorit coroiajului insuficient realizabil cu aceste seciuni mici. Seciunile maxime se situeaz n jur de 400 x 400 mm. n mod excepional i izolat s-au turnat semifabricate cu seciunea de 450 x 650 mm.Bramele turnate continuu au seciunile cuprinse n intervalul 700 x 100 : 2500 x 300 mm. Izolat, se toarn i brame cu grosimi de 350 mm i limi de 2900 mm. n cazul turnrii bramelor cu limi de peste 2300 mm apar probleme de repartizare a metalului n distribuitor, deoarece un traseu prea lung n acesta determin o scdere inadmisibil de temperatur. Soluia tehnologic este turnarea cu dou orificii i tuburi imersate pentru fiecare fir.Semifabricatele cu seciuni rotunde, hexagonale i ortogonale se toarn n cantiti reduse, n limitele dimensionale 100 - 300 mm.

n ultimii ani s-a reuit turnarea semifabricatelor ncadrate n domeniul raportului exterior / interior, 400/100 - 750/350 mm.O alt noutate o reprezint turnarea seciunilor fasonate, destinate de exemplu, laminrii grinzilor I cu tlpi late.b. Caracteristici privind compoziia chimic a oeluluiSe pot turna continuu majoritatea calitilor de oeluri, rmnnd nerezolvat nc turnarea oelurilor necalmate.Dificultatea const n controlul fierberii oelului n cristalizator i influenarea procesului de solidificare, ceea ce impune seciuni minime (150 x 150 mm) i viteze reduse de turnare (cea. 56 - 60 % din viteza oelului calmat). Astfel, ponderea majoritar revine oelurilor carbon obinuite calmate. Totui, gama de mrci turnate continuu este limitat datorit unor aspecte teoretice i tehnologice neelucidate nc. Astfel: la coninuturi de carbon sub 0,3 % se obine n general, suprafaa foarte bun i grad redus de segregare; la coninuturi de carbon mai mari de 0,3 % suprafaa se menine bun, dar crete tendina de segregare a carbonului n zonele centrale; la un coninut de carbon mai mare de 0,7 % exist pericolul apariiei crpturilor la suprafaa semifabricatului. O comportare surprinztoare o au oelurile cu 0,17 - 0,25 % C, care genereaz microfisuri superficiale. Efectul de microfisurare se prentmpin cu un plus de Mn (circa 1 %) i prin limitarea elementelor P, S (< 0,015 %) i Cu (< 0,15 %), care au aciune fragilizant.Mrcile de oel slab aliat i nalt aliat nu prezint particulariti deosebite la turnarea continu i pot fi totui menionate unele particulariti.Oelurile pentru construcii metalice i mecanice se toarn n condiii bune. O categorie aparte o formeaz oelurile de rulmeni cu 1 % C i 1,5 % Cr, care se caracterizeaz printr-o tendin accentuat de segregare a carburilor i de finisare n zona de transcristalizare datorit unei rciri prea intense. La acestea, restriciile tehnologice prevd o variaie redus a temperaturii de turnare (circa 20 C peste punctul lichidus), seciuni mici ale formatului, tuburi imersate i zgur sintetic adugat sub form de praf.Oelurile inoxidabile se preteaz la obinerea produsului finit pe fluxul integrat turnare continu - laminare, ca urmare a cerinelor crescnde pentru aceste materiale, ca tabla groas i banda laminat la rece. Oelurile inoxidabile austenitice se toarn n condiii bune cu parametri apropiai oelurilor cu coninut redus de carbon, cu obligativitatea unei rciri foarte intense. Mrcile de oel cu coninut foarte ridicat de Al sau stabilizate cu Ti sau Nb creeaz greuti similare celor de la turnarea convenional.Oelurilor inoxidabile feritice i martensitice le sunt caracteristice n timpul procesului de turnare continu susceptibilitatea la fisurare i la formarea de fulgi i poroziti. Msurile speciale impuse n aceste cazuri prevd urmtoarele: alierea cu feroaliaje prenclzite, barbotarea cu argon, turnarea cu temperaturi minime admise, utilizarea de tuburi imersate i zguri sintetice, reducerea cu cca. 40 % a debitelor de ap n cristalizator n zona de rcire secundar i rcirea lent pn la temperatura ambiant. De asemenea, se recomand conicitate redus a cristalizatorului i raza mare de curbur a firului turnat.Exigena similar se impune oelurilor silicioase care se toarn obligatoriu cu tub imersat i zgur sintetic i care se rcesc lent n cuptoare tunel pn la temperatura ambiant, ndreptarea firului la orizontal se face la o temperatur de cel puin 900 C.Oelurile nealiate i aliate de scule i rapide se toarn continuu n condiii satisfctoare, impunndu-se msuri sporite de control a temperaturii de turnare i utilizarea tuburilor imersate i a zgurilor sintetice, precum i limitarea seciunii de turnare (la oelurile de scule, maxim 140 x 140 mm).O prezentare sintetic a comportrii diverselor clase de oeluri la turnarea continu este redat n tabelul 2.2.innd seama de cele menionate anterior, se poate considera ca pe baza progreselor cu caracter general se creeaz premise favorabile i pentru dezvoltarea turnrii continue a oelurilor necalmate.2.1.2.4. Caracteristici ale tehnologiilor de turnare continu

a oelurilorOala de turnare asigur transferul oelului lichid la instalaie, n paralel cu meninerea temperaturii n limitele prescrise, separarea zgurii i incluziunilor, precum i alimentarea distribuitorului cu debit constant.Capacitatea oalei de turnare este determinat de cderile admisibile de temperatur a oelului lichid i de necesitatea prelurii ntregii arje din agregatul de elaborare.Avnd n vedere limitarea cderii de temperatur la 30 - 50 C, se poate determin timpul practic de turnare, respectiv capacitatea oalei.ntre ultimele dou mrimi exist urmtoarea relaie experimental:

, (1.1) unde: k este coeficientul de calitate a oelului (k = 10 ( 16, valorile mici fiind pentru oelurile aliate); Poal - capacitatea oalei, t.Temperatura de turnare se alege cu maxim 40 ( 60 C peste temperatura lichidus, n funcie de compoziia chimic a oelului, (v. tab. 2.3.).

Tabelul 2.3. Valorile temperaturii de turnare pentru diferite grupe de oeluri [2]

Grupa de oeluriCompozitia chimic, %Temperatura de nceput de turnare, C

CMnSi

Oeluri moi elaborate n cuptoare electrice0,07-0,5-0,8

2,0-2,8

3,2-3,8

4,0-4,51590

1580

1570

1560

Oeluri de construcii0,1-0,250,4-1,0 50.c. Modelarea efectului agitrii electromagnetice asupra transferului termicLa turnarea continu vertical n cmp electromagnetic datorit forelor electromagnetice dezvoltate n baia lichid se produce o circulaie puternic a aliajului lichid. Chiar dac prin efectul ecranului circulaia este diminuat, viteza curenilor de aliaj lichid este de ordinul a 0.1 m/s aa cum arat msuratorile efectuate de Vives i Ricou [6]. n figura 2.75 este prezentat profilul cmpului de viteze conform msuratorilor lui Vives i Ricou pe o main industrial de turnat continuu n cmp electromagnetic. Viteza maxim msurat n aceste condiii a fost de 11.5 cm/s.

Fig. 2.75. Profilul vitezelor msurate de Vives i Ricou

(aliaj de Al 7049, diametrul lingoului-340mm, viteza de tragere-60mm/min)

Efectul circulaiei topiturii n zona de deasupra frontului de solidificarare influeneaz transferul termic ducnd la o uniformizare a temperaturilor n baia lichid i are de asemenea efecte asupra cristalizrii.Pentru a putea introduce efectul circulaiei aliajului n modelul termodinamic ne propunem s l nlocuim prin modificarea conductibilitii termice a aliajului. Vom calcula o conductibilitate echivalent care s produc din punct de vedere termic acelai efect ca i transportul de material i vom stabili o legatur ntre viteza aliajului i conductibilitatea temic.S considerm un element de volum paralelipipedic umplut cu aliaj ca n figura 2.76. Feele laterale A i B de suprafa S se afl la temperaturile T1 respectiv T2.Dac transferul termic se face prin conducie, cantitatea de cldur care se transmite de la faa A la faa B ntr-un interval de timp (( este dat de relaia:

(2.130)

unde:

sunt temperaturile aliajului pe feele A, respectiv B [C];S - aria suprafeelor A, B [m2];

- conductibilitatea termic a aliajului lichid [W/m C];

- intervalul de timp discretizat [s];

- distana [m].Dac considerm c aceeai cantitate de cldur se transmite n intervalul de timp (( prin transport de mas, datorit deplasrii aliajului cu viteza v, se poate scrie:

(2.131)

unde:

este viteza aliajului lichid [m/s];

- unghiul fcut de vectorul vitez cu normala la suprafee.

Egalnd cele dou canti-ti de cldur se obine expresia conductibilitii termice echiva-lente transpor-tului de mas n funcie de viteza de transport.

(2.132)

De fapt n cazul n care direcia vitezei nu coincide cu direcia pe care se calculeaz conductibilitatea termic viteza va fi descompus pe componente fiecare dintre acestea afectnd conductibilitatea termic pe direcia pe care acioneaz.Conductibilitatea echivalent pentru un element " i, j " va fi dat de suma dintre conductibilitatea termic a aliajului lichid i conductibilitatea termic echivalent transportului de mas.

ijech=ij+vijcoscx (2.133)

Variaia conductibilitii echivalente a aluminiului pentru va fi dat de relaia (2.134) i este reprezentat grafic n figura 2.77 pentru vitezele de circulaie uzuale ale aliajului lichid n cazul turnrii continue verticale n cmp electromagnetic:

(2.134)

Fig. 2.77. Variaia conductibilitii termice echivalente pentru Al lichid n funcie de

viteza de micareTrebuie menionat faptul c aceste modificri de conductibilitate se refer doar la aliajul lichid. S-a considerat c n zona bifazic micarea lichidului este mult ncetinit astfel nct modificarea de conductibilitate este neglijabil.

Bibliografie

1. Lalu, D. Turntoria. Editura Didactic i Pedagogic, Bucureti, 1964.

2. Butnariu, I. .a. - Turnarea continu a semifabricatelor de oel. Editura Tehnic, Bucureti, 2000.

3. Vacu, S. .a. - Metalurgie general. Editura Didactic i Pedagogic, Bucureti, 1975.

4. Barbu, C-a. M. - Corelarea parametrilor constructivi i funcionali ai instalaiilor de turnare continu a oelurilor n vederea funcionrii n regim optimal. Teza de doctorat, U.P.B, 2001.

5. Eftimov, A. - Turnarea i cristalizarea oelurilor. Editura Tehnic, Bucureti, 1980.

6. Munteanu, S. I. - Turnarea continu n cmp electromagnetic a aliajelor de aluminiu.7. Vives, Ch., Ricou, R. - Continnous vertical casting of metal with regulation of level of line contact of free surface within the mold, Cegedur Pechiney. European Patents No.195 793, 1986.

Fig.2.1. Schia instalaiei de turnare continu conceput de Bessemer.

Fig. 2.2. Schema instalaiei de turnare continu a oelului

Fig.2.10. Sistem distribuitor cu protejarea jetului n tub ceramic i rafinare prin insuflare de gaz inert

Fig.2.9. Protejarea jetului de oel de aciunea oxidant a atmosferei

Fig.2.12. Varianta constructiv a prii active a capului de tragere (a) pentru iniierea unei cruste marginale de solidificare netede (b)

Fig. 2.15. Clasificarea aliajelor de aluminiu n funcie de tehnologiile de prelucrare

Fig.2.16. Reducerea coninutului de hidrogen prin degazare natural

Fig.2.22. Cristalizor clasic pentru turnarea bramelor din aliaje de Al

Fig.2.24. Criatalizor cu laturi inegale pentru turnarea bramelor

Fig.2.25. Cristalizor pentru turnarea semifabricatelor cave

Fig.2.30. Principiul turnrii continue orizontale

1-cuptor de turnare, 2-cristalizor din grafit, 3-manta de rcire a cristalizorului, 4-role de extragere, 5-aliaj lichid, 6-semifabricat

Fig.2.44. Formarea exudaiilor

1 - cristalizor, 2 - crust n curs de solidificare, 3 - metal lichid,4 - exudaie, 5 -interstiiu, 6 - lingou solid

Fig.2.46. Modelul plan: 1-inductor,

2-lingou

Fig. 2.49. Sistemul inductor-lingou rotund

Fig.2.52. Variaia presiunii electromagnetice funcie de diametrul inductorului i frecvena: 240mm, 3000Hz(a); 225mm, 3000Hz(b)

260mm, 3000Hz(c); 240mm, 1000Hz(d); 240mm, 10000Hz(e)

Fig.2.53. Variaia presiunii electromagnetice funcie de distana ecranului fa de inductor [mm]: -20(a); -10(b); 0(c); +10(d); +20(e)

Fig.2.56. Distribuia vitezelor n baia lichid

Fig.2.58. Variaia temperaturii la suprafaa lingoului funcie de viteza de turnare i coeficientul [W(m2C)]; 1-5000; 2-10000; 3-50000

Fig.2.59. Variaia nlimii hc cu viteza de turnare i coeficientul [W(m2C)]

1-5000; 2-10000; 3-50000

Fig.2.63. Schema de modelare a fenomenelor termice, electromagnetice i magnetohidrodinamice la turnarea continu vertical n cmp electromagnetic

Fig.2.67. Bilanul termic la turnarea continu vertical n cristalizor electromagnetic

Qa-cldura evacuat prin apa de rcire; Qc-cldura cedat prin convecie n aer; Qr-cldura cedat prin radiaie; Qi-cldura primit prin inducie; Qinc-cldura necesar nclzirii aliajului pn la temperatura de topire; Qt-cldura latent de topire; Qsi-cldura datorat supranclzirii aliajului

Fig.2.70. Elementul discretizat la turnarea continu vertical n cmp electromagnetic

Fig.2.71. Elementul discretizat la turnarea continu vertical n cmp electromagnetic

Fig.2.73. Modelarea deplasrii reelei, metoda I

Fig.2.76. Echivalarea schimbului de cldur prin conducie i prin transport de mas

2203

_1081495441.unknown

_1081495581.unknown

_1081495669.unknown

_1089482810.unknown

_1090654770.unknown

_1090678020.unknown

_1090678313.unknown

_1090678987.unknown

_1090679316.unknown

_1090679842.unknown

_1090679859.unknown

_1090679902.unknown

_1090679622.unknown

_1090679197.unknown

_1090678371.unknown

_1090678778.unknown

_1090678339.unknown

_1090678238.unknown

_1090678261.unknown

_1090678297.unknown

_1090678252.unknown

_1090678136.unknown

_1090678172.unknown

_1090678108.unknown

_1090677626.unknown

_1090677766.unknown

_1090677946.unknown

_1090677959.unknown

_1090677784.unknown

_1090677689.unknown

_1090677747.unknown

_1090677640.unknown

_1090654948.unknown

_1090677531.unknown

_1090677579.unknown

_1090677444.unknown

_1090654899.unknown

_1090654915.unknown

_1090654806.unknown

_1090647940.unknown

_1090653644.unknown

_1090654081.unknown

_1090654382.unknown

_1090653930.unknown

_1090652496.unknown

_1090653607.doc

iN

iN

1

,

_1090647998.unknown

_1090641762.unknown

_1090647809.unknown

_1090647910.unknown

_1090642312.unknown

_1089485864.unknown

_1089920649.unknown

_1089967637.unknown

_1089571020.unknown

_1089485860.unknown

_1081495686.unknown

_1081503825.unknown

_1081506529.unknown

_1081507505.unknown

_1087847394.unknown

_1087847425.unknown

_1087847455.unknown

_1087847412.unknown

_1081507682.unknown

_1081507758.unknown

_1081507872.unknown

_1081507978.unknown

_1081507689.unknown

_1081507541.unknown

_1081507585.unknown

_1081507516.unknown

_1081507006.unknown

_1081507347.unknown

_1081507455.unknown

_1081507126.unknown

_1081506786.unknown

_1081506890.unknown

_1081506596.unknown

_1081506170.unknown

_1081506344.unknown

_1081506495.unknown

_1081506512.unknown

_1081506387.unknown

_1081506314.unknown

_1081506327.unknown

_1081506171.unknown

_1081504627.unknown

_1081504767.unknown

_1081505612.unknown

_1081506157.unknown

_1081504827.unknown

_1081504669.unknown

_1081504192.unknown

_1081504325.unknown

_1081504061.unknown

_1081498922.unknown

_1081502247.unknown

_1081502403.unknown

_1081503688.unknown

_1081503799.unknown

_1081502615.unknown

_1081502316.unknown

_1081502382.unknown

_1081502280.unknown

_1081500792.unknown

_1081501271.unknown

_1081501526.unknown

_1081502221.unknown

_1081500869.unknown

_1081500573.unknown

_1081500703.unknown

_1081500567.unknown

_1081496461.unknown

_1081498330.unknown

_1081498830.unknown

_1081498883.unknown

_1081498744.unknown

_1081497251.unknown

_1081498294.unknown

_1081496992.unknown

_1081495692.unknown

_1081496383.unknown

_1081495690.unknown

_1081495688.unknown

_1081495689.unknown

_1081495687.unknown

_1081495678.unknown

_1081495682.unknown

_1081495684.unknown

_1081495685.unknown

_1081495683.unknown

_1081495680.unknown

_1081495681.unknown

_1081495679.unknown

_1081495673.unknown

_1081495676.unknown

_1081495677.unknown

_1081495674.unknown

_1081495671.unknown

_1081495672.unknown

_1081495670.unknown

_1081495617.unknown

_1081495638.unknown

_1081495660.unknown

_1081495665.unknown

_1081495667.unknown

_1081495668.unknown

_1081495666.unknown

_1081495663.unknown

_1081495664.unknown

_1081495661.unknown

_1081495656.unknown

_1081495658.unknown

_1081495659.unknown

_1081495657.unknown

_1081495654.unknown

_1081495655.unknown

_1081495639.unknown

_1081495626.unknown

_1081495631.unknown

_1081495635.unknown

_1081495637.unknown

_1081495632.unknown

_1081495628.unknown

_1081495630.unknown

_1081495627.unknown

_1081495621.unknown

_1081495624.unknown

_1081495625.unknown

_1081495622.unknown

_1081495619.unknown

_1081495620.unknown

_1081495618.unknown

_1081495599.unknown

_1081495609.unknown

_1081495613.unknown

_1081495615.unknown

_1081495616.unknown

_1081495614.unknown

_1081495611.unknown

_1081495612.unknown

_1081495610.unknown

_1081495603.unknown

_1081495605.unknown

_1081495608.unknown

_1081495604.unknown

_1081495601.unknown

_1081495602.unknown

_1081495600.unknown

_1081495591.unknown

_1081495595.unknown

_1081495597.unknown

_1081495598.unknown

_1081495596.unknown

_1081495593.unknown

_1081495594.unknown

_1081495592.unknown

_1081495586.unknown

_1081495588.unknown

_1081495589.unknown

_1081495587.unknown

_1081495584.unknown

_1081495585.unknown

_1081495583.unknown

_1081495512.unknown

_1081495546.unknown

_1081495564.unknown

_1081495572.unknown

_1081495577.unknown

_1081495579.unknown

_1081495580.unknown

_1081495578.unknown

_1081495575.unknown

_1081495576.unknown

_1081495573.unknown

_1081495568.unknown

_1081495570.unknown

_1081495571.unknown

_1081495569.unknown

_1081495566.unknown

_1081495567.unknown

_1081495565.unknown

_1081495555.unknown

_1081495560.unknown

_1081495562.unknown

_1081495563.unknown

_1081495561.unknown

_1081495558.unknown

_1081495559.unknown

_1081495557.unknown

_1081495551.unknown

_1081495553.unknown

_1081495554.unknown

_1081495552.unknown

_1081495549.unknown

_1081495550.unknown

_1081495548.unknown

_1081495529.unknown

_1081495537.unknown

_1081495542.unknown

_1081495544.unknown

_1081495545.unknown

_1081495543.unknown

_1081495540.unknown

_1081495541.unknown

_1081495539.unknown

_1081495533.unknown

_1081495535.unknown

_1081495536.unknown

_1081495534.unknown

_1081495531.unknown

_1081495532.unknown

_1081495530.unknown

_1081495520.unknown

_1081495525.unknown

_1081495527.unknown

_1081495528.unknown

_1081495526.unknown

_1081495523.unknown

_1081495524.unknown

_1081495522.unknown

_1081495516.unknown

_1081495518.unknown

_1081495519.unknown

_1081495517.unknown

_1081495514.unknown

_1081495515.unknown

_1081495513.unknown

_1081495477.unknown

_1081495494.unknown

_1081495502.unknown

_1081495508.unknown

_1081495510.unknown

_1081495511.unknown

_1081495509.unknown

_1081495505.unknown

_1081495507.unknown

_1081495504.unknown

_1081495498.unknown

_1081495500.unknown

_1081495501.unknown

_1081495499.unknown

_1081495496.unknown

_1081495497.unknown

_1081495495.unknown

_1081495485.unknown

_1081495490.unknown

_1081495492.unknown

_1081495493.unknown

_1081495491.unknown

_1081495488.unknown

_1081495489.unknown

_1081495487.unknown

_1081495481.unknown

_1081495483.unknown

_1081495484.unknown

_1081495482.unknown

_1081495479.unknown

_1081495480.unknown

_1081495478.unknown

_1081495460.unknown

_1081495468.unknown

_1081495473.unknown

_1081495475.unknown

_1081495476.unknown

_1081495474.unknown

_1081495471.unknown

_1081495472.unknown

_1081495469.unknown

_1081495464.unknown

_1081495466.unknown

_1081495467.unknown

_1081495465.unknown

_1081495462.unknown

_1081495463.unknown

_1081495461.unknown

_1081495450.unknown

_1081495454.unknown

_1081495457.unknown

_1081495458.unknown

_1081495456.unknown

_1081495452.unknown

_1081495453.unknown

_1081495451.unknown

_1081495446.unknown

_1081495448.unknown

_1081495449.unknown

_1081495447.unknown

_1081495444.unknown

_1081495445.unknown

_1081495443.unknown

_1081495361.unknown

_1081495401.unknown

_1081495418.unknown

_1081495432.unknown

_1081495436.unknown

_1081495439.unknown

_1081495440.unknown

_1081495438.unknown

_1081495434.unknown

_1081495435.unknown

_1081495433.unknown

_1081495422.unknown

_1081495428.unknown

_1081495429.unknown

_1081495423.unknown

_1081495420.unknown

_1081495421.unknown

_1081495419.unknown

_1081495410.unknown

_1081495414.unknown

_1081495416.unknown

_1081495417.unknown

_1081495415.unknown

_1081495412.unknown

_1081495413.unknown

_1081495411.unknown

_1081495405.unknown

_1081495408.unknown

_1081495409.unknown

_1081495407.unknown

_1081495403.unknown

_1081495404.unknown

_1081495402.unknown

_1081495384.unknown

_1081495393.unknown

_1081495397.unknown

_1081495399.unknown

_1081495400.unknown

_1081495398.unknown

_1081495395.unknown

_1081495396.unknown

_1081495394.unknown

_1081495388.unknown

_1081495391.unknown

_1081495392.unknown

_1081495390.unknown

_1081495386.unknown

_1081495387.unknown

_1081495385.unknown

_1081495374.unknown

_1081495378.unknown

_1081495382.unknown

_1081495383.unknown

_1081495381.unknown

_1081495376.unknown

_1081495377.unknown

_1081495375.unknown

_1081495370.unknown

_1081495372.unknown

_1081495373.unknown

_1081495371.unknown

_1081495363.unknown

_1081495369.unknown

_1081495362.unknown

_1081495320.unknown

_1081495338.unknown

_1081495351.unknown

_1081495355.unknown

_1081495357.unknown

_1081495360.unknown

_1081495356.unknown

_1081495353.unknown

_1081495354.unknown

_1081495352.unknown

_1081495344.unknown

_1081495346.unknown

_1081495347.unknown

_1081495345.unknown

_1081495340.unknown

_1081495341.unknown

_1081495339.unknown

_1081495330.unknown

_1081495334.unknown

_1081495336.unknown

_1081495337.unknown

_1081495335.unknown

_1081495332.unknown

_1081495333.unknown

_1081495331.unknown

_1081495325.unknown

_1081495328.unknown

_1081495329.unknown

_1081495326.unknown

_1081495322.unknown

_1081495323.unknown

_1081495321.unknown

_1081495303.unknown

_1081495311.unknown

_1081495315.unknown

_1081495317.unknown

_1081495318.unknown

_1081495316.unknown

_1081495313.unknown

_1081495314.unknown

_1081495312.unknown

_1081495307.unknown

_1081495309.unknown

_1081495310.unknown

_1081495308.unknown

_1081495305.unknown

_1081495306.unknown

_1081495304.unknown

_1081495292.unknown

_1081495298.unknown

_1081495300.unknown

_1081495302.unknown

_1081495299.unknown

_1081495296.unknown

_1081495297.unknown

_1081495293.unknown

_1081495288.unknown

_1081495290.unknown

_1081495291.unknown

_1081495289.unknown

_1081495286.unknown

_1081495287.unknown

_1081495285.unknown