Post on 13-Sep-2015
transcript
Convertoare statice c.a.- c.a. cu comutaie natural
153
Modulul 14
Obiectivele modulului:
Convertoare statice c.a.- c.a. cu comutaie natural VTA monofazate VTA trifazate Cicloconvertoare
CONVERTOARE STATICE C.A.- C.A. CU COMUTAIE NATURAL
Convertoarele statice c.a.-c.a. sunt echipamente electronice care realizeaz
conversia energiei de c.a. cu parametri constani (amplitudine i frecven), tot n
energie de c.a., dar cu parametri variabili (reglabili prin comand). Aceste
convertoare se pot clasifica n dou mari categorii:
- variatoare de tensiune alternativ (VTA), care permit reglarea valorii
efective a tensiunii de la ieire, frecvena rmnnd constant i egal cu a
tensiunii de alimentare (fig. 14.1. a);
- convertoare directe de frecven, care permit obinerea unei mrimi de
ieire avnd frecvena fundamentalei ntr-un raport subunitar sau supranunitar cu
frecvena mrimii de intrare, iar valoarea efectiv reglabil;
- convertoare statice de tensiune i frecven (CSTF), care permit reglarea
att a valorii efective a tensiunii de ieire, ct i a frecvenei acesteia (fig. 14.1. b).
Acestea se mai numesc convertoare de frecven cu faz intermediar.
Fig. 14.1. Convertoare statice c.a.-c.a.
a) b)
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul 14
154
Variatoarele de tensiune alternativ VTA sunt convertoare statice care
transform energia de c.a. tot n energie de c.a., prin comand modificndu-se
valoarea efectiv a tensiunii furnizate. Funcioneaz, de regul, n regim de
comutaie natural, deoarece tensiunea aplicat fiind alternativ, curentul prin
elementele semiconductoare de comutaie (tiristoare, triace) se anuleaz n mod
natural, la trecerea prin zero a acestuia.
Comanda variatoarelor, n scopul reglrii valorii efective a tensiunii de ieire,
se realizeaz dup dou principii:
- reglajul de faz (phase control), folosind perechi de tiristoare conectate
antiparalel sau triace;
- controlul numrului de perioade de conducie (on-off control), folosind
dispozitive semiconductoare complet comandate (GTO, tranzistoare de putere
bipolare sau MOSFET, IGBT, MCTh etc.).
Reglajul (controlul) de faz este metoda cea mai utilizat deoarece
presupune o schem de comand a tiristoarelor foarte simpl. n aceast lucrare
vor fi analizate numai variatoarele de tensiune alternativ cu reglaj de faz.
Variatoarele de tensiune alternativ (VTA) au numeroase aplicaii, dintre
care amintim: reglarea intensitii surselor de iluminat, reglajul puterii instalaiilor de
nclzire, al temperaturii cuptoarelor, reglajul vitezei mainilor electrice etc.
14.1. VTA monofazate
Principiul de funcionare al variatoarelor de tensiune alternativ (VTA) este
urmtorul: deoarece ele trebuie s permit circulaia curentului prin sarcin n
ambele sensuri, nseamn c dispozitivele semiconductoare de comutaie de pe
fiecare cale de curent trebuie s fie dispozitive bidirecionale. Acestea pot fi triace
sau, pentru puteri mai mari, perechi de tiristoare conectate antiparalel. Comanda
lor se face, de regul, prin reglaj (control) de faz, impulsurile de comand fiind
aplicate cu aceeai ntrziere de radiani fa de trecerile prin zero ale tensiunii de
intrare i fiind defazate ntre ele n mod corespunztor (fig. 14.3).
Un variator de tensiune alternativ (VTA) monofazat este constituit din unul
sau mai multe dispozitive de comutaie bidirecionale (triac sau pereche de
tiristoare conectate antiparalel), montate ntre sarcin i sursa de tensiune
alternativ (fig. 14.2).
Convertoare statice c.a.- c.a. cu comutaie natural
155
n fig. 14.2.a este prezentat un VTA realizat cu o pereche de tiristoare
conectate antiparale i n seria cu sarcina de c.a., iar n fig. 14.2.b perechea de
tiristoare a fost nlocuit cu un triac. Aceste dou topologii de VTA monofazate
permit o comand simetric, bidirecional, pe ambele semialternane ale tensiunii
sinusoidale de alimentare, a celor dou tiristoare (triacului).
Impulsurile de comand furnizate de un circuit de comand sunt defazate
ntre ele cu radiani i sunt distribuite alternativ, atunci cnd se folosesc tiristoare.
Ele sunt ntrziate cu unghiul fa de trecerile prin zero ale semialternanelor
tensiunii de alimentare (comand n faz). Momentul blocrii tiristoarelor depinde
de caracterul sarcinii.
T1
T2 vo vin
SA
RC
INA
T1 T2 vo
vin
vin
vo
SA
RC
INA
a)
c)
b)
SA
RC
INA
T1 T2vin
SA
RC
INA
d)
T1 vovin
e)
SA
RC
INA
D1
vo
Fig. 14.2. Topologii de VTA monofazate
n fig. 14.2.c este prezentat o topologie de VTA realizat cu dou perechi
diod-tiristor conectate antiparalel, care sunt conectate n serie. Conectarea n
comun a catozilor celor dou tiristoare simplific schema de comand a acestora,
deoarece nu mai este necesar izolarea generatoarelor de comand.
Pentru reducerea costurilor se poate folosi schema de VTA monofazat din
fig. 14.2.d, care folosete o punte de diode care are n diagonala de c.c. un tiristor.
Aceast schem este caracterizat de pierderi mai mari, deoarece n serie cu
sarcina se afl n permanen dou diode i tiristorul.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul 14
156
Schema din fig. 14.2.e, cunoscut sub denumirea de thryode controller,
permite controlul unidirecional, asimetric, pe o semialterna a tensiunii de intrare
i din acest motiv introduce o component de c.c. n sarcin i un coninut mare de
armonici. Aceasta face ca schema s fie folosit doar la mic putere, de regul
pentru nclzire.
Cazurile tipice de studiu pentru variatoarele de tensiune alternativ
monofazate (fig. 14.2.a) vor fi:
- cazul sarcinii rezistive (R),
- cazul sarcinii rezistiv inductive (RL)
- cazul sarcinii puternic inductive (L).
n toate cazurile se va considera c tensiunea de intrare vin este o tensiune
sinusoidal de forma vin = 2 Vinsint, iar comanda tiristoarelor se va face prin
reglaj de faz. Unghiul de comand , respectiv +, reprezint, n acest caz,
ntrzierea cu care sunt aplicate impulsurile de comand pe porile celor dou
tiristoare fa de momentele trecerilor prin zero ale tensiunii de intrare vin.
n cazul acestei topologii realizate cu tiristoare, tiristorul T1 va conduce pe
durata semialternanelor pozitive ale tensiunii vin, iar tiristorul T2 pe durata
semialternanelor negative ale acesteia. Prin sarcin curentul va circula alternativ,
sub forma unuri pulsuri avnd forma unor segmente de sinusoid.
Tensiunea aplicat sarcinii va fi constituit din segmente de sinusoid,
avnd durata - radiani (fig. 14.3).
a) b)
Fig. 14.3. Formele de und i intervalele de conducie n cazul
variatorului din fig. 14.2.a, pentru sarcin
pur rezistiv (a) i pur inductiv (b) [2]
Convertoare statice c.a.- c.a. cu comutaie natural
157
Din figur se poate observa c n cazul sarcinii pur rezistive curentul este n
faz cu tensiunea. Expresia lui este:
Modificnd unghiul de comand ntre 0 i , se poate regla valoarea
efectiv a tensiunii la bornele sarcinii.
n cazul sarcinii pur inductive L1, un tiristor nu poate fi introdus n conducie
att timp ct cellalt este n conducie, deoarece acesta din urm l-ar pune n
scurtcircuit. Pentru t > , aplicnd teorema a II-a a lui Kirchoff pe ochiul format,
se obine:
din care rezult prin integrare:
Curentul se va anula dac:
cos - cost = 0
adic atunci cnd este ndeplinit condiia:
Din aceast condiie rezult momentul anulrii curentului:
t = 2 -
Deoarece durata maxim a conduciei unui tiristor este radiani, relaia de
mai sus poate furniza valoarea minim a unghiului de comand min punnd
condiia:
2 - min - min =
Se obine astfel valoarea minim a unghiului de comand pentru care exist
permanent curent prin sarcin:
min = /2
Deoarece max = , dup care tiristorul care a condus este polarizat invers,
se poate deduce plaja de valori n care poate varia unghiul de comand :
dt
diLtU
s
s 1sin2 =
( ) ( )tL
Uttd
L
Ui
st
s
s
coscos2
sin2
==
02
sin2
sin2 =+ tt
,2
[ ] [ ]
[ ] [ ]+=
+
=
,,00
2,,sin2
tpentrui
tpentrutVi
o
ino
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
158
obine regimul de curent ntrerupt pentru
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
unde
prezentat n fig. 14.4.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
158
obine regimul de curent ntrerupt pentru
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
unde
prezentat n fig. 14.4.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
obine regimul de curent ntrerupt pentru
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
unde reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
prezentat n fig. 14.4.
Formele de und
a)
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
Pentru
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
prezentat n fig. 14.4.
Formele de und
a) Sarcin pur rezistiv
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
Pentru
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
prezentat n fig. 14.4.
Formele de und
Sarcin pur rezistiv
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
Pentru
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
prezentat n fig. 14.4.
Fig. 14.4
Formele de und
Sarcin pur rezistiv
Fig. 14.5
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
>
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
prezentat n fig. 14.4.
Fig. 14.4
Formele de und
Sarcin pur rezistiv
Fig. 14.5
ale tensiunii
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
> /2, innd se
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
prezentat n fig. 14.4.
Fig. 14.4
Formele de und
Sarcin pur rezistiv
Fig. 14.5. Formele de und ale tensiunii de intrare
ale tensiunii
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
/2, innd se
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
Fig. 14.4. Schema
Formele de und
Sarcin pur rezistiv
. Formele de und ale tensiunii de intrare
ale tensiunii
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
/2, innd se
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
. Schema
Sarcin pur rezistiv
. Formele de und ale tensiunii de intrare
ale tensiunii
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
/2, innd se
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
. Schema
Sarcin pur rezistiv
. Formele de und ale tensiunii de intrare
ale tensiunii u
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
/2, innd seama c i
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
. Schema PSPICE
Sarcin pur rezistiv
. Formele de und ale tensiunii de intrare
us i curentului
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
ama c i
obine regimul de curent ntrerupt pentru
n cazul sarcinii rezistiv-inductive, inductivitatea sarcinii determin
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
PSPICE
45
. Formele de und ale tensiunii de intrare
i curentului
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
ama c i
obine regimul de curent ntrerupt pentru
inductive, inductivitatea sarcinii determin
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
PSPICE
45
. Formele de und ale tensiunii de intrare
i curentului
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
ama c is t
inductive, inductivitatea sarcinii determin
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
PSPICE folosit pentru simulare
. Formele de und ale tensiunii de intrare
i curentului
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
s se anuleaz la momentul
[2
inductive, inductivitatea sarcinii determin
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
folosit pentru simulare
. Formele de und ale tensiunii de intrare
i curentului i
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
se anuleaz la momentul
-
inductive, inductivitatea sarcinii determin
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
folosit pentru simulare
. Formele de und ale tensiunii de intrare
is prin sarcin
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
se anuleaz la momentul
,
inductive, inductivitatea sarcinii determin
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
folosit pentru simulare
. Formele de und ale tensiunii de intrare
prin sarcin
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
se anuleaz la momentul
+
inductive, inductivitatea sarcinii determin
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL
folosit pentru simulare
. Formele de und ale tensiunii de intrare
prin sarcin
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
se anuleaz la momentul
+ ].
inductive, inductivitatea sarcinii determin
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Sarcina generic este o sarcin RL.
folosit pentru simulare
. Formele de und ale tensiunii de intrare
prin sarcin
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
se anuleaz la momentul
]. inductive, inductivitatea sarcinii determin
reducerea intervalului de variaie a unghiului de comand
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
folosit pentru simulare
. Formele de und ale tensiunii de intrare
prin sarcin [8
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
se anuleaz la momentul
inductive, inductivitatea sarcinii determin
la intervalul [
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
folosit pentru simulare
. Formele de und ale tensiunii de intrare u
[8]
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
se anuleaz la momentul
inductive, inductivitatea sarcinii determin
la intervalul [
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
folosit pentru simulare
uin i
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
se anuleaz la momentul (2
inductive, inductivitatea sarcinii determin
la intervalul [
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
i
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
(2
inductive, inductivitatea sarcinii determin
la intervalul [
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin.
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
-
inductive, inductivitatea sarcinii determin
la intervalul [
reprezint unghiul de defazaj dintre curentul i tensiunea pe sarcin. Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
), se
inductive, inductivitatea sarcinii determin
,
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
14
), se
inductive, inductivitatea sarcinii determin
],
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
), se
inductive, inductivitatea sarcinii determin
],
Schema folosit pentru a simula funcionarea VTA monofazat este
b) Sarcin rezistiv
c) Sarcin rezistiv
Sarcin rezistiv
Sarcin rezistiv
Sarcin rezistiv
Fig. 14.6
cu sarcin pur rezistiv, pentru
Sarcin rezistiv
Convertoare statice c.
Sarcin rezistiv
Fig. 14.6
cu sarcin pur rezistiv, pentru
Sarcin rezistiv
Fig. 14.7
cu sarcin rezistiv
onvertoare statice c.
Sarcin rezistiv
Fig. 14.6
cu sarcin pur rezistiv, pentru
Sarcin rezistiv
Fig. 14.7
cu sarcin rezistiv
onvertoare statice c.
Sarcin rezistiv
Fig. 14.6. Formele de und n cazul VTA monofazat
cu sarcin pur rezistiv, pentru
Sarcin rezistiv
Fig. 14.7
cu sarcin rezistiv
onvertoare statice c.
Sarcin rezistiv
. Formele de und n cazul VTA monofazat
cu sarcin pur rezistiv, pentru
Sarcin rezistiv-inductiv
Fig. 14.7. Formele de und n
cu sarcin rezistiv
onvertoare statice c.
Sarcin rezistiv
. Formele de und n cazul VTA monofazat
cu sarcin pur rezistiv, pentru
inductiv
. Formele de und n
cu sarcin rezistiv
onvertoare statice c.
120
. Formele de und n cazul VTA monofazat
cu sarcin pur rezistiv, pentru
inductiv
. Formele de und n
cu sarcin rezistiv
onvertoare statice c.
120
. Formele de und n cazul VTA monofazat
cu sarcin pur rezistiv, pentru
inductiv
. Formele de und n
cu sarcin rezistiv - inductiv, pentru
onvertoare statice c.a.-
. Formele de und n cazul VTA monofazat
cu sarcin pur rezistiv, pentru
inductiv
. Formele de und n
inductiv, pentru
c.a.
. Formele de und n cazul VTA monofazat
cu sarcin pur rezistiv, pentru
45
. Formele de und n
inductiv, pentru
. cu
. Formele de und n cazul VTA monofazat
cu sarcin pur rezistiv, pentru
45
. Formele de und n
inductiv, pentru
u co
. Formele de und n cazul VTA monofazat
>
. Formele de und n cazul variatorului
inductiv, pentru
omu
. Formele de und n cazul VTA monofazat
> /3 (
cazul variatorului
inductiv, pentru
utai
. Formele de und n cazul VTA monofazat
/3 (
cazul variatorului
inductiv, pentru
ie n
. Formele de und n cazul VTA monofazat
120
cazul variatorului
45
natu
. Formele de und n cazul VTA monofazat
120
cazul variatorului
45
ural
. Formele de und n cazul VTA monofazat
120) [8
cazul variatorului
[8]
. Formele de und n cazul VTA monofazat
[8]
159159
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
160
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
ceea ce nseamn c
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
coninut mare de armonici,
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
160
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
ceea ce nseamn c
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
coninut mare de armonici,
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
ceea ce nseamn c
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
coninut mare de armonici,
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
d) Sarcin pur inductiv
Concluzii
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
ceea ce nseamn c
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
2.
coninut mare de armonici,
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
d) Sarcin pur inductiv
Concluzii
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
ceea ce nseamn c
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
2. Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
coninut mare de armonici,
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
d) Sarcin pur inductiv
Fig. 14.8
sarcin pur inductiv, pentru
Concluzii
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
ceea ce nseamn c
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
coninut mare de armonici,
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
d) Sarcin pur inductiv
Fig. 14.8
sarcin pur inductiv, pentru
Concluzii
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
ceea ce nseamn c
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
coninut mare de armonici,
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
d) Sarcin pur inductiv
Fig. 14.8
sarcin pur inductiv, pentru
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
ceea ce nseamn c
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
coninut mare de armonici,
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
d) Sarcin pur inductiv
Fig. 14.8. Forma de und n cazul VTA monofazat
sarcin pur inductiv, pentru
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
ceea ce nseamn c VTA
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
coninut mare de armonici,
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
d) Sarcin pur inductiv
. Forma de und n cazul VTA monofazat
sarcin pur inductiv, pentru
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
VTA
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
putere reactiv de comand.
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
coninut mare de armonici, ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
d) Sarcin pur inductiv
. Forma de und n cazul VTA monofazat
sarcin pur inductiv, pentru
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
VTA este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
d) Sarcin pur inductiv
. Forma de und n cazul VTA monofazat
sarcin pur inductiv, pentru
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
. Forma de und n cazul VTA monofazat
sarcin pur inductiv, pentru
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
120
. Forma de und n cazul VTA monofazat
sarcin pur inductiv, pentru
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
120
. Forma de und n cazul VTA monofazat
sarcin pur inductiv, pentru
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
1. Chiar n cazul sarcinii pur inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
. Forma de und n cazul VTA monofazat
sarcin pur inductiv, pentru
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
comand), dou dezavantaje notabile ale VTA.
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
. Forma de und n cazul VTA monofazat
>
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
. Forma de und n cazul VTA monofazat
/2 (
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
. Forma de und n cazul VTA monofazat
/2 (
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0;
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
. Forma de und n cazul VTA monofazat
120
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
/2) cnd unghiul de comand se modific ntre (0; ). Deoarece i puterea
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
ceea ce face ca VTA s fie o surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
. Forma de und n cazul VTA monofazat
120
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand
). Deoarece i puterea
reactiv consumat de VTA depinde de unghiul de comand
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
. Forma de und n cazul VTA monofazat
) [8
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
demonstra c acest defazaj depinde de unghiul de comand , el variind ntre (0;
). Deoarece i puterea
, ea se mai numete
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
cu
[8]
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
, el variind ntre (0;
). Deoarece i puterea
, ea se mai numete
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv
, el variind ntre (0;
). Deoarece i puterea
, ea se mai numete
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
este un consumator de energie reactiv. Se poate
, el variind ntre (0;
). Deoarece i puterea
, ea se mai numete
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
Din analiza formelor de und se pot desprinde urmtoarele concluzii:
inductive, se constat (fig. 14.8
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei
. Se poate
, el variind ntre (0;
). Deoarece i puterea
, ea se mai numete
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul
inductive, se constat (fig. 14.8) c
fundamentala curentului prin sarcin este defazat n urma tensiunii sursei u
. Se poate
, el variind ntre (0;
). Deoarece i puterea
, ea se mai numete
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
14
) c
uin,
. Se poate
, el variind ntre (0;
). Deoarece i puterea
, ea se mai numete
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
) c
,
. Se poate
, el variind ntre (0;
). Deoarece i puterea
, ea se mai numete
Curentul absorbit de la reea n cazul sarcinii pur rezistive are un
surs de perturbaii pentru
reea. Acest fapt constituie, mpreun cu consumul de putere reactiv (de
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
comand este mai mare (fig. 14.9
faz a
secundarul unui transformator
alternativ
var
variatoare monofazate independente.
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
faz a
secundarul unui transformator
alternativ
variatoare de tensiune alternativ trifazate
variatoare monofazate independente.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
faz a
secundarul unui transformator
alternativ
iatoare de tensiune alternativ trifazate
variatoare monofazate independente.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
faz a sistemului trifazat de alimentare
secundarul unui transformator
alternativ,
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
Configuraiile
variatoare monofazate independente.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
Fig. 14.9
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
secundarul unui transformator
, constituit dintr
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
Configuraiile
variatoare monofazate independente.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
Fig. 14.9
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
secundarul unui transformator
constituit dintr
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
Configuraiile
variatoare monofazate independente.
Convertoare statice c.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
Fig. 14.9
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
secundarul unui transformator
constituit dintr
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
Configuraiile
variatoare monofazate independente.
onvertoare statice c.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
Fig. 14.9. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
secundarul unui transformator
constituit dintr
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
Configuraiile din fig. 14.10. a i b
variatoare monofazate independente.
onvertoare statice c.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
secundarul unui transformator
constituit dintr-
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
din fig. 14.10. a i b
variatoare monofazate independente.
onvertoare statice c.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
secundarul unui transformator
-o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
din fig. 14.10. a i b
variatoare monofazate independente.
onvertoare statice c.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acel
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
unghiuri de comand [2]
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
secundarul unui transformator
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
din fig. 14.10. a i b
variatoare monofazate independente.
onvertoare statice c.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
sursa de alimentare este n acelai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
omand este mai mare (fig. 14.9).
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
unghiuri de comand [2]
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
trifazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
din fig. 14.10. a i b
variatoare monofazate independente.
onvertoare statice c.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
unghiuri de comand [2]
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
trifazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
din fig. 14.10. a i b
variatoare monofazate independente.
onvertoare statice c.a.-
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
unghiuri de comand [2]
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare
trifazat, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate
din fig. 14.10. a i b
variatoare monofazate independente. Pentru v
c.a.
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
unghiuri de comand [2]
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
sistemului trifazat de alimentare,
, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
iatoare de tensiune alternativ trifazate [9]
din fig. 14.10. a i b, de exemplu,
Pentru v
. cu
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
unghiuri de comand [2]
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
care poate fi
, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
[9].
, de exemplu,
Pentru v
u co
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
unghiuri de comand [2]
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
care poate fi
, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
, de exemplu,
Pentru variatorul din fig. 14.10.a
omu
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
unghiuri de comand [2]
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
care poate fi
, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
, de exemplu,
ariatorul din fig. 14.10.a
utai
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
unghiuri de comand [2]
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
care poate fi
, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
, de exemplu,
ariatorul din fig. 14.10.a
ie n
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
14.2. Variatoare trifazate
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
care poate fi
, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
, de exemplu, sunt realizate cu
ariatorul din fig. 14.10.a
natu
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
care poate fi reeaua trifazat sau
, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
sunt realizate cu
ariatorul din fig. 14.10.a
ural
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
reeaua trifazat sau
, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
sunt realizate cu
ariatorul din fig. 14.10.a
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
VTA monofazat cu sarcin rezistiv, pentru diferite
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
reeaua trifazat sau
, cte un variator monofazat
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
sunt realizate cu
ariatorul din fig. 14.10.a
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
reeaua trifazat sau
, cte un variator monofazat de tensiune
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
sunt realizate cu
ariatorul din fig. 14.10.a
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
. Coninutul de armonici al curentului furnizat de un
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
reeaua trifazat sau
de tensiune
o pereche de tiristoare conectate antiparalel.
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
sunt realizate cu
ariatorul din fig. 14.10.a tiristoarele
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
reeaua trifazat sau
de tensiune
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi
sunt realizate cu cte
tiristoarele
161
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
reeaua trifazat sau
de tensiune
n fig. 14.10 sunt prezentate topologiile posibile stea sau triunghi,
cte
tiristoarele
161
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
reeaua trifazat sau
de tensiune
de
cte 3
tiristoarele
n ceea ce privete coninutul de armonici, deoarece curentul absorbit de la
ai timp i curentul prin sarcin, rezult c el va
avea un coninut de armonici superioare cu att mai mare cu ct unghiul de
Un variator de tensiune alternativ trifazat se obine conectnd pe fiecare
reeaua trifazat sau
de tensiune
de
3
tiristoarele
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul 14
162
trebuie s fie alese astfel nct s poat conduce curenii de linie necesari i s
suporte n blocare tensiunea de faz, iar pentru cel din fig. 14.10.b trebuie s poat
conduce curenii de faz i s suporte n blocare tensiunea de linie. Unghiul de
comand n cazul sarcinilor rezistive poate lua valori ntre 0 i 180.
Fig. 14.10. Topologii de VTA trifazate
realizate cu tiristoare [12]
n cazul variatorului din fig. 14.10.a, fiecare tiristor este comandat cu o
ntrziere reglabil fa de trecerea prin zero a semialternanei corespunztoare
a tensiunii de faz. Impulsurile de comand vor fi defazate ntre ele cu acelai
defazaj ca i tensiunile sistemului trifazat, adic ntre impulsurile de comand ale
tiristoarelor T1, T3, T5, respectiv T2, T4, T6 va fi un defazaj de 2/3 radiani, iar
ntre tiristoarele de pe aceeai faz - radiani.
conectate n stea
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
(
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
2
conectat la sursa de energie alternativ
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
condiia:
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
conectate n stea
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
-
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
/3 radiani;
conectat la sursa de energie alternativ
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
condiia:
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
conectate n stea
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
) radiani (fig. 14.11
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
/3 radiani;
conectat la sursa de energie alternativ
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
condiia:
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
Considernd cazul cel mai simplu
conectate n stea
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
a) Cazul 0 <
) radiani (fig. 14.11
n cazul particular
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
b) Cazul
/3 radiani;
c)
d) Cazul
conectat la sursa de energie alternativ
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
condiia:
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
Considernd cazul cel mai simplu
conectate n stea
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
Cazul 0 <
) radiani (fig. 14.11
n cazul particular
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
Cazul
/3 radiani; Cazul
Cazul
conectat la sursa de energie alternativ
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
Considernd cazul cel mai simplu
conectate n stea
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
Cazul 0 <
) radiani (fig. 14.11
n cazul particular
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
Cazul
Cazul
Cazul
conectat la sursa de energie alternativ
Fig. 14.1
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
Convertoare statice c.
Considernd cazul cel mai simplu
conectate n stea se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
Cazul 0 <
) radiani (fig. 14.11
n cazul particular
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
/3
Cazul /2 <
Cazul > 5
conectat la sursa de energie alternativ
Fig. 14.1
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
onvertoare statice c.
Considernd cazul cel mai simplu
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
Cazul 0 <
) radiani (fig. 14.11
n cazul particular
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
/3 5
conectat la sursa de energie alternativ
Fig. 14.1
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
onvertoare statice c.
Considernd cazul cel mai simplu
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
<
) radiani (fig. 14.11)
n cazul particular
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
<
/2 < < 5
> 5/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
conectat la sursa de energie alternativ
Fig. 14.11. Formele de und n cazul VTA monofazat,
cu sarcin pur rezistiv i
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
onvertoare statice c.
Considernd cazul cel mai simplu
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
/3 cnd n conducie sunt 2
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
< 5
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
conectat la sursa de energie alternativ
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
cu sarcin pur rezistiv i
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
onvertoare statice c.
Considernd cazul cel mai simplu
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
/3 cnd n conducie sunt 2
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
conectat la sursa de energie alternativ
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
cu sarcin pur rezistiv i
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
onvertoare statice c.
Considernd cazul cel mai simplu
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
/3 cnd n conducie sunt 2
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
sunt n conducie cte 3 tiristoare (cte unul pe fiecare faz).
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
conectat la sursa de energie alternativ
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
cu sarcin pur rezistiv i
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
tensiunea i curentul din sarcin.
onvertoare statice c.
Considernd cazul cel mai simplu
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
/3 cnd n conducie sunt 2
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
(cte unul pe fiecare faz).
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
conectat la sursa de energie alternativ
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
cu sarcin pur rezistiv i
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
onvertoare statice c.a.-
Considernd cazul cel mai simplu
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
/3 cnd n conducie sunt 2
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
(cte unul pe fiecare faz).
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
conectat la sursa de energie alternativ.
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
cu sarcin pur rezistiv i
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
c.a.
Considernd cazul cel mai simplu
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
exist mai multe moduri de funcionare [2]:
/3 cnd n conducie sunt 2
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
(cte unul pe fiecare faz).
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
.
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
cu sarcin pur rezistiv i
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
. cu
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
/3 cnd n conducie sunt 2
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
(cte unul pe fiecare faz).
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
cu sarcin pur rezistiv i
n cazul sarcinilor inductiv rezistive R-L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
u co
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
/3 cnd n conducie sunt 2
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
(cte unul pe fiecare faz).
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
cu sarcin pur rezistiv i
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
omu
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
/3 cnd n conducie sunt 2
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
(cte unul pe fiecare faz).
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
<
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
utai
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
/3 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
(cte unul pe fiecare faz).
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
< /3
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
ie n
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
(cte unul pe fiecare faz).
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
/3 [2]
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
natu
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
(cte unul pe fiecare faz). /2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
[2]
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
ural
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
. Formele de und n cazul VTA monofazat,
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
/6 cnd toate tiristoarele rmn blocate i sarcina nu este
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
163
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul;
nu este
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
163
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
se constat c, n funcie de valoarea unghiului de comand ,
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
/6 cnd n conducie sunt fie 2 tiristoare, fie niciunul; nu este
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
cel al sarcinii pur rezistive, echilibrate,
,
tiristoare, fiecare conducnd
= 0, variatorul de tensiune alternativ funcioneaz cu
und plin, iar fiecare tiristor conduce cte o semialternan i n fiecare moment
/2 cnd n conducie sunt 2 tiristoare, fiecare conducnd
nu este
L, ca i la variatoarele de tensiune
monofazate, funcionarea normal nu este posibil dect dac este ndeplinit
adic unghiul de comand trebuie s fie mai mare dect unghiul de defazaj dintre
Convertoare statice. Curs introductiv Modulul 14
164
14.3. Cicloconvertoare
Spre deosebire de variatoarele de tensiune alternativ studiate n
seciunea precedent, cicloconvertoarele realizeaz conversia energiei de c.a. cu
parametrii constani tot n energie de c.a., dar ai crei parametri pot fi modificai
prin comand, n mod direct. n esen, este vorba de un tip de convertoare cu
comutaie natural care permit modificarea amplitudinii i a frecvenei tensiunii de
ieire. Ele se mai numesc i convertoare de frecven directe, cu demultiplicarea
frecvenei tensiunii de intrare [6].
Funcionarea cicloconvertoarelor se bazeaz pe principiul redresoarelor
bidirecionale, obinute prin conectarea n antiparalel a dou redresoare identice,
complet comandate. Diferena fa de redresoarele bidirecionale const n
comanda celor dou redresoare, deoarece tensiunea v0 pe sarcin trebuie s fie
alternativ. Pentru exemplificare, dei n practic este rar utilizat, se va folosi un
cicloconvertor monofazat (fig. 14.12). Prin comand se urmrete ca valorile medii
ale tensiunilor redresate de cele dou redresoare s fie ct mai apropiate de o
sinusoid.
Fig. 14.12. Schema de principiu a unui cicloconvertor
monofazat n punte
Dac P i N sunt unghiurile de comand ale tiristoarelor redresorului P
respectiv N, se constat c cicloconvertoarele pot avea un curent io de circulaie,
dac:
P + N =
sau pot funciona fr curent de circulaie.
corespunztoare unei perioade a tensiunilor redresate exist relaia:
de referin din circuitul de comand este cosinusoidal, de forma:
consider convenional pozitiv
co
n care V
comand nul, comun ambelor redresoare, P i N, considerate identice [6].
circuitul de comand la coincidena valorilor tensiunilor de ref
respectiv pentru
corespunztoare unei perioade a tensiunilor redresate exist relaia:
de referin din circuitul de comand este cosinusoidal, de forma:
consider convenional pozitiv
comutaie, are valoarea:
n care V
comand nul, comun ambelor redresoare, P i N, considerate identice [6].
circuitul de comand la coincidena valorilor tensiunilor de ref
respectiv pentru
corespunztoare unei perioade a tensiunilor redresate exist relaia:
de referin din circuitul de comand este cosinusoidal, de forma:
consider convenional pozitiv
mutaie