CUPRINS
PAGE
UNIVERSITATEA TRANSILVANIA DIN BRASOV
FACULTATEA DE INGINERIE MECANICA
Organe de masini
proiect
Reductor orizontal cu o singura treapta
Student: Darie MihaiSectia: AR
Anul de studii: IV
Grupa: 1132
ANUL UNIVERSITAR
CUPRINS2DATE DE PROECTARE:
21. Alegerea motorului electric (simbol, schita, dimensiuni principale date tabelar)
32. Intocmirea schemei structurale a transmisiei
32.1. Transmisie cu reductorul orizontal
32.2. Determinarea momentelor de torsiune si a turatiilor pe fiecare arbore
43. Calculul angrenajului
43.1. Predimensionarea angrenajului
53.2. Alegerea otelurilor, tratamentelor aplicate si tensiunilor limita
63.3. Calculul de predimensionare
143.4. Calculul de dimensionare si verificare
184. Schema cinematica a reductorului
184.1. Calculul de predimensionare al arborilor
204.2. Intocmirea schemei cinematice a reductorului, scara 1:1
215. Alegerea abaterilor si tolerantelor tehnologice ale pinionului
215.1. Alegerea tipului de ajustaj al rotilor dintate in angrenaj
225.2. Alegerea tipului tolerantei jocului dintre flancuri si a treptei de precizie pentru abaterea distantei dintre axe
225.3. Alegerea indicilor si complexului de indici de precizie
225.4. Alegerea valorilor indicilor de precizie pentru rotile dintate
235.5. Alegerea valorilor indicilor de precizie pentru angrenaj
246. Calculul fortelor din angrenaje
246.1. Calculul marimii fortelor
256.1. Stabilirea sensului fortelor pe reductorul orizontal
267. Calculul arborilor
267.1 Stabilirea schemelor de incarcare cu forte ale arborilor, in cele 2 plane orizontal si vertical
287.2. Alegerea montajului cu rulmenti pentru arborele de intrare
287.3. Stabilirea distantelor dintre punctele de aplicatie ale fortelor exterioare si ale reactiunilor
347.4. Verificarea arborelui de intrare la solicitari compuse
358. Alegerea si verificarea asamblarilor cu pene paralele
358.1. Alegerea si verificarea asamblarii cu pene paralele pentru capatul de arbore de intrare
379. Verificarea montajelor cu rulmenti
379.1. Verificarea montajului cu rulmenti pentru arborele de intrare
3910. Alegerea si justificarea sistemului de ungere si de etansare
4011. Calculul transmisiei prin curele
4412. Calculul randamentului transmisiei mecanic
4413. Memoriu justificativ cu privire la alegerea materialelor, a semifabricatelor, si a solutiilor constructive pentru principalele piese din componenta reductorului (roti, arbori, carcase).
4414. Norme de tehnica securitatii muncii
DATE DE PROECTARE:
Reductor cilindric cu o treapta cu axele in plan orizontal Puterea motorului electric: Pm = 5.5 KW Turatia motorului electric: n = 960 rot/min Raportul de transmitere al transmisiei prin curea: ic = 1.4
Raportul de transmitere al reductorului: ir = 4
Durata de functionare impusa: Lh = 10000 ore1. Alegerea motorului electric (simbol, schita, dimensiuni principale date tabelar)
Se alege: motor electric asincron tip A.S.I. 132M-38-6 cu caracteristicile prezentate in
tabelul 1, tabelul 2 si figura 1.
Tabelul 1
Tipul motoruluiPutereaTuratiaCurentul nominal la 380 VRanda-mentul
hcosIp/InMp/MnMmax/MnG*D2Masa neta
[kW][rot/min][A][%][kgf*m2][kg]
ASI
132M-38-65.596013.09830.7761.820.20672
Fig. 1 Cotele de gabarit ale motorului asincronTabelul 2GabaritABCCAHKE
EAD
DAFGAdAAABBBBCHAACHCHDLLC
132M216178902271321280381041M12602642505419263263398567655
2. Intocmirea schemei structurale a transmisiei
2.1. Transmisie cu reductorul orizontal
Fig. 2 Schema structurala a transmisiei
I Arborele de intrare
II Arborele de iesire
1 pinion
2 roata dintata
ir raport de transmitere al reductorului
ic raport de transmitere al transmisiei cu curele
2.2. Determinarea momentelor de torsiune si a turatiilor pe fiecare arbore 2.2.1. Determinarea momentului de torsiune la arborele motorului
2.2.2. Determinarea momentului de torsiune si a turatiei la arborele de intrare
2.2.3. Determinarea momentului de torsiune si a turatiei la arborele de iesire
3. Calculul angrenajului
3.1. Predimensionarea angrenajului
3.1.1. Turatia pinionului
3.1.2. Momentul de torsiune la pinionul angrenajului
EMBED Equation.3 3.1.3. Raportul de angrenare udat
3.1.4. Durata minima de functionare a angrenajului
3.1.5. Conditiile de functionare a angrenajului
Masina motoare: motor electric asincron
Masina antrenata: transportor cu banda incarcat neuniform
Caracterul sarcinii al masinii antrenate: cu socuri moderate
Factorul regimului de functionare KA= 1.35 3.1.6. Ciclurile de solicitare a dintilor
Solicitarea de contact: ciclu pulsator
Solicitarea de incovoiere: ciclu pulsator 3.1.7. Numarul de cicluri de solicitare al flancului dintelui, la o rotatie completa, 1 pentru pinion, respectiv 2 pentru roata condusa
3.1.8. Profilul cremalierei de referinta
Pentru dantura inclinata:
3.2. Alegerea otelurilor, tratamentelor aplicate si tensiunilor limita 3.2.1. Alegerea otelurilor celor 2 roti, a tratamentelor si a duritatilor obtinute Se alege otelul aliat de cemetare 15Cr9 pentru constructia pinionului si a rotii, cu caracteristiciile prezentate in tabelul 3. Tabelul 3
Marca oteluluisDuritateaLimita de curgereLimita la rupere
[mm]Flancului
[HRC]Miezului[HB]02 [MPa]r [MPa]
15Cr91558...60
200300495685800
3.2.2. Tensiunile limita, Hlim1,2 la solicitarea de contact si Flim1,2 la solicitarea de incovoiere in [MPa]Hlim1,2 si Flim1,2 se aleg din anexa A3:
Hlim1,2 = 1500 [MPa]
Flim1,2 = 500 [MPa]
3.3. Calculul de predimensionare
3.3.1. Numarul de dinti z1 ai pinionului si z2 ai rotii conduse
aw/mn = 40 50, pentru roti cementate si caliteSe adopta aw/mn = 45=614, pentru roti cementate
Se adopta =12
Se adopta z1=z1max=18 dintiz1=18 dinti
3.3.2. Raportul real de angrenare u
u = 0.03, pentru transmisiile mecanice industriale se recomanda incadrarea in aceasta abatere si a raportului de transmitere global
3.3.3. Factori pentru calculul la contact
3.3.3.1. Factorul de elasticitate a materialelor rotilor ZE,
Pentru oteluri laminate cu 1 = 2 = 0.3 si E1 = E2 = 2.06*105 [MPa]
ZE = 189.8
3.3.3.2. Factorul zonei de contact ZH
3.3.3.3. Factorul gradului de acoperire Z
= 1.4 pentru dantura inclinata3.3.3.4. Factorul inclinarii danturii Z
3.3.4. Factorii pentru calculul la incovoiere
3.3.4.1. Numerele de dinti ai rotilor echivalente zn1,2
Pentru pinion:
Se adopta zn1=19 dinti
Pentru roata:
Se adopta zn2=77 dinti
3.3.4.2. Coeficientii deplasarii de profil in plan normal xn1,2
3.3.4.3. Factorii de forma a dintilor YFa1,2
Se aleg din anexa A4:
3.3.4.4. Factorii de corectie a tensiunii la baza dintilor YSa1,2 Se aleg din anexa A5:
3.3.4.5. Factorul gradului de acoperire Y
3.3.4.6. Factorul inclinarii danturii Y
3.3.5. Factorii de corectie a sarcinii 3.3.5.1. Factorul regimului de functionare KA
3.3.5.2. Factorul regimului dinamic Kv
Factorul dinamic K
Se adopta
3.3.5.3. Factorii de repartizare neuniforma a sarcinii pe latimea danturii, KH pentru solicitarea de contact si KF pentru solicitarea de incovoiere
pentru oteluri cementate,calite superficial sau nitrurate
Se adopta
3.3.5.4. Factorii de repartizare neuniforma a sarcinii in plan frontal, KH pentru solicitarea de contact si KF pentru solicitarea de incovoiere Pentru dantura inclinata:
3.3.6. Rezistente admisibile, HP1,2 pentru solicitarea de contact si FP1,2 pentru solicitarea de incovoiere, in [MPa] Se determina conform specificatiilor din tabelul 9.4, pct. 11 si respectiv 2 si 2.1
Rezistente admisibile pentru solicitarea de contact
Factori pentru calculul de predimensionareZL Factorul de lubrifiereZ Factorul de vitezaZR Factorul de rugozitate a flancurilor activeSe adopta: ZL* Z* ZR=1 pentru roti dintate rectificate sau severuite cu Ra
