40
UNIVERSITATEA TEHNICA „GH. ASACHI” -IASI FACULTATEA DE MECANICA PROIECT ORGANE DE MASINI REDUCTOARE Student : Grupa :
| Date post: | 06-Nov-2015 |
| Category: |
Documents |
| Upload: | alexandru-stefan-andries |
| View: | 42 times |
| Download: | 3 times |
UNIVERSITATEA TEHNICA GH
UNIVERSITATEA TEHNICA GH. ASACHI -IASI
FACULTATEA DE MECANICA
PROIECT
ORGANE DE MASINI
REDUCTOARE
Student :
Grupa : 2003
Tema proiect
S se proiecteze o transmisie mecanic care s asigure la ieire o turaie n ieire = 260 rot/min si o putere P ieire = 2,30 kw. Transmisia este destinata unui echipament a unei maini de ridicat, care trebuie sa asigure un mediu de funcionare de 8 ore /zi ;zile lucrtoare timp de 5 ani. Reductorul este cu 2 trepte:
a)roi dinate conice cu dantura dreapt
b)roi dinate cilindrice cu dantura nclinata. Exista patru variante de antrenare :motor cu ardere interna;motor de curent continuu ;motor electric trifazat ;motor asincron trifazat si inversor de turatie .Caracteristica unui motor cu ardere interna si a unui motor de curent continuu este o caracteristica moale in sensul ca variaiile de sarcina determina variaii puternice de turatie . Impunndu-se o turatie continua chiar daca exista suprasarcini se elimina variantele 1 si 2, rmnnd ca antrenarea sa se fac cu motor asincron trifazat, turaia de sincronism este n s = , la o frecventa de 50 Hz (unde p numrul de poli).
Alegerea motorului de acionare Motorul asincron are urmtoarele pari componente:
1. Statorul cilindru din tole prevzut la interior cu crestturi longitudinale, in care se introduce nfurarea trifazata uniform repartizata avnd legturile scoase la placa de borne.
2. Rotorul indiferent de numrul de faze este in doua variante : - bobinat
- n scurt circuitRotorul in scurt circuit
In crestturile rotorice se introduc neizolate bare din cupru sau aluminiu turnat sub presiune, bare scurtcircuitate la capete cu doua inele frontale din acelai material,nfurarea este in colivie (coada de veveria ) .Numrul de faze al nfurrilor rotorice este egal cu numrul de bare in scurtcircuit dar in teorie se lucreaz cu o nfurare convenionala la care numrul de faze este de m2 = 2 sau 3 .In cazul turnrii coliviei cu aluminiu sub presiune, crestturile rotorice au deschideri mici nclinate fata de generatoare in scopul mbuntirii parametrilor coliviei si pentru reducerea zgomotului produs de micarea rotorului .Pornirea motoarelor asincrone Motoarele de pornire in seama de cerinele sistemului de acionare al reelei de distribuie. La pornire apar urmtoarele probleme : cuplul de pornire este mult mai mare dect cuplul de sarcina la turai n = 0 si trebuie sa asigure accelerarea sistemului intr-un timp scurt si fr ocuri dinamice in elementele transmisiei .
Curentul de pornire Ip creeaz cdere de tensiune care deranjeaz consumatorii cuplai la acea reea de alimentare in special iluminatul electric.Caracteristica principala a motorului asincron este aceea de stabilitatea in funcionare adic proprietatea acestuia de a-si menine turaia constanta la apariia de ocuri mici, de scurta durata (variaii ale cuplului rezistent la arbore, ale tensiunii de alimentare ).
Alegerea puterii si turaieiP= = = Kw
=
EMBED Equation.3 randament curele trapezoidale
randament roti conice
randament roti cilindrice
randament rulmeni
Raportul de transmitere global
nem28801440960720
iglobal28.814.49.67.2
EMBED Equation.3 unde si
Rapoarte de transmitere pentru rotile dinate STAS 6012-82 : 1;1.12;1.25;1.4;1.6;1.8;2;2.24;2.5;2.8;3.15;4;5;6.3;8.i = 1.6..3.15 valori pentru roti dinatei = 1.5..3 valori pentru transmisia prin curele Alegem un electromotor cu p = 2 cu n em = 1440 rot/min ASI 100L-28-4 care are puterea de P = 3Kw Se alege motorul astfel incit Pem P n emProiectarea transmisiei prin curele Date de intrare : - turaia rotii mici = turaia electromotorului - puterea de transmis P n em raportul de transmitere ict Dup forma seciunii curelei se deosebesc : - curea lata , curea normala , lata dinata , rotunda , trapezoidala. Rotile de curea se proiecteaz funcie de tipul, dimensiunile ,materialul si viteza periferica a curelei. In general diametrul minim al roilor de curea este limitat de solicitarea de ncovoiere a curelei. Profilul si diametrul primitiv maxim al roilor pentru curele trapezoidale sunt standardizate in STAS 1162 67. Pentru transmiterea puterii puterii de la motor la reductor se vor folosi curele trapezoidale nguste. Seria diametrelor primitive pentru curele trapezoidale normale si nguste este urmtoarea : 63; 67;71;75;80;85;90;100;106;112;118;;125;132;140;150;160;170;180;190;200;212;224;236;250;265;280;300;315;355;375;400;425;450;475;500;530;560;600;630;670;710;750;800;900;1000;1120;1400;1600;1800;2000. Calculul transmisiei prin curele are la baza urmtoarele ipoteze:
-cureaua este reologic constanta;
-alungirea curelei se produce numai in domeniul elastic de solicitat al materialului;
-cureaua rmne perfect ntinsa in timpul funcionarii;
la calculul cinematic se neglijeaz influenta grosimii curelei.
Calculul transmisiei prin curele trapezoidale nguste conform STAS 1163-71Denumirea parametruluiSimbolU.M.Relaii de calculValori numerice
1. Puterea de calcul la arborePcKw2.6Kw
2.Turatia rotii conductoare n1rot/min1440 rot/min
3. Turaia rotii conduse n2rot/min260 rot/min
4. Raportul de transmitere i i=n1/n2i =5.53
5.Tipul cureleiCurea ngusta
6.Diametrul primitiv al rotii miciDp1mm71 mm
7. Diametrul primitiv al rotii mariDp2mm=
392.63mm
8.Media diametrelor primitiveDpmmm
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 231.81 mm
9.Diametrul primitiv al rolei de ntindereDp0mm
106.5 mm
10.Distanta dintre axe preliminaraAmm
500 mm
11.Unghiul dintre ramurile curelei
grade
EMBED Equation.3 36.66
12.Unghiul de infaurare pe roata mic
grade
143.33
13.Unghiul de infasurare pe roata mare
grade
216.66
14.Lungimea primitiva a curelei
EMBED Equation.3 mm
pentru
1387.16 mm
1780 mmSe alege 1800
15.Distanta dintre axe recalculataAmmpentru
)
A= 852mm
p=217.79mm
q=1293.07mm
16.Viteza periferica a cureleivm/s
5.35
17.Coeficientul de funcionareCf-1
18.Coeficientul de lungimeCL-1.01
19.Coeficientul de nfurare
-0.87
20,Puterea nominala transmisa de cureaP0Kw1.47 Kw
21.Numrul de cureleZ-
1.88
2.09 se alege z = 2
22.Coeficientul numrului de cureleCz-0.9
23.Numrul de roiu-2
24.Frecventa ncovoierii cureleifHz
6.69
25.Fora periferic transmisFN
274.69
26226 Fora de intindere a curelei F
F0NF0=(1.5.2)F549.20
72.Cotele de modificare a distantei dintre a dintre axe X
Y
Y
X=48
Y=24
Predimensionarea angrenajelor
Calculul puterilor si momentelor pe arbore
Materiale si trepte de precizie
Pentru angrenajul cilindric se recomanda :oteluri de cementare (cementare operaia de carburare +clire+revenire joasa ) asigura duritate ridicata 55 HRC: trebuie rectificate dup clire treapta a-VII-a de precizie .Se recomanda conform STAS 791 18MoCrNi13
21MoMnCr12
Tensiunea limita de contact este Pentru angrenajul conic se recomanda oteluri de mbuntire aliate cu duritatea de 2500-3000 HB - 41MoCr11
; unde HB=2500-3000 Se alege HB=3000
In cazul solicitarii de incovoiere se alege otel aliat de incovoiere
- pentru danturi durificate (danturi cementate)
- pentru celelalte oteluri
In cazul in care se controleaza procesul de carburare astfel incit procentul de carbon este cuprins intre 0.75 % - 1.1% valorile sunt cele de mai sus , iar daca nu se controleaza, procentul de carbon este de 0.6% - 1.4% rezultand .
Fontele se folosesc la rotile dintate de dimensiuni mari,incarcate cu sarcini mici,care functioneaza la viteze periferice mici.Predimensionarea angrenajului cilindricIn etapa de predimensionare, se determina elementele principale ale angrenajului:distanta dintre axe din conditia de rezistenta a dintilor la oboseala de contact; modulul danturii din conditia de rezistenta a dintilor la oboseala de incovoiere;numerele de dinti ale pinionului ,Z1si rotii conduse Z2; deplasarile de profil respectiv ,X1 si X2, pentru pinion si roata condusa.a) Distanta dintre axe
Se calculeaza din conditia de rezistenta a dintilor la oboseala de contact:
- raportul numerelor de dini u =i = 2.57 - MIII momentul de torsiune la oboseala de contact - KA factor de utilizare , se calculeaza cu formula KA = KAm +K Al =1.25 x 1.3 =1.625
- Kv factor dinamic Kv =1.15
- factorul repartitiei sarcinii pe latimea danturii = 1.5 - factorul repartitiei frontale a sarcinii = 1
- ZH factorul influientei formei flancurilor dintilor ZH = 2.5
- Z factorul influientei lungimii minime de contact Z = 0.95
- ZE factorul materialelor ZE = 189..190 se adopta ZE =190 - Z factorul influientei inclinarii danturii, la danturi inclinate se calculeaza cu relatia
Z= = =0.978 unghi de inclinare a angrenajului - SHp factor admisibil de siguranta pentru solicitarea de contact SHp = 1.15
- a coeficientul axial al latimii danturii a =0.3
- ZN2 factorul influientei duratei de functionare asupra solicitarii de contact ZN2 = 1
- ZL factorul influientei ungerii asupra solicitarii de contact ZL = 1
- ZR factorul influientei rugozitatii flancurilor dintilorasupra solicitarii de contact ZR = 1- Zv factorul influientei vitezei periferice asupra solicitarii de contact Zv = 1
- Zx factorul de dimensiune pentru solicitarea de contact Zx = 1
-Zw factorul influientei raportul duritatii flancurilor celor doua roti, asupra solicitarii de contact Zw = 1
a minim = 96.218 mm Comform STAS se alege distanta dintre axe aw = 100 mmb) modulul normal minim necesar
Se calculeaza din conditia de rezistenta a dintilor la oboseala de incovoiere rezultand relatia:
; unde:
MIII - momentul de torsiune pentru solicitarea de incovoiere la piciorul dintelui;
- factorul repartitiei sarcinii pe latimea danturii , la solicitarea de incovoiere; = 1.5 - factorul repartitiei sarcinii la solicitarea de incovoiere a dintilor; = 1
- factorul de forma a dintelui pentru solicitarea de incovoiere; = 2.5
- factorul concentratorului de tensiune la piciorul dintelui; = 2
- factorul inclinarii dintilor la danturi inclinate; = 0.9
- factorul gradului de acoperire pentru solicitarea de incovoiere;= 1
- rezistenta de baza la oboseala de incovoiere pentru roata; = 950 MPaSFP - factor admisibil de siguranta pentru solicitarea de incovoiere; = 1.15YN2 - factorul influientei duratei de functionare pentru solicitarea de incovoiere; = 1
- factorul sensibilitatii materialului solicitat la oboseala la concentratorul de tensiune; =1.1YR - factorul de rugozitate; = 1 Yx - factorul de dimensiune pentru solicitarea de incovoiere; = 1Modulul minim stabilit cu relaia se standardizeaz la urmatoarea valoare mai mare conform STAS 82 , se accepta si valoarea imediat mai mica daca mn 0.1 . mminim = 0.61 Conform STAS - 82 alegem mminim = 1 mm ( recomandat )
Valori standardizate ale modulului m: 1;1.125;1.25;1.375;1.5;1.75;2;2.25;2.5;2.75;3;3.5;4;4.5;5;5.5;6;7;8;9;10 . Predimensionarea angrenajului conic Predimensionarea rotilor conice urmareste determinarea diametrelor de divizare pe conul frontal exterior de1 si de2 si a modulului standardizat pe acelasi con , la valorile lor minimale. Diametrul pinionului se va determina din conditia de rezistenta la oboseala de contact iar modulul din conditia de rezistenta la incovoiere la baza dintelui . Ambele solicitari sunt solicitari variabile , deci calculele vor tine seama de durata de functionare , impusa din tema si de natura solicitarilor . Diametrul mediu minim necesar Se determina din conditia de rezistenta la oboseala de contact .
- KA factor de utilizare , se calculeaza cu formula KA = KAm +K Al =1.25 x 1.3 =1.625
- Kv factor dinamic Kv = 0.96 +0.00032 n1 = 1.42- factorul repartitiei sarcinii pe latimea danturii = 1.5
- factorul repartitiei intre dinti ai sarcinii pentru solicitarea de contact = 1
- ZH factorul influientei formei flancurilor dintilor ZH = 2.5
- Z factorul influientei lungimii minime de contact Z = 0.95
- ZE factorul elasticitatii materialelor ZE = 189..190 se adopta ZE =190
- Z factorul influientei inclinarii danturii, la danturi drepte , inclinate se calculeaza cu relatia
Z= = = 1 unghi de inclinare a angrenajului - SHp factor admisibil de siguranta pentru solicitarea de contact SHp = 1.15
- a coeficientul axial al latimii danturii a =0.3
- ZN2 factorul influientei duratei de functionare ZN2 = 1
- ZL factorul influientei ungerii ZL = 1
- ZR factorul influientei rugozitatii flancurilor dintilorasupra solicitarii de contact ZR 0.9- Zv factorul influientei vitezei periferice asupra solicitarii de contact Zv = 1
- Zx factorul de dimensiune pentru solicitarea de contact Zx = 1
-Zw factorul influientei raportul duritatii flancurilor celor doua roti, asupra solicitarii de contact Zw = 1
Modulul normal mediu necesar Considernd dintele ca o grinda ncastrata in corpul rotii solicitata la ncovoiere de fora Ft pe conul median, trebuie ndeplinita condiia .
T1 - momentul de torsiune pentru solicitarea de incovoiere ;
- factorul repartitiei sarcinii pe latimea danturii , la solicitarea de incovoiere; = 1.5
- factorul repartitiei sarcinii la solicitarea de incovoiere a dintilor; = 1
- factorul de forma a dintelui pentru solicitarea de incovoiere; = 2.5
- factorul concentratorului de tensiune la piciorul dintelui; = 2
- factorul inclinarii dintilor la danturi inclinate; = 0.9
- factorul gradului de acoperire pentru solicitarea de incovoiere;= 1
- rezistenta de baza la oboseala de incovoiere pentru roata; = 950 MPa
SFP - factor admisibil de siguranta pentru solicitarea de incovoiere; = 1.15
YN2 - factorul influientei duratei de functionare pentru solicitarea de incovoiere; = 1
- factorul sensibilitatii materialului solicitat la oboseala la concentratorul de tensiune; =1.1
YR - factorul de rugozitate; = 1
Yx - factorul de dimensiune pentru solicitarea de incovoiere; = 1
Stabilirea numarului de dinti si corijarea angrenajului cilindricDistanta dintre axe
Corijarea pozitiva pentru evitarea interferentei
Calculul geometric al angrenajelor cilindrice cu dini inclinati realizate cu scule tip cremaliera Nr.
poz.Denumirea elementuluiU.M.
SimbolRelaii de calculValori
1.Numrul de dini-17 ; 42
2.Modulul normalmm 3.5
3.Unghiul de inclinare
de divizare grad 12
4.Unghiul de presiunenormal de referina
STAS 821 - 82 20
5.Coeficientul normal al capului de referina
STAS 821 - 82 1
6.Coeficientul normal al
jocului de referina
la capul dintelui
STAS 821 - 820.25
7.Coeficientul normal al
nlimii flancate a
capului dintelui
0.01
8.Coeficientul normal al
adncimii de flancare a
capului dintelui
STAS 821 - 820.018
9.Distanta dintre axe
100 mm
10.Coeficientul normal al
deplasrilor de profil
0.185 mm0.231 mm
11.Coeficientul frontal al
deplasrilor de profil
0.180 mm0.225 mm
12.Limea danturii
36.7 mm38.2 mm
Elementele geometrice generale ale angrenajului
1.Distanta de referine
dintre axe a[mm]
2.Unghiul de presiune de
referina frontal
20.41 grad
3.Unghiul de angrenare
frontal
49.70 grad
4.Modulul frontal
3.57 mm
5.Diametrul de divizare
60.82 mm
150.28 mm
6.Raportul de transmitere
2.47 mm
7.Diametrul de rostogolire
57.62 mm142.37 mm
8.Coeficientul normal de
modificare a distantei
dintre axe
1.08 mm
9.Coeficientul normal de
micorare a jocului de
referina la cap
- 0.66 mm
10. Diametrul de picior
53.37 mm143.15 mm
11.nlimea de referin a
dinteluih [mm]
7.87 mm
12.nlimea dintelui scurtat
10.20mm
13.Diametrul de cap de
referina
69.12 mm158.90 mm
14.Dimetrul de cap scurtat
73.77mm163.55 mm
15.Diametrul de baz
57.01mm140.84 mm
16.Unghiul de inclinare pe
cilindrul de baza grad
11.26 mm
17.Unghiul de inclinare pe
cilindrul de cap
13.57 grad
12.66 grad
18.Pasul normal
10.99 mm
19.Pasul frontal
11.24 mm
20.Pasul de baza frontal
10.53 mm
21.Pasul de baza normal
10.33 mm
22.Pasul axial
52.88 mm
23.Pasul de rostogolire
10.64 mm
24.Arcul de divizare frontal
al dintelui
1.74 mm
1.77 mm
25.Arcul de divizare normal
al dintelui
5.96mm
6.08 mm
26.Unghiul de presiune
frontal al dintelui
35.73 grad
28.02 grad
27.Arcul de cap frontal al
dintelui
1.41 mm
2.59 mm
28.Arcul de cap normal al
dintelui
2.90 mm
2.57 mm
29.Raza de curbura a
profilului frontal la
capul dintelui
20.50 36.77
30.Unghiul de presiune
Frontal pe cilindrul de
diametru
23.41 grad
22 grad
Calculul geometric al angrenajelor concurente conice cu dantura dreaptaNr.Crt.Denumirea elementuluiSimb.U.M.Relaii de calculValori
Date iniiale
1.Unghiul dintre axe
90 grad
2.Numerele de dini
25 ; 56
3.Modulul exterior
4 mm
4.Profilul de referina
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
STAS20 grad 1
2
1.2
0.2
2.2
Calculul parametrilor rotii plane
1.Numrul de dini al rotii plane
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 81
2.Lungimea exterioara a generatoarei de divizareReRe =0.5
EMBED Equation.3 162 mm
3.Limea danturiib
EMBED Equation.3 40 mm
4.Lungimea mediana a generatoarei de divizareRmRm = Re -0.5 b 142 mm
5.Lungimea interioara a generatoarei de divizareRiRi = Re - b 122 mm
6.Modulul median
3.506 mm
7.Diametrul de divizare median
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
87.65 mm196.33 mm
8.Raportul numerelor de diniuu
2.24
9.Unghiul conului de divizare
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 24.05 grad65.95 grad
10.Coeficientul deplasrii radiale de profil
0.29- 0.29
11.Coeficientul deplasrilor tangeniale de profil
0 0
Calculul parametrilor roilor dinate
1.nlimea exterioara a capului dintelui
5.16 mm 2.84 mm
2.nlimea exterioara a piciorului dintelui
3.64 mm 5.96 mm
3.nlimea exterioara a dintelui
EMBED Equation.3 8.8 mm
4.Arcul de divizare exterior
7.12 mm 5.44 mm
5.Unghiul piciorului dintelui
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 1.287 grad2.106 grad
6.Unghiul capului dintelui
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 2.106 grad1.287 grad
7.Unghiul capului de cap
26.156 grad67.237 grad
8.Unghiul conului de picior
22.756 grad63.844 grad
9.Diametrul de divizare exterior
100 224
10.Dimetrul cercului de cap exterior
109.42 mm 226.31 mm
11.nlimea exterioara a conului de cap
145.82 mm 63.42 mm
12.nlimea interioara a conului de cap
109.29 mm 47.11 mm
Dimensiuni nominale de control
1.Coarda constanta exterioara
6.28 mm 4.80 mm
2.nlimea la coarda constanta
4.01 mm 1.96 mm
Roti dinate cilindrice analoage
1.Numrul de dini
27.37
137.59
2.Diametrul de divizare
109.48 mm 550.36 mm
3.Diametrul cercului de cap
119.80 mm 556.04 mm
4.Unghiul de presiune pe cercul de cap
30.82 grad 21.55 grad
5.Diametrul de baza
102.87 mm 522.50 mm
6.Distanta dintre axe
EMBED Equation.3
329.92 mm
Proiectarea arborilor1.Alegerea materialului
Alegerea materialului si tratamentului termic trebuie sa ia in considerare att modul de solicitare a arborelui cat si condiiile de lucru a fusurilor. In acest sens se fac urmtoarele recomandri :
pentru solicitri uoare se utilizeaz oteluri carbon obinuite OLC 50 , OL 60 STAS 500 -78
pentru solicitri medii si cerine de durabilitate pentru fusuri si caneluri se folosesc oteluri carbon de calitate cu tratamente de mbuntire OLC 35 , OLC 45 , OLC 50 STAS 880 79
cnd se impun condiii de duritate a fusurilor sau canelurilor , arborii se executa din oteluri carbon de cementare .
2.Predimensionarea arborilor Predimensionarea urmrete determinarea dimensiunilor arborilor, dimensiuni care nu se cunosc, de obicei , in aceast faz a proiectrii .Mai rar, condiiile constructive pot impune distanta dintre reazeme precum si poziia seciunilor in care acioneaz sarcinile exterioare . Lungimea tronsoanelor arborelui se calculeaz cu diametrul preliminar :
; unde - rezistena admisibila la torsiune .
MI = 42.11 N m
MII = 91.50 N m
MIII = 221.72 N m
Predimensionarea arborelui II
Se fac urmtoarele recomandri constructive :
lungimea butucilor pe care se monteaz butuci de roti dinate , de curea sau de friciune (1.22)d ;
lungimea fusurilor la lagre de alunecare (1.2)d ;
lungimea fusurilor de lagre cu rulmeni (0.31)d ;
lungimea tronsoanelor pe care se efectueaz etanarea (0.5.0.8) d ;
lungimea tronsoanelor care separa organe aflate in micare relativa in interiorul carcasei ;
lungimea tronsoanelor care separa organe aflate in micare relativa in afara carcasei 10 mm .
Diametrul tronsoanelor arborelui se determina din calculul de rezistenta la solicitarea de rsucire si de ncovoiere , calcul care presupune urmtoarele etape : a) Stabilirea schemei de ncrcare a arborelui .
Arborele se asimileaz cu o grinda simplu rezemata ncrcata cu sarcini concentrate .
b) Determinarea momentelor ncovoietoare este dat de componentele forelor din fiecare cele doua plane perpendiculare , cu trasarea diagramelor de momente corespunztoare .c) Calcularea momentului ncovoietor , prin adunarea geometrica , punct cu punct,a componentelor din cele doua plane ;d) Trasarea diagramei de variaie a momentelor de rsucire de-a lungul axei arborelui ;e) Determinarea punct cu punct a mrimii momentului de ncovoiere echivalent ;
f) Calculul diametrelor ;
g) Forma constructiv.
Calculul forelor din angrenaje
Forele din angrenajul cilindric cu dini inclinat :
Forele din angrenajul conic cu dini drepi
Pentru angrenajul conic :
Calculul reaciunilor din reazeme
In plan vertical :
zona I zona III
In plan vertical :
zona I zona III
zona II
Calculul momentului rezultant :
Calculul momentului echivalent
:Se alege materialul OLC 50
Predimensionarea arborelui din condiia de rezistenta la solicitri compuse :
Se adopta d = 30 mmVerificarea arborilor1. Verificarea la rigiditate Calculul la deformaii flexionale consta in verificarea in seciunile care intereseaz a existentei inegalitii : ; .
Calculul rotirilor:
Se calculeaz diametrul echivalent
Rotirile se calculeaz cu formula :
In plan orizontal :
In plan vertical :
Verificarea la rigiditate :
Calculul sgeilor :
In plan orizontal :
In plan vertical :
Verificarea la rigiditate :
Alegerea rulmenilor1. Schema de lagruire
Se alege varianta de lagaruire cu conducere reciproca pe motiv ca arborii sunt scuri , iar diferenele de temperatura dintre repaus si regim normal sunt mici , rezultnd astfel deformaii
termice mici .
2. Tipul de rulmeni
Alegem rulmeni radiali axiali cu role conice .Tipul de rulmeni depinde de : - natura si mrimea forelor : forte radiale si radiale moderate
- turaii moderate sub 3000 rot / min - deformaii unghiulare mici , arborii fiind scuri necesitatea unor rulmeni radiali axiali dup primul criteriu care pot fi cu bile si role .
1. pentru reazemul C
2.pentru reazemul D
fora axiala pentru arbore este :
Asupra arborelui acioneaz trei forte axiale : - o for axiala derivata din angrenaje ;
-cate o forta axiala rezultata in fiecare lagar din incarcarea radiala a acestuia .
Pentru un rulment :
- pentru arborele II avand diametrul de d = 30 mm se alege rulmentul cu seria 32006 X;- pentru arborele I avand diametrul de d = 25 mm se alege rulmentul cu seria 32005 X;
- pentru arborele III avand diametrul de d = 40 mm se alege rulmentul cu seria 32008 X .Reactiunea radiala creaza in arbore o forta radiala data de relatia:
Y = 1.4
Rulmentul din reazemul C va prelua dilatarea arborelui in timpul functionarii , datorita temperaturii .
EMBED Mathcad
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
_1114526332.bin
_1114538479.unknown
_1114542081.unknown
_1114600165.unknown
_1114605599.unknown
_1114669910.unknown
_1114671452.unknown
_1114674971.unknown
_1114675842.unknown
_1114677061.unknown
_1114677170.unknown
_1114677592.unknown
_1114676315.unknown
_1114676651.unknown
_1114675132.unknown
_1114674947.unknown
_1114674950.unknown
_1114673896.unknown
_1114671252.unknown
_1114671273.unknown
_1114670642.unknown
_1114670831.unknown
_1114606898.unknown
_1114668007.unknown
_1114669518.unknown
_1114669535.unknown
_1114669485.unknown
_1114607767.unknown
_1114667358.unknown
_1114606988.unknown
_1114606674.unknown
_1114606701.unknown
_1114605987.unknown
_1114602872.unknown
_1114604290.unknown
_1114604625.unknown
_1114605347.unknown
_1114604552.unknown
_1114604616.unknown
_1114603573.unknown
_1114603699.unknown
_1114603870.unknown
_1114603684.unknown
_1114603396.unknown
_1114601260.unknown
_1114602709.unknown
_1114602811.unknown
_1114602267.unknown
_1114602622.unknown
_1114602678.unknown
_1114602603.unknown
_1114601390.unknown
_1114600909.unknown
_1114543788.unknown
_1114549442.unknown
_1114550860.unknown
_1114552906.unknown
_1114553546.unknown
_1114599954.unknown
_1114551094.unknown
_1114549471.unknown
_1114550617.unknown
_1114549460.unknown
_1114548533.unknown
_1114549109.unknown
_1114549333.unknown
_1114548627.unknown
_1114544143.unknown
_1114544172.unknown
_1114543810.unknown
_1114542705.unknown
_1114542865.unknown
_1114542943.unknown
_1114543092.unknown
_1114543119.unknown
_1114543144.unknown
_1114543017.unknown
_1114542918.unknown
_1114542795.unknown
_1114542846.unknown
_1114542750.unknown
_1114542271.unknown
_1114542570.unknown
_1114542618.unknown
_1114542642.unknown
_1114542653.unknown
_1114542590.unknown
_1114542520.unknown
_1114542551.unknown
_1114542338.unknown
_1114542147.unknown
_1114542206.unknown
_1114542093.unknown
_1114542126.unknown
_1114540933.unknown
_1114541347.unknown
_1114541550.unknown
_1114541697.unknown
_1114541829.unknown
_1114541870.unknown
_1114541948.unknown
_1114541729.unknown
_1114541630.unknown
_1114541442.unknown
_1114541484.unknown
_1114541377.unknown
_1114541171.unknown
_1114541264.unknown
_1114541292.unknown
_1114541193.unknown
_1114541091.unknown
_1114541107.unknown
_1114540962.unknown
_1114541068.unknown
_1114539855.unknown
_1114540202.unknown
_1114540710.unknown
_1114540769.unknown
_1114540819.unknown
_1114540843.unknown
_1114540876.unknown
_1114540793.unknown
_1114540746.unknown
_1114540304.unknown
_1114540401.unknown
_1114540263.unknown
_1114540068.unknown
_1114540175.unknown
_1114539895.unknown
_1114539913.unknown
_1114539877.unknown
_1114538800.unknown
_1114539394.unknown
_1114539453.unknown
_1114539031.unknown
_1114539047.unknown
_1114539013.unknown
_1114538552.unknown
_1114538751.unknown
_1114538536.unknown
_1114529919.bin
_1114532888.unknown
_1114537979.unknown
_1114538199.unknown
_1114538296.unknown
_1114538416.unknown
_1114538234.unknown
_1114538138.unknown
_1114538174.unknown
_1114537990.unknown
_1114537563.unknown
_1114537720.unknown
_1114537783.unknown
_1114537881.unknown
_1114537747.unknown
_1114537705.unknown
_1114537549.unknown
_1114536418.unknown
_1114531159.bin
_1114532682.unknown
_1114532776.unknown
_1114532887.unknown
_1114532748.unknown
_1114532610.unknown
_1114532623.unknown
_1114532583.unknown
_1114530575.unknown
_1114530944.bin
_1114531073.bin
_1114530706.unknown
_1114530704.unknown
_1114530069.bin
_1114530128.bin
_1114529988.bin
_1114528176.unknown
_1114529110.bin
_1114529428.bin
_1114529505.bin
_1114529888.unknown
_1114529465.bin
_1114529279.bin
_1114529363.bin
_1114529256.bin
_1114528869.unknown
_1114528892.unknown
_1114529001.unknown
_1114529017.unknown
_1114528980.unknown
_1114528880.unknown
_1114528815.unknown
_1114528828.unknown
_1114528212.bin
_1114527708.bin
_1114527920.unknown
_1114527996.unknown
_1114528087.bin
_1114527965.bin
_1114527741.unknown
_1114527884.bin
_1114527725.bin
_1114527150.unknown
_1114527242.bin
_1114527603.unknown
_1114527184.unknown
_1114526535.bin
_1114527093.bin
_1114526466.bin
_1114428463.unknown
_1114524539.unknown
_1114525651.unknown
_1114525872.unknown
_1114526164.bin
_1114526247.bin
_1114526024.bin
_1114525689.unknown
_1114525724.unknown
_1114525771.unknown
_1114525790.unknown
_1114525756.unknown
_1114525710.unknown
_1114525680.unknown
_1114524791.unknown
_1114524918.unknown
_1114525596.bin
_1114524861.unknown
_1114524674.unknown
_1114524705.unknown
_1114524605.unknown
_1114522771.bin
_1114524177.unknown
_1114524299.unknown
_1114524366.unknown
_1114524239.unknown
_1114524037.unknown
_1114524056.unknown
_1114524002.unknown
_1114520026.unknown
_1114520874.unknown
_1114522164.bin
_1114522725.bin
_1114520393.bin
_1114519206.unknown
_1114519745.bin
_1114518584.bin
_1114349605.unknown
_1114356866.unknown
_1114360896.unknown
_1114427274.unknown
_1114427492.unknown
_1114427617.unknown
_1114427813.unknown
_1114428067.unknown
_1114427737.unknown
_1114427548.unknown
_1114427410.unknown
_1114362143.bin
_1114362350.unknown
_1114362661.bin
_1114360150.unknown
_1114360268.unknown
_1114360314.unknown
_1114360849.unknown
_1114360234.unknown
_1114357868.unknown
_1114359071.unknown
_1114357299.unknown
_1114357338.unknown
_1114357080.unknown
_1114350242.unknown
_1114351283.unknown
_1114355934.bin
_1114356497.unknown
_1114353517.unknown
_1114350545.unknown
_1114351076.unknown
_1114351101.unknown
_1114350544.unknown
_1114349823.unknown
_1114350005.unknown
_1114350040.unknown
_1114350004.unknown
_1114349722.unknown
_1114349806.unknown
_1114349618.unknown
_1114345697.unknown
_1114348494.unknown
_1114348994.unknown
_1114349057.unknown
_1114349084.unknown
_1114349604.unknown
_1114348998.unknown
_1114348867.unknown
_1114348943.unknown
_1114348964.unknown
_1114348853.unknown
_1114348049.unknown
_1114348075.unknown
_1114348371.unknown
_1114348059.unknown
_1114346327.unknown
_1114347894.unknown
_1114345736.unknown
_1114344923.unknown
_1114345232.unknown
_1114345449.unknown
_1114345646.unknown
_1114345423.unknown
_1114345181.unknown
_1114345211.unknown
_1114345038.unknown
_1114344621.unknown
_1114344773.unknown
_1114344912.unknown
_1114344715.unknown
_1114277453.unknown
_1114344583.unknown
_1114277399.unknown
