Proiect Centrale termoelectrice n=8

7/25/2019 Proiect Centrale termoelectrice n=8

1/25

Nr Marimea Notatia UM Mod de determinare Valoarea

1 Temperatura apei de racire de rau (medie anual) tr1 rau0C din tem proiect 14.6

2 Cota apa rau crau % din tem proiect 70.0%

3 Temperatura apei de racire de turn (medie anual) tr1 turn0C din tem proiect 21.2

4 Cota apa turn cturn % 1-crau 30.0%

5 Temperatura apei de racire amestectr1 am

0

C calculat 16.5806 Val minim a incalzirii apei in condensator Dtmin

0C preliminat 9.5

7 Val min a dif minime de temperatur in condensator dtmin0C preliminat 4

8 Temperatura minim de condensare tc min0C tr am+Dtmin+dtmin 30.08

9 Presiunea minim de condensare pc min bar tabele funcie de tc min 0.04266

10 Val max a inclzirii apei in condensator Dtmax0C preliminat 13

11 Val max a dif min de temp in condensator dtmax0C preliminat 6

12 Temperatura maxim de condensare tc max0C tr1+Dtmax+dtmax 35.58

13 Presiunea maxim de condensare pc max bar tabele funcie de tc max 0.05812

14 Presiunea de condensare medie geometric pc mg bar sqrt (pc min*pc max) 0.04979

15 Presiunea de condensare aleas pc ales0

Caleas 0.0500

16 Temperatura de condensare aleas tc0C tabele funcie de pc ales 32.875

17 Diferenta maxima de temperatura la transferul de caldura Dtmax cd0C tc-tr1 16.295

18 Diferenta minima de temperatura la transferul de caldura dtmin ales0C preliminat 5.00

19 Incalzirea apei in condensator DtAR ales0C Dtmax-dtmin 11.295

Determinarea presiunii la condensator

Page 1 of 25


2/25

Nr Mrimea Notatia U.M. Mod de determinare Valoarea

1 Presiunea aburului viu p0 156

2 Presiunea aburului la iesire CIP p4 0.245*p0 38.220

3 Presiunea aburului la PIP 6 p29 p4/1.045 36.574

4 Temperatura de saturatie a aburului la PIP 6 ts 29 ts(p29) 245.103

5 Temperatura apei la iesirea din PIP 6 t28 ts(p48)-dtPIP#6 242.10

6 Temperatura la condensator tc calculat anterior 32.88

7 Temperatura la intrarea PJP1 t21 tc 32.88

8 Creterea de temp n linia de prenclzire, inclusiv PA (t28-t21) (t28-t21) 209.23

9 Numrul de trepte de prenclzire nPJP+1DEG+nPIP ales 6

10 Numrul de PIP nPIP ales 2

11 Coeficient de majorare a creterii de temperatur pe PIP cmajPIP ales, 1+0.6 1.60

12 Nr echivalent de trepte de prenclzire nechiv nPJP+1DEG+PIP-1+cmajPIP 6.60

13 Creterea de temperatur pe o treapt de JP DtPJP (t28-t21)/nechiv 31.70

14 Temperatura la degazor tdeg t21+(nPJP+1DEG+PIP)*tPJP 159.68

15 Presiunea de saturaie la degazor psat deg bar tabele funcie de tdeg 6.13910

-

0C

bar

0C

Alegerea pozitziei degazorului in linia de preincalzire regenerativa

Page 2 of 25


3/25


1 Temperatura la ieirea PJP1 t22 t21+DtPJP 64.582 Temperatura la ieirea PJP2 t23 t22+DtPJP 96.283 Temperatura la ieirea PJP3 t24 t23+DtPJP 127.98

4 Presiunea apei la ieirea PJP3 p24 p25+2.5 8.64



7 Presiunea apei la intrarea PJP1 p21 p22+2.5 16.14

8 Entalpia apei la intrarea PJP1 h21 f (p21,t21+273.15) 139.229 Entalpia apei la ieirea PJP1 h22 f (p22,t22+273.15) 271.42

10 Entalpia apei la ieirea PJP2 h23 f (p23,t23+273.15) 404.18

11 Entalpia apei la ieirea PJP3 h24 f (p24,t24+273.15) 538.18

12 Temperatura aburului la PJP 1 ts34 t22+4 [0C] 68.58



15 Presiune abur la PJP 1 p34 0.293



18 Presiune abur la priza PJP1 p13 0.306



21 Presiunea la priza degazorului p10 6.415

22 Temperatura condensatului la PJP 1 t44 41.80



bar

Determinarea parametrilor apei la preincalzitoare si a presiunilor aburului la aparate si la prize

recalculate cu un factor de corectie de

1,045

0C

tabele funcie de tab PJPbar

0C

kJ/kg

0C

(3*t intr apa+t s ab PJP)/4

Page 3 of 25


4/25


25 Entalpia condensatului la PJP 1 h44 175.085



28 Temperatura apei la iesirea din degazor t250C tdeg-0.05 159.63

29 Entalpia apei saturate la degazor h25 kJ/kg funcie de psat degsi tapa deg 673.97

30 Presiunea apei la iesirea din PA p26 bar (1.27*p0+2*DpPIP+5) 208.12

31 Cresterea de presiune pe PA pPA=p26-p25 kPa (p26-psat deg)*100 20,198

32 Presiunea medie a apei in pompaP

med PA bar(p

25+p

26)/2

107.1333 Creterea de temperatur n PA tPA prelim

0C marime preliminata shi recalculata 3.26391

34 Temperatura medie a apei in PA tmed PA0C tdeg+DtPA prelim/2 161.312

35 Volumul specific mediu al apei n pompa de alimentare Vmed 25-26 m3/kg funcie de pmed psi tmed p 1.096375E-03

36 Creterea teoretic de entalpie a apei in pompa Dhteor PA kJ/kg DpPA*vmed PA 22.1447

37 Randamentul pompei pompa - impus 0.85

38 Cresterea real de entalpie pe PA Dhreal PA kJ/kg Dhteor PA/ pompa 26.05

39 Entalpia apei la ieirea din pompa de alimentare h26 kJ/kg hsat deg+Dhreal PA 700.02

40 Temperatura apei la iesirea din PA t26 in functie de p26si de h26 162.89

41 Creterea de temperatur n PA recalculata DtPA rec t26-tapa deg 3.26391

42 Creterea de temperatur pe PIP-uri DtPIP t28-tdeg 82.42

43 Creterea de temperatur pe PIP 5 Dt 1PIP 31.70

44 Temperatura apei la ieirea din PIP 5 t27 t26+Dt 1PIP 194.60

45 Presiunea apei la ieshirea din PIP 5 p27 bar p26-2.5 205.62

46 Entalpia apei la ieshirea din PIP 5 h27 kJ/kg tabele funcie de p29 si t29 836.9547 Temperatura apei la iesirea din PIP 6 t28

0C =tal 242.10

48 Presiunea apei la ieshirea din PIP 6 p28 bar p27-2.5 203.12

49 Entalpia apei la ieshirea din PIP 6 h28 kJ/kg tabele funcie de p28 si t28 1,049.91

kJ/kg

0C

functie de presiunea aburului in aparat

si temperatura condensatului

Page 4 of 25


5/25


50 Temperatura de saturatie a aburului la PIP 5 ts27 t27+3 [0C] 197.60

51 Temperatura de saturatie a aburului la PIP 6 ts28 t28+3 [0C] 245.10

52 Presiunea aburului la PIP 5 p29 tabele la saturaie funcie de tab PIP 5 14.780

53 Presiunea aburului la PIP 6 p30 tabele la saturaie funcie de tab PIP 6 36.574

54 Presiunea aburului la priza PIP 5 p9 p30*1,045 15.445

55 Presiunea aburului la priza PIP 6 p4 p31*1,045 38.220

56 Temperatura condensatului la PIP 5 t52 (3*t 26+t ab PIP5)/4 171.57

57 Temperatura condensatului la PIP 6t51

(3*t27

+tab PIP6

)/4207.222

58 Entalpia condensatului la PIP 5 h52 tabele funcie de pab PIP 5si tcondensat PIP5 726.44

59 Entalpia condensatului la PIP 6 h51 tabele funcie de pab PIP 6si tcondensat PIP6 885.75

0C

0C

kJ/kg

bar

Page 5 of 25


6/25

Notatie Val U.M.

p0 156 bar Priza Debit rap Fractie

t0 531 C PIP6 a6 0.075

Pbg 192 MW PIP5 a5 0.065

p0-1 6.5 % DEG a4 0.065

p1-2 4.5 % PJP3 a3 0.065

h0-1 4.5 kJ/kg PJP2 a2 0.065

- 0.832 - PJP1 a1 0.065

p4 38.22 bar TOTAL 0.4

p4-5 3 %

h4-5 3.5 kJ/kg

t6 536 C

p5-6 6 %

p6-7 3 %

h6-7 4.5 kJ/kg

p7-8 4.5 %

cCJP

2a 210 m/s

Pierderi entalpie cond. SII-CMP

Extractii la prize

Presiunea de SII

Date de intrare calcul destindere+Extractiile la prize

Presiune abur viu

Temperatura abur viu

Pierderi de pres. SII

Parametru

Viteza iesire CJP

Pierderi VR+VIR CMP

Temperatura de SII

Pierderi de pres. cond. SII-CMP

Pierderi de pres. cond CIP-SII

Puterea la bornele generatorului

Pierderi de pres.cond. GA-CIP

Pierderi VR+VIR CIP

Pierderi entalpie cond. GA-CIP

Pierderi entalpie cond. CIP-SII

Coef. alegere p3 (TR)

Page 6 of 25


7/25

Parametru Mod de determinare Notatie Valoare U.M.

Debitul specific de abur preliminat dsp 3.02 kg/kWh

Debitul specific de abur dsp[kg/kWh]/3.6 dsp 0.84 kg/MJ

Debitul de masic de abur produs de GA dsp[kg/MJ]*Pbg D0 161.07 kg/s

Presiunea la intrarea in ventile p0*((100-p0-1)/100) p1 145.86 bar

Entalpia la intrarea in ventile h0*((100-h0-1)/100) h1 3387.02 kJ/kg

Presiunea la intrarea in CIP p1*((100-p1-2)/100) p2 115.89 bar

Entalpia la intrarea in CIP =h1 h2 3387.02 kJ/kg

Entropia teoretica la iesirea din TR =s2 s3t 6.48 kJ/kg*K

Presiunea la iesirea din TR p2*(coef. de alegere p3) p3 115.89 bar

Entalpia teoretica la iesirea din TR f(p3,s3t) h3t 3327.54 kJ/kg*K

Debitul volumetric de abur la intrarea in CIP D2*v2 D2vol 3.82 m /s

Caderea teoretica de entalpie pe TR CIP h2-h3t HtTR

59.49 kJ/kg

Randamentul intern al TR CIP 0.88-(0.15/D2vol) TR

CIP 0.84 -

Caderea reala de entalpie pe TR CIP HtTR

CIP*TR HiTR

CIP 50.01 kJ/kg

Entalpia reala la iesirea din TR h2-HiTR

CIP h3r 3337.01 kJ/kg

Entropia reala la iesirea din TR f(p3,h3r) s3r 6.49 kJ/kg*K

Calculul destinderii in turbina

Page 7 of 25


8/25


Presiunea la intrarea in TP CIP =p3 p3r 115.89 bar

Entalpia la intrarea in TP CIP =h3r h3r 3337.01 kJ/kg

Entropia teoretica la iesirea din TP CIP =s3r s4t 6.49 kJ/kg*K

Presiunea la iesirea din TP CIP =pSII p4 38.22 bar

Entalpia teoretica la iesirea din TP f(p4t,s4t) h4t 3022.95 kJ/kg

Caderea teoretica de entalpie pe TP CIP h3r-h4t HtTP

CIP 314.06 kJ/kg

Debitul volumetric medie geom. TP CIP [Radical(v3r*v4t)]*D0 DvmgTPCIP 6.83m /s

Randamentul intern al TP CIP [0.925-(0.5/DvmgTPCIP)]*(1+(HtTP

-600)/20000) TP

CIP 0.84 -

Caderea reala de entalpie pe TP CIP HtTP

*TP HiTP

CIP 263.70 kJ/kg

Entalpia reala la iesirea din TP CIP h3r-HiTP

CIP h4r 3528.77 kJ/kg

Debitul masic intrare TP CMP D0*(1-a6) D8 148.99 kg/s

Debitul masic iesire TP CMP D0*(1-a6-a5-a4-a3) D11 128.05 kg/s

Presiunea la intrarea in TP CMP p4r*[(100-p4-5-p6-7-p7-8)/100] p8 32.28 bar

Entalpia dupa SII f(p6,tSII) h6 3533.27 kJ/kg

Entalpia la intrarea in CMP h6*((100-h7-8)/100) h8 3528.77 kJ/kg

Entropia la intrarea in CMP f(p8,h8) s8 7.29 kJ/kg*K

Entropia teoretica la iesirea din CMP =s8 s11t 7.29 kJ/kg*K

Entalpia teoretica la iesirea din CMP f(p11,s11t) h11t 2856.29 kJ/kg

Caderea teoretica de entalpie pe TP CMP h8-h11t HtTP

CMP 672.48 kJ/kg

Debitul masic medie geom. TP CMP Radical(D8*D11t) DmmgTP

CMP 138.12 kg/s

Debitul volumetric medie geom. TP CMP [Radical(v8*v9t)]*DmmgTP

CMP DvmgTP

CMP 36.24 m3/s

Randamentul intern al TP CMP [0.925-(0.5/DvmgTPCMP)]*(1+(HtTP

-600)/20000) TP

CMP 0.91 -

Caderea reala de entalpie pe TP CMP HtTP

*TP HiTP

CMP 614.99 kJ/kg

Entalpia reala la iesirea din CMP h8-HiTP

CMP h11r 2913.78 kJ/kg

Entropia reala la iesirea din CMP f(p11,h11r) s11r 7.41 kJ/kg*K

Page 8 of 25


9/25


Entropia teoretica la iesirea din CJP =s11r s14t 7.41 kJ/kg*K

Entalpia teoretica la iesirea din CJP f(p14,s14t) h14t 2260.44 kJ/kg

Caderea teoretica de entalpie pe TP CJP h11r-h14t HtTP

CJP 653.34 kJ/kg

Randamentul intern uscat al TP CJP 0.9-{(1+[(HtTP

-400)/10000]} uscTP

CJP 0.91 -

Caderea reala de entalpie pe TP CJP fct de

randamentul uscatHt

TP*

TPuscatCJP Hi

TP2CJP 596.20 kJ/kg

Entalpia reala la iesirea din CJP fct derandamentul uscat h11r-HiTP

CJP h14a 2317.58 kJ/kg

Entropia reala la iesirea din CJP fct de

randamentul uscat f(p14a,h14a) s14a 7.60 kJ/kg*K

Entalpia la intersectia destinderii din CJP cu

curba limita x=1Din diagrama h-s h

TPcurba limita CJP 2654.40 kJ/kg

Caderea de entalpie in partea umeda hTP

curba limita CJP-h14a Hparte umedaTP

CJP 336.82 kJ/kg

Factor ce tine cont de umiditate 1-0.9*(Hparte umedaTP

CJP/HtTP

CJP)*[(1-x14a)/2] kumiditate 0.98 -

Randamentul intern umed al TP CJP TP

uscatCJP*kumiditate TP

umedCJP 0.89 kJ/kg

Caderea reala de entalpie pe TP CJP fct de

randamentul umedHt

TP*

TPumedCJP Hiumed

TPCJP 582.32 kJ/kg

Entalpia reala la iesirea din CJP fct derandamentul umed h11r-Hiumed

TPCJP h14b 2331.46 kJ/kg

Entropia reala la iesirea din CJP fct de

randamentul umed f(p14b,h14b) s14b 7.64 kJ/kg*K

Titlul final f(p14,h14) x14bfinal

0.91 -

Pierderi reziduale CJP (cCJP

2a^2/2000)*xfinal*(0.65*xfinal+0.35) hCJP

rez 18.74 kJ/kg

Debitul masic iesire TP CJP D0*(1-a6-a5-a4-a3-a2-a1) D14 96.64 kg/s

Debitul volumic iesire TP CJP D14*v14 D14vol 2466.15 m3/s

Sectiunea de evacuare D14vol/c2a 11.74 m2

Page 9 of 25


10/25


Sectiunea de evacuare aleasa Din tabele Sevales

12.44 m2

Numarul de fluxuri ales /Sevales

se rotunjeste superior nfl 1.00 -

Recalcularea vitezei de iesire din CJP D14vol/(*dmed*lp*nfl*p) c2arecalculat

198.28 m/s

Page 10 of 25


11/25

p t h s v x

bar C kJ/kg kJ/kg*K m3/kg -

0 156.00 531.00 3391.52 6.4343 0.02120 1

1 145.86 525.13 3387.02 6.4564 0.02262 1

2 139.30 522.32 3387.02 6.4755 0.02369 1

3t 115.89 489.73 3327.54 6.4755 0.02735 1

3r 115.89 493.24 3337.01 6.4879 0.02753 1

4t 38.22 320.59 3022.95 6.4879 0.06534 1

4r 38.22 340.30 3073.31 6.5713 0.06838 1

5 37.07 337.76 3069.81 6.5786 0.07030 1

6 34.849 536.00 3533.27 7.2644 0.10476 1

7 33.8035 533.56024 3528.77 7 .2726 0.10772 1

8 32.2824 532.89394 3528.77 7 .2934 0.11281 1

11t 2.99544 195.29124 2856.29 7.2934 0.70991 1

11r 2.99544 223.37311 2913.78 7.4126 0.75520 1

14t 0.05 32.87549 2260.44 7.4126 24.69286 0.8761

14a 0.05 32.87549 2317.58 7.5993 25.35749 0.8996

14b 0.05 32.87549 2331.46 7.6446 25.51897 0.9054

14f 0.05 32.87549 2350.20 7.7058 25.73691 0.9131

Punct

14a se determina cu ajutorul randamentului uscat

14b se determina cu ajutorul randamentului umed

Parametri abur pe traseul GA-CIP-SII-CMP-CJP

Page 11 of 25


12/25

Entropia

,

kJ/(kg*K

)

p [bar] t [C] x [%] h [kJ/kg] s [kJ/kgK] v [m*3/kg]

Proces

ul din

turbina

Curba

limita

x=1

Extractii

Iesire GA 0 156.00 531.00 1.0000 3,391.5 6.43422218 0.0212013 6.43422 3,391.5

Intrare VIR+VR 1 145.86 525.13 1.0000 3,387.0 6.45631495 0.0226166 6.45631 3,387.0

Intrare TR CIP 2 139.30 522.32 1.0000 3,387.0 6.4754659 0.0236902 6.47547 3,387.0Intrare TP CIP 3 115.89 493.24 1.0000 3,337.0 6.4878596 0.0275339 6.48786 3,337.0

Iesire TP CIP 4 38.22 340.30 1.0000 3,073.3 6.5713190 0.0683841 6.57132 3,073.3

Intrare SII 5 37.07 337.76 1.0000 3,069.8 6.5785874 0.0702967 6.57859 3,069.8

Iesire SII 6 34.85 536.00 1.0000 3,533.2 7.2643115 0.1047600 7.26431 3,533.2

Intrare VIR+VR 7 33.80 533.56 1.0000 3,528.8 7.2725580 0.1077233 7.27256 3,528.8

Intrare CMP 8 32.28 532.89 1.0000 3,528.8 7.2933518 0.1128135 7.29335 3,528.8

IesireCMP 11 2.995 223.40 1.0000 2,913.8 7.4125549 0.7552004 7.41255 2,913.8

Iesire CJP 14 0.0500 32.90 90.536% 2,331.5 7.6446216 25.5189709 7.64462 2,331.5

Ev CJP 14f 0.0500 32.90 91.310% 2,350.2 7.7058431 25.7369071 7.70584 2,350.2

Priza ev CIP 4 38.22 340.30 1.0000 3,073.3 6.5713190 0.0683841 6.57132 3,073.31

9 14.780 419.33 1.0000 3,298.52 7.3392012 0.2124610 7.33920 3,298.52

10 6.415 311.01 1.0000 3,083.95 7.3814000 0.4141271 7.38140 3,083.95

Priza ev CMP 11 2.995 223.40 1.0000 2,913.78 7.4125549 0.7552004 7.41255 2,913.78

12 1.070 129.90 1.0000 2,735.87 7.4850000 1.7185130 7.48500 2,735.87

13 0.306 69.59 97.031% 2,556.09 7.5578900 4.9725563 7.55789 2,556.09

Entalpia, kJ/kg

Prize in cursul

destinderii din

CJP

Exemplu de trasare proces in turbina in diagrama h-s si determinare

a entalpiilor la prize - cazul cu 3 prize in CMP si 3 prize in CJP

Prize in cursul

destinderii din

CMP

Page 12 of 25


13/25

Parametru Notatie U.M. Mod de determinare Valoare

Entalpia apei la intrarea PJP1 h21 kJ/kg 139.22

Entalpia apei la ieirea PJP1 h22 kJ/kg 271.42



Entalpia apei saturate la degazor h25 kJ/kg 673.97

Entalpia apei la ieirea din pompa de alimentare h26 kJ/kg 700.02

Entalpia apei la ieshirea din PIP 5 h27 kJ/kg 836.95

Entalpia apei la ieshirea din PIP 6 h28 kJ/kg 1049.91

Entalpia condensatului la PJP 1 h44 kJ/kg 175.09



Entalpia condensatului la PIP 5 h52 kJ/kg 726.44

Entalpia condensatului la PIP 6 h51 kJ/kg 885.75

Entalpia aburului la PJP 1 h34 kJ/kg 2556.09



Entalpia aburului la DEG h31 kJ/kg 3083.95Entalpia aburului la PIP 5 h30 kJ/kg 3298.52

Entalpia aburului la PIP 6 h29 kJ/kg 3073.31

Entalpiile aburului, apei si condensatului secundar necesare pentru bilantul pe preincalzitoare

Aflate anterior la etapa "Determinareaparametrilor apei la preincalzitoare si a

presiunilor aburului la aparate si la prize"

Entalpiile aburului la intrarea in aparate se

considera egale cu cele de la iesirea din priza

turbinei (s-au neglijat pierderile de entalpie peconducta turbina-aparat)

Page 13 of 25


14/25


Debitul raportat de abur la PIP 6 a6 - [1*(h28-h27)]/(h29-h51) 0.09735

Debitul raportat de abur la PIP 5 a5 - [1*(h27-h26)-a6*(h51-h52)]/(h30-h52) 0.04721

Debitul raportat de abur la DEG a4 - [1*(h25-h24)-(a6+a5)*(h25-h24)]/(h31-h24) 0.04265

Debitul raportat de apa la intrarea in DEG b1 - 1-a6-a5-a4 0.8127932

Termenul din stanga bilant de verificare pe PIP-

uri si DEG- kJ/kg a6*h29+a5*h30+a4*h31+1*(h26-h25)+b1*h24 1049.910

Termenul din dreapta al bilantului de verificare pe

PIP-uri si DEG adica entalpia apei la intrarea in

GA(iesire din PIP 6)

- kJ/kg 1*h28 1049.910


Debitul raportat de abur la PJP 3 a3 - b1*(h24-h23)/(h32-h42) 0.04405

Debitul raportat de abur la PJP 2 a2 - [b1*(h23-h22)-a3*(h42-h22)]/(h33-h22) 0.04075

Debitul raportat de abur la PJP 1 a1 - b2*(h22-h21)/(h34-h44) 0.04042

Debitul raportat de apa la iesirea din CD b2 - b1-a3-a2 0.72799

Termenul din stanga bilant de verificare pe

intreaga linie de preincalzire- kJ/kg

a6*h29+a5*h30+a4*h31+1*(h26-

h25)+a3*h32+a2*h33+a1*h34+b2*h211056.9871

Termenul din dreapta al bilantului de verificare pe

intreaga linie de preincalzire adica entalpia apei

la intrarea in GA(iesire din PIP 6)

- kJ/kg 1*h28+a1*h44 1056.987

Bilantul pe linia de PIP+DEG

Bilantul pe linia de PJP

Se poate observa ca termenii fiecarui bilant sunt egali(cel din stanga este egal cu cel din dreapta), prin urmare calculul este corect

Page 14 of 25


15/25


Entalpia aburului la intrarea in CIP h2 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 3387.02

Entalpia aburului la iesirea din CIP h4 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 3073.31

Entalpia aburului la intrarea in CMP h8 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 3528.77

Entalpia aburului la prima priza CMP h9 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 3298.52

Entalpia aburului la a doua priza CMP h10 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 3083.95

Entalpia aburului la iesirea din CMP h11 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 2913.78

Entalpia aburului la intrarea in CJP h11 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 2913.78

Entalpia aburului la prima priza CJP h12 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 2735.87

Entalpia aburului la a doua priza CJP h13 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 2556.09

Entalpia aburului la iesirea din CJP h14 kJ/kg Determinat anterior la trasarea diagramei h-s 2331.46

Debitul raportat de abur total 1 - Egal cu debitul venit de la GA 1

Debitul raportat de abur preluat de la evacuarea din CIP a6 -Determinat anterior la bilantul pe linia de

preincalzire0.09735

Debitul raportat de abur preluat de la priza I CMP a5 -Determinat anterior la bilantul pe linia de

preincalzire0.04721

Debitul raportat de abur preluat de la priza II CMP a4 -Determinat anterior la bilantul pe linia de

preincalzire

0.04265

Debitul raportat de abur preluat de la priza evacuare CMP a3 -Determinat anterior la bilantul pe linia de

preincalzire0.04405

Debitul raportat de abur preluat de la priza I CJP a2 -Determinat anterior la bilantul pe linia de

preincalzire0.04075

Debitul raportat de abur preluat de la priza II CJP a1 -Determinat anterior la bilantul pe linia de

preincalzire0.04042

Entalpiile aburului ce trece prin turbina si debitele relative de abur necesare calcului indicilor specifici

Page 15 of 25


16/25

literar numeric literar numeric intrare iesire Hintern Lint per kg

1 CIP 0 0.00% 1 100.00% 3,387.02 3,073.31 313.71 313.71

4 CMPZ#1 a6 9.74% 1-a6 90.26% 3,528.77 3,298.52 230.25 207.84

5 CMPZ#2 a5deg 4.72% 1-a6-a5 85.54% 3,298.52 3,083.95 214.57 183.55

6 CMPZ#3 a4 4.26% 1-a6-a5-a4 deg 81.28% 3,083.95 2,913.78 170.17 138.31

7 CJPZ#1 a3 4.40% 1-a6-a5 deg-a4-a3 76.87% 2,913.78 2,735.87 177.91 136.77

8 CJPZ#2 a2 4.08% 1-a6-a5 deg-a4-a3-a2 72.80% 2,735.87 2,556.09 179.79 130.88

9 CJPZ#3 a1 4.04% 1-a6-a5 deg-a4-a3-a2-a1 68.76% 2,556.09 2,331.46 224.62 154.45

din bilantzuri

mas&energObservatzii

din bilantzuri

masice

hintrarezona-

hiesire zona

Hinternzona

*(1-

a)intratzona

Lmecanic intern fara corectii circuit apa abur Lint per kg 1,265.50

Randament circuit apa-abur circ ap ab 98.50%

Lmecanic intern cu corectii circuit apa abur 1,246.52

Produs mec* gen 98.00%

Wel per kg abur viu 1,221.59 kJel/kgab viu

Lint per kg* circ ap ab

Entalpii

din diagrama h-s

Hisi Lintpe zone

Zona

Extractii imediat amonte

Debite relative

Destinse prin TA

din suma Lint per kg pe zone

preliminat

Page 16 of 25


17/25


Lucrul mecanic intern CIP lCIP kJ/kgab viu H

CIP*1 313.70643

Lucrul mecanic intern CMP-zona 1 l1CMP kJ/kgab viu H1

CJP*d1 207.83513


CJP*d2 183.54849


CJP*d3 138.31466

Lucrul mecanic intern CJP-zona 1 l1CJP kJ/kgab viu H1

CJP*d4 136.76591


CJP*d5 130.88419


CJP*d6 154.44607

Lucrul mecanic specific intern produs de TA lspTA kJ/kgab viuSuma lucrurilor mecanice interne de pe fiecare

zona a TA 1265.5009

Randamentul circuitului apa-abur apa-abur - Preliminat 0.985

Lucrul mecanic specific intern cu corectii circuit apa abur lspTA

corectii apa-aburkJ/kgab viu L

TA*apa-abur 1246.5184

Produsul dintre randamentul mecanic si randamentul generatoruluimec*gen - Preliminat 0.98

Energia electrica specifica produsa eel sp kJel/kgab viu LTA

corectii apa-abur*mec*gen 1221.588

Debitul specific de abur dsp kg/kWhel 3600*(1/eel sp) 2.9469837

Debitul de abur D0 kg/s (dsp[kg/kWh]*Pbg)/3.6 157.17247

Caldura intrata in ciclu q1 kJt/kgab viu 1*(h0-h29)+(1-a6)*(h6-h5) 2759.8278

Randamentul termic termic - (lspTA

corectii apa-abur)/q1 0.4516653

Lucrul mecanic specific primit de pompa de alimentare lspPA kJ/kgab viu 1*(h26-h25) 26.05

Produsul dintre randamentul convertizorului de frecventa si

randamentul motorului EPA CF*ME - Preliminat 0.95

Energia electrica specifica consumata de EPA espPA

kJel/kgab viu lspPA

/(CF*ME) 27.423759

Randamentul efectiv seminet al grupului la functionarea cu EPA efectic seminetcu EPA

- (eel sp-espPA

)/q1 0.4326952

Calculul lucrului mecanic intern produs de fiecare zona a corpurilor TA si a indicilor specifici, inclusiv a debitului masic de abur produs de GA

Page 17 of 25


18/25


Debitul masic de abur/condensat secundar la PIP 6 DmPIP6

kg/s D0*a6 15.300784

Debitul masic de abur la PIP 5 DmPIP5

kg/s D0*a5 7.4196337

Debitul masic de abur/condensat secundar la DEG DmDEG

kg/s D0*a4 6.7033355

Debitul masic de abur/condensat secundar la PJP3 DmPJP3

kg/s D0*a3 6.9230167

Debitul masic de abur la PJP2 DmPJP2

kg/s D0*a2 6.4050871

Debitul masic de abur/condensat secundar la PJP1 DmPJP1

kg/s D0*a1 6.3528855

Debitul masic de condensat secundar la PIP 5 DmCDPIP5

kg/s DmPIP6

+DmPIP5

22.720418

Debitul masic de condensat secundar la PJP2 DmCDPJP2

kg/s DmPJP3

+DmPJP2

13.328104Debitul masic de condensat principal la intrarea in DEG Dmapa

DEGkg/s D0*b1 127.74871

Debitul masic de condensat principal la iesirea din CD DmCD

kg/s D0*b2 114.42061


Debitul masic de abur destins in CIP D0 kg/s Calculat anterior 157.17247

Debitul masic de abur destins in CMP-zona 1 D1 kg/s D0*(1-a6) 141.87168

Debitul masic de abur destins in CMP-zona 2 D2 kg/s D0*(1-a6-a5) 134.45205

Debitul masic de abur destins in CMP-zona 3 D3 kg/s D0*(1-a6-a5-a4 deg) 127.74871

Debitul masic de abur destins in CJP-zona 1 D4 kg/s D0*1-a6-a5 deg-a4-a3) 120.82570

Debitul masic de abur destins in CJP-zona 2 D5 kg/s D0*(1-a6-a5 deg-a4-a3-a2) 114.42061

Debitul masic de abur destins in CJP-zona 3 D6 kg/s D0*(1-a6-a5 deg-a4-a3-a2-a1) 108.06772

Debite masice de abur ce se destind in turbina

Debite masice de abur/condensat secundar si principal pe linia de PIP+DEG si PJP

Page 18 of 25


19/25


Cresterea de presiune in PA pPA barAflata anterior la etapa "Determinarea

parametrilor apei la preincalzitoare si a presiuniloraburului la aparate si la prize"

201.9809

Presiunea medie a apei in pompa pPAmed bar (p25+p26)/2 107.12955

Temperatura medie a apei in pompa tPAmed C (t25+t26)/2 161.2622

Desitatea medie a apei kg/m3 f(pPAmed,tPA

med) 912.14459

Inaltimea de pompare necesara Hnec mca (pPA*10^5)/(*g) 2257.2393

Inaltimea de pompare aleasa H mca 1.02*Hnec

2302.3841

Debitul volumic necesar a fi pompat Qvnec m3/s 1.07*(D0/) 0.1843727

Debitul volumic la Booster EPA QvBooster m3/s Qvnec/2 0.0921863

Debitul volumic la EPA QvEPA_2 m3/s Qvnec/2 0.0921863

Randament EPA EPA - Preliminat 0.85

Randament convertizor de frecventa CF - Preliminat 0.98

Randament mecanic AT(amplificator de turatie) AT - Preliminat 0.98

Randament motor electric ME - Preliminat 0.96Numarul de perechi de poli ai motorului p - Preliminat 2

Alunecarea motorului s - Preliminat 0.015Turatia motorului electric nmel rpm (1-s)*(3000/p) 1477.5

Turatia pompei Booster nBooster rpm nmel=nBooster 1477.5

Puterea mecanica la axul motorului unei singure pompe PPAm_2 kW (QvEPA_2**g*Hnec)/(EPA*CF*AT*ME*1000) 2423.4537

Rapiditatea dimensionala rap. la Q nq - Preliminat 24

Inaltimea de pompare Booster Hbooster_2 mca [(nBooster*Qv_Booster)/nq]

4/3

49.61Inaltimea de pompare pompa principala Hpp_2 - H-Hbooster_2 2252.78

Numarul de trepte ale pompei principale ztr_pp - preliminat 7

Inaltimea de pompare pentru o treapta a pompei principale Hpp_1tr_2 mca Hpp_2/zpp_1tr_2 321.82547

Turatia pompei principale nPA_2 rpm (nq/Qv_EPA_2)*(Hpp_1tr_2)0.75 6006.1098

Determinarea consumului propriu tehnologic

I. EPA cu amplificator de turatie, pompa Booster si reglaj prin convertizor de frecventa-solutie 3x55%, doua in functiune, una in rezerva

Page 19 of 25


20/25


Debitul masic de condensat principal DmCD

kg/s D0*b2 114.42061

Presiunea medie a condensatului principal in pompa pPC

med bar (p20+p21)/2 8.09

Temperatura apei in pompa tPC

C =tc 32.87549

Desitatea medie a condensatului principal kg/m3 f(pPC

med,tc) 995.0624

Debitul volumetric necesar de condensat principal QvnecCD

m3/s DmCD/ 0.1149884

Debitul volumetric instalat in pompa de condensat principal QvinstCD

m3/s 1.1*QvnecCD

0.1264872

Cresterea de presiune in PC pPA bar p21-p20 16.09

Inaltimea de pompare necesara HnecPC

mca (pPA*10^5)/(*g) 164.82097

Inaltimea de pompare instalata in pompa de condensat principal HinstPC

mca 1.1*HnecPC

181.30306

Randament PC PC - Preliminat 0.85

Randament convertizor de frecventa CF - Preliminat 0.98

Randament motor electric ME - Preliminat 0.94

Puterea mecanica la axul motorului unei singure pompe PCD

m kW (QvinstCD**g*Hinst

PC)/(PC*CF*ME*1000) 285.88952

II. Pompa condensat principal multietajata monoflux, "normala", 2x115%, una in rezerva

Page 20 of 25


21/25


Entalpia condensatului secundar ce vine de la PJP1 h44 kJ/kg Determinat anterior 175.09

Entalpia condensatului principal ce pleaca de la CD h20 kJ/kg f(tcsat) 137.76512

Entalpia franata a aburului ce iese din turbina h14f kJ/kg Determinat anterior 2350.1982

Debitul masic de abur la iesirea din turbina Dm14 kg/s D0*(b2-a1) 108.06772

Debitul masic de abur la PIP1 DmPJP1

kg/s D0*a1 127.74871

Puterea termica evacuata la sursa rece Ptev

MW [Dm14

*(h14

-h20

)+Dm

PJP1*(h

44

-h20

)]/1000 243.86024

Caldura specifica a apei cpapa

kJ/kg*K Preliminat 4.18

Incalzirea apei de racire in condensator tcd C Determinata anterior 11.29549

Debitul masic de apa de racire necesar condensatorului DAR kg/s (Ptev*1000)/(cp*tcd) 5164.8731

Coeficient de corectie ce tine seama de necesitatea racirilor

tehnologice ktehn - Preliminat 1.2

Debitul masic de apa de racire necesar condensarii aburului si racirilor

tehnologice DAR' kg/s ktehn*DAR 6197.8477

Cota apei de rau crau - Preliminat 0.7

Cota apei de rau vara crauvara

- crau/2 0.35

Debitul masic de apa de racire preluat de la emisar Drau kg/s DAR*crau 4338.4934

Debitul masic de apa de racire la turn Dturn kg/s DAR*(1-crauvara

) 4028.601

III. Calculul debitelor de apa de racire

Pentru calculul debitului de apa de racire la turn s-a luat in considerare cazul cel mai drastic, anume vara, cand cota raului este scazuta si turnul de racire trebuie sa

evacueze mai multa caldura, implicit pompa de turn va pompa un debit mai mare.

Pentru calculul debitului de apa de racire preluata din rau s-a luat in considerare cazul cotei de rau preliminate in tema de proiect, implicit debitul maxim necesar

instalatiei de pompare

Page 21 of 25


22/25


Debitul masic de apa de racire preluat de la emisar Drau kg/s DAR*crau 4338.4934

Debitul masic de apa de racire la turn Dturn kg/s DAR*(1-crauvara

) 4028.601

Densitatea apei de racire AR kg/m3 Preliminat 1000

Debitul volumetric de apa instalat in pompa de turn Qturn m3/s Dturn/AR 4.3384934

Debitul volumetric de apa instalat in pompa de grup Qgrup m3/s Dgrup/AR 4.028601

Debitul volumetric de apa instalat intr-o singura pompa de turn Qturn_2 m3/s Qturn/2 2.1692467

Debitul volumetric de apa instalat intr-o singura pompa de grup Qturn_2 m3/s Qgrup/2 2.0143005

Inaltimea de pompare pentru o pompa de turn Hpturn mca Pbg 13.856406

Inaltimea de pompare pentru o pompa de grup Hpgrup mca Preliminat 9

Randament instalatie de pompare IP - Preliminat 0.86

Randament motor electric ME - Preliminat 0.94

Puterea mecanica la axul motorului unei singure pompe de turn Pturn kW (Qturn*Hpturn**g)/(IP*ME*1000) 729.51169

Puterea mecanica la axul motorului unei singure pompe de grup Pgrup kW (Qgrup*Hgrup**g)/(PC*CF*1000) 439.98662

IV. Pompele de turn si de grup, solutie 2x57%

Page 22 of 25


23/25

3,391.5

3,387.0

3,337.0

3,073.33,069.8

3,533.2

3,528.8

2,913.8

2,331.5

2,350.2

2,654.4

3,298.5

3,084.0

2,735.9

2,556.1

2,320

2,360

2,400

2,440

2,480

2,520

2,560

2,600

2,640

2,680

2,720

2,760

2,800

2,840

2,880

2,920

2,960

3,000

3,040

3,080

3,120

3,160

3,200

3,240

3,280

3,320

3,360

3,400

3,440

3,480

3,520

3,560

6.4 6.5 6.6 6.7 6.8 6.9 7.0 7.1 7.2 7.3 7.4 7.5 7.6 7.7 7.8

Entalpia,

kJ/kg

Entropia, kJ/kg/K

Procesul din turbina Curba limita x=1 Extractii

Page 23 of 25


24/25

Observatii si concluzii privind prezentul proiect:

1. Pentru alegerea presiunii la condensator s-au utilizat valori ceva mai ridicate ale

incalzirii apei de racire in condensator si a diferentei minime de temperature, deoarece o

presiune prea mica a aburului la iesirea din CJP/intrare condensator dicteaza un volum

specific mare al aburului, ceea ce duce la o sectiune mai mare de evacuare, implicit o

crestere a numarului de fluxuri. Intrucat dublarea numarului de fluxuri nu se justifica

economic, s-a recurs la modificarea temperaturilor de la condensator.

2. Presiunea de supraincalzire intermediara s-a determinat prin citire din graficele

din materialele ajutatoare pentru proiect.

3. Temperatura de alimentare a generatorului de abur este dictata de presiunea

de supraincalzire intermediara.

4. Presiunea alimentare a generatorului de abur s-a determinat prin citire din

graficele din materialele ajutatoare pentru proiect. Adunand pe rand pierderile de pe

traseul de PIP-urilor si pierdea de presiune din generatorul de abur s-a determinat

presiunea la refularea pompei de alimentare.Continuand calculul cu adunarea pierderilor

pe degazor si PJP-uri s-a putut determina presiunea la refularea pompei de condensat

principal.

5. S-au ales 6 trepte de preincalzire regenerative, in mod corect, deoarece

cresterea de temperatura pe o treapta de preincalzire s-a incadrat in intervalul optim, cu

o valoare catre capatul corespunzator puterilor relativ mici.

6. Pentru pompa de condensat principal s-a neglijat cresterea de entalpie inpompa.

7. S-au neglijat pierderile de entalpie pe traseele priza-PIP, priza-degazor, prize

PJP.

8. Ultima treapta de preincalzire regenerative ridica temperatura apei iesite de la

PIP5 pana la temperatura de alimentare a generatorului de abur, tocmai de aceea s-a

folosit un coefficient de majorare a cresterii de temperatura pe PIP.

9. Pentru calculul destinderii in treptele turbinei s-a determinat intai caderea

teoretica de entalpie(pornind de la faptul ca destinderea este in mod teoretic un proces

izentrop). Apoi s-au determinat debitele volumetrice, care au fost introduce in formulele

semi-empirice folosite la determinarea randamentelor. Pentru treapta de reglaj s-a folosit

numai debitul volumetric la intrarea in aceasta, pe cand la treptele de presiune s-a folosit

media geometrica ale debitelor volumetrice la intrare/iesire treapta. Caderile teoretice au

fost inmultite cu randamentele aflate si au rezultat caderile reale.

10. Pentru calculul randamentului umed al CJP s-a determinat caderea de entalpie

in partea umeda, facandu-se diferenta intersectie curba limita/destinderea CJP si entalpia

uscata.

Page 24 of 25


25/25

11. Pierderile reziduale se datoreaza vitezei axiale a aburului ce iese din turbine,

implicit a energiei sale cinetice care se pierde, rezultand entalpia franata

12. Pentru aflarea entalpiilor la prize s-au pozitionat punctele in functie de

presiunile la prize si prin modificarea entropiila pana au picat pe grafic

13. La calculul bilanturilor s-a urmarit ca toata caldura intrata in linia de

preincalzire sa fie egala cu caldura iesita.

14. Lucrul mecanic pe fiecare zona s-a determinat din produsul cadere de

entalpie pe zona corpului de turbina si aburul destins prin acea zona.15. La calculul randamentului seminet s-a tinut cont de energia electrica specifica

consumata de pompa de alimentare.

16. Electropompele de alimentare, pompele de grup, pompele de condensate,

pompele de turn, au fost dimensionate pentru a avea rezerva, in cazul in care una dintre

ele se defecteaza. Solutiile de rezervare sunt prezentate in proiect

Date post:	26-Feb-2018
Category:	Documents
Upload:	anton-stanei
View:	221 times
Download:	0 times

Proiect Centrale termoelectrice n=8

Documents