Date de intrare 0.997

Marime Model Derivat 1

138.9 138.4833 m 1.003

146.2 145.7614 mB 22.7 22.7 mT 7.3 7.322 m B/T= 3.10026027

-1.324 -1.320 m

163.2 163.691

∇ 14668 14668

n 1.18831E-06 1.18831E-06 g= 9.81v 10.083 10.083 m/s 1.025

17 17.05115346

1.a)Determinarea coeficientului rezistentei rezidueFn= 0.267Cp= 0.615 Prin interpolare in tabelul din figura 2.28

5.955 Cr=>> 0.001351.b)Determinarea corectiilor coeficientului rezistentei rezidue

Corectia pentru raport B/T diferit de 2.5

0.00009604Corectia pentru pozitia longitudinala a centrului de carena:

4.5280438E-05 LCB= -0.90560875513 0.90560876

0 0.00005Corectia tabelara pentru abaterea formei navei de la forma standard:

Fn diferit de [0.2…..0.25]=> 0Corectia suplimentara pentru nava cu bulb(la plina incarcare):

0.104 -0.0002Corectii pentru linii de arbori protejate cu pantaloni sau sustinute de cavaleti

0Determinarea coeficientului total al rezistentei residue

0.001491322 .Determinarea coeficientului rezistentei de frecare

Calculul suprafetei udate a corpului fara apendici,S:

0.6373S= 3820.212

c= 60

17.7877Calculul numarului Reynolds, Rn

Rn= 1236808741.995Formula ITTC 1957 pentru coeficientul rezistentei de frecare

0.00149103

cx

cy

Lbp cz

Lwl

xb

AM m2

m3

m2/sr=

ABT m2

Lwl/∇1/3 =

d CR1=

dCR2= |d LCB|

(LCB)standard d Cr/d LCB=

dCR3=

ABT/AM >0.1 dCR3S=

dCR4=

CRT=

CB=

Calculul ariei suprafetei udate a apendicilor SAPP

SAPP=

CF=

0.001497973824Coeficientul de corelare model-nava:

0.0004Coeficientul rezistentei aerodinamice :

0.00007Coeficientul corectiei rezistentei la manevrabilitate:

0.000004Coeficientul rezistentei totale la inaintare:

0.00346330Calculul rezistentei totale la inaintare:Rt= 689.3669699554 kN

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de S

CF1=

CA=

CAA=

CAS=

CT=

v= 10.083

10.083

Formula ITTC 1957 pentru coeficientul rezistentei de frecare

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de SAPP

Date de intrare 1.0185

Marime Model Derivat 1

138.9 141.4697 m 0.982

146.2 148.9047 mB 22.7 22.7 mT 7.3 7.167 m B/T= 3.167116

-1.324 -1.348 m

163.2 160.236 v=

∇ 14668 14668 8.738

n 0.00000118831 1.19E-06 g= 9.81v 8.738 8.738 m/s 1.025

17 16.69121

1.a)Determinarea coeficientului rezistentei rezidueFn= 0.229Cp= 0.615 Prin interpolare in tabelul din figura 2.28

6.083 Cr=>> 0.000851.b)Determinarea corectiilor coeficientului rezistentei rezidue

Corectia pentru raport B/T diferit de 2.5

0.00010674Corectia pentru pozitia longitudinala a centrului de carena:

8.1054788E-05 LCB= -0.90560876 0.900609

-0.005 0.00009Corectia tabelara pentru abaterea formei navei de la forma standard:

Fn diferit de [0.2…..0.25]=> 0Corectia suplimentara pentru nava cu bulb(la plina incarcare):

0.104 0.0015Corectii pentru linii de arbori protejate cu pantaloni sau sustinute de cavaleti

0Determinarea coeficientului total al rezistentei residue

0.001037792 .Determinarea coeficientului rezistentei de frecare

Calculul suprafetei udate a corpului fara apendici,S:

0.6373S= 3864.492

c= 60

17.7877Calculul numarului Reynolds, Rn

Rn= 1094940940Formula ITTC 1957 pentru coeficientul rezistentei de frecare

0.00151353

0.0015205Coeficientul de corelare model-nava:

cx

cy

Lpp cz

Lwl

xb

AM m2

m3

m2/sr=

ABT m2

Lwl/∇1/3 =

d CR1=

dCR2= |d LCB|

(LCB)standard d Cr/d LCB=

dCR3=

ABT/AM >0.1 dCR3S=

dCR4=

CRT=

CB=

Calculul ariei suprafetei udate a apendicilor SAPP

SAPP=

CF=

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de SAPP

CF1=

0.0004Coeficientul rezistentei aerodinamice :

0.00007Coeficientul corectiei rezistentei la manevrabilitate:

0.000004Coeficientul rezistentei totale la inaintare:

0.00303229Calculul rezistentei totale la inaintare:Rt= 458.544165 kN

CA=

CAA=

CAS=

CT=

17

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de SAPP

Date de intrare 1.01

Marime Model Derivat 1

138.9 140.289 m 0.990

146.2 147.662 mB 22.7 22.7 mT 7.3 7.228 m B/T= 3.140685

-1.324 -1.337 m

163.2 161.584 v=

∇ 14668 14668 9.252

n 1.18831E-06 1.19E-06 g= 9.81v 9.252 9.252 m/s 1.025

17 16.83168

1.a)Determinarea coeficientului rezistentei rezidueFn= 0.243Cp= 0.615 Prin interpolare in tabelul din figura 2.28

6.032 Cr=>> 0.000911.b)Determinarea corectiilor coeficientului rezistentei rezidue

Corectia pentru raport B/T diferit de 2.5

0.00010251Corectia pentru pozitia longitudinala a centrului de carena:

9.851696E-05 LCB= -0.9056088 0.895609

-0.01 0.00011Corectia tabelara pentru abaterea formei navei de la forma standard:

Fn diferit de [0.2…..0.25]= 0Corectia suplimentara pentru nava cu bulb(la plina incarcare):

0.104 0Corectii pentru linii de arbori protejate cu pantaloni sau sustinute de cavaleti

0Determinarea coeficientului total al rezistentei residue

0.001111032 .Determinarea coeficientului rezistentei de frecare

Calculul suprafetei udate a corpului fara apendici,S:

0.6373S= 3846.986

c= 60

17.7877Calculul numarului Reynolds, Rn

Rn= 1149673759Formula ITTC 1957 pentru coeficientul rezistentei de frecare

0.00150446

0.00151142Coeficientul de corelare model-nava:

cx

cy

Lbp cz

Lwl

xb

AM m2

m3

m2/sr=

ABT m2

Lwl/∇1/3 =

d CR1=

dCR2= |d LCB|

(LCB)standard d Cr/d LCB=

dCR3=

ABT/AM >0.1 dCR3S=

dCR4=

CRT=

CB=

Calculul ariei suprafetei udate a apendicilor SAPP

SAPP=

CF=

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de SAPP

CF1=

0.0004Coeficientul rezistentei aerodinamice :

0.00007Coeficientul corectiei rezistentei la manevrabilitate:

0.000004Coeficientul rezistentei totale la inaintare:

0.00309644Calculul rezistentei totale la inaintare:Rt= 522.575527 kN

CA=

CAA=

CAS=

CT=

18

Formula ITTC 1957 pentru coeficientul rezistentei de frecare

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de SAPP

Date de intrare 1.01

Marime Model Derivat 1

138.9 140.289 m 0.990

146.2 147.662 mB 22.7 22.7 mT 7.3 7.228 m B/T= 3.140685

-1.324 -1.337 m

163.2 161.584 v=

∇ 14668 14668 9.766

n 1.18831E-06 1.19E-06 g= 9.81v 9.766 9.766 m/s 1.025

17 16.83168

1.a)Determinarea coeficientului rezistentei rezidueFn= 0.257Cp= 0.615 Prin interpolare in tabelul din figura 2.28

6.032 Cr=>> 0.0011.b)Determinarea corectiilor coeficientului rezistentei rezidue

Corectia pentru raport B/T diferit de 2.5

0.00010251Corectia pentru pozitia longitudinala a centrului de carena:

0.000134341 LCB= -0.9056088 0.895609

-0.01 0.00015Corectia tabelara pentru abaterea formei navei de la forma standard:

Fn diferit de [0.2…..0.25] 0Corectia suplimentara pentru nava cu bulb(la plina incarcare):

0.104 0Corectii pentru linii de arbori protejate cu pantaloni sau sustinute de cavaleti

0Determinarea coeficientului total al rezistentei residue

0.001236852 .Determinarea coeficientului rezistentei de frecare

Calculul suprafetei udate a corpului fara apendici,S:

0.6373S= 3846.986

c= 60

17.7877Calculul numarului Reynolds, Rn

Rn= 1213544523Formula ITTC 1957 pentru coeficientul rezistentei de frecare

0.0014945

0.00150142Coeficientul de corelare model-nava:

cx

cy

Lbp cz

Lwl

xb

AM m2

m3

m2/sr=

ABT m2

Lwl/∇1/3 =

d CR1=

dCR2= |d LCB|

(LCB)standard d Cr/d LCB=

dCR3=

ABT/AM >0.1 dCR3S=

dCR4=

CRT=

CB=

Calculul ariei suprafetei udate a apendicilor SAPP

SAPP=

CF=

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de SAPP

CF1=

0.0004Coeficientul rezistentei aerodinamice :

0.00007Coeficientul corectiei rezistentei la manevrabilitate:

0.000004Coeficientul rezistentei totale la inaintare:

0.00321227Calculul rezistentei totale la inaintare:Rt= 604.031291 kN

CA=

CAA=

CAS=

CT=

19

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de SAPP

Date de intrare 1

Marime Model Derivat 1

138.9 140.5668 m 0.988

146.2 147.9544 mB 22.7 22.7 mT 7.3 7.213 m B/T= 3.146904

-1.324 -1.340 m

163.2 161.265

∇ 14668 14668

n 1.18831E-06 1.19E-06v 10.083 10.083 m/s

17 16.79842g= 9.81

1.0251.a)Determinarea coeficientului rezistentei rezidueFn= 0.265Cp= 0.615 Prin interpolare in tabelul din figura 2.28

6.044 Cr=>> 0.00121.b)Determinarea corectiilor coeficientului rezistentei rezidue

Corectia pentru raport B/T diferit de 2.5

0.00010350Corectia pentru pozitia longitudinala a centrului de carena:

0.000177122 LCB= -0.9056088 0.885609

-0.02 0.0002Corectia tabelara pentru abaterea formei navei de la forma standard:

Fn diferit de [0.2…..0.25]= 0Corectia suplimentara pentru nava cu bulb(la plina incarcare):

0.104 -0.0003Corectii pentru linii de arbori protejate cu pantaloni sau sustinute de cavaleti

0Determinarea coeficientului total al rezistentei residue

0.001480632 .Determinarea coeficientului rezistentei de frecare

Calculul suprafetei udate a corpului fara apendici,S:

0.6373S= 3851.105

c= 60

17.7877Calculul numarului Reynolds, Rn

Rn= 1255416697Formula ITTC 1957 pentru coeficientul rezistentei de frecare

0.001488308

0.00149518Coeficientul de corelare model-nava:

cx

cy

Lbp cz

Lwl

xb

AM m2

m3

m2/s

ABT m2

r=

Lwl/∇1/3 =

d CR1=

dCR2= |d LCB|

(LCB)standard d Cr/d LCB=

dCR3=

ABT/AM >0.1 dCR3S=

dCR4=

CRT=

CB=

Calculul ariei suprafetei udate a apendicilor SAPP

SAPP=

CF=

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de SAPP

CF1=

0.0004Coeficientul rezistentei aerodinamice :

0.00007Coeficientul corectiei rezistentei la manevrabilitate:

0.000004Coeficientul rezistentei totale la inaintare:

0.00344981Calculul rezistentei totale la inaintare:Rt= 692.235427 kN

CA=

CAA=

CAS=

CT=

1.0185

7.3

Majorarea coeficientilor rezistentei de frecare tinand cont de SAPP

v[nd] Rt[KN] Pe[KW]v= 16 689.367 5669.354v= 17 458.5442 4006.759v= 18 522.5755 4834.869v= 19 604.0313 5898.97v= 19.6 692.2354 6973.857

15 15.5 16 16.5 17 17.5 18 18.5 19 19.5 20

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

6500

7000

7500

16 16.5 17 17.5 18 18.5 19 19.5 20

380

430

480

530

580

630

680

15 15.5 16 16.5 17 17.5 18 18.5 19 19.5 20

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

6500

7000

7500