1
UNIVERSITATEA din CRAIOVA
FACULTATEA de MECANICA
SECTIA C.C.I.A
Grupa: 1231
Anul III Semestrul II
Indrumator:
Conf.dr.ing. Ivona GEORGESCU Student: ANDREI Mihai-Florian2009
TEMA PROIECT
Sa se calculeze structura de rezistenta a unei cladiri cu P+5 nivele, destinata locuintelor, amplasata intr-o zona de calcul seismic D. Structura de rezistenta este realizata din diafragme de beton armat turnate monolit, plansee din beton armat prefabricat, fundatii continue din beton. Diafragmele se termina cu un bulb 40x40 cmInchiderea exterioara a cladirii se realizeaza din zidarie de BCA de 30 cm grosime si fasii din BCA de 7,5 cm. La compartimentarile interioare se foloseste zidarie din BCA de 20 cm.Acoperisul este de tip terasa cu scurgere interioara a apelor si se va termoizola cu BCA de 20 cm grosime.Hnivel=2,8 m
Grosime diafragma = 20 cmProiectul va cuprinde:
Note de calcul pentru diafragmele din beton armat:
Piese scrise
Piese desenate:
- Plan armare diafragme
- Sectiune orizontala in diafragme
- Sectiune verticala in diafragme
Nota de calcul
1. Evaluarea incarcarilor2. Calculul total al greutatii structurii
3. Determinarea incarcarilor seismice4. Stabilirea sectiunilor active de calcul si a caracteristicilor geometrice ale diafragmelor transversale5. Determinarea caracteristicilor de rigiditatea ale diafragmelor transversale la deplasari laterale
6. Distributia incarcarilor totale intre diafragme
1. EVALUAREA INCARCARILOR1.1 Incarcare planseu etaj curentNr.crt.Denumirea incarcariiIncarcari normate
(daN/m2)Coeficient de incarcareIncarcare de calcul
(daN/m2)
1Planseu beton armat
0,13 x 25003251,1357,5
2Pardoseala1001,3130
3Ziduri despartitoare1001,4140
Total525627,5
4Incarcari utile1501,4210
TOTAL675838
1.2 Incarcare planseu terasaNr,crt,Denumirea incarcariiIncarcari normate
(daN/m2)Coeficient de incarcareIncarcare de calcul
(daN/m2)
1Planseu beton armat
0,13 x 2500325,01,1357,5
2Beton de panta
0,12 x 22002641,3343,2
3Termoizolatie B.C.A.0,20 x 6001201,3156
4Sapa
0,02 x 2 x 2200881,3114,4
5Hidroizolatie201,326
6Protectie hidroizolatie (pietris)501,365
Total8671062,1
11Incarcari din zapada1501,4210
TOTAL INCARCARE10171275
1.3 Incarcare scara
Nr,crt,Denumirea incarcariiIncarcari normate
(daN/m2)Coeficient de incarcareIncarcare de calcul
(daN/m2)
1Greutate placa B.A.0,14 x 25003501,1385
2Trepte
0,09 x 25002251,3292,5
Total575677,5
4Incarcari utile3001,3390
TOTAL8751068
2. CALCULUL TOTAL AL GREUTATII STRUCTURII
2.1 Calculul greutatii planseului etaj curent- incarcarea planseului etaj curent - qpl = 838 daN/m2- suprafata planseu etaj curent - S = 16,8 x 13,8 = 231,84 m2- suprafata gol - Sgol = 17 x 0,27 x 1,5 = 6,885 m2 (scara)
Spl = S - Sgol = 231,84 - 6,885 = 224,96 m2
Gpl = qpl x Spl = 838 x 224,96 = 188516,48 daN
2.2 Calculul greutatii planseului terasa
- incarcare planseu terasa - qt = 1275 daN/m2- suprafata planseu terasa - S = 16,8 x 13,8 = 231,84 m2- suprafata gol - Sgol = 0,4 x 0,4 = 0,16 m2
St = S - Sgol = 231,84 - 0,16 = 231,68 m2
Gt = qt x St= 1275 x 231,68 = 295392 daN
2.3 Calculul greutatii scarii
- incarcare scara - qsc = 1068 daN/m2- suprafata scara - Ssc = 5,37 x 1,2 = 6,44 m2
Gsc = qsc x Ssc = 1068 x 6,44 = 6877,92 daN
2.5 Calculul greutatii diaframelorGreutatea diafragmelor o vom calcula pe bucati,a) Greutatea bucatilor de diafragama tip fig. 1
Fig. 1Gd1 = 2[(14,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,4 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 42000 daN* La parter: Gd1parter = Gd1 - Ggol usi = 42 000 - 3960 = 38040 daNGgol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 2500) = 3960 daNb) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 2
Gd2 = 5 x [(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500) + (3,7 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 31500 daN
Fig. 2
c) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 3
Fig.3Gd3 = 2[(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500)+ (5,1 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 16520 daNd) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 4
Gd4 = 4[(4,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + (0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 26880 daN
e) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 5
Gd5 = 2[(10 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] =31 360 daN
f) Greutatea fasiilor de BCA de 7,5 cmGreutatea fasiilor de BCA pe un etaj este:
Gfasii = 2(14,2 x 0,075 x 2,8 x 800) = 4771,2 daN*La parter:
Gfasii parter = Gfasii - Ggol usi = 4771,2 - 1267,2 = 3504 daN
Ggol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 800) = 1267,2 daNGreutatea totala a diafragmelor pe un etaj si la parter este:
GD etaj = Gd1 + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii =
= 42000 + 31500+ 16520 + 26880 + 31360 + 4771,2 = 153031,2 daN
GD parter = Gd1parter + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii parter =
= 38040 + 31500+ 16520 + 26880 + 31360 + 3504 = 147804 daN
2.6 Calculul greutate atic (beton)
- grosimea aticului = 15 cm
- inaltimea aticului = 90 cm
Gatic = (2 x 14,2 + 2 x 17,2) x 0,15 x 0,9 x 2500 = 21195 daN
2.7 Calculul greutate ziduri exterioare
a) Zidarie exterioara la sufragerie:G = (3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN
Ggol fereastra = (0,9 x 2 x 0,3 x 600) + (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600) = 648 daN
Gzid.ext.sufr. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 964,8 daNb) Zidarie exterioara la bucatarie:
G = (2,6 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1310,4 daN
Ggol fereastra = (1,2 x 1,2 x 0,3 x 600 = 259,2 daN
Gzid.ext.buc. = G - Ggol fereastra = 1310,4 - 259,2 = 1051,2 daNc) Zidarie exterioara la dormitor:
G=(3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN
Ggol fereastra = (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600)= 324 daN
Gzid.ext.dorm. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 1288,8 daN
Gzid.ext.ap.= 964,8 + 1051,2 + 1288,8 = 3304,8 daN
Gzid.ext.et. = 4 x 3304,8 = 13219,2 daN
2.8 Calculul greutate ziduri interioare
a) Zidarie interioara la baie:
Gpereti baie = (2,2 x 0,2 x 2,8 x 600) + 2(2 x 0,2 x 2,8 x 600) = 739,2 + 1344=
=2083,2 daN
Ggol usa = (0,9 x 0,2 x 2,1 x 600) = 192 daN
Gzid.int.baie = G - Ggol usa = 2083,2 - 192 =1891,2 daN
Gzid.int.ap.= 1891,2 daN
Gzid.int.et. = 4 x 1891,2 = 7564,8 daN
2.9 Calculul greutatii pe fiecare etaj si al intregii structuri
Gparter = Gpl + Gsc + GD parter + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 363982,4 daN
Getaj1 = Getaj2 = Getaj3 = Getaj4 = Gpl + Gsc + GD etaj + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 369209,6 daN
Getaj5 = Gt + Gsc + GD etaj + Gatic + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 497280,12 daNGstructura = Gi = 2338100,92 daN = 23381,01 KN = 2338,10 tf3. DETERMINAREA INCARCARILOR SEISMICEMai intai se determina sarcina seismica totala: Sok = x ce x ci x S0 = 0,8 x 1 x 1 x 2 = 1,6 KN/m2unde:
S0 = 2 KN/m2 = 0,8
ce = 1ci = 1
Forta taietoare de baza:
Fb = x 1Sd(T1) x m x
Sd(T1) ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale de vibratii
T1 = 1 s
Sd(T1) = 0,16 x y x = 1,25
m = masa seismica mi = = 0,85
0 = 2,75
Sd(T) = 0,16 x 1 x = 0,088Fb = 0,088 x 2338,10 = 2057,53Calculul greutatii pe etaje:Pentru determinarea sarcinilor seismice pe fiecare nivel folosim urmatoarele relatii ale caror rezultate sunt centralizate in tabelul de mai jos:
Nr.crt.Greutatea pe fiecare etaj - niInaltimea pana la nivel ziniziniziSarcina seismica pe nivel - Fk
Parter3639,8242,810337,869331505,5637,291
Etaj13692,0965,620675,738331505,56314,583
Etaj23692,0968,431013,606331505,56321,874
Etaj33692,09611,241351,475331505,56329,165
Etaj43692,0961495463,900331505,56367,330
Etaj56818,85016,892885,940331505,56365,512
Total25227,058205,76
4. STABILIREA SECTIUNILOR ACTIVE DE CALCUL SI A CARACTERISTICILOR GEOMETRICE ALE DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE
Pentru determinarea caracteristicilor geometrice ale diafragmelor se folosesc urmatoarele notatii si relatii de calcul ale caror rezultate vor fi centralizate in tabele de mai jos pentru fiecare diafragma in parte:
- Ai - suprafata bucatii de diafragma i
- Yci - pozitia centru de greutate al partii de diafragama i fata de axa - Yc - pozitia centrului de greutate al intregii sectiunii fata de axa - Iyi - moment de inertie fata de centru de greutate propriu al partii de montant/rigla i
- Im/Ir - moment de inertie al montantului/riglei in raport cu axa ce trece prin centru de greutate al intregii sectiuni
- Ami = sectiunea activa la compresiune excentrica
- Amti - sectiunea activa la forta taietoare
Relatii de calcul:
pentru patrat
pentru dreptunghi
Structura este compusa precum urmeaza:
6 diafragme transversale (vezi fig. 6):
DT1 DT6 - diafragme fara goluri
DT2 DT3 DT5 - diafragme cu un sir de goluri
DT4 diafragma fara goluri
4 diafragme longitudinale (vezi fig. 7)
DLD DLA
DLB DLC
4.1 Diafragmele DT1DT6 (vezi fig. 8)Acest tip de diafragme este alcatuit dintr-un singur montant.
4.1.1 Calculul latimii talpilor
a) Talpile mici
bdr = 0,2 m (pana la primul gol) => bp = 0,2+0,2 = 0,4 m
b) Talpile mari
bdr = 6 x d = 6 x 0,2 = 1,2 m => bp = 0,2 + 1,2 = 1,4 m
4.1.2 Calculul caracteristicilor geometriceDiafragmaMontant/RiglaA1[m2]A2[m2]A3[m2]A4[m2]A5[m2]A6[m2]A7[m2]
DT1DT6M10.161.020.280.560.281.020.16
Yc1
[m]Yc2
[m]Yc3
[m]Yc4
[m]Yc5
[m]Yc6
[m]Yc7
[m]Yc
[m]
14.0011.258.607.105.602.950.207.10
d1[m]d2
[m]d3[m]d4[m]d5[m]d6[m]d7[m]
6.904.151.500.001.504.156.90
Iy1
[m4]Iy2
[m4]Iy3
[m4]Iy4
[m4]Iy5[m4]Iy6[m4]Iy7[m4]Im / Ir
[m4]
0.00212.210.00090.370.00092.210.002156.42
DiafragmaMontant/Riglabp1
[m] bp2
[m]Ami
[m2]Amti
[m2]
DT1DT6Montant 11.400.403.482.58
4.2 Diafragmele DT2DT3DT5 (vezi fig. 9)
Acest tip de diafragme este alcatuit din 2 montanti si o rigla.
4.2.1 Calculul latimii talpilor
a) Montant 1
bdr = 0,6 m (distanta pana la primul gol)
bstg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m
bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,00 m
b) Montant 2
bp = bdr + bstg + 0,20 = 0,10 + 0,20 + 0,10 = 0,40 m
c) Rigla
bp = 0,20 m
4.2.2 Calculul caracteristicilor geometriceDiafragmaMontant/RiglaA1
[m2]A2
[m2]Yc1
[m]Yc2
[m]Yc
[m]
DT2DT3DT5M10,40,120,700,300,61
M20,740,162,250,21,89
R10,160,40,4
d1
[m]d2
[m]Iy1
[m4]Iy2
[m4]Im / Ir
[m4]
0,090,310,00130,00360,0197
0,361,690,84420,00091,3979
0,00850,0123
DiafragmaMontant/RiglabpiAmiAmti
DT2DT3DT5M12,000,520,16
M20,400,900,82
R0,20,160,036
4.4 Diafragma DT4 (fig. 11) Acest tip de diafragma este alcatuit dintr-un singur montant
4.4.1 Calculul latimii talpilor
a) Talpa 1
bstg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m
bdr = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m
bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,60 m
b) Talpa 2
bp = 0,40 m
4.4.2 Calculul caracteristicilor geometrice
DiafragmaMontant/RiglaA1
[m2]A2
[m2]A3
[m2]Yc2
[m]Yc3
[m]Yc4
[m]Yc
[m]
DT4M10,521,020,165,62,950,2
d1
[m]d2
[m]d3
[m]Iy1
[m4]Iy2
[m4]Iy3
[m4]Im / Ir
[m4]
2,100,553,300,00192,21090,00216,5590
DiafragmaMontant/Riglabp1 bp2AmiAmti
DT4M12,60,41,71,140
5. DETERMINAREA CARACTERISTICILOR DE RIGIDITATE ALE DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE LA DEPLASARI LATERALE
5.1 Diafragme pline DT1, DT6 si DT4Se determina:
I0 = Im moment de inertie global al diafragmei
s coeficient adimensional si este 1 in cazul diafragmelor plines coeficient adimensional
Amt sectiunea activa la forta taietoare
Momentul de inertie echivalent corectat va fi:
Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelul de mai jos:
DiafragmaMontant/RiglaI0s
Amt
DT1DT6Montant 156.42111.502.5840.425
DT4Montant16.56111.501.1405.940
5.2 Diaframe cu goluri DT2, DT3, DT5Se determina astfela) Caracteristicile cadrului real:
rigiditatea la distorsiune a riglelor
-
rigiditatea la distorsiune a montantilor
b) Caracteristicile cadrului inlocuitor
- - rigiditatea la distorsiune a stalpului cadrului echivalent
- - rigiditatea la distorsiune a riglei cadrului echivalent
c) Marimile (, , I0, si )
-
- - coeficient care introduce influenta deformabilitatii axiale a montantilor- - moment de inertie global
- - coeficient de monolitism
- - momentul de inertie echivalent corectat
- si se ia din tabele in functie de valoarile lui si
Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelele de mai jos:
DiafragmaMontant/RiglaKm(Kr)/EmKme (Kre)/Em
DT2DT3DT5Montant 10,0070-0,2567
Montant 20,4993-
Rigla0,01420,1620,0142
I0s
0,05531,33015,712,440,90511,504,72
0,05611,27656,552,410,90511,502,39
6. DISTRIBUTIA INCARCARII TOTALE INTRE DIAFRAGME
Determinarea pozitiei centrului maselor (CM) si centrului de rigiditate (CR)
Fiind structura simetrica CMCR si se afla L/2 respectiv l/2 din cladire.Astfel:
m
m
Distributia incarcarii totale intre diafragme
Distributia incarcarii orizontale din seism se face in conformitate cu relatia:
Mt = S x es
unde:
S=284 044,6 daN rezultanta incarcarii seismice
Mt,s moment de torsiune din seism es = eos + ea = 1,29m (eos=0 excentricitatea centrului maselor in raport cu centrul de rigiditate; ea=1,29 excentricitatea aditionala convetionala)
Calculand pentru fiecare diafragma obtinem:
DiafragmaSMtIei,s [m4]Zi [m]Iei,sSDTiqSDTi
DT1284044,6366417,640,4210,2101,02128044,607101,6
DT2284044,6366417,64,726,6101,0215863,325812,59
DT3284044,6366417,62,393,6101,029144,823887,26
DT4284044,6366417,65,940101,0216702,788313,26
DT5284044,6366417,62,393,6101,029144,823887,26
DT6284044,6366417,640,4210,2101,02128044,607101,60
7. CALCULUL FORTELOR AXIALE NS1=6,48 m2
S2=3,24 m2
S3=5,17 m2
S4=2,25 m2
S5=0,045 m2
S6=0,02 m2
S7=0,18 m2
S8=28,35 m2
S9=2,25 m2q terasa=1275 daN/m2qepl. current=838 daN/m2Diafragma DT1 (etaj 5)N1=
4550 daN/ml
Greutatea diafragmei
G= = 24,360 daN
Greutatea diafragmei/ ml = =1432,94 daN/ml
Descarcam planseul etajului current pe o diafragma DT1N2=2891,1 daN/ml
Greutate atic = 21195 daN
Gatic/ml=255 daN/ml
N5 = Gatic + N1+ Gd = 6238 daN/m
N4 = N5+ N2 + Gd = 10562 daN/m
N3 = 14886 daN/m
N2 = 19210 daN/mN1 = 23534 daN/m
Np = 27858 daN/m
Diafragma DT2Nterasa = 4550 daN/ml
Greutate diafragma
G = 9940 daN
G diafr/ml = 1420 daN/ml
Nplanseu = 2891,1 daN/ml
N5 = 5970 daN/ml
N4 = 10281 daN/ml
N3 = 14592 daN/ml
N2 = 18903 daN/ml
N1 = 23214 daN/ml
Np = 27525 daN/ml
Diafragma DT3Nterasa = 4550 daN/ml
Greutate diafragma
G = 9940 daN
G diafr/ml = 1420 daN/ml
Nplanseu = 2891,1 daN/ml
N5 = 5970 daN/ml
N4 = 10281 daN/ml
N3 = 14592 daN/ml
N2 = 18903 daN/ml
N1 = 23214 daN/ml
Np = 27525 daN/mlDiafragma DT4GDT4 = 11900 daN
GDT4/ml = 1434daN/m
N5 = 5984 daN/ml
N4 = 10308 daN/ml
N3 = 14634 daN/ml
N2 = 18959 daN/ml
N1 = 23284 daN/ml
Np = 27609 daN/ml
Diafragma DT5Nterasa = 4550 daN/ml
Greutate diafragma
G = 9940 daN
G diafr/ml = 1420 daN/ml
Nplanseu = 2891,1 daN/ml
N5 = 5970 daN/ml
N4 = 10281 daN/ml
N3 = 14592 daN/ml
N2 = 18903 daN/ml
N1 = 23214 daN/ml
Np = 27525 daN/mlDiafragma DT6Nterasa = 4550 daN/ml
Greutate diafragma
G = 9940 daN
G diafr/ml = 1420 daN/ml
Nplanseu = 2891,1 daN/ml
N5 = 5970 daN/ml
N4 = 10281 daN/ml
N3 = 14592 daN/ml
N2 = 18903 daN/ml
N1 = 23214 daN/ml
Np = 27525 daN/mlDiafragma DT6(etaj 5)N1=4550 daN/ml
Greutatea diafragmei
G = 24360 daN
Greutatea diafragmei/ml = 1432,94 daN/ml
Descarcam planseul etajului curent pe o diafragma DT1N2 = 2891,1 daN/ml
Greutate atic = 21190 daN
Gatic/ml = 255 daN/ml
N5 = 6238 daN/m
N4 = 10562 daN/m
N3 = 14886 daN/m
N2 = 19210 daN/m
N1 = 23534 daN/m
Np = 27858 daN/m8. DETERMINAREA MOMENTELOR INCOVOIETOARE SI A FORTELOR TAIETOARE
Se folosesc urmatoarele relatii de calcul:
(deja calculat anterior)
Ms coeficienti functie de si
Rezultatele calculelor sunt prezentate in tabele de mai jos:
DT1
NivelmsqSDTiHM
5-40101.625.20.00
4-50.83101.625.2535.52
4-30.33101.625.2-212.92
3-41.2101.625.2774.24
3-20.25101.625.2-161.30
2-31.17101.625.2754.88
2-10.19101.625.2122.59
1-20.79101.625.2509.71
1-p0.91101.625.2587.13
p-10.09101.625.258.07
DT2
NivelmsqSDTiHM
5-4012.5925.20.00
4-50.8312.5925.266.36
4-30.3312.5925.2-26.38
3-41.212.5925.295.94
3-20.2512.5925.2-19.99
2-31.1712.5925.293.54
2-10.1912.5925.215.19
1-20.7912.5925.263.16
1-p0.9112.5925.272.76
p-10.0912.5925.27.20
DT3
NivelmsqSDTiHM
5-407.2625.20.00
4-50.837.2625.238.27
4-30.337.2625.215.21
3-41.27.2625.255.32
3-20.257.2625.211.53
2-31.177.2625.253.94
2-10.197.2625.28.76
1-20.797.2625.236.42
1-p0.917.2625.241.95
p-10.097.2625.24.15
DT4
NivelmsqSDTiHM
5-4013.2625.20.00
4-50.8313.2625.269.89
4-30.3313.2625.2-27.79
3-41.213.2625.2101.05
3-20.2513.2625.2-21.05
2-31.1713.2625.298.52
2-10.1913.2625.216.00
1-20.7913.2625.266.52
1-p0.9113.2625.276.63
p-10.0913.2625.27.58
DT5
NivelmsqSDTiHM
5-407.2625.20.00
4-50.837.2625.238.27
4-30.337.2625.215.21
3-41.27.2625.255.32
3-20.257.2625.211.53
2-31.177.2625.253.94
2-10.197.2625.28.76
1-20.797.2625.236.42
1-p0.917.2625.241.95
p-10.097.2625.24.15
DT6
NivelmsqSDTiHM
5-40101.625.20.00
4-50.83101.625.2535.52
4-30.33101.625.2-212.92
3-41.2101.625.2774.24
3-20.25101.625.2-161.30
2-31.17101.625.2754.88
2-10.19101.625.2122.59
1-20.79101.625.2509.71
1-p0.91101.625.2587.13
p-10.09101.625.258.07
Astfel eforturile sectionale sunt:DT1
NivelMTN
50.008.026238
4-212.9215.5210562
3-161.3022.2314886
2122.5928.2019210
1587.1333.4323534
P1232.3337.9227858
DT2
NivelMTN
50.005.065970
4-26.389.7910281
3-19.9914.0214592
215.1917.7918903
172.7621.0923214
P152.7123.9227525
DT3
NivelMTN
50.005.065970
415.219.7910281
311.5314.0214592
28.7617.7918903
141.9521.0923214
P88.0623.9227525
DT4
NivelMTN
50.008.325984
4-27.7916.110308
3-21.0523.0614634
216.0029.2518959
176.6334.6823284
P160.8339.3427609
DT5
NivelMTN
50.005.065970
415.219.7910281
311.5314.0214592
28.7617.7918903
141.9521.0923214
P88.0623.9227525
DT6
NivelMTN
50.008.026238
4-212.9215.5210562
3-161.3022.2314886
2122.5928.2019210
1587.1333.4323534
P1232.3337.9227858
9. CALCULUL ARMATURILOR TRANSVERSALE
Calculul la compresiune (intindere) se realizeaza in conformitatea cu STAS 10107/0-90.
Necesitatea armaturilor constructive nu se stabileste de regula din calcul prevederea lor fiind determinata de acoperirea unor solicitari neevidentiate in calcule curente (de ex. cele din contractia betonului, variatii de temperatura, etc.).
Se executa armare continua realizata cu ajutorul a doua plase de armature dispuse spre fata peretelui cu acoperire de beton de 1,5 cm.
Cele doua plase de armature se leaga intre ele cu agrafe de 5-6 mm diametru I minim 6-8 buc/m2 de perete.
1. Diafragmele de la etajul 1 - etajul 5: tab 2.9 [2]
plase sudate din sarma trasa mata
a) armature verticale: 8/25 cm
procentul de armare p = 0,1%
b) Armaturi orizontale: 8/25 cm
Procentul de armare p = 0,12%
2. Diafragmele de la etajele intermediare
plase sudate din sarma trasa mata
a) armature verticale: 6/20 cm
procentul de armare p = 0,08%
b) armaturi orizontale: 6/20 cm
procentul de armare p = 0,10%
3. Armari locale ale elementelor verticale (capetelor de diafragme cu si fara bulbi)
Se realizeaza cu carcase de tipul celor utilizate la armarea stalpilor.
In cazul capetelor de diafragme cu bulbi, armarea se face cu un procent de minim 0,4% din aria ingrosarii, in timp ce armarea zonelor de capat a diafragmelor fara bulbi se face cu un procent de minim 0,6% din aria zonei armate.
Barele verticale din zonele de capat vor avea diametrul de 10 - 12 mm
Etrierii vor avea diametrul 6 se vor dispune la distanta de 10 cm.4. Armarea intersectiilor de diafragme
Se face cu carcase cu 2 etrieri in cruce care fac legatura cu armarea orizontala a peretilor. Armarea verticala minima este de 412.5. Armarea intersectiilor peretilor cu planseeleSe face pe grosimea planseului cu o centura, formata din 4 bare cu diametrul minim al armaturiloe 10.
In cazul armarii diafragmelor cu plase continue, prevederea a doua bare cu diametrul de 8 mm se considera suficienta.
Centura de la intersectia cu planseul va avea inaltimea de 40 - 45 cm
In dreptul golurilor pentru usi, barele din centura se vor inadi prin petrecere cu barele din boiandrugi fara a se continua deasupra golului.
6. Dimensionarea armaturilor in diafragmele de beton armat
Diafragma T1N=408,30 t
M=2451 tm
T=46,85 t
Se alege beton BC 20: Rc=65 daN/cm2
PC 52: Rt= 6,7 daN/cm2
Ra 3000 daN/cm2
Verificarea sectiunilor de beton:
n0 = 0,0267 cm2Capatul de bulb comprimat
At = 0,28 m2
Ai = 2,84 m2
=0,098
Se considera =1
n0
0,0267
Abc = 0,12 m2
At = 0,157
= 0,915
n0
0,0267
Qc
QcdaN
Dimensionarea armaturii de la capetele diafragmei
Pozitia centruluide greutate G
lg = Im1 = 7,10 m lflTalpa se afla in zona comprimata
n=0,0267 cm2
m=0,114
=0,2 =>
Armatura de rezistenta din bulbi
Aa = 6,15 cm2
Armatura necesara din pmin = 0,1%
Aa1+ Aa1> pmin%
pmin%= 2,84 cm2
Aa1 = 14,20 cm2
Aa1 = 1,57 cm2
= 0,9
n = 0,30
m = 0,127
=0,2 =>
Armatura de rezistenta din talpa
Aa2 = 2,6 cm2
Armatura necesara din pmin de armare
pmin = 0,1%
Aa = 2,84 cm2
Dimensionarea armaturilor din camp
Aanivel=
Armatura verticala Aas=4,0 cm2
Se dispune: plasa sudata 6/10 cm1
_1305070552.unknown
_1305070568.unknown
_1305070584.unknown
_1305070592.unknown
_1305070596.unknown
_1305070598.unknown
_1305070600.unknown
_1305070601.unknown
_1305070602.unknown
_1305070599.unknown
_1305070597.unknown
_1305070594.unknown
_1305070595.unknown
_1305070593.unknown
_1305070588.unknown
_1305070590.unknown
_1305070591.unknown
_1305070589.unknown
_1305070586.unknown
_1305070587.unknown
_1305070585.unknown
_1305070576.unknown
_1305070580.unknown
_1305070582.unknown
_1305070583.unknown
_1305070581.unknown
_1305070578.unknown
_1305070579.unknown
_1305070577.unknown
_1305070572.unknown
_1305070574.unknown
_1305070575.unknown
_1305070573.unknown
_1305070570.unknown
_1305070571.unknown
_1305070569.unknown
_1305070560.unknown
_1305070564.unknown
_1305070566.unknown
_1305070567.unknown
_1305070565.unknown
_1305070562.unknown
_1305070563.unknown
_1305070561.unknown
_1305070556.unknown
_1305070558.unknown
_1305070559.unknown
_1305070557.unknown
_1305070554.unknown
_1305070555.unknown
_1305070553.unknown
_1305070544.unknown
_1305070548.unknown
_1305070550.unknown
_1305070551.unknown
_1305070549.unknown
_1305070546.unknown
_1305070547.unknown
_1305070545.unknown
_1305070539.dwg
_1305070541.dwg
_1305070542.unknown
_1305070540.dwg
_1305070537.dwg
_1305070538.dwg
_1305070536.dwg