Calcule Beton Armat - Proiect_ultima Varianta

7/29/2019 Calcule Beton Armat - Proiect_ultima Varianta

1/44

Nr. Ordine proiect n= 2

Evaluarea incarcarilor permanente g [daN/mm]

Strat component Grosime (b) Greut.specif. (g)

(material) [m] [daN/m]

Tencuiala (M100) 0.015 2100

Placa b.a. 0.1 2500

Sapa (M100) 0.04 2100

Mozaic 0.03 2800

gk=

Evaluarea incarcarilor utile

pu (500 + 0,5*n) 510 [daN/m]

pc=pu*1,5 765 [daN/m]

Incarcari totale q = g + pc 1371.825

dgs (distanta dintre grinzile secundare) 2.4 [m]

bgs (latimea grinzii secundare) 0.2 [m]

bgm (latimea grinzii marginale) 0.25 [m]

l01 (lumina placii) l01=dgs-0,5*bgm-0,5*bgs 2.175 [m]

l02 (lumina placii) l02=dgs-bgs 2.2 [m]

Momente de calcul [DaN*m]

M1 = q*l01/11 590 [DaN*m]

MB = q*l02/14 474 [DaN*m]

M2 = MC = MD = q*l02/16 415 [DaN*m]

MA = q*l01/24 270.4 [DaN*m]

b (fasia de calcul pentru placa) 1000 [mm]

h (grosimea placii) 100 [mm]

ac = acoperirea de beton in camp 15 [mm]

h0camp (inaltime calcul camp) h0camp= h-ac 85 [mm]

ar = acoperirea de beton in reazem 20 [mm]

h0reazem = h-ar 80 [mm]

Rc (rezistenta caracteristica de calcul a betonului) 9.5 [N/mm]

Ra (rezistenta caracteristica de calcul a armaturii) 300 [N/mm]

Sect. de calcul

Reazem A MA [N x mm] 2704000

Camp 1 M1 [N x mm] 5900000

Reazem B MB [N x mm] 4740000

Camp 2 M2 [N x mm] 4150000

Reazem C MC = MD = M2 [N x mm] 4150000

Adopt d [mm]

Momente [N x mm]


2/44

Pentru a acoperi Anec, se alege din tabel cea mai apropiata valoare pentru 5 bare de 8 m


3/44

Incarcari caract. Coef.inc.perm. Valori calculgk=b*g [daN/m] c g=gk*c [daN/m]

31.5 1.35 42.525

250 1.35 337.5

84 1.35 113.4

84 1.35 113.4

449.5 [daN/m]

TOTAL: g= 606.825 [daN/m]

`

[daN/m]

B=M/(b*h0*Rc) x=1-SQRT(1-2*B) Anec=b*h0*Rc/Ra [mm] Aaef mm pef=Aef*100/(b*h0)

0.044473684 0.045509229 115.2900473 251 0.31375

0.085958842 0.090009716 242.2761529 251 0.295294118

0.077960526 0.081262308 205.8645127 251 0.31375

0.060462575 0.062410084 167.987144 251 0.295294118

0.068256579 0.070760073 179.2588514 251 0.31375

8 diametru bara


4/44

, respectiv Aef = 251 mm2


5/44

Nr. Ordine n 2

1. Calculul incarcarilor

T=5.5+0,05*n 5.6 traveea

dgs 2.4 m

bgp= 0.35 m

bgs= 0.2 m

hgs= 0.4 m

hpl= 0.1 m

bgm= 0.25 m

g 2000 daN/m2

l01=l02=T-bgp 5.25 m

A. Incarcari permanente

1.1. Incarcari transmise de placa

g1 = 449.5 [daN/m] greutatea placii pe metru patrat - incarcar

g1k = g1 *dgs incarcarea transmisa de placa planseului

g1k= 1078.8 [daN /m]

1.2. Greutatea proprie a grinzii secundare (mai putin grosimea placii)

g2k = bgs*(hgs-hpl)g

g2k= 120 [daN/m]

Greutatea totala este:

gk = g1k+g2k

gk = 1198.8 [daN/m]

g=gk*1.35

g= 1618.38 [daN/m]

B. Incarcari variabile

Sunt incarcarile utile

Incarcari utile

Pu 510 [daN/m] Din tema proiectului

Pkgs=Pu*dgs

Pkgs= 1224 [daN/m]

p = Pkgs*1,5

p= 1836

q=g+p

q= 3454 [DaN/m]

1.3.Evaluarea eforturilor de calcul

Calculul se efectueaza in domeniul plastic


6/44

Evaluarea momentelor de calcul

M1=(1/11)*q*l01 MB=(1/14)*q*l01

M1 8654.6 [daN*m] MB= 6800 [daN*m]

Forte taietoare [DaN]

QA = 0,45*q*l01 QB = 0,65*q*l01

QA= 8160 QB= 11787

2. Dimensionarea sectiunilor transversale si a ariei de armatura (pentru grinda secundara)

2.1 Caracteristicile materialelor

Otel Pc52 Ra= 300 [N/mm]

Rat=0,8*Ra

Rat= 240 N/mm2 pentru forfecare

OB37 - pentru armaturi transversale (etrieri)

Ra=210 N/mm2

Rat=0,8*Ra

Rat= 168 [N/mm2]Rc= 9.5 [N/mm2] 950000 [daN/m2]

2.2 Dimensionarea sectiunii de beton din conditiile de rezistenta

Procentul optim de armare este de 1% p 1

x=p*Ra/100*Rc x= 0.315789474

B=x*(1-0,5*x)

B= 0.265927978

h0nec=[sqrt(1/(x*(1-0,5*x)]*[sqrt(MB/(Bgs*Rc)]

Calculam: k=[sqrt(1/(x*(1-0,5*x)]

k= 1.939179

honec=k*(sqrt(MB/((bgs*Rc))

h0nec= 0.366856012 m

a = acoperirea de beton

a=25+Fmax/2

a[mm]= 35

hnec=h0nec+a

hnec= 0.401856012 m hef= 0.41 m

hef= 450 [mm]

h0=hef-a= 415 [mm]

Verificare: 1/3


7/44

lc= 4.2 m

Db=lc/6

Db= 0.7 m

bp1=bgs+2*Db

bp1= 1.6 m

Campul 2

bp2=bgs+2*Db' lc'=0,6*l01 lc'= 3.15 m

bp2= 1.25

Mplcap=cb*z=bp1*hp*Rc*(h0-0,5*hp) in campul 1

Mplcap= 55480 [daN*m]

B=MB/(bgs*h0^2*Rc)

x=1-sqrt(1-2*B)

b=1000 fasia de calculAanec=x*b*h0*Rc/Ra

Lat.sect.b [mm] B=M/(bgs*h0 2*Rc) x=1-sqrt(1-2*B)

MA [N x mm] 39667000 200 0.121221474 0.129622466

M1 [N x mm] 86546000 1600 0.033060333 0.033625676

MB [N x mm] 68000000 200 0.207806495 0.235547903

M2 [N x mm] 59501000 1250 0.029093398 0.029529391

MC [N x mm] 59501000 200 0.18183374 0.202295468

Momente


8/44

ea permanenta a placii unif. Distrib (vezi calculul placii)

pe o latime aferenta dgs


9/44

M3 = (1/16)*q*l01 MA=(1/24)*q*l01

M3=MC 5950.1 [daN*m] MA 3966.7 [daN*m]

QC = 0,55*q*l01

QC= 9973 Qmax= 11787 [daN]

Deci


10/44

Db'=lc'/6 Db'= 0.525

Mplcap=cb*z=bp2*hp*Rc*(h0-0,5*hp) in campul 2

Mplcap= 43344 [daN*m]

Aanec=x*b*h0*Rc/Ra [mm] Nr.bare Aef [mm]

340.69 2x 16 402

707.04 3x 18 763

619.1 2x16+1x18 656.5

485.08 2x 18 509531.7 3x 16 603


11/44

Armarea transversala

Inaltimea de calcul:

Rt= 0.8 [N/mm] rezistenta la intindere b

Dmin et. = 100 mm

min= 6 mm (pentru grinzi secundar

min= 8 mm (pentru grinzi principale

Proiectare sub actiunea incarcarilor gravitationale

hgs= 0.4 m Inaltime grinda secunda

hgp 0.7 m Inaltime grinda principal

Dmax=3/4hgp

Dmax=15*d d=diametrul barelor longitudinale

Dmax= 0.3 m pentru grinda secundar

Calculul distantei dintre etrieri

Forta taietoare maxima

Qm=QB= 11787

Trebuie indeplinita conditia:

0,5


12/44

ton Bc15

)

ra

a

ton

e

armaturii

reazem A max reazem B max reazem C max

8160 11787 9973

402 656.5 603

16 18 16

417 416 417

1.223022 1.770883 1.494754197

0.48 0.79 0.73

0.26 0.42 0.31

1.126455


13/44

Calculul grinzii principale

Evaluarea incarcarilor

A. INCARCARI PERMANENTE

Greutatea proprie a grinzii principale - ca incarcare distribuita

ggpk=bgp*(hgp-hpl)*gba

hgp= 0.7 m

bgp= 0.35 m

g 2000 daN/m2

hpl= 0.1 m

T= 5.6 m

dgs= 2.4 m

gk= 420 [daN/m]

Calculul greutatii transmise de grinda principala + placa Gk

Greutatea transmisa de grinda secundara

ggpk=bgp*(hgp-hpl)*gba

ggsk 120 [daN/m]

G1k=ggsk*T 672 [daN]

Greutatea proprie placa

gkplaca=gplaca/1,35 449.5 [daN/m]

G2k=gkplaca*dgs*T 6041 [daN]

Atunci Gk=G1k+G2k 6713 [daN]

B. INCARCARI VARIABILE

Incarcarea utila

Pk=pkgs*T

pkgs= 1224 [daN/m]

Pk= 6854 [daN]

C. CARACTERISTICI SECTIONALE

Pentru stalp

Is=bs*hs/12

bs=hs= 0.5 m

Is= 0.005208333 [m^4]

Pentru grinda principala

In reazem: Igp=bgp*hgp/12 Igp= 0.010004


14/44

In camp

Se va considera sectiunea in T, calculand Iz ca la sectiunea dreptunghiulara, ajustat cu un co

hpl= 0.1 m grosime pl

hgp= 0.7 m inaltime gri

Se calculeaza:

hpl/hgp= 0.14

Sa determinam bp = latimea activa a placii

Calculul latimii active a placii

bp=bgs+2*Db unde Db este dat de urmatoarele trei conditii:

Conditia 1:

1) Db=lc/6 lc = distanta dintre doua sectiuni consecutive de

Pt. grinzi dublu incastrate: lc=0,5*L

L= 7.2 mlc= 3.6 m

Db=lc/6 0.6 m

Conditia 2:

Db>=6*hp 0.6 m

Conditia 3:

Db


15/44

(vezi calculul grinzii secundare)

1.8

90.6255 193.4355

[m^4]


16/44

eficient g

ca

nda

oment incovoietor nul

1.045749

64478.4

314

e inertie echivalent


17/44

5. Calculul planseului peste parter. Varianta planseu pe retele de grinzi

5.1. Dispunerea si predimensionarea elementelor structurale

5.1.1. Stabilirea distantei dintre grinzi

Distanta dintre grinzi lx si ly trebuie sa fie cuprinsa intre 1.4 si 2m (reteaua sa rezulte cu casete mari)De asemenea, lx/ly=1 - 1.5

Se va cauta ca latura lunga a planseului L si latura scurta T sa fie impartite in mod egal astfel ca grinzile sa

spatiate la distante egale admitandu-se diferente de maximum 5%. De asemenea, se va tine cont ca latura

a casetei sa fie paralela cu latura lunga a planseului

L= 7.2 m

T= 5.6 m

Vom imparti atat latura lunga cat si latura scurta in 4 parti egale

Rezulta ca, dupa deschiderea lunga a planseului (directia x) distanta dintre grinzi va fi lx=L/4 iar dupa desc

Vor rezulta trei grinzi si 4 panouri de placa

lx= 1.8 m

ly= 1.4 m

Raportul lx/ly= 1.285714 se incadreaza in toleranta admisa

5.1.2 Placa planseului5.1.2.a Exigente la stabilirea grosimii placii

Grosimea minima a placii pt. o structura industriala cu destinatie depozit de marfuri

-Hpl=l/45 pentru placi armate pe doua directii si incastrare elastica pe tot conturul;

- grosimea minima admisa la placile monolite hmin=60mm pt. o grosime minima a stratului

de acopenre cu beton c=10mm (10107/0-90, 6.6.1.2);

- grosimea minima pt. cladiri industriale 70mm;

- grosimea minima pt. placi carosabile 100mm;

- grosimile placilor trebuie sa fie, de regula, multiplu de 10mm (10107/0-90, 6.6.1.3).

5.1.2.b Stabilirea grosimii placii

l= 1800 mm

l/45= 40 mm

Luand in considerare exigentele mai sus prezentate se adopta hpl= 100mm

hpl= 100 mm

5.1.3 Grinzile planseului

Toate grinzile planseului casetat vor avea aceeasi sectiune.

Inaltimea minima a grinzii poate fi evaluata la:

hG=l/(1520)l deschiderea cea mai scurta a planseului l= 5600 mm

Valorile alese pentru inaltimea grinzilor trebuie sa fie, de regula, valori modulate la un modul m=50mm.

De asemenea, raportul dintre inaltimea si latimea sectiunii transversale se ia

h/b=23 pentru grinzi cu sectiunea in T (placa la partea superioara).

In cazul grinzilor planseelor casetate se poate merge si catre valori mai mari ale raportului

laturilor sectiunii fara a depasi 4.


18/44

hG =l/(1520) adica intre 373.333333 si 280 mm

Se alege preliminar hG= 350 mm

bG=hG/(23) = 175 si 124.4444 mm

Se alege preliminar 180 mm

Grinzile in retea vor avea sectiunea: hG= 350 mm

bG= 180 mm

Sectiunea adoptata pentru grinzile in retea este bxh= 180x350

6. Calculul si dimensionarea placii

6.1 Elemente generate

Solicitarile produse de incarcari in sectiunile placilor armate pe doua directii, izolate sau

continue pe o singura directie sau pe ambele directii, se determina prin metode exacte

ale teoriei placilor plane sau prin metode aproximative (metoda fasiilor elastice).

In cazurile simple obisnuite de rezemare si pentru mcarcari uniform repartizate, metodele aproximative

metodele aproximative introduc ipoteze simplificatoare, cum este metoda echivalentei sagetilor in care

se presupune ca placa se imparte in fasii dupa doua directii paralele cu reazemele (la placi dreptunghiulare

cu neglijarea momentelor de torsiune, si prin scrierea egalitatii sagetilor m punctele de intersectie si a cond

ca suma incarcarilor preluate de fasiile dupa cele doua directii, se obtin ecuatii din a caror rezolvare rezulta

incarcarile preluate de placa dupa cele doua directii considerate.

Se calculeaza mat intai momentele incovoietoare dupa cele doua directii sectiunile placii rezultand armate l

actiunea acestor eforturi iar daca este necesar pentru placi groase se calculeaza si fortele taietoare. Metod

este acoperitoare deoarece neglijarea momentelor de torsiune rezulta pentru momente incovoietoare

valori reale mai mari decat cele reale.

Pentru placi dreptunghiulare cu un singur camp armate pe doua directii avand diverse moduri

de rezemare si pentru incarcari obisnuite, distribuite uniform, valorile momentelor

in camp cat si pe reazem sunt date (10107/2-90, 3.2).

6.2 Evaluarea incarcarilor; Scheme de incarcare.Solutia structurala pentru placa planseului se mentine cea initiala iar incarcarea utila este aceeasi.

Valorile incarcarilor permanente ,,g" si temporare (utile) ,,p" sunt evaluate in Tab. 3-1

Astfel valorile de calcul ale incarcarilor sunt:g= 449.5 daN/m

2- incarcare permanenta

p= 510 daN/m2

-mcarcare temporara (utila)

La placile si grinzile continue ale planseelor, incarcarile temporare pot alcatui impreuna cu incarcarile perm

una sau mai multe scheme de incarcare (10107/2-90, 2.3).

Solicitarile care apar in sectiunile placilor si grinzilor continue calculate in domeniul elastic, la care incarcari

alcatui mai multe scheme de incarcare , se determina pentru schema de incarcare cea mai defavorabila

corespunzatoare fiecarei sectiuni(10107/2-90, 2.4).

Pentru determinarea momentului maxim pozitiv intr-un camp, incarcarea permanenta se considera aplica

toate deschiderile, iar incarcarea temporara in deschiderea respectiva, precum si in deschiderile alternate.

Fig. 6-1 - Schema de incarcare a fasiei de placa pt. determinarea Mmax in camp

Pentru determinarea momentului maxim negativ pe un reazem Mmax, incarcarea permanenta

se considera aplicata in toate deschiderile, iar incarcarea temporara in deschiderile adiacente

reazemului respectiv, precum si in deschideri alternate, Fig. 6-2.


19/44

Fig. 6-2 - Schema de incarcare a fasiei de placa pt. determinarea Mmax pe reazem

Pentru determinarea momentelor maxime panourile de placa delimitate de reteaua de grinzi va fi marcata d

Determinarea momentelor Mmax direct pe baza schemei din Fig. 6-3 nu este posibila datorita faptului

ca forma deformatei nu prezinta o forma cunoscuta si nu se pot scrie conditiile de rezemare pt. fiecare pan

De aceea se va recurge la doua scheme conventionale de incarcari uniform distribuite ale caror efect cumu

duce la acelasi efect produs de schema de incarcare prezentata in Fig. 6-3.

Fig. 6-3 Sche

de placa pt.

Vedere in pla

6.2.1 Scheme de conventionale de incarcare

La placile continue rezemate pe tot conturul, solicitate de incarcari permanente si temporare aplicate unifor

distribuit, la care pe fiecare directie deschiderile sunt egale sau difera intre ele cu cel mult 30%, se admite

momentele maxime si momentele minime din campuri sa se determine pe baza a doua scheme convention

de rezemare.

In prima schema conventionala de rezemare a placilor, panourile se considera incastrate perfect pe

reazemele intermediare si simplu rezemate pe conturul planseului. Fig. 6-4. Pe suprafetele

tuturor panourilor acestei scheme se aplica o incarcare conventionala de sus in jos a carei marime,

, pe unitatea de suprafata, se determina astfel (10107/2-90, 3.2.2):

la placi monolite, cu relatia: q'=g+p/2

In a doua schema conventionala de rezemare a placilor, panourile acestora se considera simplu rezem

pe tot conturul lor. Fig. 6-5. Pe suprafetele tuturor panourilor acestei scheme se aplica o incarcare conventi

alternant de sus in jos si respectiv de jos in sus in toate modurile practic posibile a carei marime, pe unitate

suprafata, este data de relatia:

q"=p/2


20/44

Schemele de incarcare din Fig. 6-4 si Fig. 6-5 transpuse la toate panourile de placa conduc la panouri

de aceleasi dimensiuni actionate de aceleasi incarcarile uniform distribuite q si respectiv q

dar cu rezemari diferite Fig. 6-6 a si b.

Valorile incarcarilor de pe cele doua scheme de incarcare sunt:

q'=g+p/2= 704.5 daN/mp

q"=p/2= 255 daN/mp

6.2.2 Deschideri de calcul

Rezemarea placii se face pe grinzi, reazemele nefiind punctuale avand o latime b= 180mm, vezi Fig. 6-7.

Schema de calcul static si deschiderile de calcul sunt m functie de legaturile care se realizeaza la reazeme

Astfel latimea reazemului influenteaza atat momentul de pe reazem cat si cel din camp.

Pentru a realiza un calcul care sa tina cont de dubla influenta a latimii reazemului asupra momentelor incov

sectiuni caracteristice, in calculul curent se va considera deschiderea libera a placii ca deschidere de calcu

Deschiderea de calcul lox dupa directia x (se va alege cea mai mare valoare):

lo1= lx-0.5bGM-0.5bG= 1585 mmlo2= lx-0.5bG-0.5bG= 1620 mm

Final lox= 1620 mm


21/44

Fig. 6-7 - Deschideri de calcul dupa latura lunga a planseului (directia x)

Deschiderea de calcul loy dupa directia y :

bgp= 0.35

lo1= ly-0.5bGP-0.5bG= 1135 mm

lo2= lY-0.5bG-0.5bG= 1220 mm

Final loy= 1220 mm

Fig. 6-8 Deschideri de calcul dupa latura scurta a planseului (directia y)

6.3 Calculul eforturilor de dimensionare

6.3.1 Relatii de calcul pt. placi armate pe directii ( calcul elastic)

Momentele de calcul in sectiunile critice ale placilor din beton armat cu un singur camp, realizate monolit

rezemate pe tot conturul, solicitate de incarcari permanente si temporare aplicate uniform distribuit, pot fi d

conform tabelelor (10107/2-90, 3.2.4):


22/44

l=l2/l1; M1=al1HqH l12; M2= al2HqH l2

2; q1=bl1Hq; q2=bl1Hq;

l a11 a12 b11 b12

0.5 0.0059 0.0946 0.0588 0.9412

0.55 0.008 0.0881 0.0838 0.9162

0.6 0.0105 0.0813 . 0.1147 0.8853

0.65 0.0133 0.0744 0.1515 0.8485

0.7 0.0162 0.0676 0.1936 0.8064

0.75 0.0193 0.0612 0.2404 0.7596

0.8 0.0227 0.0555 0.2906 0.7094

0.85 0.0261 0.0491 0.343 0.6570.9 0.0292 0.0447 0.3962 0.6028

0.95 0.0329 0.0403 0.4489 0.5511

1 0.0365 0.0365 0.5 0.5

1.1 0.0439 0.03 0.5942 0.4058

1.4 0.0657 0.0171 0.7935 0.2065

1.5 0.0721 0.0142 0.8351 0.1649

1.7 0.0829 0.0099 0.8931 0.1069

1.8 0.0873 0.0082 0.913 0.087

1.9 0.0912 0.007 0.9287 0.0713

2 0.0946 0.0059 0.9412 0.0588

1.3 0.0588 0.0206 0.7407 0.2593

1.2 0.0514

0.13241.6 0.0776 0.86760.0118

0.0248 0.6747 0.3253


23/44

M1=a21HqH l12; M2=a22HqH l2

2; q1=b21Hq; q2=b22Hq;

M1=-q1Hl12/8; M2=-q2Hl2

2/8;

l a21 a22 b21 b22 l a21 a22

0,50 0,0071 0,0887 0,1351 0,8649 1,10 0,0384 0,0210

0,55 0,0093 0,0808 0,1862 0,8138 1,20 0,0429 0,0163

0,65 0,0142 0,0654 0,3086 0,6914 1,40 0,0499 0,0100

0,70 0,0169 0,0582 0,3751 0,6249 1,50 0,0526 0,0079

0,75 0,0197 0,0515 0,4417 0,5583 1,60 0,0546 0,0063

0,80 0,0224 0,0455 0,5059 0,4941 1,70 0,0567 0,0051

0,85 0,0252 0,0401 0,5661 0,4339 1,80 0,0587 0,0042

0,90 0,0280 0,0352 0,6212 0,3788 1,90 0,0600 0,0034

0,95 0,0307 0,0310 0,6706 0,3294 2,00 0,0606 0,0028

1,00 0,0334 0,0272 0,7143 0,2857

l' a22 a21 b22 b21 l' a22 a21

0,60 0,0117 0,0730 0,2447 0,7553 1,30 0,0467 0,0127


24/44

l a31 a32 b31 b32 l a31 a32

l' a32 a31 b32 b31 l' a32 a31

0,0133

0.0313

0,50 0,0073 0,0801 0,2381 0,7619 1.1 0,0293

0,0330

0,55 0,0093 0.0709 0,3139 0,6861 1,20

0,0343

0,0098

0,60 0.0114 0,0620 0,3932 0,6068 1.3

0,0353

0.0074

0,65 0,0136 0.0538 0.4716 0,5284 1.4

0,0362

0,0057

0,70 0,0157 0,0463 0.5456 0.4544 1,50

0,0369

0.0044

0,75 0.0178 0.0396 0,6127 0,3873 1,60

0,0374

0.0035

0,80 0,0198 0.0338 0,6709 0.3291 1.7

0,0379

0,0028

0.85 0.0218 0.0289 0.723 0,2770 1.8

0.0383

0,0022

0.9 0,0235 0,0246 0,7664 0,2336 1,90 0.0018

0,95 0,0252 0.021 0.8029 0,1971 2,00 0,0015

1,00 0.0267 0,0179 0.8333 0,1667


25/44

l a41 a42 b41 b42 l a41 a42

0,50 0,0037 0,0589 0,0588 0.9412 1.1 0.0322 0,0220

0,55 0,0051 0,0561 0,0838 0,9162 1,20 0,0370 0,0179

0,60 0,0069 0,0529 0,1147 0,8853 1.3 0,0414 0,0145

0,65 0,0089 0,0496 0,1515 0,8485 1,40 0.0452 0,0118

0,70 0,0111 0,0462 0,1936 0,8064 1.5 0,0485 0.0096

0,75 0,0135 0,0427 0.2404 0,7596 1,60 0,0513 0,0078

0.8 0.0161 0.0393 0.2906 0,7094 1.7 0,0537 0,0064

0,85 0,0187 0,0359 0,3430 0,6570 1,80 0.0557 0,0053


26/44

0,90 0.0215 0,0327 0.3962 0.6038 1.9 0,0574 0.0044

0,95 0,0242 0,0297 0,4489 0.5511 2,00 0,0589 0,0037

1 0,0269 0,0269 0,5000 0.5

l a51 a52 b51 b52 l a51 a52


27/44

0,50 0,0041 0,0560 0,1111 0,8889 1,10 0,0257 0,0153

0,55 0,0053 0,0523 0,1547 0,8453 1,20 0,0284 0,0119

0,60 0,0072 0,0484 0,2058 0,7942 1,30 0,0305 0,0092

0,65 0,0091 0,0442 0,2631 0,7369 1,40 0,0322 0,0072

0,70 0,0110 0,0401 0,3244 0,6756 1,50 0,0337 0,0057

0,75 0,0131 0.0361 0,3876 0,6124 1,60 0,0348 0,0046

0,80 0,0151 0,0323 0,4503 0,5497 1,70 0,0358 0,00370,85 0,0171 0,0287 0,5108 0,4892 1,80 0,0365 0,0030

0.9 0,0190 0,0254 0,5675 0,4325 1,90 0,0371 0,0024

0,95 0,0209 0,0224 0,6196 0,3804 2,00 0,0377 0,0020

1,00 0,0226 0,0198 0,6667 0,3333

l' a52 a51 b52 b51 l' a52 a51


28/44

l a61 a62 b61 b62 l a61 a62

0,50 0,0023 0,0367 0.0588 0,9412 1.1 0,0214 0,0146

0,55 0,0032 0,0352 0,0838 0,9162 1,20 0.0244 0,0118

0,60 0.0044 0,0336 0,1147 0.8853 1,30 0,0271 0,0095

0,65 0.0057 0,0322 0,1515 0,8485 1.4 0,0293 0,0076

0,70 0,0072 0.0299 0,1936 0,8064 1,50 0,0312 0,0062

0,75 0,0088 0,0279 0.2401 0,7599 1.6 0,0327 0,0050

0,80 0.0106 0,0258 0.2906 0,7094 1,70 0,0340 0,0041

0,85 0,0124 0,0238 0,3430 0,6570 1,80 0,0351 0,0033

0,90 0.0143 0,0217 0,3962 0.6038 1,90 0,0360 0,00280.95 0.0161 0,0198 0,4489 0.5511 2 0.0367 0.0023

1,00 0,0179 0.0179 0.5 0.5

Raportul laturilor panoului de placa:

l=l0x/l0y

l= 1.327868852

Panou de tip 1 l= 1.32786885 a11= 0.0588 a12= 0.0206

Panou de tip 4 l= 1.32786885 a41= 0.0414 a42= 0.0145

Panou de tip 5 l= 1.32786885 a51= 0.0305 a52= 0.0092

Panou de tip 5' l'= 0.75308642 a51'= 0.0092 a52'= 0.0305

Panou de tip 6 l= 1.32786885 a61= 0.0271 a62= 0.0095

6.3.3.Calculul momentelor maxime si minime in campuri

Momentele de calcul se obtin prin insumarea efectelor din schema de incarcare conventionala 1 si schema

q'= 704.5 daN/m2

q"= 255 daN/m2

l1= 1.62 m

l2= 1.22 m

Panou de tip 4:

Mmax41=a41*q' * l1+a11*q'' * l1 Mmax42=a42*q' * l2+a12*q'' * l2

Mmin41=a41*q' * l1-a11*q'' * l1 Mmin42=a42*q' * l2-a12*q'' * l2

Mmax41= 115.8942913 [daN*m] Mmax42= 23.02294 [daN*m]

Mmin41= 37.19378412 [daN*m] Mmin42= 7.385813 [daN*m]

Panou de tip 5:


29/44


Mmin51=a51*q' * l1 - a11*q'' * l1 Mmin52=a52*q' * l2-a12*q'' * l2



6.3.4. Calculul momentelor maxime pe reazeme

g= 449.5 daN/m

p= 510 daN/m

Panou de tip 4 Panou de tip 5

M41'=-1/8*b41*(g+p)*l1 M51'=-1/8*b51*(g+p)*l1

M41'= -233.1456763 daN/m M51'= -267.864 daN/m

M42'=-1/8*b42*(g+p)*l2 M52'=-1/8*b52*(g+p)*l2

M42'= -46.28893302 daN/m M52'= -26.5987 daN/m

6.4. Dimensionarea armaturii de rezistenta

6.4.1. Sectiunea de calcul; elementele de calcul ale sectiunii

Sectiunea de calcul este o sectiune dreptunghiulara de inaltime hpl si latime unitara 1.00 m

Inaltimea de calcul se va considera:

in sectiuni caracteristice din camp dupa directia x se apreciaza a = 15

h01camp=hpl-a rezulta h01camp= 85

in sectiuni caracteristice din camp dupa directia y se apreciaza a = 25

h02camp=hpl-a rezulta h02camp= 75

in sectiuni caracteristice din reazem dupa directia y se apreciaza a = 20

h01reaz=hpl-a rezulta h01reaz= 80

in sectiuni caracteristice din reazem dupa directia x se apreciaza a = 40

h02reaz=hpl-a rezulta h01reaz= 60

h01 - inaltimea de calcul a sectiunii pentru barele de pe randul 1 (directia scurta)

h02 - inaltimea de calcul a sectiunii pentru barele de pe randul 2 (directia lunga)

b - latimea de calcul a sectiunii b= 1 m

hpl-grosimea placii

Rc= 9.5 [N/mm2]

Ra= 300 [N/mm]

y - distanta dintre doua bare consecutive


30/44

6.4.2. Calculul ariei de armatura

Relatiile de calcul pentru determinarea ariei de armatura necesara sunt:

B=M/(b*h0*Rc) x=1-sqrt(1-2*B) Aanec=x*b*h0*Rc/Ra

Calculul ariei de armatura in sectiuni caracteristice este sintetizat in tab.6.1 pentru armare

cu plasa sudata si in tab.6.2. pentru armarea placii cu plase sudate din sarma trefilata

Tab.6.1. - Calculul ariei de armatura - varianta plasa legata

Tip de panou Moment de calcul Inaltime utila B x Aria nec.Aa

Tip Sectiune Denom. Val.[daNm] h0 [mm] [mm]

Camp M41 115.894291 85 0.016885 0.01703 45.839061

4 M42 23.0229433 75 0.004308 0.004318 10.254557

Reazem M'41 233.145676 80 0.038346 0.039111 99.081631

M'42 46.288933 60 0.013535 0.013628 25.892501

Camp M51 95.7413925 85 0.013949 0.014048 37.811221

5 M52 17.2755758 75 0.003233 0.003238 7.6904849

Reazem M'51 267.864143 80 0.044057 0.045072 114.18332M'52 26.5987313 60 0.007777 0.007808 14.834988

Camp M5'1 56.3600398 85 0.008211 0.008245 22.193472

5' M5'2 39.8001881 75 0.007448 0.007476 17.755341

Reazem M'5'1 46.8998323 80 0.007714 0.007744 19.617554

M'5'2 151.916244 60 0.04442 0.045453 86.360584

Camp M61 89.4551672 85 0.013033 0.013119 35.312088

6 M62 17.7800543 75 0.003327 0.003333 7.9154367

Reazem M'61 233.145676 80 0.038346 0.039111 99.081631

M'62 46.288933 60 0.013535 0.013628 25.892501

Tab.6.2. - Calculul ariei de armatura - varianta plasa sudata

Tip de panou Moment de calcul Inaltime utila B x Aria nec.Aa

Tip Sectiune Denom. Val.[daNm] h0 [mm] [mm]

Camp M41 115.894291 87.5 0.015934 0.016063 44.507668

4 M42 23.0229433 82.5 0.003561 0.003567 9.3188195

Reazem M'41 233.145676 82.5 0.036058 0.036732 95.962732

M'42 46.288933 62.5 0.012474 0.012552 24.843353

Camp M51 95.7413925 87.5 0.013163 0.013251 36.716174

5 M52 17.2755758 82.5 0.002672 0.002675 6.9893802

Reazem M'51 267.864143 82.5 0.041427 0.042323 110.56769

M'52 26.5987313 62.5 0.007168 0.007194 14.237198

Camp M5'1 56.3600398 87.5 0.007749 0.007779 21.554327

5' M5'2 39.8001881 82.5 0.006155 0.006174 16.130683

Reazem M'5'1 46.8998323 82.5 0.007253 0.00728 19.018654

M'5'2 151.916244 62.5 0.040937 0.041812 82.75199

Camp M61 89.4551672 87.5 0.012299 0.012375 34.290338

6 M62 17.7800543 82.5 0.00275 0.002754 7.1937647

Reazem M'61 233.145676 82.5 0.036058 0.036732 95.962732

M'62 46.288933 62.5 0.012474 0.012552 24.843353


31/44

fie

mare

hiderea scurta, ly=T/4


32/44

),

itiei

la

a

anente

le pot

ta in

Fig. 6-1.


33/44

upa fig.6.3

ou in parte

lat va

ma de incarcare a panourilor

eterminarea Mmax in camp;

n.

m

a

ale

te

onala

a de


34/44

.

oietoare in

l.


35/44

m

terminate


36/44


37/44

b21 b22

0,7854 0,2146

0,8383 0,1617

0,9057 0,0943

0,9268 0,0732

0,9425 0,0575

0,9543 0,0457

0,9633 0,0367

0,9702 0,0298

0,9756 0,0244

b22 b21

0,8772 0,1228


38/44

b31 b32

b32 b31

0.912

0.8798

0,9346

0,1202

0,9505

0,0880

0.962

0.0654

0,9704

0,0495

0,9766

0,0380

0,9813

0,0296

0,9849

0.0234 |

0,9877

0.0187

0.0151

0,0123


39/44

b41 b42

0,5942 0,4058

0.6747 0,3253

0,7407 0,2593

0,7935 0,2065

0,8351 0,1649

0,8676 0,1324

0,8931 0,1069

0.913 0.087


40/44

0.9287 0,0713

0,9412 0,0588

b51 b52


41/44

0,7454 0,2546

0,8057 0,1943

0,8510 0,1490

0,8848 0,1152

0,9101 0,0899

0,9291 0,0709

0,9435 0,05650,9545 0,0455

0,9631 0,0369

0,9697 0,0303

b52 b51


42/44

b61 b62

0.5942 0,4058

0,6747 0,3253

0,7407 0,2593

0,7935 0,2065

0,8351 0,1649

0,8676 0,1324

0,8931 0,1069

0,9130 0.087

0,9287 0,07130,9412 0,0588

b11= 0.7407 b12= 0.2593

b41= 0.7407 b42= 0.2593

b51= 0.851 b52= 0.149

b51'= 0.149 b52'= 0.851

b61= 0.7407 b62= 0.2593

conventionala 2 pentru fiecare panou in parte

Panou de tip 5':

Mmax5'1=a5'1*q' * l1+a11*q'' * l1 Mmax5'2=a5'2*q' * l2+a12*q'' * l2

Mmin5'1=a5'1*q' * l1-a11*q'' * l1 Mmin5'2=a5'2*q' * l2-a12*q'' * l2

Mmax5'1= 56.36004 [daN*m] Mmax5'2= 39.80019 [daN*m]

Mmin5'1= -22.3405 [daN*m] Mmin5'2= 24.16306 [daN*m]

Panou de tip 6:


43/44


Mmin61=a61*q' * l1 - a11*q'' * l1 Mmin62=a62*q' * l2-a12*q'' * l2



Panou de tip 5' Panou de tip 6

M5'1'=-1/8*b5'1*(g+p)*l1 M61'=-1/8*b61*(g+p)*l1

M5'1'= -46.8998 daN/m M61'= -233.146 daN/m

M5'2'=-1/8*b5'2*(g+p)*l2 M62'=-1/8*b62*(g+p)*l2

M5'2'= -151.916 daN/m M62'= -46.2889 daN/m

hpl= 100

mm

mm

mm

mm

mm

mm

mm

mm


44/44

Arie ef.

[mm]

26

3,56

46

Arie ef.

[mm]

Date post:	03-Apr-2018
Category:	Documents
Upload:	kiss59856786
View:	265 times
Download:	0 times

Calcule Beton Armat - Proiect_ultima Varianta

Documents