Post on 08-Apr-2018
transcript
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
1/22
TEM DE PROIECT
- Transformatorul trifazat
Student : Petrescu LucianGrupa : 141AC
Facultatea de Electrotehnic
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
2/22
Problem :I. Se va proiecta un transformator trifazat de putere n ulei, de tip
exterior pentru reele de 50Hz caracterizat de datele nominale :1. putere nominal, Sn=630 KVA;2. raportul kVkVUjUi 525,020= ;3. schema i grupa de conexiuni : Yy 012;4. reglajul tensiunilor5%;5. tensiunea de scurtcircuit, Uk=6%;6. pierderile de scurtcircuit, Pk=9720 W;7. pierderile la funcionarea n gol, P0=1920 W;8. curentul la funcionarea n gol, i0=2,4%;9. serviciu de funcionare, S1;
10. nfurrile se realizeaz din cupru;11. circuitul magnetic se realizeaz din tabl laminat la rece cu
cristale orientate.
II. Proiectul va cuprinde :1. Calculul mrimilor de baz ;2. Determinarea dimensiunilor principale orientative ;3. Alegerea i dimensionarea nfurrilor ;4. Calculul parametrilor de scurtcircuit ;
5. Verificarea solicitrilor mecanice;6. Verificarea nclzirilor nfurrilor la scurtcircuit;7. Calculul parametrilor la funcionarea n gol i dimensioarea
circuitului magnetic;8. Caracteristicile de funcionare;9. Calcul termic al transformatorului;10.Accesoriile transformatorului.
III. Material dat :1. Desenul de ansamblu din trei vederi, parial secionate, la
scar i schema electric corespunztoare grupei deconexiuni;
2. Caracteristica de funcionare.
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
3/22
Il
If
Uf UlFig. 1. Schema conexiunii stea
1. Calculul mrimilor de baz
lf UU *3
1=
fl II =
nnnfnfn IUIUS **3
1**3 ==
nfInfIn IUS **3=
kVkVU
U nInfI 547,113
20
3=== UnfI = 11,547kV
AkV
kVA
U
SI
nfI
nnfI 18,18
547,11*3
630
*3=== InfI = 18,18A
nfJnfJn IUS **3=
kVkVU
U nJnfJ 303,03
525,0
3=== UnfJ = 0,303kV
AkV
kVA
U
SI
nfJ
nnfJ 693303,0*3
630
*3 === InfJ = 693AS1=puterea pe coloana
kVAS
S n 2103
1 == S1 = 210kVA
2.Determinarea dimensiunilor principale orientative
loj loi
aoj aij aii
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
4/22
aj aj
- nfurarea de joas tensiune- nfurarea de nalt tensiune
- date de catalog :aoj = 5 mmaij = 20 mmaii = 20 mmloj = 50 mm
loi = 50 mm diametrul coloanei
422
1
***
**
kRcm
R
UfBk
SkaD =
= factor de suplee = 2,1
98,398,123
=++
+=ji
ij
aaaa cm
98,1806,3*52,0*
3
41
==+
Skaa
a
ij cm
Bc = inducia in coloan = 1,65Tkm = factorul deumplere =kFe*kg=0,95*0,92=0,874kR = factorul Rogovscki = 0,95
ukR = componenta reactiv a tensiunii de sc.
79,56300
97206
*102
22222 ====
n
kkkakkR
S
Puuuu %
64,2079,5*50*65,1*874,0
210*95,0*98,31,2*16 4
22==D cm
Din datele de catalog se alege o valoare standard : D = 200 mm aria coloanei
2754
20**874,0
4*
22
===D
kA mC cm2 AC= 0,0275 m2
Dm = D+2*aoj+aij+(aj+ai) == 20+2*0,5+2+3*1,98 = 28,94 cm
HB = nlimea bobinei
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
5/22
29,431,2
94,28*===
mB
DH cm
3. Alegerea i dimensionarea nfurrilor
A. Determinarea numerelor de spire
Uw =* 2 *f*AC*BC =* 2 *50*0,0275*1,65 = 10,08 V
3008,10
303==
w
jf
jU
Uw spire
Alegem wj = 30 spire
Vw
UU
j
if
w 1,1030
303===
11431,10
11547===
w
if
iU
UW spire
1w = numrul de spire de reglaj571143*
100
51 =w spire
wit = 1143 + 57 = 1200 spire wit = 1200 spire
B. Seciunile conductoarelor
J = densitatea medie de curent
79,314,29
1,10*
630
9720*746,0*95,0* ===
m
w
n
k
wsD
U
S
PkkJ A/m2 J = 3,79 A/m2
18279,3
693==
J
IS
jf
j mm2
8,479,3
18,18==
J
IS
if
i mm2
C. Alegerea tipului de nfurri
pe joas tensiune nfurare cilindric pe nalt tensiune nfurare stratificat
D. Dimensionarea nfurrilor
a) nfurarea de joas tensiune
- o alegem n dou straturi, cu un canal de rcire m=2
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
6/22
152
30
2===
j
s
ww spire /strat
hs = nimea unei spire
05,27115
9,432
1
+=
+=
s
Bs
w
Hh mm
- grosimea unui strat = 74,627
182=
s
j
h
Smm
Aleg urmtoarea aranjare a conductoarelor n spir :
b b
b
aaa
44,954,7
91,7*3*
=
ba
banC
633=jS mm2
66,363*3
693===
j
jf
jS
IJ A/m2
- calculm nimea real a bobinei :HBj = (ws+1)*nC*b = (15+1)*3*9,44 = 453,12 HBj = 453 mm
- aleg limea canalului de rcire : hC = 8 mm
aj = 2*a+hC = 2*7,54+8 = 23,08 23 mm aj = 23 mm
Dj1 = D+2*a0j = 200+2*5 = 210 mm
Djm = Dj1+aj = 210+23= 233 mm
Dj2 = Djm+aj = 233+23 = 256 mm Dj2 = 256 mm
b) nfurarea de nalt tensiune
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
7/22
Aleg un conductor rotund cu d = 2,5 mm
d
d
Si = 9,44
5,2*
4
* 22==
dmm2
- izolat cu hrtied= 2,8 mm
71,39,4
18,18==
i
if
iS
IJ A/m2
Presupunem HBi HBj = 453 mm
1618,2
453==
=
d
Hw
Bi
s spire/strat
8161
1200==
s
it
sw
wn straturi
1508
1200==
s
it
sn
ww spire/strat
HBi = (ws+1)*d = (150 + 1)*2,8= 423 HBi = 423 mmhx = HBj - HBi = 30 mm
nfurare de nalt tensiune se divide n dou bobine ;prima bobin cu 3 straturi ctre interiori bobina a douacu 5 straturi ctre exterior. Bobinele sunt separate
printr-un canal de rcire hci = 6 mm.
ai = ns*d+hci+(ns-2)*iz = 8*2,8+6+5*0,6 31,4 mm ai = 31 mmUs = 2*ws*Uw = 2*150*10,1= 3030 V-din tabel : iz = 5*0,12 = 0,6 mm
Di1 = Dj2+2*aij = 256 + 2*20= 296 mm
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
8/22
Dim = Di1+ai = 296 + 31= 327 mm
Di2 = Dim+ai = 327 + 31 = 358 mm Di2 = 358 mm
4. Calculul parametrilor de scurtcircuitA. Masele nfurrilor
810****** = jjjmwwj wSDcM == 3*8990*23,3**(3*63)*30*10-8 = 111,9 Mwj = 111,9 Kg
810****** = jiimwwi wSDcM == 3*8990*32,7**4,9*1200*10-8 = 162,9 Mwi = 162,9 Kg
B. Pierderile de scurtcircuit
a. pierderile de baz din nfurri
Pwj = km*J2
j *Mmj = 2,4 * 3,662 * 111,9 = 3598 WPwi = km*J 2i *Mmi = 2,4 * 3,712 * 162,9 = 5382 W
b. factorii de majorarea a pierderilor
849,095,0*453
)15*3(*9*
*=== r
Bj
p kH
nb
842,095,0*423150*5,2** === r
Bi
R kH
nd
=+= )2,0(***095,01242
mak PRJ
= 1+0,095*0,8492*0,714*(22-0,2) = 1,066=+= 242 ***044,01 mdk rRI
= 1+0,044*0,8422*0,254*82 = 1,008c. pierderile n legturi
lY = 7,5 * HB = 7,5 * 45,3= 340 cm
===30*3,23*
340*3598
***
JJm
J
wJJwD
lPP 557 W
===1200*7,32*
340*5382
***
Iim
J
wIIwD
lPP 15 W
d. pierderi n cuv
Pcv = 10 * k * Sn = 10*0,015*630 = 95 W- din tabel : k = 0,015
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
9/22
e. pierderile totale de scurtcicuit
Pk = kRJ * PmJ + kRI * PmI + PJ + PI + Pcv == 1,066*3598+1,008*5382 +557+15+95 Pk= 9928 W
- din problem se d : Pk= 9720 W
14,2100*9720
97209928100* =
=
=kd
kckd
rP
PP
r = 2,14 %f. densitatea de suprafa a pierderilor
AwJ = nauj * kp * * Djm * HBj == 4 * 0,95 * * 23,3* 45,3 = 1,26 m2
AwI = nauI * kp * * Dim * HBI == 4 * 0,9 * * 32,7 * 42,3 = 1,564 m2
101426,1*3
3598*066,1
*3
*===
wJ
wJrJ
JA
Pkq W/m2
1156564,1*3
5382*008,1
*3
*===
wI
wIrI
I A
Pkq
W/m2
- valorile se ncadreaz n limitele impuse de standard
C. Tensiunea de scurtcircuit
a. componenta activ
57,1
630*10
9928
*10
===
n
k
ka
S
PU % Uka = 1,57%
b. componenta reactiv
3
2
110*
*
******92,7=
Bw
qRm
krHU
khalSfU
8,33
1,33,22
3
++=
++=
ij
ji
aaaa cm
lm = lungimea medie a spirei
)2
3,2*31,3221(*)
2
*3(* 1
+++=
+++=
ji
ijjm
aaaDl lm = 88 cm
06,3)3,21,32(2
3,45
)(2=
++=
++=
ijij
B
aaa
H
947,006,3**2
11
**2
11 ==
=
Rk
0036,006,0500
30 2 ==== xH
Hx
Bj
X
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
10/22
015,1947,0*8,3*3
3,45*0036,01
**
*1
2
=+=+=r
Bj
qkar
Hxk
=3
210*
1,10*3,45
015,1*947,0*8,3*88*210*50*92,7krU Ukr = 5,78 %
%98,54,3346,2
22=+=+=
krkak uuU Uk = 5,98%
5. Verificarea solicitrilor mecanice
A. Fore radiale
B
mkm
rH
lwIF *)
1000
*(628,0
2=
=+=
)1(*2*100*
kr
ka
U
U
k
nkm e
uII
= )1(98,5
693*2*100 98,5
57,1*
+e = 23572 A Ikm = 23,5*103
A
3,45
88*)
1000
30*10*5,23(*628,0 2
3
=rF = 606348 N Fr = 606 kN
HX/2
= +ai-aj
HX/2aj ai ai ai ai
Pentru aceast aezare r = 4
B. Fore axiale
NH
aFF
B
ra
3310*8,26
3,45*2
4*10*606
*2* === Fa = 26,8 kN
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
11/22
Nlkr
HFF
R
X
ra
3310*6,26
18947,04
310606 =
=
= Fa = 26,6 kN
l = 2*aoj + 2*aj + 2*aij + 2*ai + aii =
= 2*0,5+2*2,3+2*3,1+2*2 +2 = 17,8cm l = 18 cmFaj = Fa Fa = 0,2*103 NFaj = Fa + Fa = 53,4*103 N
C. Eforturile din nfurri
23
4,169,4*1200**2
10*606
***2
== mmNSw
F
ii
r
r
23
92,1)633(*328*
10*4,53
)(**
=
= mmNhaD
F
ciiim
ai
ai
6. Verificarea nclzirilor nfurrilor la scurtcicuit
105122105
5)
71,3
98,5(*5,12
5*670
)(*5,12
*670
22
+=+
=+
= n
k
k
k
k
t
J
U
t
Co
k 227=
- pentru cupru limita admisibil este de 250oC
7. Calculul parametrilor la funcionarea n gol idimensionarea circuitului magnetic
A. Determinarea dimensiunilor circuitului magnetic
Miezul magnetic se realizeaz din tabl laminat larece, cu cristale orientate, de tip ARMCO 7X, de 0,35mm grosime.
a. seciunea coloanei
- cum D = 20 cm nt = 7 trepte
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
12/22
bc2bc1
b. . seciunea jugurilor
- se pot alege diferite combinaii precum : aceeai lime a primei trepte: aj1 = aj2 = ac1 aceeai lime a ultimei trepte: aj6 = aj7 = ac6
c. aria net seciuni coloanei
=== 27
1
2730814373*95,022 mmbakA iiFeci Aci = 0,0273 m2
d. aria net a jugurilor
=== 27
1
3029215947*95,022 mmbakA jjFej Aj = 0,0303 m2
- ciij aa )15,11,1( lund valori standard- alegem ac1 =0,96*D=0,96*200=192 mmac1=195 mm
== 22,225,97100)2
()2
( 222121c
caDb bc1=22 mm
ntole = == 85,6235,0
22
35,0
cib ntole = 62 tolebci=21,7 mm
- numrul de tole trebuie s fie parDin tabelul standard rezult
ntaci ntole
bci Aci aij Aijmm Mm cm2 Mm cm2
1 195 62 21,7 42,51 215 46,652 175 74 25,9 45,32 195 50,53 155 42 14,7 22,58 175 25,724 135 30 10,5 14,27 155 16,275 120 18 6,3 7,36 135 8,56 105 14 4,9 5,74 120 5,887 75 20 7 5,55 85 5,95
ac1
ac2
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
13/22
Aci = aci*bci ; Aij = aij*bci2
06,28591,1432*2 cmAA cic === 294,31847,1592*2 cmAA jj ===
1829122===
ibb mmntole suprapuse = 2 * 260 = 520 tole
e. induciile reale
665,10273,0502
1,10
2=
=
=
C
w
C
Af
UB T
511,10303,0
0275,0*665,1* ===
j
C
CjA
ABB T
f. dimensiunile miezului magnetic
H = nlimea coloaneiH = HB + l0I + l0j = 45,3 + 5 + 5 = 55,3 cm
C = distana dintre azele coloanelorC = Di2 + aii = 35,8 + 2 = 37,8 cm
F = lrgimea ferestreiF = C aI = 37,8 19,5 = 18,3 cm
g. modul de mpachetare a miezului
Se utilizeaz nfurri sub un unghi de 900 i se
aleg dimensiunile tolelor n afara dimensiunilor miezuluimagnetic.
B. Masa miezului magnetica. Masele coloanelor
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
14/22
=
++=
tnncncnjjccFeFeC baaaHbaHckM )(102 111
6
=2*3*0,95*7650*10-6*[55,3*19,5*2,17+(55,3+21,5-19,5)*17,5*2,59+(55,3+19,5-17,5)*15,5*1,47+(55,3+17,5-15,5)*13,5*1,04+(55,3+15,5-13,5)*12*0,63+(55,3+13,5-12)*10,5*0,49*+(55,3+12-8,5)*7,5*0,7] ==0,0436*(2340+2597+1350,6+804,5+433,2+292,3+309)= 0,0436*8126,6 = 354,32 Mc = 354,3 Kg
b. Masele colurilor
== tn
njncncFeFeco abakcM6104
=4*3*0,95*7650*10-6*(19,5*2,17*21,5+17,5*2,59*19,5
+15,5*1,47*17,5+13,5*1,04*15,5+12*0,63*13,5+10,5*0,49*12+7,5*0,7*8,5) == 0,08721*(909,8+883,8+398,7+218+102+61,8+45) == 0,08721*2619,1 = 228,41 Mco = 228,4 Kg
c. Masele jugurilor
== tn
njnjciFeFej baaCkcM )(10)1(46
= 4*(3-1)*0,95*7650*10-6*[(37,8-19,5)*21,5*2,17+
(37,8-17,5)*19,5*2,59+(37,8-15,5)*17,5*1,47+(37,8-13,5)*15,5*1,04+(37,8-12)*13,5*0,63+(37,8-10,5)*12*0,49+(37,8-7,5)*8,5*0,7] == 0,058*(853,8+1025,3+573,6+391,7+221+161+180,3)= 0,058*3406,7 = 198,06 Mj = 198,1 Kg
d. Masa total a miezului magnetic
Mnr= Mc + Mco + Mj = 354,3 + 228,4 + 198,1 = 780,8 Mnr = 780,8 Kg
C. Calculul pierderilor n fier
Tabla aleas este de tip ARMCO 6x, groas de 0,35 mm- pentru BC = 1,665 T, avem poc = 1,63;- pentru Bj = 1,511 T, avem pj = 1,2;- pentru Bmed = 1,588 T, avem poco = 1,44;
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
15/22
P0 = k0Fe*(poc*Mc + pj*Mj + poco*Mco)= 1,6*(1,63*354,3 + 1,2*228,4 + 1,44*198,1) P0 = 1775,8 W
51,71920
8,17751920
0
00=
=
=
d
cd
rP
PP %
D. Curentul la funcionarea n gol
- pentru BC = 1,665 T, avem qoc = 7,9;- pentru Bj = 1,511 T, avem qj = 1,8;- pentru Bmed = 1,588 T, avem qoco = 3,1;
Q0 = k0Fe*(qoc*Mc + qj*Mj + qoco*Mco) == 1,12*(7,9*354,3 + 1,8*228,4 + 3,1 *198,1) Q0 = 4283,1Var
735,068,028,0 22202
00 =+=+= ra iii %
28,06300
8,1775
*10
0
0===
n
aS
Pi %
68,06300
1,4283
*10
0
0===
n
aS
Qi %
8. Caracteristicile de funcionare
U1 = Un = ct.A. Caracteristica randamentului : ( ) f= f = fn = ct. .cos 2 ct=
nI
I2= - factorul de ncrcare
776,1928,91707,06301
707,06301
cos
cos2
0
2
2
2
++
=
++
=
PPS
S
Kn
n
0974=
Randamentul este maxim pentru valoarea :
423,0992817760 ====
Kn
mPP
II
2cos I2 u U2
1 0.000 0.000 0.000 500.000 0.000
0.250 173.250 0.393 498.038 0.985
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
16/22
0.500 346.500 0.785 496.075 0.987
0.750 519.750 1.178 494.113 0.985
1.000 693.000 1.570 492.150 0.982
1.250 866.250 1.963 490.188 0.979
0.707l
0.000 0.000 0.000 500.000 0.000
0.250 173.250 1.299 493.503 0.9790.500 346.500 2.599 487.006 0.981
0.750 519.750 3.898 480.509 0.978
1.000 693.000 5.198 474.012 0.974
1.250 866.250 6.497 467.514 0.970
0.707c
0.000 0.000 0.000 500.000 0.000
0.250 173.250 -0.744 503.722 0.979
0.500 346.500 -1.489 507.444 0.981
0.750 519.750 -2.233 511.166 0.978
1.000 693.000 -2.978 514.889 0.974
1.250 866.250 -3.722 518.611 0.970
U1 = Un = ct.
A. Caracteristica extern : ( )fu =2 f = fn = ct. .cos 2 ct=
)sincos(* 222 += KrKa uuu = 1*(1,57+5,78)*0,707 u2 = 5,19 %
=
=
1001100 2202
20
220
2
uUU
U
UUu
VUw
wU i 5001020
1200
30 3
1
2
20 ===
Randam
0.000
0 .500
1 .000
1 .500
0.0000.2500.5000.7501.0001.250
Randame
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
17/22
9. Calculul termic al transformatorului
A.Cderea de temperatur dintre nfurare i ulei
a. nfurarea de joas tensiune
-la nfurarea de tip cilindric : 021 ==
CqIZ
044
3 7,110
0014,0
022,0113410 ===
b. nfurarea de nalt tensiune-la nfurarea de tip stratificat : 21
( ) ( )
+
=
+
= 2
222
22
0 1028,006,028,0
25,066,368,110
dd
dJkp
Sp = 14,77*10-2
33 10779,5886,2104,143,143,1 ==
=dd
dm
Cap
m
b 0
3
2
1 2,510779,58
)06,0428,05(107,14
8=
+=
=
C0
124,32,5
3
2
3
2===
CqIZ
044
3 2,1100014,0
015,0115610 ===
C a r a c t e r i s t ic a e
400 .000
450 .000
500 .000
550 .000
0 .0 000 .2 500 .5 000 .7 501 .0 001. 250
Rez - c
Rezist i
Rez - i n
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
18/22
c. cderea de temperatur ntre suprafaa bobinei i ulei
Cqj06,06,0
4 1,181014285,0285,0 ==
Cqi
06,06,0
46,191156285,0285,0 ==
d. cderea medie de temperatur dintre nfurare i ulei
Cmbui0
432 7,221,182,14,3 =++=++=
Cmbuj0
432 213,197,10 =++=++=
B.Cderea maxim de temperatur ntre miez i ulei
31184695,0765063,1 === mWkpp FeFeoc 102
100
= CmWconv
-pentru tole laminate la rece izolate cu carbit :1020 = CmWl ; 103
= CmWt
Cap
l
022
1 81,2208
195,011846
8=
=
=
Cap
conv
0
4 5,111002
195,011846
2=
=
=
Cbp
t
022
1 76,1838
195,011846
8=
=
=
Cb
a 0444 11=
++
+=
++
+=
81,25,15,1181,2
76,185,11181,2
5,1
5,1
141
14
1max
fu Cfu
0
max 93,5=
C. Dimensiunile interioare ale cuvei i suprafeele decdere a cldurii
Hev
HjcC C
Hj
DH
Hsj
HB Di2
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
19/22
B
a.diminsiunile principale ale cuvei
-pentru o tensiune de 20 kV, avem :s = s5 = 45 mms1 = s2 = 100 mms3 = s4 = 90 mm
A = 2C + Di2 + 2s5 = 2*37,8 + 35,8 + 2*4,5 = 120,4 cm
B = Di2
+ s1
+ s2
+ d1
+ s3
+ s4
+ d2
== 37,8 + 10 + 10 + 0,28 + 9 +9 + 0,71 = 76,8 cm
Hcv = H + 2Hj + Hjc + Hjs = 55,3 + 2*19,5 + 40 + 3 Hcv = 137,3cm
b. cderea de temperatur de la cuv la aer
Cmbuca00000
333,327,225555 ==
c. aria supraei verticale a cuvei
Acv = 2*(A + B)Hcv = 2*(120,4 + 76,8)*137,3= 5,42*104 cm2 = 5,42 m2
d. aria supraei de radiaie
Ar = k*Acv = 2*Acv = 2*5,42 = 10,83 m2
d1s5 s
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
20/22
e. aria supraei de convecie
83,1012,1335,2
)17769928(05,112,1
5,2
)(05,125,125,1
0
+=
+= r
ca
k
co APP
A
= 62,14 12,13 = 50 m2
f. aria elementelor de rcire
Aer= Aco Acv = 50 5,42 = 44,6 m2
-alegem radiatoare cu evi drepte, cu lungimeaL = 140 cm, deci aria de convecie a unui element este :Aer= 4,2 + 0,4 = 4,6 m2
-deci : 44,6 : 4,6 10 radiatoare
51
30
B+2*30cm
A+2*30cm
-aria de convecie este
Aco = Acv + 10*Aae = 5,42 + 10*4,6 = 51,42 m2
iar aria de de radiaie este
Ar = 2*(A+60+B+60)*Hcv = 2*(120,4+60+76,8+60)**137,3*10-4 = 2*317,2*137,3*10-4 Ar = 8,71 m2
A
B
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
21/22
D.Definitivarea cderilor de temperatur dintransformator
a. cderea de temperatur de la cuv la aer
8,0
8,08,0
05,79
525,271,88,2
)1775,89928(05,1
5,28,2
)(05,1=
+
+=
+
+=
cor
k
coAA
PP
Cca033
b. cderea de temperatur de la ulei la cuv
6,06,0
0
14,51
)1775,89928(05,1165,0
)(05,1165,0
+=
+=
co
k
ucA
PPk
C06,0 4,4239165,0 =
c. cderea medie de temperatur de la ulei la aer
CCcaucba00
608,44)334,4(2,1)(2,1 =+=+=
d. cderea de temperatur de la bobin la aer
Ccaucmbuba0
1,60334,47,22 =++=++=
Cabab0
105100401,60 +=+=
10. Accesoriile transformatorului
A. Conservatorul de ulei
Vu = Vc + Vur (Vw + Vm)
Vc = A*B*Hcv = 120,4*76,8*137,3 = 1269575 cm2 Vc = 1,269 m2
=+= 610)( iiimjjjmizw swDswDkcV
= 3*1,2**(0,233*30*189+0,327*1200*4,9)*10-3 == 4,524*(1321,11+1922,76)*10-3 = 20,652 dm3 Vw = 0,0206 m3
8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat
22/22
31123,0
7650
8,7801,1
7650m
MkV
m
Fem ===
344,0
885
5,3910m
mnV
ulei
urrad
ur=
=
=
Vu = 1,269 + 0,44 (0,0206 + 0,1123) = 1,576 m3
Vcons = 0,1*Vu = 0,1*1,576 = 0,1576 m3
4,1
1576,044
4
2
=
=
=
cons
cons
cons
cons
consconsL
VD
DLV Dcons = 0,378 m
-aleg o dispunere pe lime , deci Lconv = A = 140 cm
( )427,3378,0
4,1===
conv
conv
D
LX
B. Izolatoarele de trecere
- pentru o tensiune Un de 10kV se aleg izolatori cu dou
plrii de tip exterior sau de tip interior
C. Comutatorul de reglare a tensiunii
-dimensiunile lui se aleg n funcie de Un astfel :
Un kV a b c D l h20 - 22 118 60 30 530 135