PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat

8/6/2019 PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat

1/22

TEM DE PROIECT

- Transformatorul trifazat

Student : Petrescu LucianGrupa : 141AC

Facultatea de Electrotehnic


2/22

Problem :I. Se va proiecta un transformator trifazat de putere n ulei, de tip

exterior pentru reele de 50Hz caracterizat de datele nominale :1. putere nominal, Sn=630 KVA;2. raportul kVkVUjUi 525,020= ;3. schema i grupa de conexiuni : Yy 012;4. reglajul tensiunilor5%;5. tensiunea de scurtcircuit, Uk=6%;6. pierderile de scurtcircuit, Pk=9720 W;7. pierderile la funcionarea n gol, P0=1920 W;8. curentul la funcionarea n gol, i0=2,4%;9. serviciu de funcionare, S1;

10. nfurrile se realizeaz din cupru;11. circuitul magnetic se realizeaz din tabl laminat la rece cu

cristale orientate.

II. Proiectul va cuprinde :1. Calculul mrimilor de baz ;2. Determinarea dimensiunilor principale orientative ;3. Alegerea i dimensionarea nfurrilor ;4. Calculul parametrilor de scurtcircuit ;

5. Verificarea solicitrilor mecanice;6. Verificarea nclzirilor nfurrilor la scurtcircuit;7. Calculul parametrilor la funcionarea n gol i dimensioarea

circuitului magnetic;8. Caracteristicile de funcionare;9. Calcul termic al transformatorului;10.Accesoriile transformatorului.

III. Material dat :1. Desenul de ansamblu din trei vederi, parial secionate, la

scar i schema electric corespunztoare grupei deconexiuni;

2. Caracteristica de funcionare.


3/22

Il

If

Uf UlFig. 1. Schema conexiunii stea

1. Calculul mrimilor de baz

lf UU *3

1=

fl II =

nnnfnfn IUIUS **3

1**3 ==

nfInfIn IUS **3=

kVkVU

U nInfI 547,113

20

3=== UnfI = 11,547kV

AkV

kVA

U

SI

nfI

nnfI 18,18

547,11*3

630

*3=== InfI = 18,18A

nfJnfJn IUS **3=

kVkVU

U nJnfJ 303,03

525,0

3=== UnfJ = 0,303kV

AkV

kVA

U

SI

nfJ

nnfJ 693303,0*3

630

*3 === InfJ = 693AS1=puterea pe coloana

kVAS

S n 2103

1 == S1 = 210kVA

2.Determinarea dimensiunilor principale orientative

loj loi

aoj aij aii


4/22

aj aj

- nfurarea de joas tensiune- nfurarea de nalt tensiune

- date de catalog :aoj = 5 mmaij = 20 mmaii = 20 mmloj = 50 mm

loi = 50 mm diametrul coloanei

422

1

***

**

kRcm

R

UfBk

SkaD =

= factor de suplee = 2,1

98,398,123

=++

+=ji

ij

aaaa cm

98,1806,3*52,0*

3

41

==+

Skaa

a

ij cm

Bc = inducia in coloan = 1,65Tkm = factorul deumplere =kFe*kg=0,95*0,92=0,874kR = factorul Rogovscki = 0,95

ukR = componenta reactiv a tensiunii de sc.

79,56300

97206

*102

22222 ====

n

kkkakkR

S

Puuuu %

64,2079,5*50*65,1*874,0

210*95,0*98,31,2*16 4

22==D cm

Din datele de catalog se alege o valoare standard : D = 200 mm aria coloanei

2754

20**874,0

4*

22

===D

kA mC cm2 AC= 0,0275 m2

Dm = D+2*aoj+aij+(aj+ai) == 20+2*0,5+2+3*1,98 = 28,94 cm

HB = nlimea bobinei


5/22

29,431,2

94,28*===

mB

DH cm

3. Alegerea i dimensionarea nfurrilor

A. Determinarea numerelor de spire

Uw =* 2 *f*AC*BC =* 2 *50*0,0275*1,65 = 10,08 V

3008,10

303==

w

jf

jU

Uw spire

Alegem wj = 30 spire

Vw

UU

j

if

w 1,1030

303===

11431,10

11547===

w

if

iU

UW spire

1w = numrul de spire de reglaj571143*

100

51 =w spire

wit = 1143 + 57 = 1200 spire wit = 1200 spire

B. Seciunile conductoarelor

J = densitatea medie de curent

79,314,29

1,10*

630

9720*746,0*95,0* ===

m

w

n

k

wsD

U

S

PkkJ A/m2 J = 3,79 A/m2

18279,3

693==

J

IS

jf

j mm2

8,479,3

18,18==

J

IS

if

i mm2

C. Alegerea tipului de nfurri

pe joas tensiune nfurare cilindric pe nalt tensiune nfurare stratificat

D. Dimensionarea nfurrilor

a) nfurarea de joas tensiune

- o alegem n dou straturi, cu un canal de rcire m=2


6/22

152

30

2===

j

s

ww spire /strat

hs = nimea unei spire

05,27115

9,432

1

+=

+=

s

Bs

w

Hh mm

- grosimea unui strat = 74,627

182=

s

j

h

Smm

Aleg urmtoarea aranjare a conductoarelor n spir :

b b

b

aaa

44,954,7

91,7*3*

=

ba

banC

633=jS mm2

66,363*3

693===

j

jf

jS

IJ A/m2

- calculm nimea real a bobinei :HBj = (ws+1)*nC*b = (15+1)*3*9,44 = 453,12 HBj = 453 mm

- aleg limea canalului de rcire : hC = 8 mm

aj = 2*a+hC = 2*7,54+8 = 23,08 23 mm aj = 23 mm

Dj1 = D+2*a0j = 200+2*5 = 210 mm

Djm = Dj1+aj = 210+23= 233 mm

Dj2 = Djm+aj = 233+23 = 256 mm Dj2 = 256 mm

b) nfurarea de nalt tensiune


7/22

Aleg un conductor rotund cu d = 2,5 mm

d

d

Si = 9,44

5,2*

4

* 22==

dmm2

- izolat cu hrtied= 2,8 mm

71,39,4

18,18==

i

if

iS

IJ A/m2

Presupunem HBi HBj = 453 mm

1618,2

453==

=

d

Hw

Bi

s spire/strat

8161

1200==

s

it

sw

wn straturi

1508

1200==

s

it

sn

ww spire/strat

HBi = (ws+1)*d = (150 + 1)*2,8= 423 HBi = 423 mmhx = HBj - HBi = 30 mm

nfurare de nalt tensiune se divide n dou bobine ;prima bobin cu 3 straturi ctre interiori bobina a douacu 5 straturi ctre exterior. Bobinele sunt separate

printr-un canal de rcire hci = 6 mm.

ai = ns*d+hci+(ns-2)*iz = 8*2,8+6+5*0,6 31,4 mm ai = 31 mmUs = 2*ws*Uw = 2*150*10,1= 3030 V-din tabel : iz = 5*0,12 = 0,6 mm

Di1 = Dj2+2*aij = 256 + 2*20= 296 mm


8/22

Dim = Di1+ai = 296 + 31= 327 mm

Di2 = Dim+ai = 327 + 31 = 358 mm Di2 = 358 mm

4. Calculul parametrilor de scurtcircuitA. Masele nfurrilor

810****** = jjjmwwj wSDcM == 3*8990*23,3**(3*63)*30*10-8 = 111,9 Mwj = 111,9 Kg

810****** = jiimwwi wSDcM == 3*8990*32,7**4,9*1200*10-8 = 162,9 Mwi = 162,9 Kg

B. Pierderile de scurtcircuit

a. pierderile de baz din nfurri

Pwj = km*J2

j *Mmj = 2,4 * 3,662 * 111,9 = 3598 WPwi = km*J 2i *Mmi = 2,4 * 3,712 * 162,9 = 5382 W

b. factorii de majorarea a pierderilor

849,095,0*453

)15*3(*9*

*=== r

Bj

p kH

nb

842,095,0*423150*5,2** === r

Bi

R kH

nd

=+= )2,0(***095,01242

mak PRJ

= 1+0,095*0,8492*0,714*(22-0,2) = 1,066=+= 242 ***044,01 mdk rRI

= 1+0,044*0,8422*0,254*82 = 1,008c. pierderile n legturi

lY = 7,5 * HB = 7,5 * 45,3= 340 cm

===30*3,23*

340*3598

***

JJm

J

wJJwD

lPP 557 W

===1200*7,32*

340*5382

***

Iim

J

wIIwD

lPP 15 W

d. pierderi n cuv

Pcv = 10 * k * Sn = 10*0,015*630 = 95 W- din tabel : k = 0,015


9/22

e. pierderile totale de scurtcicuit

Pk = kRJ * PmJ + kRI * PmI + PJ + PI + Pcv == 1,066*3598+1,008*5382 +557+15+95 Pk= 9928 W

- din problem se d : Pk= 9720 W

14,2100*9720

97209928100* =

=

=kd

kckd

rP

PP

r = 2,14 %f. densitatea de suprafa a pierderilor

AwJ = nauj * kp * * Djm * HBj == 4 * 0,95 * * 23,3* 45,3 = 1,26 m2

AwI = nauI * kp * * Dim * HBI == 4 * 0,9 * * 32,7 * 42,3 = 1,564 m2

101426,1*3

3598*066,1

*3

*===

wJ

wJrJ

JA

Pkq W/m2

1156564,1*3

5382*008,1

*3

*===

wI

wIrI

I A

Pkq

W/m2

- valorile se ncadreaz n limitele impuse de standard

C. Tensiunea de scurtcircuit

a. componenta activ

57,1

630*10

9928

*10

===

n

k

ka

S

PU % Uka = 1,57%

b. componenta reactiv

3

2

110*

*

******92,7=

Bw

qRm

krHU

khalSfU

8,33

1,33,22

3

++=

++=

ij

ji

aaaa cm

lm = lungimea medie a spirei

)2

3,2*31,3221(*)

2

*3(* 1

+++=

+++=

ji

ijjm

aaaDl lm = 88 cm

06,3)3,21,32(2

3,45

)(2=

++=

++=

ijij

B

aaa

H

947,006,3**2

11

**2

11 ==

=

Rk

0036,006,0500

30 2 ==== xH

Hx

Bj

X


10/22

015,1947,0*8,3*3

3,45*0036,01

**

*1

2

=+=+=r

Bj

qkar

Hxk

=3

210*

1,10*3,45

015,1*947,0*8,3*88*210*50*92,7krU Ukr = 5,78 %

%98,54,3346,2

22=+=+=

krkak uuU Uk = 5,98%

5. Verificarea solicitrilor mecanice

A. Fore radiale

B

mkm

rH

lwIF *)

1000

*(628,0

2=

=+=

)1(*2*100*

kr

ka

U

U

k

nkm e

uII

= )1(98,5

693*2*100 98,5

57,1*

+e = 23572 A Ikm = 23,5*103

A

3,45

88*)

1000

30*10*5,23(*628,0 2

3

=rF = 606348 N Fr = 606 kN

HX/2

= +ai-aj

HX/2aj ai ai ai ai

Pentru aceast aezare r = 4

B. Fore axiale

NH

aFF

B

ra

3310*8,26

3,45*2

4*10*606

*2* === Fa = 26,8 kN


11/22

Nlkr

HFF

R

X

ra

3310*6,26

18947,04

310606 =

=

= Fa = 26,6 kN

l = 2*aoj + 2*aj + 2*aij + 2*ai + aii =

= 2*0,5+2*2,3+2*3,1+2*2 +2 = 17,8cm l = 18 cmFaj = Fa Fa = 0,2*103 NFaj = Fa + Fa = 53,4*103 N

C. Eforturile din nfurri

23

4,169,4*1200**2

10*606

***2

== mmNSw

F

ii

r

r

23

92,1)633(*328*

10*4,53

)(**

=

= mmNhaD

F

ciiim

ai

ai

6. Verificarea nclzirilor nfurrilor la scurtcicuit

105122105

5)

71,3

98,5(*5,12

5*670

)(*5,12

*670

22

+=+

=+

= n

k

k

k

k

t

J

U

t

Co

k 227=

- pentru cupru limita admisibil este de 250oC

7. Calculul parametrilor la funcionarea n gol idimensionarea circuitului magnetic

A. Determinarea dimensiunilor circuitului magnetic

Miezul magnetic se realizeaz din tabl laminat larece, cu cristale orientate, de tip ARMCO 7X, de 0,35mm grosime.

a. seciunea coloanei

- cum D = 20 cm nt = 7 trepte


12/22

bc2bc1

b. . seciunea jugurilor

- se pot alege diferite combinaii precum : aceeai lime a primei trepte: aj1 = aj2 = ac1 aceeai lime a ultimei trepte: aj6 = aj7 = ac6

c. aria net seciuni coloanei

=== 27

1

2730814373*95,022 mmbakA iiFeci Aci = 0,0273 m2

d. aria net a jugurilor

=== 27

1

3029215947*95,022 mmbakA jjFej Aj = 0,0303 m2

- ciij aa )15,11,1( lund valori standard- alegem ac1 =0,96*D=0,96*200=192 mmac1=195 mm

== 22,225,97100)2

()2

( 222121c

caDb bc1=22 mm

ntole = == 85,6235,0

22

35,0

cib ntole = 62 tolebci=21,7 mm

- numrul de tole trebuie s fie parDin tabelul standard rezult

ntaci ntole

bci Aci aij Aijmm Mm cm2 Mm cm2

1 195 62 21,7 42,51 215 46,652 175 74 25,9 45,32 195 50,53 155 42 14,7 22,58 175 25,724 135 30 10,5 14,27 155 16,275 120 18 6,3 7,36 135 8,56 105 14 4,9 5,74 120 5,887 75 20 7 5,55 85 5,95

ac1

ac2


13/22

Aci = aci*bci ; Aij = aij*bci2

06,28591,1432*2 cmAA cic === 294,31847,1592*2 cmAA jj ===

1829122===

ibb mmntole suprapuse = 2 * 260 = 520 tole

e. induciile reale

665,10273,0502

1,10

2=

=

=

C

w

C

Af

UB T

511,10303,0

0275,0*665,1* ===

j

C

CjA

ABB T

f. dimensiunile miezului magnetic

H = nlimea coloaneiH = HB + l0I + l0j = 45,3 + 5 + 5 = 55,3 cm

C = distana dintre azele coloanelorC = Di2 + aii = 35,8 + 2 = 37,8 cm

F = lrgimea ferestreiF = C aI = 37,8 19,5 = 18,3 cm

g. modul de mpachetare a miezului

Se utilizeaz nfurri sub un unghi de 900 i se

aleg dimensiunile tolelor n afara dimensiunilor miezuluimagnetic.

B. Masa miezului magnetica. Masele coloanelor


14/22

=

++=

tnncncnjjccFeFeC baaaHbaHckM )(102 111

6

=2*3*0,95*7650*10-6*[55,3*19,5*2,17+(55,3+21,5-19,5)*17,5*2,59+(55,3+19,5-17,5)*15,5*1,47+(55,3+17,5-15,5)*13,5*1,04+(55,3+15,5-13,5)*12*0,63+(55,3+13,5-12)*10,5*0,49*+(55,3+12-8,5)*7,5*0,7] ==0,0436*(2340+2597+1350,6+804,5+433,2+292,3+309)= 0,0436*8126,6 = 354,32 Mc = 354,3 Kg

b. Masele colurilor

== tn

njncncFeFeco abakcM6104

=4*3*0,95*7650*10-6*(19,5*2,17*21,5+17,5*2,59*19,5

+15,5*1,47*17,5+13,5*1,04*15,5+12*0,63*13,5+10,5*0,49*12+7,5*0,7*8,5) == 0,08721*(909,8+883,8+398,7+218+102+61,8+45) == 0,08721*2619,1 = 228,41 Mco = 228,4 Kg

c. Masele jugurilor

== tn

njnjciFeFej baaCkcM )(10)1(46

= 4*(3-1)*0,95*7650*10-6*[(37,8-19,5)*21,5*2,17+

(37,8-17,5)*19,5*2,59+(37,8-15,5)*17,5*1,47+(37,8-13,5)*15,5*1,04+(37,8-12)*13,5*0,63+(37,8-10,5)*12*0,49+(37,8-7,5)*8,5*0,7] == 0,058*(853,8+1025,3+573,6+391,7+221+161+180,3)= 0,058*3406,7 = 198,06 Mj = 198,1 Kg

d. Masa total a miezului magnetic

Mnr= Mc + Mco + Mj = 354,3 + 228,4 + 198,1 = 780,8 Mnr = 780,8 Kg

C. Calculul pierderilor n fier

Tabla aleas este de tip ARMCO 6x, groas de 0,35 mm- pentru BC = 1,665 T, avem poc = 1,63;- pentru Bj = 1,511 T, avem pj = 1,2;- pentru Bmed = 1,588 T, avem poco = 1,44;


15/22

P0 = k0Fe*(poc*Mc + pj*Mj + poco*Mco)= 1,6*(1,63*354,3 + 1,2*228,4 + 1,44*198,1) P0 = 1775,8 W

51,71920

8,17751920

0

00=

=

=

d

cd

rP

PP %

D. Curentul la funcionarea n gol

- pentru BC = 1,665 T, avem qoc = 7,9;- pentru Bj = 1,511 T, avem qj = 1,8;- pentru Bmed = 1,588 T, avem qoco = 3,1;

Q0 = k0Fe*(qoc*Mc + qj*Mj + qoco*Mco) == 1,12*(7,9*354,3 + 1,8*228,4 + 3,1 *198,1) Q0 = 4283,1Var

735,068,028,0 22202

00 =+=+= ra iii %

28,06300

8,1775

*10

0

0===

n

aS

Pi %

68,06300

1,4283

*10

0

0===

n

aS

Qi %

8. Caracteristicile de funcionare

U1 = Un = ct.A. Caracteristica randamentului : ( ) f= f = fn = ct. .cos 2 ct=

nI

I2= - factorul de ncrcare

776,1928,91707,06301

707,06301

cos

cos2

0

2

2

2

++

=

++

=

PPS

S

Kn

n

0974=

Randamentul este maxim pentru valoarea :

423,0992817760 ====

Kn

mPP

II

2cos I2 u U2

1 0.000 0.000 0.000 500.000 0.000

0.250 173.250 0.393 498.038 0.985


16/22

0.500 346.500 0.785 496.075 0.987

0.750 519.750 1.178 494.113 0.985

1.000 693.000 1.570 492.150 0.982

1.250 866.250 1.963 490.188 0.979

0.707l

0.000 0.000 0.000 500.000 0.000

0.250 173.250 1.299 493.503 0.9790.500 346.500 2.599 487.006 0.981

0.750 519.750 3.898 480.509 0.978

1.000 693.000 5.198 474.012 0.974

1.250 866.250 6.497 467.514 0.970

0.707c

0.000 0.000 0.000 500.000 0.000

0.250 173.250 -0.744 503.722 0.979

0.500 346.500 -1.489 507.444 0.981

0.750 519.750 -2.233 511.166 0.978

1.000 693.000 -2.978 514.889 0.974

1.250 866.250 -3.722 518.611 0.970

U1 = Un = ct.

A. Caracteristica extern : ( )fu =2 f = fn = ct. .cos 2 ct=

)sincos(* 222 += KrKa uuu = 1*(1,57+5,78)*0,707 u2 = 5,19 %

=

=

1001100 2202

20

220

2

uUU

U

UUu

VUw

wU i 5001020

1200

30 3

1

2

20 ===

Randam

0.000

0 .500

1 .000

1 .500

0.0000.2500.5000.7501.0001.250

Randame


17/22

9. Calculul termic al transformatorului

A.Cderea de temperatur dintre nfurare i ulei

a. nfurarea de joas tensiune

-la nfurarea de tip cilindric : 021 ==

CqIZ

044

3 7,110

0014,0

022,0113410 ===

b. nfurarea de nalt tensiune-la nfurarea de tip stratificat : 21

( ) ( )

+

=

+

= 2

222

22

0 1028,006,028,0

25,066,368,110

dd

dJkp

Sp = 14,77*10-2

33 10779,5886,2104,143,143,1 ==

=dd

dm

Cap

m

b 0

3

2

1 2,510779,58

)06,0428,05(107,14

8=

+=

=

C0

124,32,5

3

2

3

2===

CqIZ

044

3 2,1100014,0

015,0115610 ===

C a r a c t e r i s t ic a e

400 .000

450 .000

500 .000

550 .000

0 .0 000 .2 500 .5 000 .7 501 .0 001. 250

Rez - c

Rezist i

Rez - i n


18/22

c. cderea de temperatur ntre suprafaa bobinei i ulei

Cqj06,06,0

4 1,181014285,0285,0 ==

Cqi

06,06,0

46,191156285,0285,0 ==

d. cderea medie de temperatur dintre nfurare i ulei

Cmbui0

432 7,221,182,14,3 =++=++=

Cmbuj0

432 213,197,10 =++=++=

B.Cderea maxim de temperatur ntre miez i ulei

31184695,0765063,1 === mWkpp FeFeoc 102

100

= CmWconv

-pentru tole laminate la rece izolate cu carbit :1020 = CmWl ; 103

= CmWt

Cap

l

022

1 81,2208

195,011846

8=

=

=

Cap

conv

0

4 5,111002

195,011846

2=

=

=

Cbp

t

022

1 76,1838

195,011846

8=

=

=

Cb

a 0444 11=

++

+=

++

+=

81,25,15,1181,2

76,185,11181,2

5,1

5,1

141

14

1max

fu Cfu

0

max 93,5=

C. Dimensiunile interioare ale cuvei i suprafeele decdere a cldurii

Hev

HjcC C

Hj

DH

Hsj

HB Di2


19/22

B

a.diminsiunile principale ale cuvei

-pentru o tensiune de 20 kV, avem :s = s5 = 45 mms1 = s2 = 100 mms3 = s4 = 90 mm

A = 2C + Di2 + 2s5 = 2*37,8 + 35,8 + 2*4,5 = 120,4 cm

B = Di2

+ s1

+ s2

+ d1

+ s3

+ s4

+ d2

== 37,8 + 10 + 10 + 0,28 + 9 +9 + 0,71 = 76,8 cm

Hcv = H + 2Hj + Hjc + Hjs = 55,3 + 2*19,5 + 40 + 3 Hcv = 137,3cm

b. cderea de temperatur de la cuv la aer

Cmbuca00000

333,327,225555 ==

c. aria supraei verticale a cuvei

Acv = 2*(A + B)Hcv = 2*(120,4 + 76,8)*137,3= 5,42*104 cm2 = 5,42 m2

d. aria supraei de radiaie

Ar = k*Acv = 2*Acv = 2*5,42 = 10,83 m2

d1s5 s


20/22

e. aria supraei de convecie

83,1012,1335,2

)17769928(05,112,1

5,2

)(05,125,125,1

0

+=

+= r

ca

k

co APP

A

= 62,14 12,13 = 50 m2

f. aria elementelor de rcire

Aer= Aco Acv = 50 5,42 = 44,6 m2

-alegem radiatoare cu evi drepte, cu lungimeaL = 140 cm, deci aria de convecie a unui element este :Aer= 4,2 + 0,4 = 4,6 m2

-deci : 44,6 : 4,6 10 radiatoare

51

30

B+2*30cm

A+2*30cm

-aria de convecie este

Aco = Acv + 10*Aae = 5,42 + 10*4,6 = 51,42 m2

iar aria de de radiaie este

Ar = 2*(A+60+B+60)*Hcv = 2*(120,4+60+76,8+60)**137,3*10-4 = 2*317,2*137,3*10-4 Ar = 8,71 m2

A

B


21/22

D.Definitivarea cderilor de temperatur dintransformator

a. cderea de temperatur de la cuv la aer

8,0

8,08,0

05,79

525,271,88,2

)1775,89928(05,1

5,28,2

)(05,1=

+

+=

+

+=

cor

k

coAA

PP

Cca033

b. cderea de temperatur de la ulei la cuv

6,06,0

0

14,51

)1775,89928(05,1165,0

)(05,1165,0

+=

+=

co

k

ucA

PPk

C06,0 4,4239165,0 =

c. cderea medie de temperatur de la ulei la aer

CCcaucba00

608,44)334,4(2,1)(2,1 =+=+=

d. cderea de temperatur de la bobin la aer

Ccaucmbuba0

1,60334,47,22 =++=++=

Cabab0

105100401,60 +=+=

10. Accesoriile transformatorului

A. Conservatorul de ulei

Vu = Vc + Vur (Vw + Vm)

Vc = A*B*Hcv = 120,4*76,8*137,3 = 1269575 cm2 Vc = 1,269 m2

=+= 610)( iiimjjjmizw swDswDkcV

= 3*1,2**(0,233*30*189+0,327*1200*4,9)*10-3 == 4,524*(1321,11+1922,76)*10-3 = 20,652 dm3 Vw = 0,0206 m3


22/22

31123,0

7650

8,7801,1

7650m

MkV

m

Fem ===

344,0

885

5,3910m

mnV

ulei

urrad

ur=

=

=

Vu = 1,269 + 0,44 (0,0206 + 0,1123) = 1,576 m3

Vcons = 0,1*Vu = 0,1*1,576 = 0,1576 m3

4,1

1576,044

4

2

=

=

=

cons

cons

cons

cons

consconsL

VD

DLV Dcons = 0,378 m

-aleg o dispunere pe lime , deci Lconv = A = 140 cm

( )427,3378,0

4,1===

conv

conv

D

LX

B. Izolatoarele de trecere

- pentru o tensiune Un de 10kV se aleg izolatori cu dou

plrii de tip exterior sau de tip interior

C. Comutatorul de reglare a tensiunii

-dimensiunile lui se aleg n funcie de Un astfel :

Un kV a b c D l h20 - 22 118 60 30 530 135

Date post:	08-Apr-2018
Category:	Documents
Upload:	alex-eoo
View:	245 times
Download:	2 times

PROIECT_MASINI - Transformatorul Trifazat

Documents