Post on 07-Feb-2016
description
transcript
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
4.1.2 Calculul si armarea radierului
Strat de acoperire cu beton
h 100cm grosimea placii radierului
cν1 45mm grosimea stratului de acoperire cu beton (acoperirea minima + toleranta deexecutie)
ϕsl 25mm armatura de rezistenta cu diametrul maxim din placa
dx h cν1 0.5ϕsl dx 942.5 mm
dy dx ϕsl dy 917.5 mm
dx , dy inaltimi utile pentru armaturi in doua directii ortogonale
d 0.5 dx dy inaltimea utila a dalei d 930 mm
A) Calculul radierului la moment incovoietor
γc 1.5 γs 1.15 coef. partiali de siguranta pentru beton, respectiv otel(armatura)
C 20/25 fck 20N
mm2 fcd
fckγc
fcd 13.333N
mm2
fctk.0.5 1.5N
mm2 fctd
fctk.0.5γc
fctd 1N
mm2
PC 52 fyd 300N
mm2 fyk γs fyd
Caracteristici placa: inaltimea radierului: hr
lmax8
unde lmax este distant
lmax 7.80m
hrlmax
8 hr 97.5 cm
grosimea placii(radierului): hpl 100cm
latimea pe care se calculeaza placa: bpl 100cm
Armarea pe directia scurta (directia x-x)
Armare fasie de rezem - axele B,G
ϕestimat 25mm
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
stratul de acoperire: a 4.5cm
h0 hpl aϕestimat
2 h0 94.25 cm
Mmax_r_x 1245kN m
BMmax_r_x
bpl h02 fcd
B 0.105
procentul de armare:
pfcdfyd
1 1 2 B p 0.495 %
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului
p1 max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:
Aanec p1 bpl h0 Aanec 46.627 cm2
se alege o armatura din otel PC52 Φ25/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
Aaef 49.10cm2
Armare fasie de rezem - axele C, F
ϕestimat 2mm
stratul de acoperire: a 4.5cm
h0 hpl aϕestimat
2 h0 95.4 cm
Mmax_r_x 892kN m
BMmax_r_x
bpl h02 fcd
B 0.074
procentul de armare:
pfcdfyd
1 1 2 B p 0.34 %
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului
p1 max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:
Aanec p1 bpl h0 Aanec 32.405 cm2
se alege o armatura din otel PC52 Φ22/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
Aaef 38.00cm2
Armarea fasie de rezem - axele D, E
ϕestimat 22mm
stratul de acoperire: a 4.5cm
h0 hpl aϕestimat
2 h0 94.4 cm
Mmax_r_x 890kN m
BMmax_r_x
bpl h02 fcd
B 0.075
procentul de armare:
pfcdfyd
1 1 2 B p 0.346 %
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului
p1 max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:
Aanec p1 bpl h0 Aanec 32.701 cm2
se alege o armatura din otel PC52 Φ22/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
Aaef 38.00cm2
In fasiile de reazem, la partea superioara datorita momentelor mici de sub 150kNm, se vadispune armatura Φ20/20, data de procentul minim.
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
Armare fasii de camp
Datorita mom. incov. mici, de sub 150kN/m, se va arma la procentul minim: Φ20/20.
Armarea pe directia lunga(directia y-y)
Armarea fasie de rezem - axele 2, 4
stratul de acoperire: a 4.5cmdiametrul armaturii de pe directia x-x Φx 25mm
h0 hpl a Φxϕestimat
2 h0 91.9 cm
Mmax_r_y 635kN m
BMmax_r_y
bpl h02 fcd
B 0.056
procentul de armare:
pfcdfyd
1 1 2 B p 0.258 %
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului
p1 max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:
Aanec p1 bpl h0 Aanec 23.721 cm2
se alege o armatura din otel PC52 Φ18/10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
Aaef 25.40cm2
Armarea fasie de rezem - ax 3
stratul de acoperire: a 4.5cmdiametrul armaturii de pe directia x-x Φx 25mm
h0 hpl a Φxϕestimat
2 h0 91.9 cm
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
Mmax_r_y 435kN m
BMmax_r_y
bpl h02 fcd
B 0.039
procentul de armare:
pfcdfyd
1 1 2 B p 0.175 %
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului
p1 max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia:
Aanec p1 bpl h0 Aanec 16.095 cm2
se alege o armatura din otel PC52 Φ20/15 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
Aaef 21.04cm2
In fasiile de reazem, la partea superioara datorita momentelor mici de sub 150kNm, se vadispune armatura Φ20/20, data de procentul minim.
Armare fasii de camp
Datorita mom. incov. mici, de sub 150kN/m, se va arma la procentul minim: Φ20/20.
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
B) Calculul radierului la forta taietoare (la strapungere)
VERIFICAREA LA STRAPUNGERE
Verificarea la strapungere implica verificarea la forta taietoare pe un perimetru critic definit functie de ariade transmitere a incarcarii si inaltimea utila a sectiunii(d). Verificarea la strapungere se face in lungul unorperimetre de control, acestea din urma fiind:
- perimetru de control de baza (u0);- perimetru de control la 0.5d, de la fata stalpului, la 1.25d, la 2d etc.pana la - perimetru de control dincolo de care nu mai este nevoie de armatura transversala (uout.ef).
b.1. In dreptul diafragmelor
Capacitatea la strapungere a radierului fara armatura specifica
VEd 552kN
Se verifica daca cu dimensiunile diafragmei sunt satisfacute limitele efortului unitar destrapungere:
bd 20cm grosimea diafragmei
ld 100cm lungimea diafragmei pentru care se efectueaza calculul
u0 2 bd ld lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiindperimetrul stalpului
u0 240 cmβ 1.15 pentru un stalp central
νEd βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd 0.284
N
mm2
αcc 1 coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)
νc 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)
fcdαcc fck
νc valoare de calcul a rezistentei la compresiune a betonului
fcd 13.333N
mm2
ν 0.6 1fck
200MPa
factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurareabetonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)
ν 0.54
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
VRd.max 0.5 ν fcd VRd.max 3.6N
mm2
Verificare1 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd VRd.maxif
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise
Verificare1 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
νEd VEd bd ld 40m 25kN
m3
νEd 352 kN
νEd.0 βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd.0 0.284
N
mm2
Verificare2 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd.0 VRd.maxif
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise
Verificare2 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata diafragmei:
u1 2 bd ld 2 d π u1 1409 cm
Efortul unitar de strapungere este:
νEd.1 βVEdu1 d νEd.1 0.048
N
mm2
cRd.c0.18γc
cRd.c 0.12
η1 1 pentru beton greu
k min 1200mm
d 2
d [mm] k 1.464
ρlx , ρly procente de armare longitudinala
ρlx , ρly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y;
ρlx , ρly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimeadiafragmei plus 3d de fiecare parte.
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
ρlx
30 π202
4 mm2
bd k 3 d d ρlx 0.002
ρly
30 π202
4 mm2
ld k 3 d d ρly 0.002
ρ1 ρlx ρly ρ1 0.002
νRd.c cRd.c η1 k 100 ρ1 fck 13 MPa
23 capacitatea portanta la strapungere
νRd.c 0.287N
mm2
νmin 0.035 k
32 fck
12
N
mm2
12
νmin 0.277N
mm2
Verificare1 "OK" νRd.c νminif
"Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat νmin" otherwise
Verificare1 "OK"
Verificare2 "Calculam armatura pentru strapungere" νRd.c νEd.1 VRd.maxif
"Nu este necesar sa calculam armatura pentru strapungere" otherwise
Verificare2 "Nu este necesar sa calculam armatura pentru strapungere"
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
b.2. In dreptul stalpilor
b.2.1 STALP CENTRAL 80x80
A) Stabilirea fortei de strapungere VEd
VEd 9040kN valoarea de calcul a fortei de strapungere VEd 9040 kN
B) Perimetrul de control
Se verifica daca cu dimensiunile stalpului de 80X80 sunt satisfacute limitele efortului unitarde strapungere:
bs 80cm
ls 80cm
u0 2 bs ls lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiindperimetrul stalpului
u0 320 cmβ 1.15 pentru un stalp central
νEd βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd 3.493
N
mm2
αcc 1 coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)
νc 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)
fcdαcc fck
νc valoare de calcul a rezistentei la compresiune a betonului
fcd 13.333N
mm2
ν 0.6 1fck
200MPa
factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurareabetonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)
ν 0.54
VRd.max 0.5 ν fcd VRd.max 3.6N
mm2
Verificare1 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd VRd.maxif
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise
Verificare1 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
νEd VEd bs ls 40m 25kN
m311 3 1.5
kN
m2
νEd 8.368 103 kN
νEd.0 βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd.0 3.493
N
mm2
Verificare2 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd.0 VRd.maxif
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise
Verificare2 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata stalpului:
u1 2 bs ls 2 d π u1 2174 cm
Efortul unitar de strapungere este:
νEd.1 βVEdu1 d νEd.1 0.514
N
mm2
C) Capacitatea la strapungere a dalei fara armatura specifica
cRd.c0.18γc
cRd.c 0.12
η1 1 pentru beton greu
k min 1200mm
d 2
d [mm] k 1.464
ρlx , ρly procente de armare longitudinala
ρlx , ρly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y;
ρlx , ρly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimeastalpului plus 3d de fiecare parte
ρlx
43 π222
4 mm2
bs k 3 d d ρlx 0.004
ρly
43 π202
4 mm2
ls k 3 d d
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
ρ1 ρlx ρly ρ1 0.003
νRd.c cRd.c η1 k 100 ρ1 fck 13 MPa
23 capacitatea portanta la strapungere
νRd.c 0.329N
mm2
νmin 0.035 k
32 fck
12
N
mm2
12
νmin 0.277N
mm2
Verificare3 "OK" νRd.c νminif
"Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat νmin" otherwise
Verificare3 "OK"
Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere" νRd.c νEd.1 VRd.maxif
"Nu calculam armatura" otherwise
Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere"
uout.ef βVEdνRd.c d perimetrul de control de la care nu mai sunt necesare armaturi
armaturi de strapungereuout.ef 3403 cm
ruout.ef
2π r 542 cm
refr 1.5 d( )
2 raza perimetrului de control pana unde
sunt necesare armaturi la strapungereref 201 cm
D) Calculul armaturilor transversale necesare la strapungere
fywd.ef 250mm 0.25d( )N
mm3 rezistenta efectiva de calcul a armaturii pentru
strapungere
fywd.ef 482.5N
mm2
Alegem:
PC 52 fywd 300N
mm2
sr 30cm distanta intre etrieri in sens radial sr 30 cm
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
Se considera perimetrul la 0.5d
u1 2 bs ls π0.5 d u1 612 cm
νEd.1βVEd
u1 d
Asw.1 νEd.1 0.75 νRd.c u1 sr
1.5 fywd.ef Asw.1 40.083 cm2
Se considera perimetrul la 1.25d
u2 2 bs ls π1.25 d u2 1050 cm
νEd.2βVEd
u2 d
Asw.2 νEd.2 0.75 νRd.c u2 sr
1.5 fywd.ef Asw.2 35.607 cm2
Se considera perimetrul la 2d
u3 2 bs ls π2 d u3 1489 cm
νEd.3βVEd
u3 d
Asw.3 νEd.3 0.75 νRd.c u3 sr
1.5 fywd.ef Asw.3 31.131 cm2
Se considera perimetrul la 2.5d
u3 2 bs ls π2.5 d u3 1781 cm
νEd.3βVEd
u3 d
Asw.3 νEd.3 0.75 νRd.c u3 sr
1.5 fywd.ef Asw.3 28.147 cm2
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
Aria minima a unei bare transversale (dorn sau ramura de etrier)
st 1d distanta maxima , in sens tangential, intre etrieri st 93 cm
Asw.min 0.053 sr st
fckMPa500
Asw.min 1.323 cm2
Alegem Φ14 cu Asw.ef = 1.54 cm2
Perimetrul exterior pana unde se prevede armatura transversala se afla la 200 cm < 2.5d = 232 cmmasurat de la fata stalpului:
uext 2 bs 200cm π uext 18 m
Numarul minim de bare transversale pe perimetrul exterior uext respectiv u1
nextuext2d
next 9
n1u1
0.5d n1 13
SOLUTIE: Se vor folosi, ca si armatura de strapungere, etrieri Φ16 din otel PC 52. Pe conturul u1 sevor aseza 16 etrieri, cu 24 brate de forfecare in total, iar pe conturul uext se vor aseza 24 de etrieri totcu 32 de brate de forfecare in total. Numarul mare de etrieri a rezultat din respectarea distantelormaxime intre doi etrieri consecutivi!
b.2.2 STALP de COLT 80x80
A) Stabilirea fortei de strapungere VEd
VEd 3200kN valoarea de calcul a fortei de strapungere VEd 3200 kN
B) Perimetrul de control
Se verifica daca cu dimensiunile stalpului de 80X80 sunt satisfacute limitele efortului unitarde strapungere:
bs 80cm ls 80cm
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
Dimensiunile in plan ale radierului de beton armat de tip dala sunt:
L1 31m B1 14m
u0 bs ls lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiindperimetrul stalpului
u0 160 cmβ 1.50 pentru un stalp central
νEd βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd 3.226
N
mm2
αcc 1 coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)
νc 1.5 coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)
fcdαcc fck
νc valoare de calcul a rezistentei la compresiune a betonului
fcd 13.333N
mm2
ν 0.6 1fck
200MPa
factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurareabetonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)
ν 0.54
VRd.max 0.5 ν fcd VRd.max 3.6N
mm2
Verificare1 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd VRd.maxif
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise
Verificare1 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
νEd VEd bs ls 40m 25kN
m311 3 1.5
kN
m2
νEd 2.528 103 kN
νEd.0 βVEdu0 d efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0νEd.0 3.226
N
mm2
Verificare2 "Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" νEd.0 VRd.maxif
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherwise
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
Verificare2 "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata stalpului:
u1 0.5 bs ls 2 d π bs u1 623 cm
Efortul unitar de strapungere este:
νEd.1 βVEdu1 d νEd.1 0.828
N
mm2
C) Capacitatea la strapungere a dalei fara armatura specifica
cRd.c0.18γc
cRd.c 0.12
η1 1 pentru beton greu
k min 1200mm
d 2
d [mm] k 1.464
ρlx , ρly procente de armare longitudinala
ρlx , ρly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y;
ρlx , ρly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimeastalpului plus 3d de fiecare parte
ρlx
24 π 252
4 mm2
bs k 3 d d ρlx 0.003
ρly
36 π 182
4 mm2
ls k 3 d d
ρ1 ρlx ρly ρ1 0.002
νRd.c cRd.c η1 k 100 ρ1 fck 13 MPa
23 capacitatea portanta la strapungere
νRd.c 0.292N
mm2
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
νmin 0.035 k
32 fck
12
N
mm2
12
νmin 0.277N
mm2
Verificare3 "OK" νRd.c νminif
"Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat νmin" otherwise
Verificare3 "OK"
Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere" νRd.c νEd.1 VRd.maxif
"Nu calculam armatura" otherwise
Verificare4 "Calculam armatura pentru strapungere"
uout.ef βVEdνRd.c d perimetrul de control de la care nu mai sunt necesare armaturi
armaturi de strapungereuout.ef 1770 cm
ruout.ef bs
0.5π r 1 103 cm
refr 1.5 d( )
4 raza perimetrului de control pana unde
sunt necesare armaturi la strapungereref 234 cm
D) Calculul armaturilor transversale necesare la strapungere
fywd.ef 250mm 0.25d( )N
mm3 rezistenta efectiva de calcul a armaturii pentru
strapungere
fywd.ef 482.5N
mm2
Alegem:
PC 52 fywd 300N
mm2
sr 30cm distanta intre etrieri in sens radial sr 30 cm
Se considera perimetrul la 0.5d
u1 0.5 bs ls π0.5 d bs u1 233 cm
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
νEd.1βVEd
u1 d
Asw.1 νEd.1 0.75 νRd.c u1 sr
1.5 fywd.ef Asw.1 19.281 cm2
Se considera perimetrul la 1.25d
u2 0.5 bs ls π1.25 d bs u2 343 cm
νEd.2βVEd
u2 d
Asw.2 νEd.2 0.75 νRd.c u2 sr
1.5 fywd.ef Asw.2 18.288 cm2
Se considera perimetrul la 2d
u3 0.5 bs ls π2 d bs u3 452 cm
νEd.3βVEd
u3 d
Asw.3 νEd.3 0.75 νRd.c u3 sr
1.5 fywd.ef Asw.3 17.295 cm2
Se considera perimetrul la 2.5d
u3 0.5 bs ls π2.5 d bs u3 525 cm
νEd.3βVEd
u3 d
Asw.3 νEd.3 0.75 νRd.c u3 sr
1.5 fywd.ef Asw.3 16.633 cm2
Aria minima a unei bare transversale (dorn sau ramura de etrier)
st 1d distanta maxima , in sens tangential, intre etrieri st 93 cm
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
Asw.min 0.053 sr st
fckMPa500
Asw.min 1.323 cm2
Alegem Φ14 cu Asw.ef = 1.54 cm2
Perimetrul exterior pana unde se prevede armatura transversala se afla la 234 cm < 2.5d = 235 cmmasurat de la fata stalpului:
uext 0.5 bs 200cm π bs uext 5 m
Numarul minim de bare transversale pe perimetrul exterior uext respectiv u1
nextuext2d
next 3
n1u1
0.5d n1 5
SOLUTIE: Se vor folosi, ca si armatura de strapungere, etrieri Φ16 din otel PC 52. Pe conturul u1 sevor aseza 6 etrieri, avand 10 brate de forfecare in total, iar pe conturul uext se vor aseza 9 de etrieriavand 13 brate de forfecare in total.Numarul mare de etrieri a rezultat din respectarea distantelormaxime intre doi etrieri consecutivi!
Rosturile de turnare si masurile care trebuie prevazute in proiectare din punct de vedere arezistentei si tehnologiei de executie se vor face conform NE 012-99.Se va opta pentru folosirea rosturilor verticale de turnare (in solutia rosturilor orizontalede turnare, pentru asigurarea rezistentei la lunecare in planurile rosturilor de betonarefiind necesare armaturi verticale care traverseaza rostul precum si asigurarea rugozitatiifetelor rosturilor.
Calculul efortului de lunecare L in lungul planului rostului, pentru rosturi verticale:
AsB11m
15 π 202
4
mm2 As 660 cm2aria totala de armatura longitudinala ce traverseaza rostul
f 1.0 coeficient de frecare pentru suprafete neregulate intermediare, conf. STAT 10107/0-90
Lcap As fyd f Lcap 1.979 104 kN
Vnec 11 103kN
Verificare "Efortul capabil de lunecare > efortul de lunecare de calcul" Lcap Vnecif
"Este nevoie de o armare suplimentara in zona rostului" otherwise
Toader Traian-Nicu UTCN- Proiect de diplomă
Verificare "Efortul capabil de lunecare > efortul de lunecare de calcul"
Rezistenta la lunecare in planurile rosturilor de betonare se realizeaza prin armaturaorizontala care traverseaza rostul si de rugozitatea fetelor rosturilor.Pentru realizarea rosturilor de turnare se foloseste o plasa de ciur, amplasata vertical lafata intrerupta a elementului si rigidizata pentru a rezista la impingerea betonuluiproaspat. Prin pozitiile rosturilor de turnare se va asigura impartirea radierului in volumede beton pentru care pot fi asigurate conditiile optime si sigure pentru lucrarile depreparare a betonului, transport auto, turnarea si vibrarea acestuia in vederea realizariimonolitismului total, a continuitatii, precum si etanseitatea contra infiltrarii apelor fretice.Rosturile de turnare se vor realiza in zonele in care eforturile din radier sunt minime,respectiv la 1/3 din deschiderea tramei( la 1/3 din distanta interax dintre 2 stalpiconsecutivi). Turnarea betonului se va face continuu, in straturi orizontale de aproximativ 40cmgrosime, iar intervalul de timp intre turnarea a doua straturi suprapuse(pe intreagasuprafata a acestora) sa fie mai scurt decat durata prizei celor doua straturi suprapuse.Turnarea betonului in volume prestabilite asigura consumarea practic totala intr-unanumit interval de timp a deformatiilor din fenomenul de exotermie(degajarea de calduradin procesul chimic de hidratarea cimentului).
NOTA: Ca si solutie la evitarea realizarii rosturilor de turnare tehnologice, atunci cand se vaturna betonul in radier se va lucra pe 3 schimburi, a cate 8 ore fiecare. Astfel turnarea betonuluiva fi una continua, fara sa mai fie nevoie sa realizam rosturi de turnare in planul radierului.