Post on 07-Feb-2016
transcript
Memoriu justificativ de calcul
1 Calculul adaosurilor de prelucrare si al dimensiunilor intermediare pentru suprafata cu diametrul
Calculul abaterii spatiale a semifabricatului matritat:
0Dimensiunea de calcul: di = 0 [mm]0.16
Diametrul maxim: di 40 [mm]
Curbura specifica dupa indreptare: c 0.15 [mm] [/1/-Tabelul 5.11]
Distanta de la sectiunea de prelucrat pana la capatul cel mai apropiat:
lc 125 [mm]
Curbura locala a axei: c 2 c lc c 37.5 [m]
Deplasarea matritelor: m 0.6 [mm][/1/-Tabelul 5.9]
m 0.6 103 [m]
01 c( )2
m( )2 01 601.171 [m]
Calculul abaterii spatiale 1 la prelucrarea 1 (strunjire de degrosare):
Coeficientul de micsorare al abaterilor spatiale k1 0.06 [/1/-Tabelul 4.8]
1 k1 01 1 36.07 [m]
Calculul abaterii spatiale 2 la prelucrarea 2 (strunjire de finisare):
Coeficientul de micsorare al abaterilor spatiale k2 0.025 [/1/-Tabelul 4.8]
2 k2 01 2 15.029 [m]
28
Calculul erorii de asezare 1 la prelucarea 1 (strunjire de degrosare)
Toleranta la prelucarera precedenta T01 100 [m] [/1/-Tabelul 2.15]
Eroarea de bazare b01
T012
b01 50 [m]
Calculul erorii de asezare 2 la prelucarea 2 (strunjire de finisare)
Toleranta la prelucarera precedenta T1 62 [m] [/1/-Tabelul 2.15]
b1T12
b1 31 [m]
Calculul erorii de asezare la prelucarea 1 (rectificare)
Toleranta la prelucarera precedenta T2 25 [m] [/1/-Tabelul 2.15]
b2T22
b2 12.5 [m]
1.1 Calculul adaosurilor de prelucrare:
Formula generala pentru calculul adaosului de prelucare
2Apinom=2Apimin +Ti-1
2Apimin=2(Rzi-1 + Si-1) + 2 i 1( )2
i2
Calculul adaosului de prelucrare la operatia 1 (strunjire de degrosare)
[/1/-Tabelul 5.15]Rz01 50 [m]
[/1/-Tabelul 5.15]S01 50 [m]
01 601.171 [m]
b01 50 [m]
29
Ap1min2 Rz01 S01( ) 2 01( )
2 b01 2
2
Ap1min 703.246 [m]
2Ap1min 1.406 103 [m]
Ap1nom2 Ap1min T01
2 Ap1nom 753.246 [m]
2Ap1nom 1.506 103 [m]
2Ap1nom10 3 1.506 [mm]
Calculul adaosului de prelucrare la operatia 2 (strunjire de finisare)
Rz1 25 [m][/1/-Tabelul 5.15]
[m]S1 25 [/1/-Tabelul 5.15]
1 36.07 [m]
b1 31 [m]
Ap2min2 Rz1 S1( ) 2 1( )
2 b1 2
2 Ap2min 97.561 [m]
2Ap2min 195.122 [m]
Ap2nom2 Ap2min T1
2 Ap2nom 128.561 [m]
2Ap2nom 257.122 [m]
2Ap2nom10 3 0.257 [mm]
30
Calculul adaosului de prelucrare la operatia 3 (rectificare)
[/1/-Tabelul 5.15]Rz3 5 [m]
S3 5 [m] [/1/-Tabelul 5.15]
2 15.029 [m]
b2 0 [m]
Ap3min2 Rz3 S3( ) 2 2( )
2 b2 2
2 Ap3min 25.029 [m]
2Ap3min 50.059 [m]
T2 25 [m] [/1/-Tabelul 5.15]
Ap3nom2 Ap3min T2
2 Ap3nom 37.529 [m]
2Ap3nom 75.059 [m]
2Ap3nom10 3 0.075 [mm]
1.2. Calculul dimensiunilor intermediare
Formula generala pentru calculul dimensiunilor intermediare:
Diametrul maxim inainte de rectificare
dmax1 di 2Ap3nom10 3 dmax1 40.075 [mm]
Se rotunjeste: dmax1 40.1 [mm]
dnom1 dmax1
Diametrul minim inainte de rectificare
dmin1 dnom1 T2 10 3 dmin1 40.075 [mm]
31
0Operatia de strunjire de finisare se va executa la cota [mm]
0.025
Diametrul maxim (inainte de strunjirea de finisare) :
dmax2 di 2Ap2nom10 3 dmax2 40.257 [mm]
Se rotunjeste: dmax2 40.3 [mm]
dnom2 dmax2
Diametrul minim (inainte de strunjirea de finisare) :
dmin2 dnom2 T1 10 3 dmin2 40.238 [mm]
0Operatia de strunjire de degrosare se va executa la cota [mm]
0.062Diametrul nominal al semifabricatului matritat:
dmnom di Ap1nom10 3
dmnom 40.753 [mm]
32
3 Calculul adaosurilor pentru prelucrarea suprafetelor frontale L 228[mm]
Suprafata frontala de capat se prelucreaza prin strunjire frontala, operatia precedenta fiind matritarea.
Treapta de precizie pentru prelucrarea anterioara IT 13: Rz + S = k1 [1,tab. 5.8]
k1 360
Neperpendicularitatea capatului barei fata de axa dmnom 40.753
0.01 dmnom 0.408 [mm]
Adaosul minim pentru strunjire frontala: 2Apimin = A2pimin
A2pimin 2 k1 10 3 2
A2pimin 1.535 [mm]
Toleranta pentru operatia precedenta ( matritare la IT 13)
T 0.72 [mm][1, tab. 2.15]
Abaterile limita la lungimea de matritare:
aiT2
ai 0.36 [mm]
asT2
as 0.36 [mm]
Adaosul nominal calculat pentru strunjirea frontala: 2Ainom = A2pinom
A2pinom 2 A2pimin ai A2pinom 3.43
[mm]Adaosul unilateral
Apinom
A2pinom
2103 Apinom 1715.06 [m]
Lungimea nominala la matritare
Lnom L A2pinom Lnom 231.43
[mm]
33
0.-0.57La matritare se va respecta cota: 232 [mm]
Valoarea recalculata a adaosului nominal: 2Ainom = A2pinom
A2pimin Lnom L A2pimin 3.43 [mm]
Pentru fiecare suprafata adaosul este:
Apinom
A2pimin
2 Apinom 1.715 [mm]
34
4. CALCULUL REGIMURILOR DE ASCHIERE LA STRUNJIRE
Calculul regimului de aschiere pe strungul SP 250 CNC
Pentru strunjirea de degrosare la 40
Stabilirea adincimii de aschiere: 2Apinom = A2pinom
A2pinom 1704 [m]
tA2pinom
210 3 t 0.852 [mm] t 0.9 [mm]
Verificarea avansului din punct de vedere al rezistentei corpului cutitului (s1)
Coeficientul in functie de materialul de prelucrat si de materialul sculei aschietoare
C4 35.7 [1, tab. 10.15]
Avansul de aschiere
s 0.5 [mm/rot] [1, tab. 10.7]
Exponentii adancimii si avansului de aschiere
x1 1[1, tab. 10.21]
y1 0.75
Exponentul duritatii materialului de prelucrat
n1 0.35 [1, tab. 10.22]
Duritatea materialului de prelucrat 41CrNi12
HB 217
Fz C4 tx1 s
y1 HBn1
Fz 125.574 [daN]
Alegerea sculeiCorpul cutitului se executa din OLC 45 STAS 880 - 82
Se alege un cutit cu sectiunea patrata h x b
h 25 [mm]
b h35
Se adopta: Rai 200 [N/mm2]
Lungimea in consola
L 1.5 h
L 37.5 [mm]
s1
33.3 b hh
L
C4 L tx1 HB
n1
1
y1
s1 2.112 [mm/rot]
Verificarea avansului din punct de vedere al rezistentei placutei din aliaj dur (s2)
Masina pe care se face prelucrarea este SP 250 CNC
Rm 900 [daN/mm2]
Alegerea placutei
Pentru degrosare
Placuta CNUG 190608 STAS 9130-72/P10 [3, tab 2.53]
- bxh 25x25 OLC 45 STAS 880-82
r 0.8 [mm]
C 6.35 [mm] - grosimea placutei
80 [grade]
Pentru finisare
Placuta DNUG 190612 STAS 9130-72/P10 [3, tab 2.54]
- bxh 25x25 OLC 45 STAS 880-82
r 1.2 [mm]
C 6.35 [mm] - grosimea placutei
55 [grade]
s28.3 C
1.8
t0.3
Rm
s2 0.265 [mm/rot]
36
Verificarea avansului din punct de vedere al fortei admise de rezistenta mecanismului de avans (s3)
Verificarea se face comparand componenta axiala a fortei de aschiere cu forta admisibila a mecanismului de avans
7 Kw............................................1000 daN18.2 Kw..........................................Ft
Forta tangentiala admisibila pentru strungul SP 250 CNC
Ft18.2 1000
7
Ft 2.6 103 [daN]
s3Ft
0.34C4 L tx1 HB
n1
1
y1
s3 0.954 [mm/rot]
Verificarea avansului din punct de vedere al rigiditatii piesei (s4)
C5 0.027 [1, tab. 10.15]
x2 0.9 [1, tab. 10.21]
y2 0.75
n2 2 [1, tab. 10.22]
Fy C5 tx2 s
y2 HBn2
Fy 687.589 [daN]
Sageata de incovoiere a piesei pentru prinderea intre varfuri
E 2.4 104 [daN/mm2]
D 45.2 [mm]
Lungimea piesei: L 228 [mm]
Momentul de inertie al sectiunii piesei
I 0.05D4
I 2.087 105 [mm2]
F 1.12Fz 37
F 140.643 [daN]
fF L
348 E I
f 6.933 10 3 [mm]
fadmT4
fadm 0.18 [mm]
s42.18E fadm D
C4 tx1 HB
n1
D
L
3
1
y1
s4 39.327 [mm/rot]
Verificarea avansului ales pentru strunjirea de degrosare (din punct de vedere al rugozitatii suprafetei) (s5)
CSR 0.0909
e5 0.487[1, tab. 10.24]
e6 0.528
45 [grade]
s 45 [grade]
Ra 50
r 1 [mm]
s5 CSR Rae5 r
e6
s5 0.611 [mm/rot]
Din cartea masinii se alege valoarea imediat inferioara
s 0.6 [mm/rot]
38
Calculul vitezei de aschiere pentru degrosare
Coeficient care depinde de caracteristicile materialului:
Cv 294 [1, tab. 10.30]
Exponentii adancimii de aschiere, avansului si duritatii
xv 0.18 [1, tab. 10.26]
yv 0.35
n 1.75 [1, pag. 361]
Durabilitatea sculei aschietoare
T 60 [1, tab. 10.5]
Exponentul durabilitatii
m 0.125 [1, tab. 10.29]
Coeficient care tine seama de sectiunea transversala a cutitului
Suprafata sectiunii transversale
q h b
q 625 [mm2]
Coeficient in functie de materialul prelucrat: 0.08
k1q
20 30
k1 1.003
Coeficient care tine seama de influenta unghiului de atac principal
Exponent in functie de natura materialului prelucrat: 0.3
75 [grade]
k245
k2 0.858
Coeficient care tine seama de influenta unghiului taisului secundar
s 20 [grade]
a 15 39
k3a
s
0.09
k3 0.974
Coeficient care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
Exponent in functie de tipul prelucrarii si de materialul prelucrat 0.2
r 1.6 [mm]
k4r2
k4 0.956
Coeficient care tine seama de influenta materialului din care este confectonata partea aschietoare a sculei
k5 1
Coeficient care tine seama de materialul prelucrat
k6 1
Coeficient care tine seama de modul de obtinere al semifabricatului
k7 1
Coeficient care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului
k8 0.9
Coeficient care tine seama de forma suprafetei de degajare
k9 1
Adancimea de aschiere la degrosare: t 2 [mm]
Avansul la degrosare: s 0.4 [mm/rot]
vp.degCv
Tm
txv s
yvHB200
n
k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 vp.deg 134.168 [rot/min]
Calculul vitezei de aschiere pentru finisare
Coeficient care depinde de caracteristicile materialului:
Cv 257 [1, tab. 10.30]
40
Exponentii adancimii de aschiere, avansului si duritatii
xv 0.18 [1, tab. 10.26]
yv 0.20
n 1.75 [1, pag. 361]
Durabilitatea sculei aschietoare
T 60 [1, tab. 10.5]
Exponentul durabilitatii
m 0.125 [1, tab. 10.29]
Coeficient care tine seama de sectiunea transversala a cutitului
Suprafata sectiunii transversale
q h b
q 625 [mm2]
Coeficient in functie de materialul prelucrat: 0.08
k1q
20 30
k1 1.003
Coeficient care tine seama de influenta unghiului de atac principal
Exponent in functie de natura materialului prelucrat: 0.3
75 [grade]
k245
k2 0.858Coeficient care tine seama de influenta unghiului taisului secundar
a 15
s 20 [grade]
k3a
s
0.09
k3 0.974Coeficient care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
41
Exponent in functie de tipul prelucrarii si de materialul prelucrat 0.2r 1.2 [mm]
k4r2
k4 0.903
Coeficient care tine seama de influenta materialului din care este confectonata partea aschietoare a sculei
k5 1
Coeficient care tine seama de materialul prelucrat
k6 1
Coeficient care tine seama de modul de obtinere al semifabricatului
k7 1
Coeficient care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului
k8 0.9
Coeficient care tine seama de forma suprafetei de degajare
k9 1
Avansul la finisare: s 0.1 [mm/rot]
Adancimea de aschiere la finisare: t 0.3 [mm]
vp.finCv
Tm
txv s
yvHB200
n
k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9
vp.fin 179.173 [rot/min]
Calculul turatiilor arborelui principal pentru degrosare
D 40.3 [mm]
n1000vp.deg
D
n 1.06 103 [rot/min]
42
Calculul turatiilor arborelui principal pentru finisare
d 40.1 [mm]
n1000vp.fin
d
n 1.422 103 [rot/min]
Calculul turatiilor si al vitezelor efective
Pentru degrosare:
nefdeg 1120 [rot/min]
vefdeg D nefdeg
1000
vefdeg 141.799 [rot/min]
Pentru finisare:
neffin 1800 [rot/min]
veffin d neffin
1000
veffin 226.76 [rot/min]
Calculul puterii efective necesare aschierii:
Pa Fzvefdeg
60 10
Pa 2.968 103
43
RECTIFICARE CILINDRICA EXTERIOARA
Rectificarea diametrului 40 [mm] se face cu avans longitudinal cu prindere intre varfuri.
Alegerea masinii de rectificat
Alegem masina de rectificat W.M.W. SA 200x800 cu urmatoarele caracteristici:
Diametrul piesei de rectificat: - min: 5 [mm] - max:200 [mm]
Lungimea maxima de rectificat: 800 [mm]
Conul masinii: morse 4
Dimensiunea discului de rectificat: D = 400 [mm], B = 40 [mm]
Puterea motorului de antrenare: - disc abraziv: 5.2 [kW] - piesa: 0.8 [kW]
Turatiile axului port piesa: 60...450 [rot/min]
Avansul longitudinal: 0...6 [m/min]
Avansul transversal: manual
Rotire piesa: 7 [grade]
Alegerea discului abraziv
Corp abraziv cilindric plan 400 x 40 STAS 601/1-84 [3, tab. 3.1]
D 400 mm
B 40 mm
Materialul discului abraziv
- Electrocorindonul "E" STAS 1469-83
- Liant ceramic "C"
- Granulatia 50-40 (500-400 m)[3, tab3.41]
- Duritatea I-K
- Mediul de racire : uleiuri minerale
- Durabilitate economica: T 60 [min] [3, tab3.44]
Stabilirea adancimii de aschiere si a numarului de treceri
Adancimea de aschiere t, se alege in functie de diametrul de rectificat (diametrul piesei, latimea discului abraziv) si precizia de rectificare.
Pentru rectificare de finisare cu avans de patrundere se recomanda:
t 0.008 [mm/cursa] [1, tab. 22.1]
44
Avansul de patrundere [mm/trecere]
Sp t
Numarul de treceri
Adaosul de prelucrare unilateral
Apnom 0.08 [mm]
iApnom
t i 10 [treceri]
Stabilirea avansului longitudinal
Latimea pietrei: B 40 [mm]
Fractiunea din latimea piesei de rectificat: 0.3Sl B
Sl 12 [mm/rot]
Viteza de rotatie a piesei la rectificarea cilindrica exterioara
- diametrul suprafetei care se prelucreaza: d 40.1 [mm]
- durabilitatea economica a discului abraziv: T 60 [min]
-coeficient care tine seama de durabilitate: K1 0.95 [3, tab. 6.31]
-coeficient care tine seama de latimea pietrei: K2 0.91 [3, tab. 6.31]
vp0.1 d
0.3
T0.5
t K1 K2
vp 14.074 [m/min]
Turatia piesei, viteza efectiva
np1000vp
d
np 111.719 [rot/min]
Se alege: npef 120 [rot/min]
vpef d npef
1000
vpef 15.117 [m/min]
45
Viteza , turatia discului abraziv
vd 25 31.5 [m/sec] [1,tab. 22.9]
vd 28 [mm/sec]
vd 1680 [mm/min]
Diametrul discului abraziv: D 400 [mm]
nd1000vd
D
nd 1.337 103 [rot/min]
Se alege: ndef 1400 [rot/min]
vdef D ndef
1000
vdef 1.759 103 [m/min]
vdef 30 [m/sec]
Determinarea fortei principale de aschiere
Coeficient al fortei care depinde de natura materialului
CF 2.2 [1. pag. 315]
Fz CF vp0.7 Sl
0.7 t0.6
Fz 4.401 [daN]
Determinarea puterii
-latimea discului abraziv: B 40 [mm]
-lungimea suprafetei de rectificat: Lp 32 [mm]
-coeficient care tine seama de duritatea discului abraziv: kNT 0.8
-coeficient care tine seama de latimea discului abraziv: kNB 1.55
N 0.15 vp0.7 Sl
0.7 Sp0.7 d
0.25 B0.25 kNT kNB
[1. tab. 22.13]
N 1.453 [kW][1. tab. 22.14]
46
Calculul puterii efective de actionare a discului abraziv
NdFz vdef
100
Nd 1.32 [kW]
Calculul puterii de actionare a piesei
NpFz vpef6000
Np 0.011 [kW]
FREZARE CANAL PANA
Alegem masina de frezat: FUS 250
Pana A bxhxl STAS 1004 - 81
Material OL 60 STAS 500/2 - 80
Canal pana frezat : 8 N9
+0.08+0.05t1 28 [mm]
t 4 [mm]
Alegerea sculei Freza cilindro frontala cu coada Rp3 STAS 1683 - 80
Diametrul frezei: D 8 [mm]
Nimarul de dinti: z 4
Avansul pe dinte
Sd 0.013 [mm/dinte] [1, tab. 14.26]
Degrosare: IT12 - abateri la lungime
T 180 [m] [1, tab. 2.15]
asT2
as 90 [m]
aiT2
ai 90 [m]
Calculul vitezei de aschiere:
Durabilitatea economica: T 80 [min] [1, tab. 14.13]
47
Coeficient care tine seama de conditiile de aschiere
Coeficientul materialului frezei: Cm 1 [1, tab. 14.10]Exponent pentru materialul frezei:
nv 0.9
Rezistenta la rupere: Rm 1000 [N/mm2] [3, tab. 51]
Coeficient de corectie a vitezei de aschiere in functie de materialul prelucrat:
kmv Cm750
Rm
nv
kmv 0.772
Coeficient de corectie in functie de starea suprafetei semifabricatului
ks1 1 [1, tab. 14.12]
kv kmv ks1
kv 0.772
Viteza de aschiere
v46.7D
0.45
T0.33
t10.5 Sd
0.5 t0.1 z
0.1kv
v 27.182 [m/min]
Turatia
n1000v D
n 1.082 103 [rot/min]
Se alege: nef 1120 [rot/min]
vef D nef
1000
vef 28.149 [m/min]
48
Avansul pe rotatie
Sr Sd z
Sr 0.052 [mm/rot]
Viteza de avans
vs Sd nef z
vs 58.24 [mm/min]
NORMAREA TEHNICA PENTRU STRUNJIREA DE DEGROSARE SI FINISARE PE STRUNGUL SP 250 CNC
Pentru strunjirea de degrosare la 40.3
Timpul de baza
Lungimea de strunjit: l 32 [mm]
Adancimea de strunjire: t 2 [mm]
Diametrul de strunjit: d 40.3 [mm]
Unghi de atac principal: 75 [grade]
Lungimea de intrare in prelucrare:
l1t
tan ( )1.5
l1 3.254 [mm]
Lungimea de iesire din prelucrare:
l2 1Numarul de treceri: i 1 [treceri]
Turatia: n 1120 [rot/min]
Avansul: s 0.4 [mm/rot]
Tb1l l1 l2
s ni
Tb1 0.066 [min]
Timpul de prindere si desprindere
tpd 0.5 [min][4,vol.1,tab.56.9]
49
Timpul pentru prindere
tp tpd2
3
tp 0.333 [min]
Timpul pentru desprindere
td tpd tp
td 0.167 [min]
Timpii ajutatori
ta1 0.03 0.02 0.02 0.08 0.07 0.08
ta1 0.3 [min]
ta2 0.03 0.05 [4,vol.1,tab.12.21,pg.361]
ta2 0.08 [min]
ta3 0.21 [min] [4,vol.1,tab.12.24,pg.357]
Ta1 ta1 ta2 ta3
Ta1 0.59 [min]
Timpul de deservire tehnica
tdt1 Tb12
100
tdt1 1.328 10 3 [min]
Timpul de deservire organizatorica
tdo1Tb1 Ta1
100
tdo1 6.564 10 3 [min]
Timpul de odihna si necesitati firesti
ton1 Tb1 Ta1 3.5
100
ton1 0.023 [min]
50
Timpul de pregatire-incheiere:
Tpi 15 [min]
Norma tehnica de timp:
n 400
NtTpi
nTb1 Ta1 tdt1 tdo1 ton1
Nt 0.725
Pentru strunjirea de finisare la 40.1
- timpul de baza
l 32 [mm]
75 grade
t 0.3
d 40.1 [mm]
l1t
tan ( )1.5 [mm]
l1 0.787 [mm]
l2 2.5
i 1 i - numarul de treceri
n 1800 [rot/min]
s 0.1 [mm/rot]
Tb2l l1 l2
s ni [min]
Tb2 0.196 [min]
- timpii ajutatori
ta1 0.03 0.02 0.02 0.08 0.07 0.08ta1 0.3 [min]
ta2 0.03 0.05 [4,vol.1,tab.12.21,pg.361]
ta2 0.08 [min]
ta3 0.16 [min] [4,vol.1,tab.12.24,pg.357]
Ta2 ta1 ta2 ta3 [min]
Ta2 0.54 [min] 51
- timpul de desrvire tehnica
tdt2 Tb22
100
tdt2 3.921 10 3 [min]
- timpul de deservire organizatorica
tdo2Tb2 Ta2
100
tdo2 7.36 10 3 [min]
- timpul de odihna si necesitati firesti
ton2 Tb2 Ta2 3.5
100
ton2 0.026 [min]
Norma tehnica de timp:
n 400Nt Tb2 Ta2 tdt2 tdo2 ton2Nt 0.773 [min]
Normarea operatiei de rectificare
- timpul de baza
l 32 [mm]
BD 40 [mm]
L l 0.2 BDL 24 [mm]
vp 28 [m/min]
t 0.008 [mm/trecere]
Ap 0.11 [mm]
d 40.1 [mm]
sl 12 mm/rot.piesa
k 1.6 [4,vol.2,tab.12.75,pg.408]
hAp
2
52
h 0.055 [mm]
np1000vp
d np 222.261 [rot/min]
Tb3L
sl nph
t k Tb3 0.099 [min]
unde: L - lungimea cursei l - lungimea de rectificat sl - avansul longitudinal
np - turatia piesei
h - adaosul de prelucrare pe raza t - adincimea de aschiere la o trecere
- timpii auxiliari:
ta2 0.04 [4,vol.2,tab.12.82,pg.415]ta1 0.54 [4,vol.2,tab.12.79,pg.411]
ta3 0.03 [4,vol.2,tab.12.82,pg.415] ta31 0.03 [4,vol.2,tab.12.82,pg.415]
ta4 0.37 [4,vol.2,tab.12.83,pg.417]
ta1 - timp auxiliar pentru prinderea si desprinderea semifabricatelor
ta2 - timp auxiliar pentru apropierea sculei de piesa
ta3 - timp auxiliar pentru cuplarea avansului longitudinal
ta31 - timp auxiliar pentru cuplarea turatiei piesei
Ta3 ta1 ta2 ta3 ta31 ta4 Ta3 1.01 [min]
- timpul de deservire tehnico-organizatorica Td=Td+tdo
Tec3 40 [min] [4,vol.2,tab.9.145,pg183]
tdt 1.3 [min] [4,vol.2,tab.12.84,pg.417]
tdt - timp de deservire a locului de munca la masina de rectificat
Tec - durabilitatea economica a discului abraziv
Td3 tdtTb3
Tec3 Tb3 Ta3 1.5
100 Td3 0.02 [min]
- timpul de odihna si necesitati firesti
Ton3 Tb3 Ta3 3
100 Ton3 1.139 [min]
53
- timpul de pregatire incheiere
Tpi3 10 min [1,tab.12.86,pg.420]
Tpi1 - timp pentru prinderea U+V
Tpi2 - timp pentru primirea si predarea documentatiei tehnologice si a SVD-urilor
- se considera piesele prelucrate in loturi de cite 400 de bucati
n 400 [buc]
- timpul normat de operatie
Tn Tb3 Ta3 Td3 Ton3Tpi3
n [min] Tn 2.293
Normarea operatiei de frezare canal pana
Timpul de pregatire-incheiere
Tpi4 18 [min]
Timpul de baza
L 70 [mm]
sz 0.013n 1120 [rot/min]
z 4 numar de dinti
i 1 trecerei
Tb4L
sz z ni Tb4 1.202 [min]
Timpii ajutatori
ta1 1.35 [min]
ta2 0.44 [min]
ta3 0.15 [min]
ta4 0.11 [min]
ta5 0.07 [min]
Ta4 ta1 ta2 ta3 ta4 ta5
Ta4 2.12 [min]
54
Timpul de deservire tehnica
Tdt45
100Tb4
Tdt4 0.06 [min]
Timpul de odihna si necesitati firesti
Ton44.5
1002.5
Ton4 0.113 [min]
Norma tehnica de timp
Nt4Tpi4
nTb4 Ta4 Tdt4 Ton4
Nt4 3.511 [min]
55