Memoriu justificativ de calcul

1 Calculul adaosurilor de prelucrare si al dimensiunilor intermediare pentru suprafata cu diametrul

Calculul abaterii spatiale a semifabricatului matritat:

0Dimensiunea de calcul: di = 0 [mm]0.16

Diametrul maxim: di 40 [mm]

Curbura specifica dupa indreptare: c 0.15 [mm] [/1/-Tabelul 5.11]

Distanta de la sectiunea de prelucrat pana la capatul cel mai apropiat:

lc 125 [mm]

Curbura locala a axei: c 2 c lc c 37.5 [m]

Deplasarea matritelor: m 0.6 [mm][/1/-Tabelul 5.9]

m 0.6 103 [m]

01 c( )2

m( )2 01 601.171 [m]

Calculul abaterii spatiale 1 la prelucrarea 1 (strunjire de degrosare):

Coeficientul de micsorare al abaterilor spatiale k1 0.06 [/1/-Tabelul 4.8]

1 k1 01 1 36.07 [m]

Calculul abaterii spatiale 2 la prelucrarea 2 (strunjire de finisare):

Coeficientul de micsorare al abaterilor spatiale k2 0.025 [/1/-Tabelul 4.8]

2 k2 01 2 15.029 [m]

28

Calculul erorii de asezare 1 la prelucarea 1 (strunjire de degrosare)

Toleranta la prelucarera precedenta T01 100 [m] [/1/-Tabelul 2.15]

Eroarea de bazare b01

T012

b01 50 [m]

Calculul erorii de asezare 2 la prelucarea 2 (strunjire de finisare)

Toleranta la prelucarera precedenta T1 62 [m] [/1/-Tabelul 2.15]

b1T12

b1 31 [m]

Calculul erorii de asezare la prelucarea 1 (rectificare)

Toleranta la prelucarera precedenta T2 25 [m] [/1/-Tabelul 2.15]

b2T22

b2 12.5 [m]

1.1 Calculul adaosurilor de prelucrare:

Formula generala pentru calculul adaosului de prelucare

2Apinom=2Apimin +Ti-1

2Apimin=2(Rzi-1 + Si-1) + 2 i 1( )2

i2

Calculul adaosului de prelucrare la operatia 1 (strunjire de degrosare)

[/1/-Tabelul 5.15]Rz01 50 [m]

[/1/-Tabelul 5.15]S01 50 [m]

01 601.171 [m]

b01 50 [m]

29

Ap1min2 Rz01 S01( ) 2 01( )

2 b01 2

2

Ap1min 703.246 [m]

2Ap1min 1.406 103 [m]

Ap1nom2 Ap1min T01

2 Ap1nom 753.246 [m]

2Ap1nom 1.506 103 [m]

2Ap1nom10 3 1.506 [mm]

Calculul adaosului de prelucrare la operatia 2 (strunjire de finisare)

Rz1 25 [m][/1/-Tabelul 5.15]

[m]S1 25 [/1/-Tabelul 5.15]

1 36.07 [m]

b1 31 [m]

Ap2min2 Rz1 S1( ) 2 1( )

2 b1 2

2 Ap2min 97.561 [m]

2Ap2min 195.122 [m]

Ap2nom2 Ap2min T1

2 Ap2nom 128.561 [m]

2Ap2nom 257.122 [m]

2Ap2nom10 3 0.257 [mm]

30

Calculul adaosului de prelucrare la operatia 3 (rectificare)

[/1/-Tabelul 5.15]Rz3 5 [m]

S3 5 [m] [/1/-Tabelul 5.15]

2 15.029 [m]

b2 0 [m]

Ap3min2 Rz3 S3( ) 2 2( )

2 b2 2

2 Ap3min 25.029 [m]

2Ap3min 50.059 [m]

T2 25 [m] [/1/-Tabelul 5.15]

Ap3nom2 Ap3min T2

2 Ap3nom 37.529 [m]

2Ap3nom 75.059 [m]

2Ap3nom10 3 0.075 [mm]

1.2. Calculul dimensiunilor intermediare

Formula generala pentru calculul dimensiunilor intermediare:

Diametrul maxim inainte de rectificare

dmax1 di 2Ap3nom10 3 dmax1 40.075 [mm]

Se rotunjeste: dmax1 40.1 [mm]

dnom1 dmax1

Diametrul minim inainte de rectificare

dmin1 dnom1 T2 10 3 dmin1 40.075 [mm]

31

0Operatia de strunjire de finisare se va executa la cota [mm]

0.025

Diametrul maxim (inainte de strunjirea de finisare) :

dmax2 di 2Ap2nom10 3 dmax2 40.257 [mm]

Se rotunjeste: dmax2 40.3 [mm]

dnom2 dmax2

Diametrul minim (inainte de strunjirea de finisare) :

dmin2 dnom2 T1 10 3 dmin2 40.238 [mm]

0Operatia de strunjire de degrosare se va executa la cota [mm]

0.062Diametrul nominal al semifabricatului matritat:

dmnom di Ap1nom10 3

dmnom 40.753 [mm]

32

3 Calculul adaosurilor pentru prelucrarea suprafetelor frontale L 228[mm]

Suprafata frontala de capat se prelucreaza prin strunjire frontala, operatia precedenta fiind matritarea.

Treapta de precizie pentru prelucrarea anterioara IT 13: Rz + S = k1 [1,tab. 5.8]

k1 360

Neperpendicularitatea capatului barei fata de axa dmnom 40.753

0.01 dmnom 0.408 [mm]

Adaosul minim pentru strunjire frontala: 2Apimin = A2pimin

A2pimin 2 k1 10 3 2

A2pimin 1.535 [mm]

Toleranta pentru operatia precedenta ( matritare la IT 13)

T 0.72 [mm][1, tab. 2.15]

Abaterile limita la lungimea de matritare:

aiT2

ai 0.36 [mm]

asT2

as 0.36 [mm]

Adaosul nominal calculat pentru strunjirea frontala: 2Ainom = A2pinom

A2pinom 2 A2pimin ai A2pinom 3.43

[mm]Adaosul unilateral

Apinom

A2pinom

2103 Apinom 1715.06 [m]

Lungimea nominala la matritare

Lnom L A2pinom Lnom 231.43

[mm]

33

0.-0.57La matritare se va respecta cota: 232 [mm]

Valoarea recalculata a adaosului nominal: 2Ainom = A2pinom

A2pimin Lnom L A2pimin 3.43 [mm]

Pentru fiecare suprafata adaosul este:

Apinom

A2pimin

2 Apinom 1.715 [mm]

34

4. CALCULUL REGIMURILOR DE ASCHIERE LA STRUNJIRE

Calculul regimului de aschiere pe strungul SP 250 CNC

Pentru strunjirea de degrosare la 40

Stabilirea adincimii de aschiere: 2Apinom = A2pinom

A2pinom 1704 [m]

tA2pinom

210 3 t 0.852 [mm] t 0.9 [mm]

Verificarea avansului din punct de vedere al rezistentei corpului cutitului (s1)

Coeficientul in functie de materialul de prelucrat si de materialul sculei aschietoare

C4 35.7 [1, tab. 10.15]

Avansul de aschiere

s 0.5 [mm/rot] [1, tab. 10.7]

Exponentii adancimii si avansului de aschiere

x1 1[1, tab. 10.21]

y1 0.75

Exponentul duritatii materialului de prelucrat

n1 0.35 [1, tab. 10.22]

Duritatea materialului de prelucrat 41CrNi12

HB 217

Fz C4 tx1 s

y1 HBn1

Fz 125.574 [daN]

Alegerea sculeiCorpul cutitului se executa din OLC 45 STAS 880 - 82

Se alege un cutit cu sectiunea patrata h x b

h 25 [mm]

b h35

Se adopta: Rai 200 [N/mm2]

Lungimea in consola

L 1.5 h

L 37.5 [mm]

s1

33.3 b hh

L

C4 L tx1 HB

n1

1

y1

s1 2.112 [mm/rot]

Verificarea avansului din punct de vedere al rezistentei placutei din aliaj dur (s2)

Masina pe care se face prelucrarea este SP 250 CNC

Rm 900 [daN/mm2]

Alegerea placutei

Pentru degrosare

Placuta CNUG 190608 STAS 9130-72/P10 [3, tab 2.53]

- bxh 25x25 OLC 45 STAS 880-82

r 0.8 [mm]

C 6.35 [mm] - grosimea placutei

80 [grade]

Pentru finisare

Placuta DNUG 190612 STAS 9130-72/P10 [3, tab 2.54]

- bxh 25x25 OLC 45 STAS 880-82

r 1.2 [mm]

C 6.35 [mm] - grosimea placutei

55 [grade]

s28.3 C

1.8

t0.3

Rm

s2 0.265 [mm/rot]

36

Verificarea avansului din punct de vedere al fortei admise de rezistenta mecanismului de avans (s3)

Verificarea se face comparand componenta axiala a fortei de aschiere cu forta admisibila a mecanismului de avans

7 Kw............................................1000 daN18.2 Kw..........................................Ft

Forta tangentiala admisibila pentru strungul SP 250 CNC

Ft18.2 1000

7

Ft 2.6 103 [daN]

s3Ft

0.34C4 L tx1 HB

n1

1

y1

s3 0.954 [mm/rot]

Verificarea avansului din punct de vedere al rigiditatii piesei (s4)

C5 0.027 [1, tab. 10.15]

x2 0.9 [1, tab. 10.21]

y2 0.75

n2 2 [1, tab. 10.22]

Fy C5 tx2 s

y2 HBn2

Fy 687.589 [daN]

Sageata de incovoiere a piesei pentru prinderea intre varfuri

E 2.4 104 [daN/mm2]

D 45.2 [mm]

Lungimea piesei: L 228 [mm]

Momentul de inertie al sectiunii piesei

I 0.05D4

I 2.087 105 [mm2]

F 1.12Fz 37

F 140.643 [daN]

fF L

348 E I

f 6.933 10 3 [mm]

fadmT4

fadm 0.18 [mm]

s42.18E fadm D

C4 tx1 HB

n1

D

L

3

1

y1

s4 39.327 [mm/rot]

Verificarea avansului ales pentru strunjirea de degrosare (din punct de vedere al rugozitatii suprafetei) (s5)

CSR 0.0909

e5 0.487[1, tab. 10.24]

e6 0.528

45 [grade]

s 45 [grade]

Ra 50

r 1 [mm]

s5 CSR Rae5 r

e6

s5 0.611 [mm/rot]

Din cartea masinii se alege valoarea imediat inferioara

s 0.6 [mm/rot]

38

Calculul vitezei de aschiere pentru degrosare

Coeficient care depinde de caracteristicile materialului:

Cv 294 [1, tab. 10.30]

Exponentii adancimii de aschiere, avansului si duritatii

xv 0.18 [1, tab. 10.26]

yv 0.35

n 1.75 [1, pag. 361]

Durabilitatea sculei aschietoare

T 60 [1, tab. 10.5]

Exponentul durabilitatii

m 0.125 [1, tab. 10.29]

Coeficient care tine seama de sectiunea transversala a cutitului

Suprafata sectiunii transversale

q h b

q 625 [mm2]

Coeficient in functie de materialul prelucrat: 0.08

k1q

20 30

k1 1.003

Coeficient care tine seama de influenta unghiului de atac principal

Exponent in functie de natura materialului prelucrat: 0.3

75 [grade]

k245

k2 0.858

Coeficient care tine seama de influenta unghiului taisului secundar

s 20 [grade]

a 15 39

k3a

s

0.09

k3 0.974

Coeficient care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului

Exponent in functie de tipul prelucrarii si de materialul prelucrat 0.2

r 1.6 [mm]

k4r2

k4 0.956

Coeficient care tine seama de influenta materialului din care este confectonata partea aschietoare a sculei

k5 1

Coeficient care tine seama de materialul prelucrat

k6 1

Coeficient care tine seama de modul de obtinere al semifabricatului

k7 1

Coeficient care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului

k8 0.9

Coeficient care tine seama de forma suprafetei de degajare

k9 1

Adancimea de aschiere la degrosare: t 2 [mm]

Avansul la degrosare: s 0.4 [mm/rot]

vp.degCv

Tm

txv s

yvHB200

n

k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9 vp.deg 134.168 [rot/min]

Calculul vitezei de aschiere pentru finisare

Coeficient care depinde de caracteristicile materialului:

Cv 257 [1, tab. 10.30]

40

Exponentii adancimii de aschiere, avansului si duritatii

xv 0.18 [1, tab. 10.26]

yv 0.20

n 1.75 [1, pag. 361]

Durabilitatea sculei aschietoare

T 60 [1, tab. 10.5]

Exponentul durabilitatii

m 0.125 [1, tab. 10.29]

Coeficient care tine seama de sectiunea transversala a cutitului

Suprafata sectiunii transversale

q h b

q 625 [mm2]

Coeficient in functie de materialul prelucrat: 0.08

k1q

20 30

k1 1.003

Coeficient care tine seama de influenta unghiului de atac principal

Exponent in functie de natura materialului prelucrat: 0.3

75 [grade]

k245

k2 0.858Coeficient care tine seama de influenta unghiului taisului secundar

a 15

s 20 [grade]

k3a

s

0.09

k3 0.974Coeficient care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului

41

Exponent in functie de tipul prelucrarii si de materialul prelucrat 0.2r 1.2 [mm]

k4r2

k4 0.903

Coeficient care tine seama de influenta materialului din care este confectonata partea aschietoare a sculei

k5 1

Coeficient care tine seama de materialul prelucrat

k6 1

Coeficient care tine seama de modul de obtinere al semifabricatului

k7 1

Coeficient care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului

k8 0.9

Coeficient care tine seama de forma suprafetei de degajare

k9 1

Avansul la finisare: s 0.1 [mm/rot]

Adancimea de aschiere la finisare: t 0.3 [mm]

vp.finCv

Tm

txv s

yvHB200

n

k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 k8 k9

vp.fin 179.173 [rot/min]

Calculul turatiilor arborelui principal pentru degrosare

D 40.3 [mm]

n1000vp.deg

D

n 1.06 103 [rot/min]

42

Calculul turatiilor arborelui principal pentru finisare

d 40.1 [mm]

n1000vp.fin

d

n 1.422 103 [rot/min]

Calculul turatiilor si al vitezelor efective

Pentru degrosare:

nefdeg 1120 [rot/min]

vefdeg D nefdeg

1000

vefdeg 141.799 [rot/min]

Pentru finisare:

neffin 1800 [rot/min]

veffin d neffin

1000

veffin 226.76 [rot/min]

Calculul puterii efective necesare aschierii:

Pa Fzvefdeg

60 10

Pa 2.968 103

43

RECTIFICARE CILINDRICA EXTERIOARA

Rectificarea diametrului 40 [mm] se face cu avans longitudinal cu prindere intre varfuri.

Alegerea masinii de rectificat

Alegem masina de rectificat W.M.W. SA 200x800 cu urmatoarele caracteristici:

Diametrul piesei de rectificat: - min: 5 [mm] - max:200 [mm]

Lungimea maxima de rectificat: 800 [mm]

Conul masinii: morse 4

Dimensiunea discului de rectificat: D = 400 [mm], B = 40 [mm]

Puterea motorului de antrenare: - disc abraziv: 5.2 [kW] - piesa: 0.8 [kW]

Turatiile axului port piesa: 60...450 [rot/min]

Avansul longitudinal: 0...6 [m/min]

Avansul transversal: manual

Rotire piesa: 7 [grade]

Alegerea discului abraziv

Corp abraziv cilindric plan 400 x 40 STAS 601/1-84 [3, tab. 3.1]

D 400 mm

B 40 mm

Materialul discului abraziv

- Electrocorindonul "E" STAS 1469-83

- Liant ceramic "C"

- Granulatia 50-40 (500-400 m)[3, tab3.41]

- Duritatea I-K

- Mediul de racire : uleiuri minerale

- Durabilitate economica: T 60 [min] [3, tab3.44]

Stabilirea adancimii de aschiere si a numarului de treceri

Adancimea de aschiere t, se alege in functie de diametrul de rectificat (diametrul piesei, latimea discului abraziv) si precizia de rectificare.

Pentru rectificare de finisare cu avans de patrundere se recomanda:

t 0.008 [mm/cursa] [1, tab. 22.1]

44

Avansul de patrundere [mm/trecere]

Sp t

Numarul de treceri

Adaosul de prelucrare unilateral

Apnom 0.08 [mm]

iApnom

t i 10 [treceri]

Stabilirea avansului longitudinal

Latimea pietrei: B 40 [mm]

Fractiunea din latimea piesei de rectificat: 0.3Sl B

Sl 12 [mm/rot]

Viteza de rotatie a piesei la rectificarea cilindrica exterioara

- diametrul suprafetei care se prelucreaza: d 40.1 [mm]

- durabilitatea economica a discului abraziv: T 60 [min]

-coeficient care tine seama de durabilitate: K1 0.95 [3, tab. 6.31]

-coeficient care tine seama de latimea pietrei: K2 0.91 [3, tab. 6.31]

vp0.1 d

0.3

T0.5

t K1 K2

vp 14.074 [m/min]

Turatia piesei, viteza efectiva

np1000vp

d

np 111.719 [rot/min]

Se alege: npef 120 [rot/min]

vpef d npef

1000

vpef 15.117 [m/min]

45

Viteza , turatia discului abraziv

vd 25 31.5 [m/sec] [1,tab. 22.9]

vd 28 [mm/sec]

vd 1680 [mm/min]

Diametrul discului abraziv: D 400 [mm]

nd1000vd

D

nd 1.337 103 [rot/min]

Se alege: ndef 1400 [rot/min]

vdef D ndef

1000

vdef 1.759 103 [m/min]

vdef 30 [m/sec]

Determinarea fortei principale de aschiere

Coeficient al fortei care depinde de natura materialului

CF 2.2 [1. pag. 315]

Fz CF vp0.7 Sl

0.7 t0.6

Fz 4.401 [daN]

Determinarea puterii

-latimea discului abraziv: B 40 [mm]

-lungimea suprafetei de rectificat: Lp 32 [mm]

-coeficient care tine seama de duritatea discului abraziv: kNT 0.8

-coeficient care tine seama de latimea discului abraziv: kNB 1.55

N 0.15 vp0.7 Sl

0.7 Sp0.7 d

0.25 B0.25 kNT kNB

[1. tab. 22.13]

N 1.453 [kW][1. tab. 22.14]

46

Calculul puterii efective de actionare a discului abraziv

NdFz vdef

100

Nd 1.32 [kW]

Calculul puterii de actionare a piesei

NpFz vpef6000

Np 0.011 [kW]

FREZARE CANAL PANA

Alegem masina de frezat: FUS 250

Pana A bxhxl STAS 1004 - 81

Material OL 60 STAS 500/2 - 80

Canal pana frezat : 8 N9

+0.08+0.05t1 28 [mm]

t 4 [mm]

Alegerea sculei Freza cilindro frontala cu coada Rp3 STAS 1683 - 80

Diametrul frezei: D 8 [mm]

Nimarul de dinti: z 4

Avansul pe dinte

Sd 0.013 [mm/dinte] [1, tab. 14.26]

Degrosare: IT12 - abateri la lungime

T 180 [m] [1, tab. 2.15]

asT2

as 90 [m]

aiT2

ai 90 [m]

Calculul vitezei de aschiere:

Durabilitatea economica: T 80 [min] [1, tab. 14.13]

47

Coeficient care tine seama de conditiile de aschiere

Coeficientul materialului frezei: Cm 1 [1, tab. 14.10]Exponent pentru materialul frezei:

nv 0.9

Rezistenta la rupere: Rm 1000 [N/mm2] [3, tab. 51]

Coeficient de corectie a vitezei de aschiere in functie de materialul prelucrat:

kmv Cm750

Rm

nv

kmv 0.772

Coeficient de corectie in functie de starea suprafetei semifabricatului

ks1 1 [1, tab. 14.12]

kv kmv ks1

kv 0.772

Viteza de aschiere

v46.7D

0.45

T0.33

t10.5 Sd

0.5 t0.1 z

0.1kv

v 27.182 [m/min]

Turatia

n1000v D

n 1.082 103 [rot/min]

Se alege: nef 1120 [rot/min]

vef D nef

1000

vef 28.149 [m/min]

48

Avansul pe rotatie

Sr Sd z

Sr 0.052 [mm/rot]

Viteza de avans

vs Sd nef z

vs 58.24 [mm/min]

NORMAREA TEHNICA PENTRU STRUNJIREA DE DEGROSARE SI FINISARE PE STRUNGUL SP 250 CNC

Pentru strunjirea de degrosare la 40.3

Timpul de baza

Lungimea de strunjit: l 32 [mm]

Adancimea de strunjire: t 2 [mm]

Diametrul de strunjit: d 40.3 [mm]

Unghi de atac principal: 75 [grade]

Lungimea de intrare in prelucrare:

l1t

tan ( )1.5

l1 3.254 [mm]

Lungimea de iesire din prelucrare:

l2 1Numarul de treceri: i 1 [treceri]

Turatia: n 1120 [rot/min]

Avansul: s 0.4 [mm/rot]

Tb1l l1 l2

s ni

Tb1 0.066 [min]

Timpul de prindere si desprindere

tpd 0.5 [min][4,vol.1,tab.56.9]

49

Timpul pentru prindere

tp tpd2

3

tp 0.333 [min]

Timpul pentru desprindere

td tpd tp

td 0.167 [min]

Timpii ajutatori

ta1 0.03 0.02 0.02 0.08 0.07 0.08

ta1 0.3 [min]

ta2 0.03 0.05 [4,vol.1,tab.12.21,pg.361]

ta2 0.08 [min]

ta3 0.21 [min] [4,vol.1,tab.12.24,pg.357]

Ta1 ta1 ta2 ta3

Ta1 0.59 [min]

Timpul de deservire tehnica

tdt1 Tb12

100

tdt1 1.328 10 3 [min]

Timpul de deservire organizatorica

tdo1Tb1 Ta1

100

tdo1 6.564 10 3 [min]

Timpul de odihna si necesitati firesti

ton1 Tb1 Ta1 3.5

100

ton1 0.023 [min]

50

Timpul de pregatire-incheiere:

Tpi 15 [min]

Norma tehnica de timp:

n 400

NtTpi

nTb1 Ta1 tdt1 tdo1 ton1

Nt 0.725

Pentru strunjirea de finisare la 40.1

- timpul de baza

l 32 [mm]

75 grade

t 0.3

d 40.1 [mm]

l1t

tan ( )1.5 [mm]

l1 0.787 [mm]

l2 2.5

i 1 i - numarul de treceri

n 1800 [rot/min]

s 0.1 [mm/rot]

Tb2l l1 l2

s ni [min]

Tb2 0.196 [min]

- timpii ajutatori

ta1 0.03 0.02 0.02 0.08 0.07 0.08ta1 0.3 [min]

ta2 0.03 0.05 [4,vol.1,tab.12.21,pg.361]

ta2 0.08 [min]

ta3 0.16 [min] [4,vol.1,tab.12.24,pg.357]

Ta2 ta1 ta2 ta3 [min]

Ta2 0.54 [min] 51

- timpul de desrvire tehnica

tdt2 Tb22

100

tdt2 3.921 10 3 [min]

- timpul de deservire organizatorica

tdo2Tb2 Ta2

100

tdo2 7.36 10 3 [min]

- timpul de odihna si necesitati firesti

ton2 Tb2 Ta2 3.5

100

ton2 0.026 [min]

Norma tehnica de timp:

n 400Nt Tb2 Ta2 tdt2 tdo2 ton2Nt 0.773 [min]

Normarea operatiei de rectificare

- timpul de baza

l 32 [mm]

BD 40 [mm]

L l 0.2 BDL 24 [mm]

vp 28 [m/min]

t 0.008 [mm/trecere]

Ap 0.11 [mm]

d 40.1 [mm]

sl 12 mm/rot.piesa

k 1.6 [4,vol.2,tab.12.75,pg.408]

hAp

2

52

h 0.055 [mm]

np1000vp

d np 222.261 [rot/min]

Tb3L

sl nph

t k Tb3 0.099 [min]

unde: L - lungimea cursei l - lungimea de rectificat sl - avansul longitudinal

np - turatia piesei

h - adaosul de prelucrare pe raza t - adincimea de aschiere la o trecere

- timpii auxiliari:

ta2 0.04 [4,vol.2,tab.12.82,pg.415]ta1 0.54 [4,vol.2,tab.12.79,pg.411]

ta3 0.03 [4,vol.2,tab.12.82,pg.415] ta31 0.03 [4,vol.2,tab.12.82,pg.415]

ta4 0.37 [4,vol.2,tab.12.83,pg.417]

ta1 - timp auxiliar pentru prinderea si desprinderea semifabricatelor

ta2 - timp auxiliar pentru apropierea sculei de piesa

ta3 - timp auxiliar pentru cuplarea avansului longitudinal

ta31 - timp auxiliar pentru cuplarea turatiei piesei

Ta3 ta1 ta2 ta3 ta31 ta4 Ta3 1.01 [min]

- timpul de deservire tehnico-organizatorica Td=Td+tdo

Tec3 40 [min] [4,vol.2,tab.9.145,pg183]

tdt 1.3 [min] [4,vol.2,tab.12.84,pg.417]

tdt - timp de deservire a locului de munca la masina de rectificat

Tec - durabilitatea economica a discului abraziv

Td3 tdtTb3

Tec3 Tb3 Ta3 1.5

100 Td3 0.02 [min]

- timpul de odihna si necesitati firesti

Ton3 Tb3 Ta3 3

100 Ton3 1.139 [min]

53

- timpul de pregatire incheiere

Tpi3 10 min [1,tab.12.86,pg.420]

Tpi1 - timp pentru prinderea U+V

Tpi2 - timp pentru primirea si predarea documentatiei tehnologice si a SVD-urilor

- se considera piesele prelucrate in loturi de cite 400 de bucati

n 400 [buc]

- timpul normat de operatie

Tn Tb3 Ta3 Td3 Ton3Tpi3

n [min] Tn 2.293

Normarea operatiei de frezare canal pana

Timpul de pregatire-incheiere

Tpi4 18 [min]

Timpul de baza

L 70 [mm]

sz 0.013n 1120 [rot/min]

z 4 numar de dinti

i 1 trecerei

Tb4L

sz z ni Tb4 1.202 [min]

Timpii ajutatori

ta1 1.35 [min]

ta2 0.44 [min]

ta3 0.15 [min]

ta4 0.11 [min]

ta5 0.07 [min]

Ta4 ta1 ta2 ta3 ta4 ta5

Ta4 2.12 [min]

54

Timpul de deservire tehnica

Tdt45

100Tb4

Tdt4 0.06 [min]

Timpul de odihna si necesitati firesti

Ton44.5

1002.5

Ton4 0.113 [min]

Norma tehnica de timp

Nt4Tpi4

nTb4 Ta4 Tdt4 Ton4

Nt4 3.511 [min]

55