1

1. Analiza piesei

Proiectarea tehnologiei de prelucrare precum i a echipamentului necesar (tane i matrie) se face pe baza datelor iniiale ale temei de proiectare: desenul de execuie al piesei, volumul de producie, productivitatea prelucrrii, costul piesei prelucrate, volumul de investiii necesar, dotarea tehnic. Deoarece desenul de execuie reprezint principalul document tehnic care st la baza activitii de proiectare, este justificat preocuparea proiectantului ca acesta s fie corect i complet. n multe situaii practice desenul de execuie al piesei nu este ntocmit de specialiti n domeniu i, ca urmare, ar putea conine greeli sau ar putea fi incomplet. Din acest motiv nainte de nceperea oricrei activiti propriu-zise de proiectare trebuie realizat, cu responsabilitate, o analiz amnunit a desenului de execuie. Aceast analiz se face din mai multe puncte de vedere, principalele fiind menionate n continuare.

1.1. Rolul funcional al piesei.Proiectarea formei piesei, stabilirea materialului din care aceasta s se execute, stabilirea dimensiunilor i a abaterilor acestora se face avnd n vedere rolul funcional al piesei n ansamblul din care face parte.

1.2. Verificarea desenului de execuie.

Aceast etapa a procesului de proiectare se realizeaz cu scopul nelegerii formei constructive a piesei, al corelrii eventualelor greeli de proiectare sau a completrii desenului de execuie cu alte vederi, seciuni sau detalii, n aa fel nct acesta s ofere o imagine complet i unic a piesei. S-au constatat urmtoarele:

-forma piesei a putut fi determinat din vederile din figur;

-scara de desenare a fost precizat, piesa fiind desenat la aceast scar;

-s-au precizat razele de racordare;

-grosimea materialului din care se execut piesa, a fost menionat;

-greutatea piesei nu a fost menionat;

-toleranele nu au fost nscrise pe desen.

1.3. Materialul piesei.

Avnd n vedere c informaiile despre materialul din care se execut piesa vor fi folosite n urmtoarele etape ale procesului de proiectare, din standardele corespunztoare se vor extrage date referitoare la: proprieti fizico-mecanice, compoziie chimic, forme i dimensiuni de livrare.n legtur cu acest ultim punct se face precizarea c din standard se vor extrage toate formele i dimensiunile de livrare pentru grosimea de material din care se execut piesa.

n urma studiului de croire se va preciza forma piesei i dimensiunile semifabricatului ce se va utiliza.

Tabelul 1Materialul

STASStarea

de

livrareRezistena

la rupere

Rm

[N/mm2]Compoziia

chimic

%

Greutatea

specific

[kg/dm3]Forme i

dimensiuni de livrare

benzi

foi de tabl

A2

STAS

9485-80-270390C 0,15-0,13

Mn 0.5-0.45

Si max 0,5

P 0,05-0,03

S 0,05-0,04

Al 0,01-0,1

Fe restul7,8520,25,26,30

35,40,45,46

50,55,60,65

70,75,80,85

90,95,100

110,115,120

130,140,150800x1500

800x2000

800x2500

800x3000

800x4000

1500x1500

1500x2000

1500x2500

1500x3000

1500x4000

1.4. Stabilirea formei i dimensiunilor semifabricatului plan (desfurata piesei)

Pentru analiza tehnologicitii piesei i pentru studiul croirii semifabricatului este necesar determinarea formei i dimensiunilor semifabricatului plan. Pentru piese plane este evident c aceast problem nu se mai pune.

Pentru toate celelalte piese spaiale (ndoite, ambutisate, cu margini rsfrnte, refulate) se pune problema determinrii formei i dimensiunilor semifabricatului. Aceast problem sa va rezolva n mod diferit pentru fiecare tip de pieas i de procedeu de obinere al acesteia.

Pentru piesele ndoite apar anumite dificulti legate de faptul c unele suprafee ale piesei sunt poziionate fa de liniile de ndoire. Dup dezdoirea piesei linia de ndoire dispare, iar suprafeele care au fost cotate fa de acestea rmn nedeterminate ca poziie.

Avnd n vedere c n cele mai multe cazuri dimensiunile nscrise pe desenele de execuie ale pieselor ndoite nu pot fi utilizate direct n relaiile de calcul cunoscute, este necesar o redimensionare a piesei care s evidenieze n mod explicit dimensiunile elementelor simple de contur.

Fig.1

Lungimea stratului neutru se va calcula astfel:

(1.1)

unde:

L- lungimea desfurat a piesei;

li- lungimea poriunilor rectilinii ale stratului neutru;

k- numrul poriunilor rectilinii;

li- lungimea stratului neutru pe poriunile ndoite i care se determin cu relaia:

(1.2)

unde:

i- unghiul de ndoire;

ri- raza de ndoire interioar;

x- coeficient care se alege n funcie de deplasarea stratului neutru.

Fig.2

2. Studiul tehnologicitii piesei

Tehnologicitatea unei piese este o caracteristic a acesteia care evideniaz gradul n care piesa poate fi executat n condiii normale de lucru. n cadrul oricrui proces de proiectare analiza tehnologicitii piesei reprezint una din cele mai importante activiti. Aceast activitate const n compararea valorilor de precizie nscrise n desenul de execuie, cu posibilitatile care le ofer procedeele de deformare respective, valori ce se gsesc recomandate n literatura de specilalitate.

Tehnologicitatea pieselor prelucrate prin deformare plastic la rece se analizeaz din mai multe puncte de vedere caracteristice fiecrui procedeu de deformare n parte.

2.1. Tehnologicitatea condiiilor tehnice impuse

Pentru a face o anliz complet, corect i concis vom ntocmi urmtorul tabel cu valori de precizie extrase din desenul de execuie al piesei i din literatura de specialitate.

Tabelul 2

Dim.

nominalPrecizia impus prin desenul de execuiePrecizia posibil de realizat prin P.D.P.R.Concluzii

Abateri

dim.Abateri la cote libere STAS 11111-88Abateri de formRugozi-tateaAbateri dimens.Abateri de formRugozi-tatea suprafeei

Deform. norma-lDeform. de precizie

43.34-0.5--0.10.03-3.2DN

21.67-0.4--0.10.03-3.2DN

6-0.3--0.10.03-3.2DN

2.5-0.2--0.10.03-3.2DN

15.67-0.4--0.10.03-3.2DN

5-0.2--0.10.03-3.2DN

6.5-0.3--0.10.03-3.2DN

8-0.3--0.10.03-3.2DN

4.2-0.2--0.040.02-3.2DN

2.5-0.2--0.040.02-3.2DN

DN-deformare normal;

DP-deformare de precizie.

Concluzie:

Comparnd valorile nscrise pe desenul de execuie cu cele posibil de realizat prin procedee de deformare plastic la rece, se trag concluzii n legtur cu posibilitatea obinerii piesei prin procedee cu precizie normal de prelucrare, cu precizie ridicat, sau se evideniaz faptul c, prin procedee de deformare, piesa nu poate fi obinut n condiiile impuse.

2.2. Tehnologicitatea pieselor tanate

Forma piesei are influene att asupra problemelor economice, prin consumul de material, ct i tehnice, prin gradul de complexitate al tehnologiei pe care o implic.

Se recomand ca forma conturului exterior a pieselor tanate s fie simpl, fr treceri brute de la un element simplu de contur la altul, fr fante adnci i proeminene lungi i nguste, fr coluri vii. Atunci cnd aceste recomandri nu pot fi realizate din motive obiective impuse de rolul funcional al piesei, formele conturului exterior ale piesei trebuie s respecte anumite proporii ntre dimensiuni pentru ca acestea s poat fi realizate n condiii obinuite de prelucrare. n cazul n care condiiile recomandate de literatura de specialitate nu se respect, se apeleaz la proiectantul de produs cu scopul de a face modificri favorabile creterii gradului de tehnologicitate sau, n cazul cnd acest lucru nu este posibil, se apeleaz la artificii tehnologice. Dac nici n acest mod problema nu este rezolvat se recomand realizarea suprafeei respective sau a ntregii piese prin alt procedeu sau alt metod de prelucrare.

Se consider c o pies este tehnologic din punct de vedere al formei, dac ndeplinete condiiile din urmtoarele figuri:(h>1,2g; a>1,2g; b>15g).

Fig.3

Pentru a afla dac piesa poate fi obinut prin decupare trebuie ca piesa s ndeplineasc condiia:

(2.1.)

unde:

b- limea cea mai mic a piesei;

g- grosimea piesei

b= 6 mm;

g=1.5 mm.

Rezult c piesa poate fi obinut prin decupare.

Analiznd desenul de execuie se observ c piesa prezint trei orificii care se doresc a fi obinute prin perforare. Pentru a se putea realiza acest lucru trebuie ca orificiul circular s ndeplineasc urmtoarele condiii:

a>g,

d>1,2g unde : (2.2)

a- cea mai mic distan dintre marginea piesei i cea a gurii;

g- grosimea materialului.

d- diametrul gurii.

g=1.5; a=1.25; d=2.5; deci orificiul circular ndeplinete aceste condiii.

Celelalte dou guri trebuie s ndeplineasc condiia:

b>0,9g (2.3)

unde b- limea gurii; b=2,5 mm.

i aceast condiie este ndeplinit ceea ce nseamn c toate orificiile pot fi obinute prin procedee normale de perforare.

Concluzie:

n urma analizei formei conturului exterior a piesei tanate se constat c piesa este tehnologic i se poate realiza n condiii obinuite de prelucrare.

2.3. Tehnologicitatea pieselor indoite

Tehnologicitatea pieselor ndoite se studiaz din punct de vedere al formei acestora i al preciziei. Astfel dac linia de ndoire este n apropierea unei variaii brute de lime se recomand ca aceasta s fie dispus pe poriunea ngust la o distan a mai mare dect raza minim de ndoire fa de zona n care are loc saltul de dimensiune. n cazul n care acest lucru nu este posibil i trebuie ca linia de ndoire s fie chiar pe direcia n care are loc variaia brusc de dimensiune sau la o distan a2g, n caz contrar latura se ndoaie la o dimensiune mai mare urmnd ca dup ndoire latura s fie retezat la dimensiunea dorita.

Fig.4

Pentru realizarea formei ndoite a piesei se pune condiia ca linia de ndoire s fie dispus pe partea ngust a piesei la distana a fa de restul piesei, respectnd condiia:

ar (2.4)

unde r- raza minim de ndoire ; r=0.5

a=1.

i aceast condiie este respectat, deci piesa se poate ndoi printr-un procedeu de deformare plastic la rece.

Concluzie:

n urma analizei se constat c piesa este tehnologic din punct de vedere al ndoirii.

3. Analiza diferitelor variante de proces tehnologic

Dup cum este cunoscut, pentru orice problem social, tehnic, economic etc., exist mai multe variante de rezolvare. n funcie de condiiile concrete, una sau alta din variante poate fi considerat optim la un moment dat.

Avnd n vedere cazul concret al prelucrrii prin procedee de deformare plastic exist, n general, urmtoarele variante tehnologice de desfaurare a procesului de prelucrare:

pe tane i matrie simple

pe tane i matrie complexe

pe matie combinate

Varianta1:

-Decuparea conturului exterior al piesei pe o tan simpl de decupat(fig.5):

Fig.5

-Perforarea semifabricatului astfel obtinut pe o tan simpl(fig.6)

-ndoirea (fig.7) a semifabricatului perforat.

Fig.6 Fig.7

Varianta2:-perforarea i decuparea se pot realiza pe o tan cu aciune succesiv(fig.8):

Fig.8

-ndoirea se realizeaz ca n cazul precedent(fig.9)

Fig.9

Varianta3:

-perforarea i decuparea pot fi realizate pe o tan cu aciune simultan:

Fig.10

-ndoirea se realizeaz ca n cazul precedent(fig.11):

Fig.11

Varianta 4:

-Toate prelucrrile se realizeaz pe o matri combinat cu aciune succesiv:Fig.12

Pentru o prezentare succint i ordonat a acestor variante se completeaz urmtorul tabel:

Tabelul 3

Nr. crt.Varianta

tehnologicDenumirea

operaieiDenumirea fazeiSchia operaeiDenumirea sculeiObs.

0123456

1.Pe scule simpleDecupare

a.Introducerea benzii

1.Decuparea

b.Avansul benzii

c.Scos piesaFig.5tan simpla de decupat

Perforarea.Introdus sf. n tan;

b.Orientarea sf.

1.Perforare

c.Scos piesa.Fig.6tan simpla de

perforat

ndoirea.Introdus piesa in matrita;

b.Orientare

1.Indoire;

c.Scos piesa.Fig.7Matrita simpla de

indoit

2.Pe scule complexePerforare+

Decuparea.Introdus banda;

1.Perforare

b.Avans;

2.Decupare;

c.Scos piesa.Fig.8tan complex cu aciune succesiva.

ndoirea.Introdus piesa;

b.Orientare

1.ndoire;

c.Scos piesa.Fig.9Matri simpl de ndoit.

3.Pe scule complexePerforare+

Decuparea.Introdus banda;

1.Perforare+ decupare;

b.Scos deeu;

c.Scos piesa.Fig.10tan complex cu aciune simultan

ndoirea.Introdus piesa;

b.Orientare

1.ndoire;

c.Scos piesa.Fig.11Matri simpl de indoit.

4.

Pe scule combinatePerforare+liuire+indoire+retezarea.Introdus banda;

1.Perforare

2.liuire;

3.ndoire;

4.Retezare;

b.Scos piesa.Fig.12Matria combinat cu aciune succesiv

4. Analiza croirii semifabricatului

Ponderea mare cu care costul materialului intervine n preul piesei impune ca etapa de analiz a croirii semifabricatului s constituie principala cale de eficientizare a procesului de deformare. Pentru aceasta trebuie luate n considerare toate variantele posibile de croire [1,5,6,7,8,9], ncercndu-se ca pe baza unor criterii tehnice, tehnologice i economice s se selecteze variantele de croire cele mai eficiente. Astfel, pentru piesa din figura 10 se pot propune urmtoarele scheme de croire:

-croire dreapt, cu deeuri, pe un singur rnd cu asigurarea pasului prin intermediul poansonului de pas (figura 13):

Fig.13

-croire dreapt, cu deeuri, pe un rnd cu asigurarea pasului cu ajutorul opritorului (figura14):

Fig.14

-croire nclinat, pe un rnd, cu deeuri, cu asigurarea pasului de ctre poansonul de pas (figura 15):

Fig.15

-croire dreapt, pe un rnd, cu deeuri puine, cu poanson de pas (figura16):

Fig.16

-croire dreapt, pe un rnd cu deeuri puine, cu opritor (figura 17):

Fig.17

-croire pe dou rnduri, cu deeuri puine, cu poanson de pas (figura18):

Fig.18

Se pot imagina, n mod similar i alte modaliti de dispunere semifabricatelor pe band sau pe fie. Toate acestea constituie mulimea schemelor de croire tehnic posibile(S.C.T.P.). Pentru fiecare schem de croire propus trebuie realizat schia croirii, dispunerea pe band sau fie a cel puin patru piese desfurate. Trebuie evideniate pasul de croire pc, puntia c ndepartat de poansonul de pas, puntia intermediar a i puntia lateral b. Pentru a avea o imagine asupra ntregii activiti de analiz a croirii se completeaz tabelul 4.

Tabelul 4

Nr.

crt.Variante de croireModul de realizare a pasuluiSchia croirii

Latimea benzii

Calculata BCStandardizat

BSTAS

012345

1Cu deeuriDreapt pe un rndCu poanson de pasFig.1341,6445

2Cu opritorFig.1440,1445

3

nclinat pe un rndCu poanson de pas

Fig.1541,6445

4Cu deseuri puineDreapt pe un rndCu poanson de pasFig.1638,440

5Cu opritorFig.1736,940

6

Pe mai multe rnduriCu poanson de pas

Fig.28

79,8980

Pe baza unor criterii tehnice i tehnologice, dintre acestea se vor selecta schemele de croire tehnic acceptabile (S.C.T.A.). Aceste criterii tehnice se pot referii la posibilitatea realizrii suprafeelor piesei (sau formei acesteia) prin procedee de deformare plastic la rece. Astfel din schemele de croire tehnic posibile trebuie eliminate acele scheme la care conturul exterior nerectiliniu al piesei este tangent la marginea semifabricatului sau la piesa alturat.

Un alt criteriu de selectare tehnic a schemelor de croire posibil se refer la poziia liniei de ndoire fa de direcia de laminare a semifabricatului. Dac din condiia de tehnologicitate, privind raza minim de ndoire, sau din alte condiii funcionale impuse prin desenul de execuie, este necesar ca linia de ndoire s formeze un anumit unghi cu direcia de laminare, din S.C.T.P. se vor elimina acele scheme care nu ndeplinesc aceast condiie.

n funcie de form, precizie, posibiliti de obinere se pot meniona i alte condiii tehnice care s constituie criterii de selecatre a schemelor de croire.

Schemele de croire tehnic accptabile (S.C.T.A.) rmase dup selectarea tehnic i tehnolgic sunt supuse unei noi selectri economice n urma creia rezult schema de croire optim. Criteriul cel mai important care st la baza acestei selectri este coeficientul de croire (kc), iar n cazul croirii combinate, coeficientul de utilizare al materialului (ku). Pentru calculul acestor coeficieni este necesar cunoaterea lungimii benzii. Cum aceasta de obicei nu este standardizat, se recomand utilizarea unor relaii empirice pentru calculul lungimii ei:

L= [m],

unde: - greutate specific [kg/dm3]

g grosimea materialului [mm]

Concluziile rezultate n urma acestei selectri tehnice se vor prezenta sub forma tabelara (tabelul 5).

Tabelul 5

Nr. S.C.T.P.Criterii de selectareDecizie

SCTA sau SCTN

TehniceTehnologice

Contur curb tangentForme complexe ale piesei Condiii tehnice de precizieProductivitateDirecie de laminareComplexitate scul

1AAAAAASCTA

2AAAAAASCTA

3AAAAAASCTA

4AAAAAASCTA

5AAAAAASCTA

6AAAAAASCTA

Criteriul economic aplicat schemelor de croire tehnic acceptabile (SCTA), va conduce la determinarea schemei de croire optime (SCO). Pentru a pune n eviden acest lucru se va completa tabelul 6.

Tabelul 6

Nr. SCTACriteriul economicIerarhizarea schemelor

kc[%]ku[%]

163,754,394

266,1356,463

360,553,375

467,860,32

570,862,51

664,4529,876

Concluzie:

Cea mai bun variant din punct de vedere tehnologic i economic este varianta croire dreapt, pe un rnd cu deeuri puine, cu opritor (figura 17).

5. Proiectarea schemei tehnologice

Schema tehnologic reprezint o anumit dispunere grafic a poansoanelor pe schema de croire optim n aa fel nct coroborat cu avansul semifabricatului s permit obinerea piesei. La fel ca i n cazul croirii, pe schema de croire adoptata (S.C.O.) se pot compune mai multe variante de scheme tehnologice tehnic posibile (S.T.T.P).

Schema tehnologic caracterizat de o difereniere maxim (cte un poanson la fiecare post de lucru) a fazelor (fig19):

Fig.19

Scema tehnologic la care procesul de deformare se desfoar la 5 posturi de lucru (fig.20):

Fig. 20

Schema tehnologic la care procesul de deformare se desfoar la 4 posturi de lucru (Fig.21):

Fig.21

Schema tehnologic la care procesul de deformare se desfoara la 3 posturi de lucru (Fig.22):

Fig.22

Din cele prezentate se constat c pentru aceeai schem de croire au putut fi concepute mai multe variante de dispunere a poansoanelor, iar la sfritul prelucrrii s-a obinut aceeasi pies. Se pune problema care din ele s fie adoptat i s consituie elementul de baz n proiectarea n continuare a tanei sau matriei.

Criteriile tehnice se refer la:

condiii tehnice impuse (precizie dimensional, de form, poziie relativ, rugozitate). Avnd n vedere ca profilele perforate sau decupate copiaz forma elemenelor active, este evident c precizia dimensional a acestora depinde de precizia de execuie a elementelor active corespunztoare.

Respectarea condiiilor de distan minim ntre orificiile executate n placa activa.

Adoptarea unor forme ale suprafeelor elementelor active care s nu ridice probleme tehnologice la prelucrare.

Modalitatea de asamblare a poansoanelor n placa port-poanson.

Concluzie:

innd cont de aceste considerente se adopt schema tehnologica la care procesul de deformare se desfoar la 4 posturi de lucru (Fig.21).

Avnd n vedere posibilitile tehnice de obinere a profilelor respective, plcile active se pot realiza n construcie monobloc - dintr-o bucat (Fig.23) sau asamblat - din pastile sau segmente (Fig.24).

Fig.23

Fig.24 6. Calculul forelor i stabilirea poziiei centrului de presiune

Calculul forelor de deformare este necesar pentru a putea dimensiona i verifica fiecare poanson, pentru a putea determina poziia centrului de presiune i pentru a putea alege utilajul de presare (presa).

Pentru calculul forelor de deformre se vor folosi urmtoarele formule de calcul:

Fora de tanare:

Fst =k ( L ( g ( ( [N] , unde

k = 1,2

L = lungimea conturului tiat;

g = grosimea materialului tanat;

( = rezistena la forfecare;

( = 350 N/mm2.

Fora de scoatere:

Fsc = ksc ( Fst [N] , unde ksc = 0,05

Fora de mpingere:

Fimp = kimp ( Fst ( n [N] , unde

n = numrul maxim de piese aflate simultan n gulerul plcii active;

n = h/g, unde h = nlimea gulerului cilindric ( h =2mm

kimp = 0,05Fora de ndoire:

Find = 2,5*k*B*G* (r [N] , unde

B = 37, este limea piesei ndoite;

(r = rezistena la rupere la traciune:

(r = 350N/mm2;

Tabelul 7Nr crtForma sectiunii transversale a prii active a poansoanelorFora de deformareForta totala pe poansonul i

[N/mm2]

Fst[N/mm2]Find[N/mm2]Fsc[N/mm2]Fimp[N/mm2]Fel[N/mm2]

13958.08

-197.904

989

-2144

2974

-48

243

-865*2

3

5157

-257

1289

-4703

44536

-226

1134

-7796

5.-197,4--17.76278*2

Fora total de deformare [N/mm2]Ft=18.729

Fora total de deformare necesar este Ft = 1,8 *104 N ( vom alege o pres tip PAI 6, ale crei caracteristici tehnice principale sunt:

-fora nominal: 60000 [N];

-numrul de curse duble ale culisorului: n=160 [min-1];

-dimensiunile mesei (A1xB1): 360x250;

-dimensiunile orificiului din mas: 125;

-locaul pentru cep (d x l): 25x60;

-reglarea lungimii bielei: M=40 [mm];

-puterea motorului: 0,75 [kw];

Calculul centrului de presiune

Centrul de presiune reprezint punctul n care este aplicat rezultanta forelor ce acioneaz simultan asupra tanei n procesul de lucru. Calculul centrului de presiune este necesar pentru a determina poziia cepului. Dac cepul nu este bine dispus ntr-un punct bine determinat (centrul de presiune), pachetul mobil are tendina de rsturnare, de a nu se deplasa plan-paralel cu pachetul fix, producnd uzura accentuat n elementele de ghidare ale sculei i chiar a elementelor active.

Pentru a evita acest fenomen, cepul trebuie dispus n centrul de presiune al sculei.

Pentru determinarea centrului de presiune se va folosi metoda analitic.

Fig.25

Tabelul 8

Nr.

Poansonxy

12,618,5

215,811,3

3397,6

446,818,5

587,219

Centru presiune55,7115,05

xy

7. Calculul dimensiunilor nominale i stabilirea

abaterilor elementelor active1. Calculul dimensiunilor nominale si stabilirea abaterilor elementelor active

Pentru realizarea piesei, in conformitate cu conditiile tehnice impuse prin desenul de executie, elementele active trebuie dimensionate in consecinta.

In functie de procedeul pentru care sunt utilizate, de natura materialului de prelucrat, de precizia dimensionala pe care trebuie sa o asigure piesei, de varianta tehnologica de executie, dimensiunile sectiunii transversale ale poansoanelor se determina in mod diferit. Astfel, la stantare, dimensionarea elementelor active se face individual, in functie de modul de repartizare a tolerantei piesei fata de dimensiunea nominal, se recomanda utilizarea urmatoarelor formule:

perforare:

decupare:

In aceste relatii: Dpl si dp sunt dimensiunile orificiului din placa de taiere, respective ale poansonului. Dp- dimensiunea poansonului; j- jocul intre elementele active; Tpl si Tp- tolerantele la dimensiune ale orificiului placii, respectiv ale dimensiunii poansonului.

Tabelul 13

8. Calculul de verificare al poansoanelor

Verificarea poansoanelor se face la compresiune i flambaj.

8.1. Verificarea la compresiune

Pentru verificarea poansoanelor la compresiune se folosete relaia:

unde: Fi fora de deformare transmis prin poansonul i;

Aimin aria minim a seciunii transversale;

Rmc rezistena admisibil la compresiune;

(c tensiunea efectiv de compresiune.

8.2. Verificarea poansoanelor la flambaj

Verificarea la flambaj a poansoanelor se face avnd n vedere faptul c poansoanele sunt ghidate n placa extractoare. Coeficientul de zveltee se determin cu relaia:

unde imin momentul de inerie minim al seciunii transversale;

lf lungimea de flambaj a carei valoare este:

Pentru cazul n care (