PROIECT - TEHNOLOGIA CONSTRUCTIILOR DE MASINI

Nume: HadambuPrenume: Marcel

TEMA PROIECTULUI

Să se proiecteze tehnologia de fabricatie prin prelucrari mecanice prin aschiere pentru reperul dat, in conditiile unei productivitati de serii mici, intocmindu-se in final si planele de operatii.

1

Capitolul IANALIZA DATELOR INIŢIALE

1.1. Analiza desenului de execuţieÎn urma analizei desenului de execuţie, s-au constatat următoarele:

-Formatul A3(420x297);-pentru explicitarea corectă şi completă a piesei în desen sunt necesare două vederi;-cotele existente sunt cele necesare, toate lanţurile de dimensiuni închizându-se;-toleranţe la cote libere m.s. STAS 2768;-suprafeţele ce alcătuiesc piesa sunt tehnologice, ele putându-se executa pe maşini-unelte universale.

1.2. Analiza tehnologicitaţii pieseiPrin tehnologicitatea construcţiei unei piese se înţelege acea soluţie

constructiv-funcţională care să asigure condiţii tehnice impuse de beneficiar şi să se realizeze cu costuri minime, cu consum minim de scule aşchietoare şi energie, satisfăcând în acelaşi timp şi condiţii sociale.

Factorii care influenţează tehnologicitatea construcţiei sunt:-prelucrabilitatea prin aşchiere;-forma constructivă a piesei; -stabilirea bazelor tehnologice şi de cotare ale piesei;-gradul de precizie şi cel de rugozitate impus suprafeţelor;-gradul de normalizare şi de unificare a piesei.Piesa este tehnologică din punct de vedere funcţional, al prelucrabilităţii

prin aşchiere , al materialului utilizat (oţel laminat de calitate Fc 250, STAS 568-82), al formei constructive, fiind alcătuită din suprafeţe plane şi de revoluţie ce pot fi uşor obţinute prin aşchiere, deci nu necesită pelucrarea pe maşini unelte speciale.

1.3. Alegerea semifabricatuluiMaterialul folosit este Fc 250 cu următoarele caracteristici:- rezistenţa la rupere la tracţiune Rm=320 N/mm2;- duritatea 240 HB.Ţinând cont de tipul producţiei, de forma piesei şi de material, se alege un

semifabricat turnat ce are o formă asemănătoare cu piesa finită.Dimensiunile efective ale semifabricatului turnat sunt determinate după

etapa de calcul a adaosurilor de prelucrare.Clasa de precizie a turnării IIIAbaterile pentru semifabricat:- diametrul exterior ± 0,6 mm;- diametrul interior ± 0,5 mm;- laţimea ± 0,5 mm.

2

Capitolul II

STABILIREA SUCCESIUNII OPERAŢIILOR

2.1. Notarea suprafeţelor piesei

S2, S5, S17 - suprafete frontale; S1, S3 - suprafete cilindrice exterioare; S6, S8, S10, S12, S16 - suprafete cilindrice interioare; S14 - suprafata filetata interioara; S9, S11, S15 - suprafete frontale interioare. S4 - teşitură exterioară; S7 – canal de pana

3

Traseul Tehnologic

Nr. op.

Denumirea operaţiilor şi fazelor

Schiţa de prelucrare M.U. folosită

0 1 2 31

Strunjire degroşare 1a. prinderea piesei în

universal1. strunjire frontală S172. strunjire longitudinală S1

3.strunjire interioara longitudinala S10, S16 4.strunjire frontala S15 5.strunjire interioara longitudinala S13 6.degajare interioara S12 7.filetare S14 b.desprindere piesă din universal. Intoarcerea piesei.

SN400x750

2 SN400x750

4

Strunjire degroşare 2a. prindere piesei în

universal1. strunjire frontală S2,S52. strunjire longitudinală

S33. strunjire interioara

longitudinala S64. degajare interioara S85. tesire S4(3x45º)6. brosare canal pana S7

Strunjire de finisare 1. strunjire ilindrica

exterioara S32. strunjire interioara S6,

S10

Rectificare degrosare: Suprafetele S3, S6, S10

5

Nr. op.

Denumirea operaţiilor şi fazelor

Schiţa de prelucrare M.U. folosită

0 1 2 38.

Control final 1. controlat cotele: S3, S6, S10 2.controlat rugozitatea la cotele S3, S6, S10

Micrometru exterior

Micrometru interior

Etaloane rugozitateDispozitiv

cu comparator

6

Capitolul 3

ALEGEREA MAŞINILOR UNELTE

Pentru operaţiile 1 şi 2, care sunt strunjiri de degroşare, analizând dimensiunile piesei

şi în urma calculului puterii necesare s-au folosit strunguri SN 400 x 750 care au următoarele

caracteristici:

-diametrul maxim de prelucrat h= 200 mm;-lungimea maximă de prelucrat L= 150 mm;-gama de turaţii a arborelui principal, rot/min: 30-50-gama de avansuri longitudinale, mm/rot:

0,06; 0,08;0,1; 0,5 ; 1,5 ; 2 ; 2,5 ;3,52.-gama de avansuri transversale, mm/rot:

0.046; 0,138 ; 0,23 ; 0,322 ; 1 ; 1,472 2,720.-puterea P= 6 kW.Pentru operaţia 3 care este o strujire de finisare care necesită o putere

mai redusă se foloseşte SN 250 x 500 care are următoarelecaracteristici:-diametrul maxim de prelucrat h= 90 mm;-lungimea maximă de prelucrat L= 42 mm;-gama de turaţii a arborelui principal ,rot/min:

63; 140 ; 200 ; 250 ; 400 ; 1500 ; 2500 ; 2800.-gama de avansuri longitudinale, mm/rot:

0,04; 0.5 ; 1 ; 1,3 ; 1,9.2,2.15 2,24.-gama de avansuri transversale, mm/rot:

0,012; 0,048 ; 0,5 ; 0,56 ; 0,672.-puterea P=6 kW.

Pentru operaţiile 4 şi 5, care sunt rectificari, s-au folosit maşini universale de rectificat RU-350-1 cu următoarele caracteristici:

-lăţimea maximă a discului abraziv10 mm;-turaţia maximă a discului abraziv1000 rot/min;-diametrul maxim al piesei 125 mm;-greutatea maximă a piesei 3 kg;-turaţia piesei 500 rot/min;-puterea motorului pentru antrenarea discului abraziv 6 kW;-puterea motorului pentru antrenarea piesei 5 kW;-puterea motorului pentru rectificare interioară 5 kW;-puterea totală instalată 10 kW.

7

Capitolul IV

DETERMINAREA ADAOSURILOR DE PRELUCRARE ŞI CALCULUL

DIMENSIUNILOR INTERMEDIARE

4.1.Suprafaţa cilindrică interioară 12Pentru obţinerea cotei de Φ mm corespunzătoare acestei

suprafeţe sunt necesare următoarele prelucrării:-strunjire de degroşare;-strunjire de finisare;-rectificare de degroşare;

a) adaosul pentru rectificarea de degroşare Rzi-1=20 μm Szi-1=20 μmρi-1= 25 μm εi = 140 μm

Ti-1= 250 μmdimax=89,74 mmdi-1 min= 89,74-0,364-0,25 = 89,126 mm di-1 min= di-1 nom= 89,1 mmdi-1 max= 89,1+0,25 =89,35 mm

Operaţia de strunjire de finisare se va executa la cota mm

b) adaosul pentru strunjirea de finisare Rzi-1= 50 μmSi-1= 50 μmρi-1= 60,4 μmεi = 140 μm

Ti-1= 540 μmdimax= 89,35 mm (calculat la pct. b)di-1 min= 89,35 – 0,5046 –0,540= 88,3 mmdi-1 min= di-1 nom= 88,3 mm

8

di-1 max= 88,3+ 0,54 =88,84 mmOperaţia de strunjire de degroşare se execută la cota

mm2Apinom=89,1-88,3=19.1 mm

c) adaosul pentru strunjire de degroşare Rzi-1+Si-1= 300 μm ρi-1=ρsf =1008 μm

εI = 400 μm Ti-1= 1400 μm dimax = 8,84 mm di-1 min= 88,84-2,768-1,4= 84,672 mm

Se rotunjeşte di-1 min

di-1 min= di-1 nom= 84,7 mmdi-1 max= 84,7+1,4=86,1 mm

Semifabricatul se va turna la cota Φ mm2Apinom= 88,3- 84,7=3,6 mm

4.2 Suprafaţa cilindrică exterioară 7Prelucrările succesive în scopul obţinerii cotei Φ mm sunt următoarele:

-strunjire de degroşare;

d) adaosul pentru strujirea de degroşare Rzi-1+SI-1= 300 μm ρi-1 = 0 μm; εi =400 μm 2Apinom= 2300+2 400=1400 μm Ti-1= 1600 μm dimax = 125 mm 2Apinom= 1400+1600=3000 μmÎnainte de strunjirea de degroşare di-1max=122+3= 155 mmSe rotunjeşte di-1max di-1 max= di-1 nom= 125 mmdi-1 min= 125 - 1,6= 123,4 mmDeci turnarea se va efectua la cota mm

9

4.3. Suprafeţe realizate dintr-o singură fază

a) suprafeţele frontale S1 şi S17

Cele trei cote din schiţa sunt:

I-cota piesei finite; II-cota după strunjirea suprafeţei 1;III-cota semifabricatului.Tsf= 1000 μmTp= 400 μmCota I Prima dată se strunjeşte suprafaţa 1 la cota II apoi se strunjeşte suprafaţa 9 la

cota I.Apinom= 3,5 mmTi -1= 150 μmApimin=Apinom-Ti -1

Apimin= 3500-150= 3350 μmÎnainte de strujirea suprafeţei S1:Li-1 max= Limax+Apinom

Li-1 max= 123+2=125 mmSe rotunjeşte Li-1 max

Li-1 max=Li-1 nom=29,5 mmLi-1 min =Li-1 max-Ti-1=29,5-0,15=29,35 mmDeci strunjirea suprafeţei 1 se va face la cota II Pentru strunjirea suprafeţei 1 avem:

Ti-1=1000 μm (semifabricat)Apinom= 3 mm Apimin= 3000-1000= 2000 μmLi-1 max= 29,5+3=32,5 mm

10

b)suprafaţa cilindrică exterioară Se obţine prin strunjire de degroşare la cota Apinom=3500 μm (din tab.5.12 [3])Apimin=Apinom- Ti –1

Ti –1=1600 μm (turnare)2Apimin= 3500-1600= 1900 μmÎnainte de strujirea de degroşare: di-1 max=di max+ 2Apinom

di-1 max=135,5 +3,5 =139 mmdi-1 max= di-1 nom= 139 mmdi-1 min= di-1 max-Ti-1

di-1 min= 139-1,6=137,4 mmDeci turnarea se va efectua la cota mm

a) suprafaţele frontale S15 şi S17 suprafaţa 3 Apinom=4000 μm Ti –1=1000 μm (turnare)Li-1 max= 7,2 mmCota II mmApimin=Apinom- Ti –1=4000-1000=3000 μm Li-1 min =Li-1 max-Apimin-Ti-1

Li-1 min=7,2-3-1=3,2 mmSe rotunjeşte Li-1 min

Li-1 min=Li-1 nom=32,5 mmLi-1 max= Li-1 nom+Ti-1= 3,2+1=4,2 mmDeci cota I va fi mm.suprafaţa 6Apinom=4000 μm Ti –1=1000 μm Li-1 max= 11,2 mmApimin=4000-1000=3000 μm Li-1 min=11,2-3-1=7,2 mmSe rotunjeşte Li-1 min

Li-1 min=Li-1 nom=7,2 mmLi-1 max= 7,2+0,1=8,2 mmDeci cota I’ va fi .

Capitolul 5CALCULUL REGIMULUI DE AŞCHIERE

11

5.1.Suprafaţa cilindrică interioară S10 ( Ф )5.1.1 strunjire interioară de degroşare la cota Maşina unealtă este un strung SN 400x750Scula aşchietoare este un cuţit cu plăcuţă dură cuţit 25x25 STAS 6385-80/P20.

Adâncimea de aşchiere

Ap- adaosul de prelucrare nominal:2Ap=3600 μm

s=0,48 mm/rot care se găseşte în gama de avansuri longitudinale a strungului.

Avansul adoptat se va verifica:a) din punct de vedere a rezistenţei corpului cuţitului:

(mm/rot)

unde: -raportul dintre înălţimea cuţitului şi lungimea în consolă;

b- lăţimea secţiunii cuţitului (mm)Rai- efortul unitar admisibil la incovoiere al materialului corpului cuţitului

(N/mm2);C4- coeficient funcţie de materialul de prelucrat şi de materialul sculei

aşchietoare t- adâncimea de aşchiere (mm);x1, y1- exponenţii adâncimii şi avansului HB- duritatea materialului de prelucrat;n1- exponentul durităţii materialului de prelucrat

mm/rot

.b) din punct de vedere al rezistenţei plăcuţei :

mm/rot,

unde: C-grosimea plăcuţei din carburi metalice, mm;

Rm-rezistenţa de rupere la tracţiune a materialului de prelucrat N/mm2

mm/rot

.

c) din punct de vedere al rigidităţii piesei:

12

Dacă >7 se face verificarea, dar cum =0,15această verificare nu se mai face.

În urma verificărilor avansul rămâne 0,48 mm/rot.

Viteza de aşchiere se calculează cu relaţia 10.29[15]:

(m/min)

unde:

Cv-coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucrează şi ale materielului sculei aşchietoare (tab.10.30[15]);

T- durabilitatea sculei aşchietoare, min (tab. 10.3 [15);

m- exponentul durabilităţii (tab. 10.29 [15]);

t- adâncimea de aşchiere (mm);

S- avansul de aşchiere (mm/rot);

HB- duritatea materialului de prelucrat, în unităţi de măsură Brinell;

Xv,Yv- exponenţii adâncimii de aschiere şi avansului (tab.10.30)

n- exponentul durităţii materialului supus prelucrării;

k1- coeficientul ce ţine cont de influenţa sectiunii transversale a cuţitului:

(10.30-361 [15]), unde q este suprafaţa secţiunii

transversale, în mm2;ε-coeficient funcţie de materialul prelucrat;

k2-coeficient ce ţine seama de influenţa unghiului de atac principal:

(10.31-361 [15]), unde: ρ- exponent ce ţine seama de natura materialului

prelucrat;

k3- coefficient ce ţine seama de influenţa unghiului tăişului secundar:

(10.32 [15]);

k4- coefficient ce ţine seama de influenţa razei de racordare a vârfului cuţitului:

(10.33 [15]), unde μ- exponent funcţie de natura prelucrării şi de

materialul prelucrat;k5-coeficient ce tine seama de influenţa materialului din care este

confectionată partea aşchietoare a sculei;k6- coeficient ce ţine seama de materialul prelucrat;k7- coeficient ce ţine seama de modul de obtinere a semifabricatelor;k8- coeficient ce ţine seama de starea stratului superficial al

semifabricatului;

13

k9- coeficient ce ţine seama de forma suprafeţei de degajare.

Turaţia calculată rezultă din :

.

Din gama de turaţii a strungului alegem turaţia inferioară:

nadoptat= 1500 rot/min

Forţa principală de aşchiere se calculează conform formulei 10.7 [15]:, în care semnificatiile

sunt aceleaşi ca la verificarea avansului.

Dublul moment de torsiune (10.27 [15])

Puterea efectivă:

Ţinând cont că pentru SN 400x750 N=7,5 kW Ne< ηN.

5.1.2 Strunjire interioară de finisare Maşina unealtă este un strung SN 250x500 Scula aşchietoare este un cuţit cu plăcuţă dură- cuţit 25x25 STAS 6385-80/p20.

Adâncimea de aşchiere: .

Din tab.se adoptă s=0,1 mm/rot.Avansul adoptat se va verifica:a)din punct de vedere al calităţii suprafetei:

unde:Csr-coeficient ce depinde de unghiul de atac principal κ (10.24 [15]);e5-e6- exponenţi ai rugozităţii şi ai razei de racordare la vârf a sculei;Ra-rugozitatea, în μm;r- raza de racordare la vârf, în mm;

14

sadoptat<sadmisibil.

d) din punct de vedere al rigidităţii piesei:

Dacă , nu se face această verificare

Viteza de aşchiere:

Din diagrama de turaţii a SN250x500 alegem :

Forţa principală de aşchiere:

Dublul moment de torsiune : (moment ce

poate fi realizat).

Puterea efectivă:

Ţinând cont că pentru SN250x500 N=2,2 kW Ne< η N

5.1.3 Rectificarea cilindrică interioară de degroşare la cota Maşina unealtă folosită este o maşină de rectificat universal RU350-1.

D=0,85 Dg mm D=76,16 mm.Scula abrazivă folosită este disc abraziv E40 KC 75-5-20 STAS 601/76Avansul longitudinal (mm/rot piesă), unde: β-avansul longitudinal în fracţiuni din lăţimea discului abraziv B- lătimea discului abraziv, mm;Sl=0,75 5=3,5 mm/rotSt=0,004 mm/c.d Numărul de treceri:

Sl=0,63 3,5=2,25 mm/rot piesăVdisc=35 m/s

m/min (22.20[15])

unde: d-diametrul găurii (mm)T-durabilitatea discului abraziv (min)Kvt-coeficient de corecţie funcţie de durabilitatea discului

15

m/min

rot/min

rot/min

rot/min

Din posibilităţile tehnice ale RU 350-1 se alege:ndisc=1500 rot/minnpiesa=200 rot/min

Puterea necesară se stabileşte cu formula : (kW)

kND- coefficient de corecţie funcţie de durabilitatea discului abraziv kNB-coeficient de corecţie funcţie de lăţimea discului abraziv

kWNe< ηN RU350-1

5.1.4. rectificare cilindrică interioară de finisare la cota

Numărul de treceri treceri

Vdisc=35 m/s

m/min

m/min

rot/min

rot/min

kWNe< ηN RU350-1

5.2. Suprafaţa cilindrică exterioară 7 mm5.2.1.strunjire exterioară de degroşare la cota mmMaşina unealtă este SN 400x750

Scula aşchietoare cuţit 32x20 STAS 6379-80/P20

Adâncimea de aşchiere

mm.

mm/rot

s < sadm

16

mm/rot

mm/rot

s < sadm

Pentru nu se face această verificare.

Viteza de aşchiere:

m/min

turaţia: rot/min

Din gama de turaţii a SN400x750 se alege nadoptat=955 rot/min

m/min

min

Forţa principală de aşchiere: N

Dublul moment de torsiune:

Nm <137,82 Nm

Puterea necesară aşchierii:

kW

Ţinând cont că pentru SN400x750 N=7,5 kW Ne< ηN

5.2.2. strunjire exterioară de finisare la cota mmMaşina unealtă este un strung SN250x500. Scula aşchietoare cuţit 32x20

STAS 6379-80/p20.

Adâncimea de aşchiere μm=0,5 mm.

Durabilitatea sculei T=50 min.Avansul adoptat se verifică:

a) din punct de vedere al calităţii suprafeţei: mm/rot

sadoptat < sadmisibil

b) din punct de vedere al rigidităţii piesei:

17

Cum < 7 nu se face această verificare.

Viteza de aşchiere :

m/min

Turaţia: rot/min

Din gama de turaţii a SN 250x500 se alege nadoptat=1910 rot/min

m/min

min

Forţa principală de aşchiere: N.

Dublul moment de torsiune:

Nm < 20,21 Nm

Puterea necesară aşchierii:

kW

Cum puterea SN 250x500 N=2,2 kWNe< ηN

Material şi tratament termicPartea aşchietoare se face din RP3 pentru care:- rezistenţa la rupere Rm= 190 daN/mm2

- rezistenţa la încovoiere Ri= 370 daN/mm2

- rezistenţa la compresiune Rc= 450 daN/mm2

- prelucrabilitate – foarte bună- rezistenţa la uzură -foarte mare - la rece

-mare - la cald

18

Ca tratament termic se face o recoacere de înmuiere la 800C urmată de o călire la 1250C şi două reveniri înalte la 520-580C duritate 63-66 HRc

În cadrul acestei prelucrări adâncimea cuţitului se consideră egală cu lăţimea profilului, deci t=4 mm.

se adoptă s=0,2 mm/rot.Din 10.32 [15] viteza de aşchiere este:

unde, faţă de strunjirea longitudinală:k10- coeficient de strunjire ce ţine cont de variaţia vitezei de aşchiere;k11- coeficient ce ţine cont de adâncimea de aşchiere;k12- coeficient ce ţine cont de tipul maşinii unealtă.

Turaţia :

Din gama de turaţii a SN 250x500 se adoptă nadoptat=180 rot/min

Forţa principală de aşchiere :

[N], unde B- lăţimea cuţitului

NPuterea necesară:

Cum Ne pentru SN250x500 este Ne=2,2 kW N<ηNe

5.2.4. rectificare cilindrică exterioară la cota mmMaşina unealtă folosită va fi o maşină de rectificat universală RU 350-1.

Suprafaţa fiind scurtă se va folosi metoda avansului de pătrundere.2Apnom=520 μm=0,52 mm:

Scula aşchietoare folosită este :disc abraziv E40 KC 500x50 STAS 601/76

19

se adoptă n= 950 rot/min.

forţa principală de aşchiere :

Puterea necesară:

Ne<ηNRU350-1.

5.2.5 rectificare cilindrică exterioară de finisare la cota mmMaşina unealtă folosită este o maşină de rectificat universal RU350-1, iar scula este

disc abraziv E40 KC 500x50 STAS 601/76.

Datorită lungimii mici de prelucrat se foloseşte metoda avansului de pătrundere.st=0,009 mm/rot.Viteza de aşchiere recomdată V=35 m/s.

Se alege ndisc=1300 rot/min

Se adoptă np=40 rot/min

Forţa principală de aşchiere :

Puterea necesară: Ne<ηNRU350-1

Pentru restul prelucrărilor regimurile de aşchiere se vor prezenta tabelat.

20

4.6.Normarea tehnică4.6.1. Norma de timp 4.6.1.1. Strunjire de degroşare 1-nr. Piese din lot n=50 buc-pregătirea curentă a lucrării 10 min-montare universal 3 min-aşezare cuţite în portcuţit 3 min

Faza 1: strunjire frontală

-timp de bază

L-lungimea cursei de lucru L=35 mm

-timp pentru prinderea-desprinderea piesei

-timp comandă maşină unealtă

-timp pentru complexe de mânuire legate de fază-timp auxiliar

strunjire frontală

-timp de bază:

-timp auxiliar:

strunjire longitudinală exterioară

-timp de bază

21

-timp auxiliar

Faza 4: strunjire longitudinală exterioară

-timp de bază

-timp auxiliar

Faza 5:teşire exterioară 1x45-timp de bază:

-timp auxiliar

Faza 6: teşire exterioară 0,5x45-timp de bază

-timp auxiliar

Faza 7: strunjire longitudinală interioară

-timp de bază

-timp auxiliar

pe operaţie:

-timp de deservire tehnică:tdt=2,5 tb 5.79 [5]

22

-timp de deservire organizatorică:tdo=1(ta+ tb) 5.79 [5]

-timp de odihnă si necesităţi

-norma de timp

NT=0,21+1,07+8,19+0,03+0,01+0,15=9,66 min-timp auxiliar

Faza 2: strunjire frontală

-timp de bază:

-timp auxiliar:

Faza 3: strunjire longitudinală exterioară

-timp de bază

-timp auxiliar

Faza 4: teşire exterioară 0,5x45-timp de bază

-timp auxiliar

Faza 5: strunjire frontală interioară

-timp de bază:

23

-timp auxiliar

Faza 6: strunjire longitudinală interioară

-timp de bază

-timp auxiliar

Faza 7: strujire conică interioară

-timp de bază:

-timp auxiliar

pe operaţie:

-timp de deservire tehnică:

-timp de deservire organizatorică:

-timp de odihnă şi necesităţi:

-norma de timp pe operaţie:

NT=0,21+1,37+9,05+0,04+0,01+0,15

NT=10,83 min4.6.1.3.Strunjire de finisare-numărul pieselor din lot n=100buc;-pregătirea curentă a lucrării 15 min;-montare universal 3 min;-aşezare cuţite în portcuţit 3 min.

24

Faza 1:strunjire longitudinală interioară -timp de bază:

-timp auxiliar:

Faza 2: teşire exterioară 1x45-timp de bază:

-timp auxiliar

Faza 3: trasare riz mm

-timp de bază:

-timp auxiliar:

-timp de bază:

-timp auxiliar:

Faza 5: strunjire longitudinală exterioară

-timp de bază

-timp auxiliar:

25

Faza 6: teşire exterioară 1x45-timp de bază:

-timp auxiliar:

Faza 7: Strunjire de degajare-rectificare

-timp de bază:

-timp auxiliar:

pe operaţie:

-timp de deservire tehnică:

-timp de deservire organizatorică:

-timp de odihnă şi necesităţi:

-norma de timp pe operaţie:

4.6.1.5. Filetare

-timp pentru pregătire incheiere

Faza 1: Filetare MB2x1,5-timp de bază: min/gaură care se corectează cu un coeficient datorită -desfacere menghină 0,21 min-întoarcere piesă 0,14 min-desprindere piesă 0,21 min

pentru întreaga operaţie:tb=15,48 minta=0,77 min

-timp de deservire tehnică tdt=2tb

26

-timp de deservire organizatorică tdo=1tb

tdo=0,15 min-timp de odihnă şi necesităţi ton=2,5(tb+ta)

ton=0,4 minNT=0,2+15,48+0,77+0,3+0,15+0,4=17,3 min

4.6.1.6. Rectificare de degroşare-numărul de piese din lot n=100 buc-prindere piesă în madrină

Faza 1: rectificare cilindrică exterioară

-timp de bază:

-timp auxiliar:-timp prindere desprindere: -timp comandă maşină: -timp control

NT=0,1+1,45+1,64+0,6+0,05+0,1NT=4,01 min

Faza 1: rectificare cilindrică exterioară-timp de bază:

-timp auxiliar:

Faza 2: rectificare cilindrică interioară-timp de bază:

27

-timp auxiliar:

Pe operaţie: tb=6,9 min ta=1,64 min

NT=0,1+6,9+1,64+3,17+0,13+0,26NT=12,2 min

4.6.2. Costul piesei Se calculează conform

Pc=M+S+R M-cost semifabricat S-retribuţia muncitorilor productivi R-regia secţiei

B.1. cost materialM=mG-m1k(G-g)m-costul unui kg de materialm=G-masa semifabricatm1-costul unui kg de deşeuk-coeficient de utilizare a deşeurilorg-masa piesei finite

M=25002,7-9000,8(2,7-2,2)=3200 lei/bucB.2. retribuţia muncitorilor

Si-retribuţia tarifară orară a unui muncitor. Cum toţi muncitorii necesari sunt de

categoria II

28

S’=5000 lei/oră

B.3. regia secţieiR=C(M+S) C=250

În urma normării piesei reiese că piesa va necesita un volum de munca de 86,4 min/buc, costul de secţie al unei piese fiind de 30000,45lei.

UNITATEA LISTA DE SCULE,DISPOZITIVE,

VERIFICATOARE

PAGINASECŢIA DATA

U.T. “Gh. ASACHI” PRODUSUL COLOANĂ DE GHIDARE ÎNTOCMITFacultatea de Constructii de Maşini si Management Industrial

ANSAMBLU VERIFICAT

Nr

Ord

.

Ind

. m

od

Echipamentul tehnologic Utilizarea CODUL SDVNr. SDV

DENUMIREA (COD)

BU

C.

NE

C. Reper (cod)

Op

er. F

aza

Utilaj (cod)

0 2 3 4 5 6 7 81 STAS6379-80/P20 Cuţit 32x20 3 1,2,32 STAS6385-80/P20 Cuţit 25x25 3 1,2,33 STAS573-80/SA BurghiuΦ11 1 44 STAS573-80/SA BurghiuΦ6,8 1 45 STAS1367/2-78-

RP5Adâncitor 16 x 90˚ 1 4

6 STAS11122/7-75/RP3

Tarod A-M 8x1,35 1 5

7 STAS2980/2-85 Rǎzuitor 1 58 STAS601/76 Disc abraziv E40KC500x50 1 69 STAS601/76 Disc abraziv E40KC75x5 1 610 STAS1373/2-73 Subler 150x0,1 4 1,2,3,

411 STAS2980/2-85 Calibru T-N.T M8x1,25 1 512 STAS1374-73 Micrometru exterior 3 6,7,

813 STAS11671-83 Micrometru exterior 3 6,7,

814 STAS7087/82 Mostre rugozitate 1 815 C.D.-00-01 Cuţit degajare rect. 1 316 STAS1655/2-87 Mandrinǎ28021-42100.160-

0655 1,2,

3,5,6

29

LSDV

30