Proiect TCM Arbore din cutia de viteze a strungului

8/15/2019 Proiect TCM Arbore din cutia de viteze a strungului

http://slidepdf.com/reader/full/proiect-tcm-arbore-din-cutia-de-viteze-a-strungului 1/55

Să se întocmească tehnologia de fabricație (OLC45) prin

prelucrări mecanica pentru reperul „Arbore” in varianta

producției de masă

!



Cuprins

1. Calculul ritmului liniei tehnologice .

1.1Alegerea semifabricatului pentru cele două variante de produc ie.ț

1.2Stabilirea intinerarului tehnologic pentru ambele variante de produc ie.ț1.3Indicarea utilajului de prelucrare pentru fiecare opera ie în ambele variante de produc ieț ț

unicat i masă !.ș

1."Indicarea S.#.$%urilor necesare pentru fiecare opera ie & pentru ambele variante deț

produc ie.ț

2. Calculul adaosului de prelucrare i a dimensiunilor intermediare pentru fiecareș

variantă de produc ie .ț

3. Calculul regimului de a chiere pentru produc ia de masă i alegerea parametrilorș ț ș

regimului de a chiere pentru varianta produc iei de unicat.ș ț

". Calculul normelor tehnologice de timp pentru varianta produc iei de masă.ț

' . (ntocmirea schemei liniei tehnologice i sincroni)area opera iei pe liniaș ț

tehnologică pentru produc ie de masă .ț

* . Calculul regimului optim de a chiere folosind programarea matematică .ș

+. Intocmirea unui program de prelucrare pe ,. -.C. pentru una din opera iileț

fu/ului tehnologic.

0artea grafică

• $esenul de e/ecu ie al reperului .ț

• Schi a a două dispo)itive folosite la prelucrare .ț

• 0lanurile de opera ie pentru variante produc ie de masăț ț

"



CAPITOLUL 1

Calculul ritmului liniei tehnologice

$ate tehnologice pentru procesul tehnologic de fabricare.

% program de produc ie ț

1. ' 4 * 5 ". buc

% criteriu economic 6cost minim de fabrica ieț

7itmul liniei tehnologice 78 se determină cu formula

78 5 9n :0 4 * ;min:piesă<

(n care : - 9n % fondul nominal de timp calculată cu formula

9n 5 )4 h4 S ;ore<

-nde

) % 2* de )ile lucrătoare din an =

S 5 3 număr de schimburi =

h5 > ore pe schimb .

Calculăm 9n 5 2*4 34> 5 *2"

0 6 volumul produc iei determinat de 05 1 ? ț 1 ? 2 !4 p =

p% număr de piese =

? 1 5 .1 @.3 coeficient de rebut =

? 2 5 .2 @." procent piese folosite ca piese de contact =

p5 1 .3." ! 4 " 5 "2&3

#



Calculul ritmului liniei tehnologic

785 *2" : "23 4* 5 >.+"

1.1. Alegerea semifabricatului pentru cele două ariante de produc ieț

Alegerea operaiilor de prelucrare s%a făcut inBnd cont de condiiile tehnice

specificate în desenul de e/ecuie al piesei i semifabricatul adoptat. S%a avut în vedere

prelucrarea simultană a mai multor suprafee cu un grup de scule. 8raseul tehnologic de

prelucrare s%a împărit astfel încBt s%a obinut timpi de prelucrare cBt mai apropiai pentru

fiecare post de lucru.

S%a avut în vedere prelucrarea simultană a mai multor suprafee cu un grup de

scule. 8raseul tehnologic de prelucrare s%a împărit astfel încBt s%a obinut timpi de

prelucrare cBt mai apropiai pentru fiecare post de lucru.

Alegerea corectă i ra ională a metodei i a produsului de elaborare aș ț ș

semifabricatului de unicat din condi iile principale care determină eficien a procesuluiț ț

tehnologic în ansamblu.

-n semifabricat se poate reali)a în mai multe metode i procedee definite ca volumș

de muncă i cost de fabrica ie & constul unui semifabricat fiind parte componentă dinș ț

costul piesei finite i se impune o alegere ra ională a metodei i a procesului de elaborare aș ț ș

acestuia .

Alegerea semifabricatului

Duc ă 6 EFC "'ș

Faminat

Dară sau eavă .ț

4



1!" #tabilirea intinerarului tehnologic pentru ambele ariante de produc ie!ț

0iesa trece de la un anumit loc de muncă la altul & după un anumit timp &

determinat de durata celei mai lungi opera ii . Gste necesară ca diferen a dintre duratele &ț ț

opara iilor să fie cBt mai mică. Astfel unui muncitor a teaptă & în timp ce al ii sunt preaț ș ț

aglomera ii.ț

$acă de e/emplu o opera ie durea)ă foarte mult & se dublea)ă numărul & de locuriț

de muncă la această opera ie sau numărul de ma ini unelte.ț ș

$eci pentru organi)area produc iei pe linii tehnologice în flu/ul tehnologic &ț

con inutul produsului tehnologic i alegerea utilajului sunt derivate de lucru al linieiț ș

tehnologice i nu invers .ș

Stabilirea succesiuni optime i a celor mai bune concentrări a opera iilor de prelucrare & rămBnș ț

condi ii de ba)ă & care limitea)ă numărul de variante posibile ale unui proces de prelucrare .ț

Condi iile pentru stabilirea sucesiuni optime de prelucrare mecanică prevăd următoarele reguli ț

- opera iile de finisare să fie a e)ate la sfBr itul procesului de prelucrare =ț ș ș

- opera iile în timpul cărora e/istă posibilitatea unui mare procent de rebuturi să fie e/ecutateț

dacă este posibil la începutul prelucrării =- e/ecutarea găurilor să se facă către sfBr itul procesului tehnologic =ș

- în ca)ul ansamblării ma inilor 6unelte & după felul prelucrărilor & se vor ocupa opera iileș ț

identice pentru înlăturarea transportului .(n general un proces de prelucra trebuie să respecte următoarele scheme ale opera iilor :ț

- prelucrarea suprafe elor care devin ba)e tehnologice i de referin ă pentru opera iileț ș ț ț

următoare=- prelucrarea de degro are a suprafe elor principale ale piesei =ș ț

- prelucrarea de finisare a suprafe elor principale =ț

- degro are i finisarea suprafe elor au/iliare =ș ș ț- tratametul termic =- e/ecutarea opera iilor secundare de tratametul termic =ț

- e/ecutarea opera iilor de suprafinisare i nete)ire a suprafe elor principale ale piesei =ț ș ț

(n aceste condi ii & stabilirea unui traseu tehnologic de prelucrare devine o problemă foarteț

importantă pentru cel care întocme te tehnologia de prelucrare a unei piese & important în aces sens fiindș

i caracerul produc iei .ș ț

5



(n func ie de volumul de produc ie & în industrie se disting următoarele tipuri principale deț ț

produc ieț

- produc ia individuală sau de unicat =ț

- produc ia de serie =ț

- produc ia de masă .ț

(n ca)ul produc iei individuale sau de unicate se e/ecută pe ba)a unor comen)i din parteaț

beneficiarului un număr mai mare sau mai mic de sortimente piese ! dar in cantită i mici care se repetăț ț

foarte rar sau nu se mai repetă . Acest tip de produc ie necesită o varietate mare de opera ii & care trebuieț ț

e/ecutate de către persona l înalt calificat.ș

Epera iile care se vor e/ecuta pentru reali)are piesei H tijă de manometru în ambele variante sunt ț

a! produc ia individuală ț

debavurare = strunjire e/terioară de degro are =ș

strunjire e/terioară de finisare = filetare = Ajustare = Control final

b! 0entru produc ia de masă ț

8ratament termic laminare = Strunjire de debro are =ș

Strunjire de finisare =

9iletare ajustare .

,ărimea de lucru al liniei tehnologice se determină ca fiind raportul dintre fondul

real de timpul disponibil 9d i planul de produc ie .ș ț

0fp % planul de fabrica ie al piesei care trebuie e/ecutată pe linia tehnologicăț

respectivă & în intervalul de timp egal cu fondul de timp disponibil

75 9d : 0fp min:buc !

$



Condi$ii tehnologice

,aterialul din care este fabricată piesa este EFC "' S8AS >> 6 >>.

E% oel=

F% procesul de obinere al semifabricatului%laminat=

"'% coninutul mediu de carbon.

Caracteristici mecanice

Fimita de curgere 7p &2! ' ;

2mm N

< =

7e)istena la rupere 7 m +@>' ;:mm2

<=

Alungirea la rupere A'! 1" ;<=$uritatea 2+ ;JD<.

Compo)iie chimică

,arcaEelului

CalitateaCompo)iia chimică ;<

C ,n S 0

EFC"'

%

&"2...&' &'...&>

ma/ &"'

ma/ &3'S &2...&"'K ma/ &3'

ma/ &"KS &2...&"

Calitatea suprafeelor

% rugo)itatea generală 7a5*&3 ;Lm<

% alte rugo)ităi 7a51&* ;Lm< i 7a5&> ;Lm<.

Calculul ritmului liniei tehnologice

P

F R

r =

;min:buc< =

în care

r

F

% fondul real de timp& corespun)ător aceleiai perioade la care a fost

raportat i programul de producie i care& în acest ca) a fost considerat

un an.%



P

% volumul de producie 05'. ;buc:an<!

nr F k F ⋅=

hn z F n

⋅⋅⋅= *

în careM+&...M"&

=

k % coeficient care ine seama de încărcarea utilajului=

z

% numărul )ilelor lucrătoare din perioada de timp considerată

2"= z

!=

n

% numărul de schimburi 2=n

!=

h

% durata în ore a unui schimb

>=h

!=

23">22"* =⋅⋅⋅=n

F

21>>>23"M'& =⋅=

r F

;min<

3+&"'

21>>>== R

;min:buc<

&



Condi$ii tehnice %formă & dimensiuni& po'i$ia reciprocă a suprafe$elor(

Condiiile tehnice de formă &dimensiunile i po)iia reciprocă a suprafeelor sunt

pre)entate în tabelul de mai jos

)r!crt!

Tipsuprafa$ă

*imensiuni Toleran$e +ugo'itate&

+a<; m µ

Clasa de preci'ie%I#O(

Obs.

S1Cilindrica

e'terioara

"&5!*5+"4!"*5

!,*e'ecu-ie

mi.locie S/0S

"#,,1%5

S2 0lana

N2>'O1&': N*1 conform

S/0S *&3

!"*e'ecu-ie

mi.locie S/0S

"#,,1%5

S3Cilindrica

interioara

"4,,*5+"4$*#

!,*e'ecu-ie

mi.locie S/0S

"#,,1%5

S"2lana

"4,,*5 3

"!",*5

conform

S/0S$*#

!,*e'ecu-ie

mi.locie S/0S

"#,,1%5

S' 2lana

"!",*53 $!

!*$

&*e'ecu-ie

mi.locie S/0S"#,,1%5

S*Conică

'/"'conform

S/0S$*#

!"*e'ecu-ie

mi.locie S/0S

"#,,1%5

S+Cilindrica

interioaraN*1 P2"

$*#

!,*e'ecu-ie

mi.locie S/0S

"#,,1%5

; <mm

1&

+

'&

+

1&

+

'&

+

'&

+ 1&

+



1!, Indicarea utilaului de prelucrare pentru fiecare opera ie .n ambeleț

ariante de produc ie %unicat i masă (!ț ș

AvBnd în vedere desenul de e/ecuie al piesei i condiiile tehnologice legate defuncionarea piesei sau stabilit operaiile de prelucrare cu fa)ele lor.

,aina unealtă folosită pentru acest proces de lucru este strungul.

Strungul se compune din batiul M& preva)ut cu doua picioare cu care se sprijina pefundatie& papusa fi/a 3& in care se gaseste cutia cu vite)e "& papusa mobila1>& caruciorul13& deasupra caruia se afla suportul portcutit 23& arborele principal în care se montea)a

universalul 2*.Scula aschietoare se fi/ea)a în suportul portcutit si e/ecuta împreuna cu acesta o

miscare de translatie prin deplasarea caruciorului 13. Caruciorul se deplasea)a pe batiulstrungului pe niste suprafete speciale numite ghidaje 1+. 0apu% sa mobila 1> serveste lasprijinirea pieselor lungi în timpul prelucrarii. (n acest ca)& piesa se fi/ea)a cu un capat înarborele principal& iar cu al doilea se prinde în papusa mobila. -neori& în papusa mobilamai pot fi fi/ate diferite scule cum ar fi burghie& ale)oare& taro)i etc.

0o)itia papusii mobile poate fi modificata dupa nevoie& aceasta deplasBndu% se peghidaje speciale preva)ute pe batiul M. $eplasarea caruciorului împreuna cu scula

!,



aschietoare prin antrenarea acestuia cu ajutorul barei de avans 11 în ca)ul strunjirilor obisnuite! sau cu surubul conducator 12 în ca)ul prelucrarii filetelor!.

Strungul S" este un strung de mărime mijlocie iar prelucrările pe acest strungau un caracter universal& putBnduse efectua toate operaiile de strunjire i filetare.

Caracteristicile tehnice dimensiuni liniare în mm!

− distana între vBrfuri +'= 1= 1'= 2=− înălimea vBrfurilor 2=− distana ma/imă de strunjire " deasupra ghidajelor=− diametrul ma/im de prelucrare 21 deasupra saniei=− conul ale)ajului a/ului principal ,orse nr. *=− pasul urubului conducător 12=− numărul de turaii distincte ale arborelui principal 22=− turaia minimă i ma/imă a a/ului principal 12 @ 1'.

− turaiile strungului normal S" 12& 1'& 1M& 2"& 3& 3>& "*& '>& +*& M*& 12&1'& 1>'& 23& 3'& 3>& ">&*& +*'& M''& 12& 1'.

− puterea: turaia motorului principal +&' ?Q:1 rot:min=− puterea:turaia motorului deplasări rapide 1&1 ?Q:1' rot:min=− avansurile longitudinale minime i ma/ime &"* 6 3&'2 mm:rot=− cursa ma/imă a căruciorului *'& M& 1"& 1M=− unghiul de rotire a saniei portcuit = pasul urubului saniei transversale '.

Pentru productia de serie

Strungul cu comanda numerica S0 2' CC este destinat prelucrarilor în regim

de comanda numerica& în productia de serie mica si mijlocie a pieselor de revolutie.

Strungul S0 2' CC permite urmatoarele tipuri de prelucrari strunjire cilindrica

e/terioara= si interioara& strunjire frontala e/terioara= siinterioara& strunjire conica

e/terioara= si interioara& strunjire filete cilindrice si conice& e/terioare si interioare &

strunjire melci& strunjire canale e/terioare si interioare& strunjire profilata e/terioara si

interioara& centruire& gaurire& ale)are& tarodare etc.

!!



Caracteristici tehnice

%diametrul ma/im de strunjire % 2' mm

%lungimea ma/ima de strunjire% +' mm

%diametrul ale)ajului arborelui principal % '2 mm

%cursa pe a/a K % 12' mm

%cursa pe a/a R % +' mm%domeniul turatiilor la arborele principal reglaj continuu! "%" rot:min

%domeniul avansurilor de lucru pe K si R reglaj continuu! % 1%3 mm:min

%avansul rapid pe a/a K % ' mm:min

%avansul rapid pe a/a R % 1 mm:min

%pasul filetelor % &3%* mm

%numarul posturilor de lucru din capul revolver % 12%timpul necesar inde/arii cu o po)itie % 3 s

%masa ma/ima a piesei de prelucrat %12' ?g

%puterea motorului de curent continuu pentru

actionarea principala % 1>&2 ?Q

%forta de strBngere din pinola % '%' da

% increment minim de deplasare % &1mm

*escrierea generala a masinii

In figura se pre)inta partile constructive principale ale strungului S0 2' CC&

împreuna cu echipamentul de comanda.

!"



9ig .1 " #edere generala a strungului S0 2' CC.

Datiul >& de tipul batiu înclinat& sustine în partea stBnga papusa fi/a 1& în a carei

universal hidraulic 11 se prinde piesa 12 pentru prelucrare& iar în partea dreapta suportul de

lucru si papusa mobila 1.

Suportul de lucru este constituit din sania longitudinala 3 a/a R! si sania transversala "

a/a K!. 0e sania transversala se montea)a capul revolver 13& care are 12 posturi de lucru

unde se prind sculele * si portsculele '& aferente prelucrarii.

In vederea eliminarii aschiilor care re)ulta din procesul de aschiere& masina este dotata

cu un transportor de span +. Strungul este comandat de echipamentul de comanda numerica

M.

Aparatoarea masinii 2 protejea)a operatorul împotriva accidentarilor.

0entru a putea utili)a masina în conditii normale de lucru& este necesar ca regimurile de

e/ploatare alese sa se încadre)e în cele recomandate de constructor. In acest scop& se vor

consulta în prealabil din cartea masinii& diagramele de putere functie de turatia

motorului& diagramele fortelor de strBngere cu vBrful papusii mobile& posibilitatile de

!#



încarcare ale masinii functie de sculele montate în capul revolver diametre ma/ime

prelucrabiie!& precum si tabelul cu masele ma/ime prelucrabile pe masina.

/i0area piesei

In functie de tipul prelucrarii degrosare& finisare sau degrosare si finisare! si tipul

piesei& ba)a de ase)are a semifabricatului se pregateste în prealabil pe o alta masina%

unealta.

9i/area semifabricatului în vederea prelucrarii se poate face

% în universal=

% în universal si vBrful papusii mobile&

% între vBrfuri& în aceasta situatie vBrful de antrenare se prinde directpe conul arborelui

principal universalul fund îndepartat! sau în universal&iar rotatia piesei se primeste de la

o inima de antrenare.

!4



1! Indicarea #!2!*-urilor necesare pentru fiecare opera ie & pentru ambeleț

ariante de produc ie!ț

0rocesul tehnologic este procesul care cuprinde totalitatea operaiilor succesive de

prelucrare la care este supusă materia primă pBnă la obinerea produsului finit.

Eperaia este acea parte a procesului tehnologic efectuată de un muncitor sau de o

echipă de muncitori la un loc de muncă cu utilajele i uneltele necesare cu scopul

modificării proprietăilor fi)ico 6 chimice a formei i dimensiunilor& nete)imii i

aspectului suprafeelor semifabricatului supus prelucrării.

Eperaia este compusă din una sau mai multe fa)e. 9a)a este o parte a operaiei

tehnologice care se reali)ea)ă într%o ae)are i po)iia piesei de prelucrat cu aceleai unelte

de lucru i acelai regim de achiere.

Stratul de material care trebuie înlăturat de pe suprafaa piesei corespun)ătoare unei

fa)e poate fi îndepărtat în una sau mai multe treceri ale sculei.

8recerea este o parte a fa)ei care se repetă de mai multe ori& păstrea)ă neschimbată

scula i regimul de achiere.

(n timpul fa)elor de lucru se e/ecută mBnuirea repre)entBnd totalitatea micărilor efectuate de către muncitor în timpul lucrului.

0rocesul tehnologic depinde de tipul de producie sau de fabricaie& astfel încBt în

ca)ul unei producii de serie mare sau masă& se utili)ea)ă metodele cele mai productive

prin utili)area utilajelor cu caracter speciali)at sau automati)at i S$# 6 urilor speciale.

(n ca)ul piesei ArboreT avem o producie de unicat sau individuală i se utili)ea)ă

maini 6 unelte i S$# 6 uri cu caracter universal.

!5



Sn"

0an)adeferast

rau

Su

bler

7egimdeachiere

1."

*

or ma

detim p

.12

.32 r. desen 1

AdBncimea

deachie

re;t<&mm

Avansul

;s<& mm

8ur aia

;n<&r ot:mi

n

8im

p

de

ba)ă

;t b<&m

in

8impau/ili

ar

;ta<&min

7ugo)itatea

suprafeei,a

ina-nealtă

Scula

$is

po)iti

v

S.$.#.

$e

bitar e

" mm

1

!$



$enumir ea

o per aiei

Adaos de

pr elucr ar e

umăr ulde

tr ecer iale

sculei

Sn"

Cu

titde str un

g

-n

iver sal

Su

bler

7egi

mdeachiere

1." >

or

madetim p

.

'

.33 r. desen 2

AdBncimea deachier

e;t<&mm

Avansul;s<&

mm

8ur aia;n<&

r ot:min

8im

p de

ba

)ă

;t b<&

min

8impau/iliar ;ta<&min

7ugo)itateasuprafeei

,aina-nealt

ă

Scula

$is

po)itiv

S.$.#.

!%



Uăur i ș

i

lăr gir e

1

$

enumir ea o

p

er aiei

A

daos de

pr e

lucr ar e

umăr uldetr ec

erialesculei

Sn"

Cutitdestr ung

-niversal

Su ble

r

7egimdeachiere

1." * o

rmadeti

mp

.12

.32

r.desen 3

AdBncime

a

Ava

n

8ur

a

8i

m ;t 8im 7ugo)ita

!&



deachiere;t<&mm

sul;s<&mm

ia ;n<&r

ot:min

p de

ba)ă

b

<&min

pau/iliar ;ta<&min

teasuprafee

i

,aina

-nealt

ă

Scula

$is

po)iti

v

S.$.#.

Strunjireiș

finisare

1

!



$enu

mirea

oper ai

ei

Adaos de

pr elucr ar e

umăr ulde

tr ecer iale

sculei

",



"!

Sn"

Cutitde r e

te)at

-niver sal

Su

bler

7egimdeachiere

3." *

or ma

detim p

.3

.21 r. desen "

AdBncime

adeachiere

;t<&mm

Avansul;

s<&mm

8ur aia;

n<&r ot:min

8im

p d

e ba)ă

;t b<&

min

8impau/ili

ar ;ta<&min

7ugo)itateasuprafeei

,aina

-nealt

ă

Scula

$is

po)

itiv

S.$.#.

7ectificar ee/ter

ioar ădedegr oar e

1 1

$enumir ea

o per aie

Adaos de

p

r elucr ar

umăr ul de

tr ecer i



Capitolul "

CALCULUL A*AO#ULUI *3 P+3LUC+A+3

Adaosul de prelucrare este surplusul de material care trebuie îndepărtat de pe

suprafaa semifabricatului.

,ărimea adaosului de prelucrare prevă)ut pe suprafaa semifabricatului ce urmea)ă

a se prelucra prin achiere nu este întBmplătoare. $acă adaosul este prea mic se poate

întBmpla ca neregularităi& o/i)i i crustele dure e/istente pe suprafaa semifabricatului să

nu se înlăture scule achietoare. $acă dimpotrivă& adaosul de prelucrare este prea mare

atunci& consumă în plus energie& material& timp i scule achietoare i scula va re)ulta la un

pre mai mare.

Ca regulă generală& adaosul de prelucrare trebuie să aibă valoarea determinată cu

formula

5SVW

în care

% înălimea neregularităilor suprafeei care se prelucrea)ă=

S % grosimea stratului degradat=

V % valoarea abaterilor spaiale=

W % erorile de ae)are.

XinBnd seama de faptul că o suprafaă de obicei necesită mai multe operaii

succesive de prelucrare& adaosurile de prelucrare pot fi

o totale& repre)entBnd stratul de material necesar pentru efectuareatuturor operaiilor de prelucrare mecanică pe suprafaa semifabricatului

pBnă la obinerea piesei finite.

o intermediare& repre)entBnd stratul de material ce se îndepărtea)ă la o

singură operaie.

$acă o piesă este reali)ată prin următoarele operaii strunire de degroare& strunjire de

finisare i rectificare& adaosul de prelucrare total va fi o sumă a adaosurilor intermediare

""



5

$upă modul de dispunere adaosurile de prelucrare pot fi

a! simetrice& fiind prevă)ute pe suprafeele e/terioare de rotaie i sunt raportate la

diametrul suprafeei

5

unde

%diametrul semifabricatului=

%diametrul piesei finite=

b! asimetrice& fiind prevă)ute numai pe una din suprafee sau avBnd valori diferite pesuprafee opuse.

Calculul adaosurilor de prelucrare

Adaosul total pe lungime!

5&

unde

% lungimea semifabricatului& 5 1"" mm

% lungimea piesei finite& 5 1" mm

51""%1"5 " ;mm<

Adaosurile de prelucrare intermediare& simetrice! sunt

5551 ;mm<

555.2' ;mm<

Adaosul total simetric

5551 ;mm<

unde

%diametrul semifabricatului=

% diametrul piesei finite=

"#



Opera iile care se or e0ecuta pentru reali'area piesei 4arbore4 .n ambeleț

ariante sunt :

a! 0entru produc ia de individuală ț

• Strunjirea e/terioară=• Strunjirea interioara =

• Durghiere =• Ajustare

b! 0entru produc ia de masă ț

• ,atri are =ț

• 8ratament termic =• Strunjire de debro are =ș

• Strunjire de finisare .

0entru stabilirea diametrului semifabricatului laminat din care se va e/ecuta piesa &

se calculea)ă adaosul de prelucrare pentru suprafa a de diametru ma/im pe care o luămț

din desenul de e/ecu ie .ț

1!0entru suprafa a Y 1" O .' mm & avem ț

Strunjire de debrosare dintr%o singură trecere . Adaosul minim pentru strunjire de

debro are este ș

2A pimin 5 2 7 ) i%1 Si%1 ! 2 V i%12 ƹi

2 & unde

ƹi 5 eroarea de instalare & în Zm =ƹi 5 1" Zm .

V i%1 5V p 5 [c / 1 ;Zm<[c % curbura specifică a semifabricatului în ;Zm:mm<=

[c 5 2 ;Zm:mm<=l% lungimea totală a semifabricatului & în mm = l52 mm din desenul de e/ecu ie iț ș

re)ultă

Vc 5 242 5 " Zm

"4



5 &2' mm 5 2' ZmV i%1 5 5 2'3 Zm =

7 )i%1 5 2' Zm =Si%1 5 1' Zm .

(n aceste condi ii & adaosul minim de prelucrare va fi ț

2A pimin 5 2 2' 1"" ! 2 4 2'32

1"2

5 1'2 Zm

Adaosul nominal de calcul este 24 A pnom 5 24A pimin \A I \unde Ai % abatarea inferioară la diametru semifabricatului în Zm Ai 5 %3 mm 5 3 Zm . 7e)ultă că adaosului nominal pentru strunjire de debro are va fi ș

24 A pnom 5 1'&2 1

A pnom5 2'&2mm

$iametru nominal de calcul al semifabricatului se determină cu rela ia ț

dsnom 5 dimin 2Apimin \A I \

unde

dimin % dimensiunea minima ob inută la prima opera ie de prelucrare & în mm ț ț

dimin 5 1""% .' 51""&' mm

dsnom 5 1""&' 3&22 3 5 1'.' mm

Se debitea)ă semifabricatul din table de calitate otel aliat 1>,oCri13 la dimensiunea

de 2'.' mm .

Adaosul de prelucrare nominal real pentru opera ia de strunjire de degrosare aț

treptei 1M2 O .' mm este

2A pinom 5 1'&' 6 1""&' 5 * mm

"5



"! 0entru suprafa a Y 12 O .' mm & avem ț


debro are este ș

2A pimin 5 2 7 ) i%1 Si%1 ! 2 V i%12 ƹi

2 & unde



[c 5 2 ;Zm:mm<=

l% lungimea totală a semifabricatului & în mm = l52 mm din desenul de e/ecu ie iț șre)ultă

Vc 5 242 5 " Zm 5 &2' mm 5 2' ZmV i%1 5 5 2'3 Zm =

7 )i%1 5 2' Zm =

Si%1 5 1' Zm .(n aceste condi ii & adaosul minim de prelucrare va fi ț 2A pimin 5 2 2' 12! 2 4 2'32 1"2 5 1"+3 Zm

Adaosul nominal de calcul este 24 A pnom 5 24A pimin \A I \ unde

Ai % abatarea inferioară la diametru semifabricatului în Zm

Ai 5 %3 mm 5 3 Zm . 7e)ultă că adaosului nominal pentru strunjire de debro are va fi ș

24 A pnom 5 1"+3 1

A pnom5 2"+3mm


"$




unde


dimin 5 12% .' 512&' mm

dsnom 5 12&' 3&22 3 5 12*.' mm

Se debitea)ă semifabricatul din table de calitate otel aliat 1>,oCri13 la

dimensiunea de 2'.' mm .

Adaosul de prelucrare nominal real pentru opera ia de strunjire de degrosare a trepteiț

1M2 O .' mm este

2A pinom 5 12*&' 6 12.' 5 *mm

,! Strunjire de finisare Y '>O .' mm & avem


debro are este ș

2A pimin 5 2 7 ) i%1 Si%1 ! 2 V i%12 ƹi

2 & unde




re)ultă

Vc 5 242 5 " Zm 5 &2' mm 5 2' Zm

V i%1 5 5 2'3 Zm =

7 )i%1 5 2' Zm ="%



Si%1 5 1' Zm .

(n aceste condi ii & adaosul minim de prelucrare va fi ț 2A pimin 5 2 2' '>! 2 4 2'32 % 1"2 5 *+ Zm


Ai % abatarea inferioară la diametru semifabricatului în Zm Ai 5 %3 mm 5 3 Zm . 7e)ultă că adaosului nominal pentru strunjire de debro are va fi ș

24 A pnom 5 *+ 1

A pnom5 ++mm



unde


dimin 5 '>% .' 5'>.' mm

dsnom 5 '>&' 3&22 3 5 *".' mm

Se debitea)ă semifabricatul din otel aliat 1>,oCri13 la dimensiunea de 2'.'mm .



2A pinom 5 *"&' 6 '>.'.' 5 * mm

! 0entru canalul Y ' O .' mm

"&




debro are este ș

2A pimin 5 2 7 ) i%1 Si%1 ! 2 V i%12 ƹi

2 & unde




re)ultă

Vc 5 242 5 " Zm 5 &2' mm 5 2' ZmV i%1 5 5 2'3 Zm =

7 )i%1 5 2' Zm =Si%1 5 1' Zm .

(n aceste condi ii & adaosul minim de prelucrare va fi ț 2A pimin 5 2 2' '! 2 4 2'32 1"2 5 *2 Zm

Adaosul nominal de calcul este 24 A pnom 5 24A pimin \A I \

unde Ai % abatarea inferioară la diametru semifabricatului în Zm Ai 5 %3 mm 5 3 Zm .

7e)ultă că adaosului nominal pentru strunjire de debro are va fi ș

24 A pnom 5 *2 1

A pnom5 +2mm



"



unde


dimin 5 '% .' 5'.' mm

dsnom 5'&' 3&22 3 5 '*.' mm

Se debitea)ă semifabricatul din table de calitate otel aliat 1>,oCri13 la dimensiunea

de 2'.' mm . Adaosul de prelucrare nominal real pentru opera ia de strunjire deț

degrosare a treptei 1M2 O .' mm este

2A pinom 5 '*&' 6 '.' 5 * mm

' . 0entru canalul Y > O .' mm


debro are este ș

2A pimin 5 2 7 ) i%1 Si%1 ! 2 V i%12 ƹi

2 &

unde ƹi 5 eroarea de instalare & în Zm =ƹi 5 1" Zm .


[c 5 2 ;Zm:mm<=

l% lungimea totală a semifabricatului & în mm = l52 mm din desenul de e/ecu ie iț ș

re)ultă

Vc 5 242 5 " Zm 5 &2' mm 5 2' ZmV i%1 5 5 2'3 Zm =

7 )i%1 5 2' Zm =Si%1 5 1' Zm .

#,



(n aceste condi ii & adaosul minim de prelucrare va fi ț 2A pimin 5 2 2' '! 2 4 2'32 1"2 5 >2 Zm


Ai % abatarea inferioară la diametru semifabricatului în Zm Ai 5 %3 mm 5 3 Zm . 7e)ultă că adaosului nominal pentru strunjire de debro are va fi ș

24 A pnom 5 >2 1

A pnom5 M2mm



unde dimin % dimensiunea minima ob inută la prima opera ie de prelucrare & în mm ț ț

dimin 5 >% .' 5>.' mm

dsnom 5>&' 3&22 3 5 1".' mm

Se debitea)ă semifabricatul din table de calitate otel aliat 1>,oCri13 la

dimensiunea de 2'.' mm .



2A pinom 5 1"&' 6 >.' 5 * mm

#!



Capitolul , !

Calculul regimului de a5chiere

#emifabricat

$imensiuni de gabarit piesă *'/2'/ mm = se alege un semifabricat de rugo)itatea

generală 7a512&'<; m µ

.

*eterminarea regimurilor de a5chiere optime & a for$elor & momentelor 5i puteri

de aschiere!

Fa determinarea regimului de achiere am luat in calcul faptul că prelucrarea are loc

cu mai multe scule simultane& de aceea durabilitatea sculelor trebuie să fie aceeai. Iniial

regimul de achiere se poate lua din normativele de regimuri de achiere în vigoare.

#alorile recomandate pentru prelucrările obinuite & micorate ci 1%3 pot constitui

regimuri de achiere la prelucrarea pe maini agregat.

a! Stabilirea sculei achietoare

0relucrarea celor ase găuri se face prin burghiere& folosind patru burghie

elicoidale S8AS >+%>+ din oel rapid cu următoarele caracteristici

% diametrul burghiuluimm D 1>=

=

% unghiul de înclinare a canalului de evacuare a achiilor unghiul de degajare!

1'=≡ γ ω

=

% unghiul de atac principal

122 =

r χ

=

% unghiul de atac secundar tăi secundar!=M2

]=

r χ

% unghiul de ae)are

12=α

=

,aterialul din care este confecionat semifabricatul este EFC"' 6 S8AS >>%>>=

$imensiunile găurii ce urmea)ă a fi prelucrată N13.'P' mm=

#"



9luidul de răcire ungere utili)at emulsie 2=

##



$urabilitatea economică sculei achietoare pentru burghiul elicoidal cu $5 1+&" mm

se recomandă

8ec51> ;min<& conform tabelului

$iametrul burghiului&

$& mm

,aterialul burghiuluiEel rapid 0lăcue din carburi meralice

,aterialul de prelucratEel 9ontă ,etale i aliaje neferoase

≤'

11@1'1*@2

+1"%21>%22

122'%323%"

%+

+%>

b! Stabilirea adBncimii de achiere

AdBncimea de achiere o aleg în funcie de re)istena sculei cu dimensiunile cele

mai mici& numărul de treceri i de rigiditatea sistemului tehnologic.

Se recomandă ca adaosul de prelucrare să se ia la o valoare ma/imă admisă de

re)istena sculei pentru a micora numărul de treceri.

<;2

mm D

t =

M2

1>==t

;mm<

c! Stabilirea avansul de lucru

Se alege la valoare ma/imă admisă în funcie de rigiditatea sistemului tehnologic0entru alegerea avansului trebuie respectate următoarele cundiii

Smin^Stmin@ Stma/!^Sf ^Sma/

0entru găurirea simultană cu un număr relativ mic de burghie *!& pentru piese

rigide cu adîncimi de găurire normale i cu ma/imum clasa a #%a de preci)ie se alege

grupa II%a de avansuri& ba)e de date! .

#4



Urupa de avans $urabilitatea

;JD<

$iametrul de

prelucrare ;mm<

Avansul& s

;mm:rot<II 2+ 2o &32

d! Stabilirea vite)ei de achiere& v;m:min<

#ite)a de achiere aleasă din normative se corectea)ă cu o serie de coeficieni care ine

seama de materialul de prelucrat& materialul sculei& avansul& adncimea de achiere& etc.

v5 va / ? 1 / ? 2 / @ / ? n

în care v% vite)a de achiere corectă&

va% vite)a indicată în tabel&

? 1&? 2&@? n% coeficieni de corecie.

#alorile recomandate pentru vite)a de prelucrare a oelului i coeficienii de

corecie sunt

Avansul& s

;mm:rot<

$iametrul de

prelucrare ;mm<

#ite)a de achiere

;m:min<&32 2 2

0entru& materialul de prelucrat EFC "'& avansul s5 &32 ;mm:rot<& diametrul de

prelucrat $ p5 2 ;mm<& vite)a de achiere va52;m:min<. 0entru& materialul de prelucrat EFC "'& calitatea oelului& duritatea marerialului

JD5 2+& materialul tăiului 7p3 re)ultă coeficientul ? 1 de corecie a vite)ei de

achiere la găurire& adBncire i teire în funcie de adBncimea de prelucrare a oelului

din tabelul = ? 151=

#5



Scula 7aportul între lungimea de prelucrare i diametruCoeficientul ? 1

Durghiu 1

0entru& materialul de prelucrat EFC "'& calitatea oelului& duritatea marerialului

JD5 2+& materialul tăiului 7p3 re)ultă coeficientul ? 2 de corecie a vite)ei de

achiere la găurire& adBncire i teire în funcie de adBncimea de prelucrare a oeluluidin tabelului = _ 251&3=

Scula Eel carbon de calitate cu ma/. &2'%&"CCoeficientul ? 1

Durghiu 1&3

#ite)ă de achiere corectată

#5 2`1`1&352' ;m:min<

(n continuare se calculea)ă turaia sculei ns ;rot:min< cu relaia

D

vn

⋅

⋅=

π

1

;rot:min<

în care

v% vite)a de achiere în ;m:min<= $% diametrul sculei în ;mm<=

"1"1>1"&3

".231=

⋅

⋅=n

;rot:min<

0entru alegerea turaiei arborelui principal trebuie respectate următoarele condiii

nmin^nvmin^ nvma/^ nma/

Se alege turaia nSC 53+;rot:min< = nmin5 1> ;rot:min< = nma/5 +1 ;rot:min< = $eci

inegalitatea de mai sus se verifică .

e! 9ora principală de achiere 9) ;<. Se calculea)ă cu relaia

#$



F

Y X

S F k S DC F F F

⋅⋅⋅=

în care

C9&K9&9% coeficieni i e/poneni în fucie de materialul de prelucrat=

_ 9% coeficient global de corecie a forei=

$% diametrul sculei=

s% avansul.

#alorile coeficientului C9 i e/ponentelor K9&9& sunt

95*3`1>1&+`&32&+2`15*11&2 ;da<

Eel de prelucrat JD K9 9 C9 K, , C,

EFC "' 2+ 1&+ &+2 *3 1&+1 &>" *&+

f! ,omentul de achiere& ,ai ;da<

M

Y X

S M ai k S DC M M M

⋅⋅⋅=

=

în care

C,&K,&,% coeficieni i e/poneni în fucie de materialul de prelucrat=

_ ,% coeficient global de corecie a forei=

$% diametrul sculei=

s% avansul.

#alorile coeficientului C, i e/ponentelor K,&,& sunt

Eel de prelucrat JD K9 9 C9 K, , C,

EFC "' 2+ 1&+ &+2 *3 1&+1 &>" *&+

,ai5*&+`1*1&+1`&32&>"`&153" ;da<

#%



g! 0uterea de achiere

M'"M2

sai

a

n M P

⋅

=

;?< =

unde

,ai 5 momentul de aschiere ;da⋅m< =

nS 5 turatia sculei ;rot:min< =

1'&M'"M2

"1"3*=

⋅=

a P

#&



CAPITOLUL

Calculul normelor tehnologice de timp

orma de timp este durata necesară pentru e/ecutarea unei operaii în

condiii tehnico%organi)atorice determinate i cu folosirea cea mai raională atuturor mijloacelor de producie

orma de timp conine următoarele categorii de timpi

timpul de ba)ă 8b

timpul au/iliar 8a

timpul de deservire tehnică

timpul de deservire organi)atoricătimpul de odihnă i necesităi fireti

timpul de pregătire încheiere

timpul unitar

timpul normal pe operaii

/a'a 1timpul de ba)ă 8b

8b5FF1F2 !: S / n ! / i

F 6 lungimea suprafeei de prelucrat

F1 6 distana de pătrundere

F2 6 distana de depăire

8b 5 1 1 : .' / 3M1.3* ! / 1511 : 1M'.*> 5 .'1*1">>

8b5.'1* min

timpul au/iliar 8a

8a5 ." min


8dt5 8b / 2 : 1 5 .'1* / 2 : 1 5 .132

8dt 5 .132 min

timpul de deservire organi)atorică

#



8do 5 8b8a ! /1 :1 5 .'1*." : 15 .M1*

8do 5 .M1* min

timpul de odihnă i necesităi fireti

8on 5 8b 8a ! / 3 : 1 5.'1*."! / 3 : 1 5 .2+">

8on 5 .2+"> min


8pî 5 1" min tab 11.1> #lase #ol I pag 2>> !

timpul unitar

8u5 8b8a8dt8do8on 5 .'1*.".1.M.2+5.M

8u 5 .M min


8n 5 8u 8pî : n 5 .M1" : 1 5 1."M

8n51." min

/a'a "

8impul de ba)ă 8b

8b5FF1F2 !: S / n ! / i




8b5.3M min

timpul au/iliar 8a

8a5 ." min


8dt5 8b / 2 : 1 5 .3M / 2 : 1

8dt 5 .*1>min


8do 5 8b8a ! /1 :1 5 .3M ." :1

8do 5 .+M min

timpul de odihnă i necesităi fireti 8on 5 8b 8a ! / 3 : 1 5 .3M ."! / 3 :1

4,



8on 5 .212+ min


8pî5 1" min tab 11.1> #lase #ol I pag 2>> !

timpul unitar

8u5 8b8a8dt8do8on 5 .3M.".*.+.21

8u 5 .+ min


8n 5 8u 8pi : n 5 .+1" : 1

8n51."min

/a'a,

timpul de ba)ă 8b

8b5FF1F2 !: S / n ! / i




8b5.2'min

timpul au/iliar 8a

8a5 ." min tab 11.1M #lase #ol I pag 2M2 !


8dt5 8b / 2 : 1 5 .2' / 2 : 1

8dt 5 .'min


8do 5 8b8a ! /1 :1 5 .2'."! / 1 : 1

8do 5 ."2'min


8on 5 8b 8a ! / 3 : 1 5 .2'."! / 3 : 1

8on 5 .12+'min



timpul unitar 8u5 8b8a8dt8do8on 5.2'.".'.".12

4!



8u 5 ."min


8n 5 8u 8pi : n 5 ."1" : 1

8n51." min

/a'a

timpul de ba)ă 8b

8b5FF1F2 !: S / n ! / I 5 11 : .' /

1MM.11!/1511:M'".''' 5.1'>




8b5.1' min

timpul au/iliar 8a

8a5 ." min tab 11.1M #lase #ol I pag 2M2 !


8dt5 8b / 2 : 15 .1' / 2 : 1 5

8dt 5 .21 min


8do 5 8b8a ! /1 :1 5 .1'."! / 1 : 1

8do 5 .''min


8on 5 8b 8a ! / 3 : 1 5 .1'."! / 3 : 1

8on 5 .1'1'



timpul unitar

8u5 8b8a8dt8do8on 5 .1'.".2.'.1'

8u 5 .' min


8n 5 8u 8pi : n 5 .'1" : 1 8n51." min

4"



8n 5 8n1 8n2 8n3 8n" 5 1."1."1."1."5 '.* min

4#



CAPITOLUL 6

7ntocmirea schemei liniei tehnologice i sincroni'area opera iei pe liniaș ț

tehnologică pentru produc ie de masă !ț

6!1 Incadrarea piesei .ntr-un tip8 grup de produse

0entru prelucrarea piesei folosim urmăroarele operaii $egroare 9inisare Uăurire 7ectificare 8ratamente termice

,ainile folosite sunt SC strung cu comandă numerică ! S strung normal ! ,U maini de găurit ,7 maini de rectificat !

)r!crt!

*enumirea opera$iei Utilaul

1 $egroare pe o parte finisare SCS

2 $egroare finisare din partea cealaltă SCS

3 0relucrarea găurilor ,U

" 8ratamente termice

' 7ectificare e/terioară,7

* 7ectificare interioară,7

44



6!"! #tabilirea metodelor 5i procedeelor de prelucrare a suprafe$elorsemifabricatului

45



4$

#uprafa$a #9 2arianta #uccesiunea de prelucrareP9 1 P9 " P9 ,

S1Suprafaă φ 2I8 5 17a 5 1&*

I Strunjire de degroareI8 5 127a 5 *&3

Strunjire definisareI8 5 M7a 5 3&2

7ectificareI8 5 17a 5 1&*

II

S2

Suprafaa φ11>I85M7a5 1&*

I Strunjire de degroare

I85127a5 *&3

Strunjire de

finisareI85117a53&2

7ectificare

I85M7a51&*

II

S3Suprafaa1×"'°!I8513

7a5*&3

I Strunjire de degroareI85127a5 *&3

II

S"Suprafaa 2I85137a5 *&3


II

S'Suprafaa 1I85137a5 *&3


II

S*Suprafaa φ*I851"7a5 *&3

I Strunjire de degroareI851"7a5 *&3

II

S+ Suprafaa 3I8513

7a5 *&3


II

S>Suprafaa 'I85137a5 *&3


II

#uprafa$a #9 2arianta #uccesiunea de prelucrareP9 1 P9 " P9 ,

SMSuprafaa 12I8513




6!, Proiectarea con$inutului succesiunii opera$iilor procesului tehnologic pentruproduc ia de masăț

4%



#"

4&

roperaii

$enumire Sehia operaiei Glementetehnologice

matriat ,atriă

1 Strunjirededegroarei finisare

pe o parte

Strung CCS8%1,%cuit de degroatcu plăcue dincarburi metalice

% 8E1%cutit dedegrosat e/terior %8E2 burghiu%prinderea înuniversal%S$#%uri ublerul

2

3

Strunjirededegroarei finisare

pe cealaltă parte

Uăurire ilărgire "găuri φ13!

Strung CCS8%1,%cuite de strung 6 % 8E1 cuitedegroare cu

plăcuedemontabile%8E2 cuit definisat interior % 8E3 burghiu%prinderea înuniversal%S$#%uri

,aini de găurit%burghiu%lărgitor

-dispo'itiinde0abil%S$#%urimicromertul



CAPITOLUL

Introducerea unui program de prelucrare pentru ;a ina Unealtă cu Comandăș

)umerică %;! U!C! )( pentru una din opera iile fu0ului tehnologic!ț

7.1 AVANTAJELE FOLOSIRII M.U.C.N

(n condiiile actuale& produciile de serie mică i mijlocie s%au dovedit a fi cele mai

performante soluii ce vin în întBmpinarea cerinelor de optimi)are i moderni)are

continuă a produselor de fabricaie. 0entru aceste tipuri de producie& folosirea ,-C 6

4



urilor pre)intă avantaje economice comparativ cu mainile%unelte convenionale& dintre

care amintim

0osibilitatea prelucrării în timp scurt a unor piese complicate=

E bună planificare a produciei=

8impi scuri de prelucrare i implicit de livrare a pieselor=

E mare fle/ibilitate=

Creterea preci)iei de e/ecuie a pieselor=

Scăderea costurilor destinate controlului prin scăderea numărului

rebuturilor!=

Creterea gradului de utilitate posibilitatea integrării în sisteme fle/ibile! etc.

8oate aceste avantaje nu pot fi neglijate atunci cBnd se urmărete de)voltarea unei

producii moderate. $e altfel& o mare parte dintre caracteristicile unei producii moderne

pot fi regăsite printre avantajele folosirii ,-C 6urilor enumerate mai sus.

7.2. PROGRAMAREA ASISTATĂ DE CALCULATOR A M.U.C.N

AvBnd în vedere inconvenientele programării manuale a ,-C 6urilor& inconveniente

legate de volumul mare de lucru pentru programarea prelucrărilor comple/e& impreci)ia

calculelor efectuate de programator& consumul mare de timp pentru elaborarea

programelor& această modalitate de programare este deja de domeniul trecutului.

0rin programare asistată a ,-C se înelege utili)area calculatorului în vederea

obinerii tuturor informaiilor necesare prelucrării unei piese i codificarea lor pentru a

putea fi citite de echipamentul C al mainii. 8oate aceste informaii vor face parte din

programul

C în componena căruia trebuie cuprinse toate etapele prin care urmea)ă să treacă

semifabricatul pBnă la transformarea lui în piesă finită.

0rintre avantajele programării în variantă automată se numără

• 0roductivitatea net superioară a activităii de programare a echipamentelor de

conducere numerică=

5,





Figura 7.1 Sist!u" # $r%at CNC D&$'r# ( N')aMi""

Pachete #O/T<A+3 destinate conducerii numerice asistate de calculator

2achete softare

rom6ne7ti

8O9102/

Lipcon

:SOL;0

2achete softare de

provenien-ă străină

;<C/

08/C09

2O=>89:LL

/urbo?C

0utoC0;39anufact

urer >'pert

Catia

28O>ngineer

5"



7.* INTRODUCEREA UNUI PROGRAM DE PRELUCRARE PENTRU MA INAȘ

UNEALTĂ CU COMANDĂ NUMERICĂ M. U.C. N PENTRU FRE+ARE.

G,CE este o maina educaională care respecta întocmai funcionarea mainilor

industriale i se potrivete perfect cu sălile de curs. ,aina de fre)at G,CE ,ill '' este

formată din maina de fre)at& echipamentul de conducere numerică i un calculator.

Figura 7.2 Sist!u" # $r%at CNC EMCO MILL ,,

Chiar dacă este cea mai mică din categoria mainilor educaionale este echipata cu >

posturi de lucru figura +.2! diametrul ma/im al portsculei fiind de "mm& iar lungimea

'>&'mm! ;/// 2<. -nitatea de control interschimbabil este caracteristica cea mai

importantă a mainilor educaionale G,CE.

Gste posibilă instalarea următoarelor sisteme de control SIG,GS >"$&

SIG,GS >1$& SIG,GS >1: >2& 9AUE7 >'' 8C:,C UG 9A-C Series 21& UG

9A-C Series & JGI$GJAI 8C "2*:"3 G,CE87EIC 8,2 0AF& precum i

alte sisteme.

5#



,aina de fre)at G,CE ,ill '' poate controla 3 a/e& cu ajutorul calculatorului&

interfaa de simulare a comen)ii numerice fiind de tip SI-,G7I_ >1:>2& poate avea

vite)a de avans între 2 mm:min& iar fora ma/imă de avans >:>:1 .

G,CE Concept ,IFF '' poate e/ecuta următoarele operaiuni fre)are pecontur& filetare prin fre)are& tarodare& găurire. (n ca)ul mainii G,CE ,ill '' a/ele sunt

acionate cu motoare pas cu pas cu preci)ia de po)iionare de &' mm pentru următorul

spaiu de lucru ;/// 2< 1M mm pe a/a K& 12' mm pe a/a & respectiv 1M mm pe a/a R

figura +.3!.

7.* S-aiu" # "u/ru a" !a0i&i

54



Fig. 7. C'!-'&&t" !a0i&ii # $r%at CNC EMCO MILL ,,

1. Cap de frezare2. Magazia de sc!e c " p#stri

$. %&a de pr#tec'ie

(. )*a +

,. Masa de frezat

-. Masa de c#minare pe X/Y

0. t#n! pentr #prire de rgenta

". P!aca c nme!e ma&inii

. C#mtat#r! de p#rnit #prit 13. Cainet!

11. 4ampa ma&inii 5#p'i#na!6

12. %nitate de a* de mare viteza

5acces#ri6

1$. %nitate pnematica de 7ntre'inere

5#p'i#na!6

1(. aza ma&inii 5acces#ri6 c

tr8g8t#r! de sc!e &i PC

Date post:	05-Jul-2018
Category:	Documents
Upload:	madalin-grecu
View:	242 times
Download:	4 times

Proiect TCM Arbore din cutia de viteze a strungului

Documents