Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu

8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu

http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 1/25

Cuprins

A. MEMORIU DE CALCUL1. Întocmirea schemei stucturale şi determinarea momentelor şi turatiilor

pentru fiecare arbore…………………………………………………………..pag.22. Calculul angrenajului…………………………………………………….pag.32.1. Calculul de predimensionare al angrenajului………………..………..pag.32.2. Calculul de dimensionare şi geometric al angrenajului….……………pag.82.3. Calculul de predimensionare al arborilor

de intrare şi de ieşire….……………………………………………………....pag.112.4. Întocmirea schemei cinematice a reductorului,

la scara 1:1…………………………………………………………………..pag.113. Calculul for ţelor din angrenaj………………………….………….….pag.11

3.1. Calculul mărimii for ţelor………………………………………….pag.113.2. Întocmirea schemei şi stabilirea sensurilor for ţelor……………….pag.12

4. Calculul arborilor………………………………………………………pag.124.1. Alegerea montajelor cu rulmenţi pentru arborii

de intrare şi de ieşire…………………………………………………………pag.124.2. Verificarea arborelui de intrare la solicitări compuse……………..pag.13

5. Alegerea şi verificarea asamblării prin pană paralelă dintre

roata condusă şi arborele de ieşire…………………………………………..pag.166. Alegerea şi verificarea montajului cu rulmenţi alarborelui de intrare…………………………………………………………..pag.17

7. Alegerea şi justificarea sistemului de ungere…………………………...pag.198. Alegerea şi justificarea dispozitivelor de etanşare……………………...pag.20

8.1. Calculul capetelor de arbori………………………………………..pag.219. Calculul transmisiei prin curele trapeyoidale înguste…………………..pag.2210. Memoriu justificativ cu privire la alegerea materialelor, a semifabricatelor şi a soluţiilor constructive pentru principalele piese din componenţa

reductorului…………………………………………………………………pag.2411.Norme de tehnica securităţii muncii……………………………………pag.25

B. DESENE1. Desenul de ansamblu al reductorului2. Desenul de execuţie al arborelui de intrare

1



1. Întocmirea schemei structurale şi determinarea momentelor şi turaţiilor pentrufiecare arbore

1.1. Schema structurală a transmisiei şi a reductorului orizontal

a w

i r

2

1

I I I

P , n

i c

1.2. Determinarea momentelor de torsiune şi a turaţiilor pe arbori:

-arborele motor:

min1440

4,729511440

111055,91055,9 66

rot n

mm N n

P M tm

=

⋅=⋅⋅=⋅⋅=

-arborele de intrare (I):

min7,11073,1

1440

8,948363,14,72951

rot i

nn

mm N iM T M

c

I

ctm I tI

===

⋅=⋅=⋅==

- arborele de ieşire din reductor (II):

min83,1753,6

7,1107

9,597413,68,94836

rot i

nn

mm N iM T M

c

I II

r tI II tII

===

⋅=⋅=⋅==

2



2. Calculul angrenajului

2.1. Calculul de predimensionare a angrenajului

Tabelul 2.1

3

1. DATE DE PROIECTARE1.1. Turaţia pinionului min,1 rot n min7,11071 rot n = 1.2. Momentul de torsiune la pinionul

angrenajului mm N T I ⋅,

mm N T I ⋅= 8,94836

1.3. Raportul de angrenare dat u 3,6=dat u

1.4. Durata minimă de funcţionare a

angrenajului

ore Lh 8000=

1.5. Condiţiile de funcţionare aangrenajului

Maşina motoare - motor electricasincron

Maşina antrenată - transportor cu bandă

1.6. Ciclurile de solicitare a dinţilor Solicitare de contact: ciclu pulsator Solicitare de înconvoiere: ciclu

pulsator 1.7. Numărul de cicluri de solicitare a

Flancului dintelui, la o rotaţiecompletă, 1 χ pentru pinion, respectiv

2 χ pentru roata condusă 12,1 = χ

1.8. Profilul cremalierei de referinţă Pentru dantur ă înclinată °= 20nα , , ,0,1=∗

anh 25,0=∗nc

38,0=∗ fn ρ

2. ALEGEREA OŢELURILOR, TRATAMENTELOR APLICATE ŞI A

TENSIUNILOR LIMITĂ 2.1. Alegerea oţelurilor celor două roţi,a tratamentelor şi a durităţilor obţinute

- oţel de cementare1119 r oC M

Mpa

Mpa

o

r

750

1300

2,1.2

2,1.

=

=

σ

σ 58= HRC

2.2. Tensiunile limită, 2,1lim H σ la solicitarea

contact şi 2,1lim F σ la solicitarea de

înconvoiere, în Mpa

Clasa de calitate MQMpa H 15002,1lim =σ

Mpa F 5502,1lim =σ



4

3. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE3.1. Numărul de dinţi ai pinionului,1 z

respectiv ai roţii conduse2 z

din ţ iu z z din ţ i z z

din ţ i

um

a z

dat

dat n

w

763,61212

12

12cos13,6

245cos

1

2

12

max11

max1

=⋅=⋅===

=

=°+

⋅=+⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ = β

50...40=n

w

m

apentru roţi dinţate

cementate şi călite°°= 14...6 β pentru roţi dinţate şi

călite3.2. Raportul real de angrenare u

03,0

005.03,6

33,611

33.612

76

1

2

=Δ

Δ≤=−=−

===

u

uu

u

z

z u

dat

3.3. FACTORII PENTRU CALCUL LA CONTACT3.3.1.

Factorul de elasticitate a materialelor roţilor Mpa z E ,

Mpa

E E

z E

8,189

1006,2

3,01

1006,2

3,0114,3

1

111

2

2

5

2

2

22

1

21

=

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡

⋅

−+

⋅

−

=

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ −+

−=

υ υ π

3.3.2. Factorul zonei de contact H z 462,212cos49,2cos49,2 =°== β H z

3.3.3. Factorul gradului de acoperire ε z

845,04,1

11===

α

ε ε

z

4,1=α ε pentru dantur ă înclinată

3.3.4.Factorul înclinării danturii β z

989,012coscos =°== β β z



5

3.4. FACTORII PENTRU CALCULUL LA ÎNCONVOIERE3.4.1. Numerele de dinţi ai roţilor

echivalente 2,1n z

din ţ i z

z

din ţ i z

z

z z

n

n

n

208,8112cos

76

cos

822.12

12cos

12

cos

cos

332

2

331

1

3

2,12,1

=°

==

=°

==

≈

β

β

β

3.4.2. Coeficienţii deplasărilor de profilÎn plan normal 2,1n x

02,1 =n x

3.4.3. Factorii de formă a dinţilor 2,1 FaY )2,12,12,12,1 , nn Fa Fa x z Y Y = 95,2)0,822,12(1 == Fa Fa Y Y

23,2)0,21,81(2 == Fa Fa Y Y

3.4.4. Factorii de corecţie a tensiunii la baza dinţilor 2,1SaY ),(

2,12,12,1 nnSaSax z Y Y =

525,1)0,822,12(1 == SaSa Y Y 775,1)0,21,81(2 == SaSa Y Y

3.4.5. Factorul gradului de acoperire ε Y

763,012cos4,1

75,025,0

cos75,0

25,0

2

2

=°+=

=+≈ β ε α

ε Y

4,1=α ε pentru dantur ă înclinată, °=12 β

3.4.6. Factorul înclinării danturii β Y 9,0120121

1201 =−=

°°−=

β β Y

3.5. FACTORII DE CORECŢIE A SARCINII3.5.1. Factorul regimului de funcţionare 35,1= A K

3.5.2. Factorul dinamic υ K 1,1=υ K

3.5.3. Factorii de repartizare neuniformăa sarcinii pe lăţimea danturii, β H K

pentru solicitarea de contact şi β F K pentru solicitarea de

înconvoiere

4,1= β H K

3,1= β F K ,

pentru oţeluri cementate, călitesuperficial sau nitrurate

3.5.4. Factorii de repartizare neuniformă sarcinii în plan frontal, pentruα H K

solicitarea de contact şi α F K

pentru solicitarea de înconvoiere

4,1463,1

12cos

4,1

cos 22

≥=

=°

=== β

ε ε α α F H K K

pentru dantur ă înclinată



6

3.6. Rezistenţele admisibile, 2,1 HP σ

Pentru solicitarea de contact,respectiv 2,1 FP σ pentru solicitarea

de înconvoiere, în Mpa

Mpa

Z Z Z Z Z S

Z xw Rv L

H

N H

HP

5,14371112,1

18,11500

min

1lim1

=⋅⋅⋅

=

==σ

σ

Mpa

Z Z Z Z Z S

Z xw Rv L

H

N H

HP

16251112,1

3,11500

min

2lim2

=⋅⋅⋅

=

==σ

σ

Mpa HP HP HP 5,1437),min( 21 == σ σ σ

3.6.1. Factorii pentru calcule de predimensionare3.6.2. Factorul de lubrefiere L Z

3.6.3. Factorul de viteză v Z

3.6.4. Factorul de rugozitate R Z

0,1= Rv L Z Z Z pentru roţi dinţaterectificate sau şeveruite,

cu m Ra 4,0≤ 3.6.5. Factorul cuplului de materiale w Z 0,1=w Z

3.6.6. Factorul de mărime x Z 0,1= x Z

3.6.7. Factorii de durabilitate lasolicitărilede contact pentru pinion şi pentruroata condusă

6

111

107,531

180007,11076060

⋅=

=⋅⋅⋅== χ h L Ln N

6

221

104,84

1800083,1756060

⋅=

=⋅⋅⋅== χ h L Ln N

3,118,1 21 == N N Z Z

3.6.8. Coeficientul minim de siguranţă la solicitarea de contact minhS

2,1min =hS

3.6.9. Rezistenţele admisibile pentrusolicitarea de înconvoiere 1 FP σ şi

2 FP σ în Mpa

MPa

Y Y Y S

Y Y

MPa

Y Y Y S

Y Y

X R

F

N ST F

FP

X R

F

N ST F

FP

8071115,1

1,12550

7701115,1

05,12550

22min

22lim2

11min

11lim1

=⋅⋅⋅⋅⋅

=

==

=⋅⋅⋅⋅⋅

=

==

δ

δ

σ σ

σ σ

Factorii pentru calculul de predimensionareFactorul de corecţie a tensiunii deînconvoiere

0.2=ST Y

3.6.10.

Factorul relativ de sensibilitate laconcentratorul de tensiuni de la

piciorul dintelui pentru pinion şiroată

12,1 =δ Y



Factorul relativ al rugozităţii2.3

0,12,1

≤

=

Ra pentru

Y R

zonei de racordare de la picioruldintelui pentru pinion şi roată

Factorul de mărime 1= X Y

Factorii de durabilitate lasolicitarea de înconvoiere pentru pinion şi roata condusă

1,1

05,1

2

1

=

=

N

N

Y

Y

Coeficientul minim de siguranţă la solicitarea de înconvoiere

5.1min = F S

3.7. DISTANŢA DINTRE AXE LA PREDIMENSIONARE3.7.1. Coeficienţii de lăţime d a , 35,0=a

28,135,02

133,62

1 =⋅+=+= ad

u ψ

3.7.2. Distanţa dintre axe din condiţia derezistenţă la solicitarea de contact

Mpa

mm

Z Z Z Z u

K K K K T ua

HP HP HP

H E

HP a

H H V A

WH

5,1437);min(

37,123)989,0845,0462,28,189(

5,14373,635,02

463,14,11,135,18,94836)13,6(

)(2

)1(

21

3 2

32

32

2

1

==

=⋅⋅⋅⋅

⋅⋅⋅⋅

⋅⋅⋅⋅+=

+=

σ σ σ

σ ψ β ε

α β

7

3.7.3. Distanţa dintre axe din condiţia derezistenţă la solicitareade înconvoiere

333

2

22

1

11

311

1084,5)109,4;1084,5max(

;max

75,53

cos2)1(

−−− ⋅=⋅⋅=

=⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡=

=

=Ψ

+=

FP

Sa Fa

FP

Sa Fa

FP

Sa Fa

FP

Sa Fa F F V A

a

WF

Y Y Y Y Y Y

mm

Y Y Y Y K K K K u z T a

σ σ σ

σ β β ε α β

3.7.4. Adoptarea distanţei dintre axe la predimensionare mmaw , Mpa

aaa WF WH W

37,123

)75,53;37,123max();max(

=

===

Se adoptă din STAS 6055 mmaW 125= 3.7.5. Lăţimile preliminare ale roţilor mmb ,2,1

mmab wa 75,3812531,02 =⋅=⋅= Se adoptă mmb 392 =

mmb

mmbbb

2

4121

=Δ

=Δ⋅=

3.8. Modulul danturii mmmn ,min

21

cos2

m z z

am w

n ≥+

= β

mmm 0,2min = pentru oţeluri cementate



mmmn 78,212cos7612

1252=°

+

⋅=

Din STAS 822 se adoptă mmmn 3=

2.2. Calculul de dimensionare şi geometric al angrenajului

Tabelul 2.2Date de intrare

8

Denumirea parametrului Simbol şi unitate demăsur ă

Date de proiectare

Date de intrare

Puterea de transmis kW P , 11

Durata de funcţionare ore Lh , 8000Factorul regimului de funcţionare A K 1,35Tipul motorului Electric asincronCaracterul sarcinii PulsatoriuTuraţia pinionului min/,1 rot n 1107,7Distanţa dintre axe mmaw , 125Unghiul de înclinare a danturii grade, β 12Coeficientul de lăţime a 0,30

Numărul de dinţi ai pinionului 1 z 11 Numărul de dinţi ai roţii conduse 2 z 71Materiale preliminare Tipul oţelului Oţeluri de cementare, cementateMarca oţelului 17MnCr10Duritatea superficială HRC 47Duritatea miezului HB 260Tensiunea limită recomandată la contact MPa 1500Tensiunea limită aleasă la contact 2,1lim H σ , MPa 1500

Tensiunea limită recomandată la înconvoiere MPa 550Tensiunea limită aleasă la înconvoiere 2,1lim F σ ,MPa 550

Date privind prelucrarea danturii

Rugozitatea flancului 1,6Rugozitatea zonei de racordare m Ra μ , <3,2Condiţii impuse in exploatare Se admit un număr de ciupituriCoeficienţii minimi de siguranţă

Pentru solicitarea de contact min H S 1,1

Pentru solicitarea de înconvoiere min F S 1,5



Tabelul 2.3Rezultatele calculului de rezistenţă şi geometric

Treapta IDenumirea parametrului care s-a calculatPinion Roată

ELEMENTELE ANGRENAJULUI

Distanţa dintre axe mmaw 125= Distanţa dintre axe de referinţă mma 214,124= Modulul normal al danturii mmmn 25,2= Unghiul de înclinare a danturii °= 12 β Unghiul de înclinare a danturii pecilindrul de bază °= 267,11b β Unghiul de presiune în plan frontal °= 410,20t α

frontal °= 357,21wt α Ungiul real deangrenare în plan normal °= 926,20wnα Suma coeficienţilor deplasărilor de profil,în plan normal 357,0= sn x

în plan frontal 45,1=α ε suplimentar 10,1= β ε

Gradulde

acoperire total 55,2=γ ε

Viteza pe cercul de divizare smv /2= Treapta de precizie de execuţie 8Vâscozitatea lubrifiantului cSt 27050 =υ

flancului activ m Ra μ 8,0= Rugozitateazonei de racordare m Ra 6,1=

ELEMENTELE ROŢILOR DINŢATE

Diametrele cercurilor de cap mmd a 994,401 = mmd a 971,2172 =

Diametrele cercurilor de picior mmd f 904,301 = mmd f 881,2072 =

Diametrele cercurilor de divizare mmd 504,341 = mmd 925,2132 =Diametrele cercurilor de rostogolire mmd w 722,341 = mmd w 277,2152 =

Diametrele cercurilor de bază mmd b 337,321 =

9

mmd b 494,2002 =

Numerele de dinţi 151 = z dinţi 932 = z dinţiLăţimile roţilor mmb 381 = mmb 362 = Coeficientul deplasării de profil, în

plan normal45,01 =n x 093,02 −=n x

Coeficientul minim al deplasării de profil,

în plan normal

062,01min =n x 815,42min −=n x



Tabelul 2.3 (continuare)

Grosimea dintelui pe cercul de cap,în plan normal mm san 00,11 = mm san 85,12 =

Grosimea minimă a dintelui pe cercul de cap,în plan normal mm san 9,01min = mm san 9,02min =

ELEMENTELE ANGRENAJULUI ECHIVALENT

Numerele de dinţi 94,151 =n z 85,981 =n z Diametrele cercurilor de divizare mmd n 873,351 = mmd n 414,2222 =

Diametrele cercurilor de bază mmd bn 709,331 = mmd bn 001,2092 =

Diametrele cercurilor de cap mmd an 363,421 = mmd an 461,2262 =

Distanţa dintre axe mmawn 925,129=

Gradul de acoperire 51,1=nα ε FACTORI DE CALCUL

Factorul regimului de funcţionare 35,1= A K Factorul dinamic 06,1=v K Factorii de repartizare a sarcinii pelăţimea danturii 33,1= β H K 28,1= β F K

Factorii de repartizare a sarcinii în planfrontal 45,1=α H K 45,1=α F K

Factorul de elasticitate al materialelor roţilor 8,189=

E Z -Factorul zonei de contact 39,2= H Z -Factorii înclinării danturii 99,0= β Z 90,0= β Y

Factorii de formă ai dinţilor - 27,21 = FaY 22,22 = FaY

Factorii de corecţie a tensiunilor deînconvoiere

- 75,11 =SaY 77,12 =SaY

Factorul de lubrifiere 07,1= L Z -Factorul de viteză 96,0=v Z -Factorii de rugozitate 97,0= R Z 1= RY Factorii relativi de sensibilitate - 00,11 =δ Y

998,02 =δ Y

Factorii de durabilitate 04,11 = N Z

15,12 = N Z 00,11 = N Y 00,12 = N Y

Coeficienţii minimi de siguranţă 10,1min = H S 50,1min = F S

10



Tabelul 2.3 (continuare)

TENSIUNI ŞI MATERIALEMPa H 15002,1lim =σ Tensiuni limită aleseMPa F 5502,1lim =σ

MPa HP 9,14131 =σ MPa HP 7,15682 =σ Tensiuni admisibileMPa FP 7361 =σ MPa FP 2,7352 =σ

MPa H 13981 =σ MPa H 13982 =σ Tensiuni efectiveMPa F 4541 =σ MPa F 9,4742 =σ

iniţial 30,0=a Coeficientul delăţime recalculat 28,0=reca

2.3. Calculul de predimensionare a arborilor de intrare şi de ieşire

• Arborele de intrare

mmM

d at

t 55,321414,3

8,94836161633

11 =

⋅

⋅==

πτ

MPaat 14=τ

• Arborele de ieşire

mmM

d at

t 37,424014,3

9,597471161633

22 =

⋅

⋅==

πτ

MPaat 40=τ

Se adopta mmd

mmd

43

33

2

1

=

=

2.4. Întocmirea schemei cinematice a reductorului,la scara 1:1

3. Calculul for ţelor din angrenaj

3.1. Calculul mărimii for ţelor

• For ţa radială

N tg tg F

F F wnt

r r 5,2155926,2012cos

8,5513

cos21 =°°

=== α β

11

N d

T F F

w

t ti 8,55134,34

8,9483622

1

12 =

⋅===



• For ţa axială

N tg tg F F F t aa 1172128,5513121 =°⋅=== β

3.2. Stabilirea sensului for ţelor

1

2

4. Calculul arborilor

4.1. Alegerea montajelor cu rulmenţi pentru arborii de intrare şi de ieşire

mmd d

mmd d

rul

rul

40244)7....3(

30333)7.....3(

22

11

=−=−=

=−=−=

• Alegerea rulmenţilor radiali-axiali cu role conice pe un rând Tabelul 4.1

d D B c T a l Cr y Simbol

I 30 62 16 14 17.25 14 0.37 47.5 1.6 30206A

II 40 80 18 16 19.75 16 0.37 58.5 1.6 30208A

12



4.2. Verificarea arborelui de intrare la solicitări compuse

• Stabilirea schemelor de încărcare cu for ţe ale arborelui de intrare în celedouă plane, orizontal şi vertical

• Determinarea reatiunilor din lagare pentru cele doua plane perpendiculare

• În plan orizontal

022

0 11 =⋅−⋅+⋅⇒=Σ l H l

F d

F M Br w

a A

N l

l F

d F

H r

wa

B 14247,58

2

7,585,2155

2

722,341172

22 11

=⋅+⋅

=⋅+⋅

=

022

0 11 =⋅−⋅+⋅⇒=Σl

F d

F l H M r w

a A B

N l

l F

d F

H r

wa

A 7317,58

2

7,585,2155

2

722,341172

22 11

=⋅+⋅−

=⋅+⋅−

=

13



• În plan vertical

02

0 1 =⋅+⋅−⇒=Σl

F l V M t B A

N l

l F

V t

B 27577,58

27,588,5513

21

=⋅

=⋅

=

02

0 1 =⋅−⋅⇒=Σl

F l V M t A B

N

l

l F

V t

A 2757

7,58

2

7,588,5513

21

=⋅

=⋅

=

• Determinarea reacţiunilor din cele două lagăre

N V H R B B B 310327571424 2222 =+=+=

N V H R A A A 28522757731 2222 =+=+=

• Trasarea diagramei de momente înconvoietoare în cele două plane

14



Nmmd

F l

H M wa Ai 41802

2

722,341172

2

7,58731

221

1max =+⋅=+⋅=

Nmml V M Ai 809182

7,5827572max =⋅=⋅=

• Determinarea momentelor inconvoietoare maxime totale

NmmM M M iH iV i 910784180280918 2222=+=+=

• Identificarea solicitărilor

- compresiune dată de 1a F

MPad

F

t

ac 56,1

9,3014,3

11724422

1

1 =⋅

⋅=

⋅=π

σ

- torsiune

MPad

T

t

t 37,169,3014,3

8,94836161633

1

11 =

⋅

⋅=

⋅=π

τ

- înconvoiere

MPa

d

T

t

i 74,329,3014,3

8,94836323233

1

1 =⋅

⋅=

⋅=π

σ

MPat cl 976,8)37,1627,0(456,1)(4 2221

21 =⋅+=+= ατ σ σ

27,0330

90===

I ai

II ai

σ

σ α

MPaMPa II ail 90976,81 =<= σ σ

15



5. Alegerea şi verificarea asamblării prin pană paralelă dintre roata condusă şiarborele de ieşire

• Determinarea lungimii de calcul

mml

mmhd

T l

fl d

T

A

F

as II

II cas

c II

II s

2,68126,56

6,56812044

59747241414

=+=

=⋅⋅

⋅=⋅=⇒≤⋅==

σ σ σ

Se adopta mml STAS 70=

Deoarece se adopta 2 pene A8 x12 x35 STAS 1004-8 12bl >>

as

II c

II f

bd l

T τ τ ≤=

2

mml

MPaMPa

c

as f

462)1235(

10088,53441242

5974722

=⋅−=

=<=⋅⋅

⋅= τ τ

16



6. Alegerea şi verificarea montajului cu rulmenţi al arborelui de intrare

• Verificarea montajului cu rulmenţi• Alegerea tipului de rulmenţi

- Se alege montaj cu rulmenţi radiali-axiali cu role conice pe un rând în X

17

- Schema montajului cu rulmenţi în X



• Verificarea montajului cu rulmenţi după capacitatea dinamică de încărcare- Stabilirea for ţelor axiale suplimentare

N Y

F F rA

aA 8916,1

28525,05,0' =⋅=⋅=

N Y

F F rB

aB 9706,1

31035,05,0' =⋅=⋅=

- Lagărul B

5,2538

970

==r

aB

C

F

3,03103

970==

rB

aB

F

F

- Sarcina dinamică echivalentă

N F Y F X V f P aArB P P B 3093)8916,131034,01(16,1)( =⋅+⋅⋅=⋅+⋅⋅= 1= P V - inelul interior este rotitor

- Durabilitatea rulmentului

..69,53110

80007,110760

10

6066

rot mil Ln

L n I =⋅⋅

=⋅⋅

=

- Capacitatea dinamică de încărcare necesar ă

N C N L P C catar P

B Bnecr 475003470730933039 log3,3 =<===

18



- Durabilitatea asigurată de rulment

..82193093

475003,3

rot mil P

C L

P

B

r =⎟ ⎠

⎞⎜⎝

⎛ =⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ =

- Durata de funcţionare asigurată

oren

L L f 123664

7,110760

821910

60

10 66

=⋅

⋅=

⋅=

7. Alegerea şi justificarea sistemului de ungere

Roata este cufundată in baia de ulei şi prin angrenare unge pinionul.

Datorită turaţiilor mari rulmenţii se ung prin balbotaj.

19



8. Alegerea şi justificarea dispozitivelor de etanşare

mmd d

mmd d

rulII mII

rulI mI

38240)3...2(

28230)3...2(

=−=−=

=−=−=

Se aleg două manşete : A28x40 şi A38x52 STAS 7950/2-72

Tabelul 8.1

Datorită turaţiilor mari se alege dispozitiv de etanşare cu manşetă de rotaţie.

20

Nr md

h DI 28 7 40II 38 7 52



8.1 Calculul capetelor de arbori

mmd d

mmd d

d d

mII aII

mI aI

II mI II aI

32438)6....4(

24428)6...4(

)6....4(,,

=−=−=

=−=−=

−=

Tabel 8.1

Nr ad (mm) l bI 24 36 8II 32 58 10

21



9. Calculul transmisiei prin curele trapezoidale înguste

9.1 Puterea de calcul la arborele conducator : Kw P e 11=

9.2 Turatia rotii de curea conduse :

min/7,11072 rot n =

9.3 Raportul de transmitere :

3,1=ci

9.4 Tipul curelei :

- se alege curea de tip SPA

9.5 Diametrul primitive al rotii mici :din STAS 1162-67mm D p 1001 =

9.6 Diametrul primitive al rotii mari :

mm Di D p p 1301003,112 =⋅=⋅=

9.7 Diametrul primitive mediu :

mm

D D

Dp p

pm 1152

130100

221

=

+

=

+

=

9.8 Distanta dintre axe :

I. PRELIMINARA

250

460161

)130100(2)130100(7,0

)(2)(7,0 2121

=

≤≤

+⋅≤≤+⋅

+⋅≤≤+⋅

A

A

A

D D A D D p p p p

22



II. DEFINITIVĂ

mm A

mm

D D L

A p p p

275

03,273

2

2,174sin2

)112573,1851002,174(360

900

2sin2

(360

1

)2211

=

=

⋅

⋅+⋅−=

⋅

⋅+⋅−=

π

β

β β π

9.9 Unghiul dintre ramurile curelei :o84,6

250

1001305757 12

=−

⋅=−

⋅= A

D D p pγ

9.10 Unghiul de infaşurare la roata mică de curea :o16,17384,61801801 =−=−= γ β

9.11 Unghiul de infaşurare la roata mare de curea :o84,18684,61801802 =+=+= γ β

9.12 Lungimea primitivă a curelei :

mm

D D A L p p p

96,862)13084,18610016,173(3602

16,173sin2502

)(3602

sin2 22111

=⋅+⋅⋅+⋅⋅=

=⋅+⋅⋅+⋅⋅=

π

β β π β

- se adopta mm L p 900=

9.13 Viteza periferica :

smn D

vp /54,7

100060

7,1107130

100060

22=

⋅

⋅⋅=

⋅

⋅⋅=

π π

9.14 Coeficientul de functionare :2,1= f c

9.15 Coeficientul de lungime :83,0=l c

9.16 Coeficientul de infasurare :99,0= β c

9.17 Puterea nominala transmisa de o curea : Kw P 110 =

9.18 Numarul de curele :

I. Preliminar

79,11199,083,0

5,132,1

00 =

⋅⋅

⋅=

⋅⋅

⋅=

P cc

P c z

L

e f

β

2

95,0

89,195,0

79,10

=

=

===

z

c

c

z z

z

z

23



9.19 Coeficientul numarului de curele :95,079,10 =⇒= z c z

9.20 Numarul de roti ale transmisiei :

x=29.21 Frecvenţa încovoierii curelei :

Hz L

v x f

p

75,16900

54,721010 33 =⋅⋅=⋅⋅=

9.22 Forta perifrica transmisa :

N v

P F e 179

54,7

5,131010 22 =⋅=⋅=

9.23 Forta de intindere a curelei : N F S a 31317975,1)2.....5,1( =⋅=⋅=

9.24 Cotele de modificare a distantei dintre axe :

155,13900015,0015,0

302790003,003,0

=⇒≥⇒⋅≥⇒⋅≥

=⇒≥⇒⋅≥⇒⋅≥

y y y L y

x x x L x

p

p

10 MEMORIU JUSTIFICATIV CU PRIVIRE LA ALEGEREA MATERIALELOR,A SEMIFABRICATELOR ŞI SOLUŢIILOR CONSTRUCTIVE, PENTRUPRINCIPALELE PIESE DIN COMPONENŢA REDUCTORULUI

Reductoarele cilindrice sunt mecanisme cu roţi dinţate, montate în carcaseînchise şi folosite pentru reducerea turaţiei, concomitent cu amplificarea momentuluide torsiune transmis. Necesitatea folosirii reductoarelor în transmisii mecanice,rezultă din condiţii economice; prin folosirea reductoarelor se pot alege motoare cuturaţii mari care au gabarit redus.

În cadrul proiectării un rol important îl are alegerea materialelor atât din punctde vedere al preţului de cost, cât şi a rezistenţei, a uşoarei prelucr ări şiinterschimbabilităţii cu alte organe de maşini.

Pe cât se poate organele de asamblare şi asigurare vor corespunde cu tehnica defabricaţie conform STAS, cu respectarea caracteristicilor mecanice.

Se va folosi motorul electric de tip asincron având o putere de 11 KWfuncţionând la turaţia de 1440 rot/min.

Pinionul se execută corp comun cu arborele ne fiind necesare mijloace defixare a acestora pe arbore. Se va executa din oţel marca 17MnCr10 iar tratamentultermic aplicat fiind cementarea.

24

Roata dinţată se va fixa pe arbore prin pene paralele STAS 1004-81 executatedin OL60.



Carcasele şi capacele se vor executa din Fe-250 STAS 1004-75 fiind o fontă cenuşie cu grafit lamelar, cu o rezistenţă la tracţiune de 250 N/mm2.

11 NORME DE TEHNICA SECURITĂŢII MUNCII

La lucrul sau la exploatarea reductorului va trebui să se ţină seama de următoarele prevederi cu privire la norme de tehnica securităţii muncii.

1. Reductorul să fie fixat cu şuruburi de bancul de lucru.2. Nu se vor folosi reductoare cărora le lipsesc piese, componente.3. Nu se va schimba uleiul în timpul funcţionării.4. Nu se verifica uleiul în timpul funcţionării.5. Piesele defecte sau uzate se vor înlocui cu altele corespunzătoare.

6. Nu se fac reglaje la jocul din rulmenţi în timpul funcţionării.7. Se respectă intervalele de schimb al uleiului şi al rulmenţilor.8. Se are in vedere de a nu depăşi orele de funcţionare la reductorului.

Date post:	06-Apr-2018
Category:	Documents
Upload:	radu-piciu
View:	224 times
Download:	0 times

Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu

Documents