Proiect Nr 17

UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLOIETI

PAGE

UNIVERSITATEA PETROL-GAZE PLOIETI

FACULTATEA INGINERIA PETROLULUI I GAZELOR

CATEDRA HIDRAULIC,TERMOTEHNIC I INGINERIE DE ZCMNT

PROIECT

LA

TRANSPORTUL I DEPOZITAREA

HIDROCARBURILOR

Coordonator ef. lucr. dr. ing: RDULESCU RENATA

Student: Panait Alexandru Cristian

Specializarea: Inginerie de Petrol i Gaze

Grupa: Transport

Anul: IIIPLOIETI 2009

TRANSPORTUL I DISTRIBUTIA HIDROCARBURILOR PRIN CONDUCTE

III FORAJ, 2007PROIECT

INTRODUCERE

I. TEMA

PROIECTAREA UNUI SISTEM DE TRANSPORT FLUIDE DE LA SOND LA RAFINARIE. II. CONINUT:

Capitolul 1. Calculul hidraulic al conductei de alimentare cu ap; alegerea pompelor;

Capitolul 2. Calculul hidraulic al conductei de amestec (sond parc);

Copitolul 3. Determinarea programului optim de evacuare a ieiului de la parcurile de separare (pe considerente energetice);

Capitolul 4. Bilanul termic al depozitului central;

Capitolul 5. Proiectarea conductei de transport de la depozitul central la rafinrie;

5.1 Calculul hidraulic;

5.2 Calculul termic;

5.3 calculul mecanic;

Concluzii i propuneri.

Bibliografie.INTRODUCERE

Colectarea, tranportul i depozitarea petrolului brut, a produselor petroliere i a gazelor, constituie o activitate de mare importan prin care se asigura alimentarea cu materie prim a rafinriilor sau a combinatelor petrochimice precum i distribuirea produselor finite ale acestora catre beneficiari.

Activitatea de colectare are drept scop economic acumularea produselor de iei brut a mai multor sonde. Din punct de vedere tehnic, acesta se realizeaz prin intermediul conductelorde legtur dintre sondele productive i parcul de separatoare i rezervoare.

Activitatea de depozitare rspude cerinelor tehnico economice de acumulare i pstrare a produselor petrolieren spaii special amenajate n vederea transportului sau distzribuirii catre beneficiar. Din punct de vedere tehnic aceasta se realizeaz prin intermediul rezervoarelor de acumulare de diferite capaciti.

Transportul produselor petroliere reprezint activitatea economica cu ponderea cea mai mare in cadrul general amintit, avnd drept scop economic deplasarea produselor petroliere i a gazelor asigurnd legtura dintre producatori i consumatori. Alegerea modalitilor de efectuare a transportului se face pe baza unui studiu tehnico economic care are n vedere n primul rnd costul total al transportului precum i volumul total de transport.

Transportul prin conducta reprezint o serie de avantaje: continuitate i regularitate n transport, capacitate mare de transport, posibilitate mare de automatizare, fiabilitate n exploatare, cost redus la capaciti mari de transport m raport cu alte mijloace. Totui, transportul prin conducte necesit un efort financiar mare din punct de vedere al investiiilor care trebuiesc justificate economic.

Obiectul disciplinei const n studiul legilor care guverneazprodusele de transport i depozitare a hidrocarburilor fluide sau n drumul lor ntre producator i consumator,n vederea cunoaterii metodologiei de proiectare i exploatare n condiii optime a instalaiilor de transport.

Datorit necesarului tot mai ridicat de conbustibil n viaa economic i industrial a ntregii omeniri, transportul hidrocarburilor are pentru viaa economic aceeai importan pe care o are sistemul circulator pentru organismul uman.

1.TEMA PROIECTULUI

n cadrul unei brigzi de producie petrolier pe un cmp petrolier se extind x sonde care se racordeaz la un parc de separatoare nou. Producia acestui parc este transportat la depozitul central (DC) mpreun cu producia a nc patru parcuri conform schemei:

unde notaiile au urmtoarea semnificaie:

P1,......,P5-parcuri de sonde;

La

-lungimea conductei de ap;

qa

-debitul sursei de ap;

za

-cota topografic a sursei de ap;

Lij

-lungimea conductei pe poriunea ij;

Lt

-lungimea conductei de transport iei ntre depozitul central i rafinrie;

DC

-depozit central;

R

-rafinrie;

zi

-cote topografice ale parcurilor i, i=1...5;

SA

-sursa de ap;

Qt

debitul de iei de la parcurile Pi.

1. DATE CUNOSCUTE:

2.1 Cote topografice: 2.2 Lungimea conductelor: zS = 295 m La = (10+0.1*n) Km = (10+0.1*17) = 11.5Km

zSA = 290 m Lam= (1.5+0.1*n) Km = (1.5+0.1*n)= 3 Km

z1 = 300 m L1A= (4.4+0.1*n) Km = (4.4+0.1*n) = 5.9 Km

z2 = 170 m LAB= (2.8+0.1*n) Km = (2.8+0.1*n) = 4.3 Km

z3 = 180 m LBC= (3.2+0.1*n) Km = (3.2+0.1*n) = 4.7 Km

z4 = 190 m LCD= (5.5+0.1*n) Km = (5.5+0.1*n) = 7 Km

z5 = 210 m LDR= (3.85+0.1*n)Km = (3.85+0.1*n) =5.35Km

zA = 160 m L2= (1.1+0.1*n) Km = (1.1+0.1*n) = 2.6 Km

zB = 175 m L3= (1.8+0.1*n) Km = (1.8+0.1*n) = 3.3 Km

zC = 160 m L4= (0.7+0.1*n) Km = (0.7+0.1*n) = 2.2 Km

zD = 180 m L5= (3.4+0.1*n) Km = (3.4+0.1*n) = 4.9 Km zE = 160 m Lt= (62+0.1*n) Km = (62+0.1*n) =63.5 Km2.3 Numrul sondelor racordate la parcul 1:

x=4+n*0,5=4+(17*0,5)=11.5

2.4 Producia parcurilor:

Q1=x*qam=11.5* 8 = 92qam=8 m3lichid / zi

Q2=(210+5*n) m3/ zi = (210+5*17) m3/ zi = 285 m3/ zi

Q3=(180+5*n) m3/ zi = (180+5*17) m3/ zi = 255 m3/ ziQ4=(190+5*n) m3/ zi = (190+5*17) m3/ zi = 265 m3/ zi

Q5=(90+5*n) m3/ zi = ( 90+5*17) m3/ zi = 165 m3/ zi

2.5 Densitatea reletiva a gazelor n raport cu aerul:

=0,67.

2.6 Temperatura de congelare a ieiului:

TC=+5C

2.7 Temperatura de siguran pentru transport

TS=TC+(2...7)=5+4=9C

2.8 Unele proprieti ale ieiurilor funcie de temperatur(, p,v),

Se transport ieiul (TIP Parcul numarul 8,Sat Chinez) de la depozit la rafinrie cu urmtoarele proprieti:Temperatura

[C]Densitatea[g/cm]Vascozitatea cinematica [cSt]Vascozitateadinamica[cP]Punctul de congelareTitei[C]Punctul de congelare reziduu[C]Continut de parafina% gr

200.7983.3682.688

+5+345.2

300.7902.7862.199

400.7852.3561.843

500.7782.0081.556

600.7701.7391.334

2.9 Se va trasa grafic

a) densitatea ieiului funcie de temperatur (Anexa1);

b) vscozitatea cinematic a ieiului funcie de temperatur (Anexa 1);

c) vscozitatea dinamic a ieiului funcie de temperatur (Anexa 1).

2.10 Raia de soluie

r=250+(-1)n*n=250+(-1)16*17 =235 [m3st/m3]

2.11Impuriti

i=(0,2+0,01*n)=(0.2+0.01*17)=0.35 %

2.12 Densitatea lichidului

Densitatea ieiului luat din grafic n punctul corespunztor temperaturii de 0 grade=273,15 K

273,15=0.812 kg/m=1.1825-0.001315*273.15 =1,1825-0,001315*812=0,1147=0,1147Densitatea ieiului la 20 grade (din tabel):

293.15=798.15Densitatea ieiului t:

=293.15-*(Tm 273.15)=798.15 - 0,1147*( 299,15- 273,15 )=795.16 kg/mDensitatea lichidului:

l =(1- i )t+ia*=(1-0.35)*795.16+0,35*1015 = 872.104 kg/m3

a*=1015 kg/m3;

2.13 Temperatura medie

EMBED Equation.3 Tsond=42C=315,15K

Tparc=18C=291,15K

2.14 Vscozitatea lichidului

vl=(1 i )vtTm*10-6+iva*

vl=(1 0,35)* 29.65*10-6+0.35* 10.137*10-7=19.62*10-6 m3/s

2.15 Vscozitatea ieiului la temperatura medie, vtTm

log[log(106 vtTm+0.8)]=A+Blog Tm=> vtTm=29.65*10-6log(106 vtTm+0.8)=10(A+Blog(Tm))constantele A i B se determin din sistemul de ecuaii:

2.16 Vscozitatea cinematic a apei de zcmnt

2.17 Vscozitatea dinamic a apei srate - s este salinitatea s=20(kg NaCl/vagon), deci s=2 grame NaCl/l

-a reprezint vscozitatea apei a=1(cP), deci a=10-3

a*=a(1+1,34*10-3s+6,62*10-6s2)

a*=10-3(1+1,34*10-32+6,62*10-622)=1,009*10-3 N*s/m2Capitolul 1:

CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE ALIMENTARE CU AP

Determinarea diametrului orientativ:

unde:

va=1...1.5 (m/s), se alege va=1.1 (m/s)

debitul de ap necesar pentru alimentare qa=72 m3/or= m3/s=0.02 m3/s

m

m=152mm Alegerea diametrului real (STAS 715/2 88 )

D=168.3 mm, D= inch

d= 152.5mm

e = 7.9 mm

Determinarea vitezei reale de curgere:

Determinarea cderii de presiune:

Dp

EMBED Equation.3 Pa

Pa Determinarea numrului Reynolds,:

Determinarea coeficientului de rezisten hidraulic:

Regim laminar

pentru regim laminar (Re2300)

Re=152500Re >2300 (regim turbulent)

Deci:

Determinarea presiunii de pompare a apei:

-unde se cunoate phidrant=6 bar presiunea la hidrantpSA=pH+p

pSA =6+0.97884 bar pSA=6.97884 bar

nlimea de pompare:

m

m m

Determinarea numrului de pompe:

Pentru se alege pompa Lotru 100 80 200 cu nlimea de pompare H=54 m.

Determinarea numarului de pompe:

=1.3

Alegem 3 pompe Lotru 100 80 200.

Determinarea puterii pompei - Se cunoate

w kw

Determinarea valorii energiei consumate:

-Se cunoate t=6 ore / zi ; W=N*t, kwh / zi ; =119.634kw/ziCapitolul 2DETERMINAREA PROGRAMULUI OPTIM DE EVACUARE A IEIULUI DIN PARCURILE DE SEPARARE LA DEPOZITUL CENTRAL

Parcurile sunt echipate cu pompe PI 160 (Anexa 5). n vederea dimensionrii colectorului i a stabilirii unui program optim de pompare se vor alege mai multe variante.

Avnd ca date cunoscute datele nscrise pe schema de mai jos i proprietile fizice ale fluidului de transport, alegerea variaiei optime de pompare se va face innd seama de urmtoarele ipoteze:

ieiul recoltat de la cele cinci parcuri are aceiai calitate;

Toate parcurile sunt echipate cu acelai tip de pompe PI 160;

Toate parcurile trebuie s-i evacueze producia n 24 ore.

Q2, z2 Q4, z4 zDC

L2 L4 L1A LAB B LBC LCD D LDE E A C

Q1, z1 L3 L5

Q3, z3 Q5, z5DIMENSIONAREA COLECTORULUI PRINCIPAL

Se alege o variant de pompare. Pentru varianta de pompare aleas, numrul de pompe necesar este:

, unde: Qi este producia zilnic a parcului [m3];

tz timpul de pompare zilnic [ore].

, unde: ng este numrul de grupuri de pompare.

npci se rotungete la un numr ntreg prin adaos.

Se calculeaz timpul real de pompare cu relaia:

Se calculeaz debitul de evacuare de la fiecare parc cu relaia:

Se estimeaz diametrul tronsoanelor colectorului n conformitate cu varianta aleas cu cantitile volumice care vor fi transportate i funcie de o valoare economic de transport. Relaia de calcul este:

unde:vec viteza economic;

Q debitele de evacuare ce pot fi transportate pe un interval de timp pe un anumit tronson.

Se standardizeaz astfel debitul obinut.

Se calculeaz presiunea de pompare pe fiecare interval de timp n conformitate cu graficul de pompare, pornind de la expresia cderii de presiune:

unde:i panta hidraulic;

p1 presiunea de pompare la intrarea n conduct. (la parc);

pE presiunea de ieire din conduct (depozitul central);

ram densitatea amestecului;

z1, zE cotele topografice ale depozitului central, respectiv al parcului.

Se vor exprima presiunile n termeni de nlime folosind ecuaia fundamental de micare a fluidului prin conduct:

Numrul Reynolds se determin cu relaia:

unde:vam vscozitatea amestecului;

d diametrul de conduct ales;

v viteza amestecului.

Se calculeaz energia consumat la fiecare parc, pe fiecare interval de timp:

Se compar energiile consumate n fiecare din variante i se alege acea variant cu cel mai mic consum de energie:

Se alege W optim.

Varianta I

Q2, z2 Q4, z4

zDC


Q1, z1 L3 L5

Q3, z3 Q5, z5 - grupa 1.

- grupa 2.

Pompeaz pe rnd parcurile:

(1 4 5); ( 2 3).

Timpul zilnic de pompare (cu restricii de W):

2 grupuri de pompe.

Grupa 1: Q1+Q4+Q5=92+265+165= 522 m3/zi

Grupa 2: Q2+Q3=285+255= 540 m3/zi

Numrul de pompe necesare n fiecare parc:

;

unde:

qp = 0.092*10-3*3600*50*0.7 = 11.592 m3/h

1 pomp

3 pompe

3 pompe

3 pompe

pompe

Timpul de evacuare a produsului de la fiecare parc:

Debitul de evacuare

Dimenionarea tronsonului 1-A: Se alege viteza economic: vec=1 m/s

Determinarea diametrului orientativ

Alegerea diametrului real d 1-A=63.4 mm D1-A=73.0mm e1-A=4.8mm

Dimensionarea tronsonului 2-A: Determinarea diametrului orientativ:

Alegerea diametrului real: d2-A= 106.3mm D2-A=114.3 mm e2-A= 4.0mm: Dimensionarea tronsonului 3-B: Determinarea diametrului orientativ:

Alegerea diametrului real:

d3-B= 106.3mm D3-B=114.3 mm e3-B= 4.0mm: Dimensionarea tronsonului 4-C: Determinarea diametrului orientativ:


d4-C =109.5 mm D4-C=141.3 mm e4-C= 15.9mmDimensionarea tronsonului 5-D: Determinarea diametrului orientativ:


d5-D =85.4 mm D5-D=101.6 mm e5-D= 8.1mm

ora

nr

parc

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23

1

2

3

4

5

Dimensionarea tronsonului A-B:



dA-B =106.3 mm DA-B=114.3 mm eA-B= 8.1mmDimensionarea tronsonului B-C:



dB-C =149.3 mm DB-C=168.3 mm eB-C = 9.5mmDimensionarea tronsonului C-D:



dC-D =150.9mm DC-D=168.3mm eC-D = 8.7mmDimensionarea tronsonului D-E:



dD-E =152.5mm DD-E=168.3 mm ED-E = 7.9mm Diametrele conductelor de legtur de la parcuri la conducta colectoare i diametrele diverselor poriuni ale conductei colectoare sunt trecute n schema urmtoare:

106.3mm109.5mm B D E 63.4mm A 106.3mm 149.3 mm C 150.9mm 152.5mm

106.3mm 85.4 mm

Presiunile de pompare si energia consumata la fiecare parc in intervalele orare stabilite in diagrama de mai sus Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:

Calculul numrului Reynolds pe conductele de legtur de la parcuri la conducta colectoare.

Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2.965*10-5 m2/s

Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe conductele de legtur de la parcuri la conducta colectoare:

Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe conducte de legtur de la parcuri la conducta colectoare:

Presiunea la depozitul central:

unde:

H nlimea (H=10 m).

am=795.16 Kg/m3

Intervalul de ore 00 -06 Pompeaz parcurile 1 ,4si 5 si timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:

Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:

am=2.965*10-5 m2/s

Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare nbbn:

Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:

Presiunea la parcul P1:



Energia consumata la fiecare parc

Intervalul de ore 08-10 Pompeaz parcurile 1 ,4 si 5 si timpul de pompare este tp=2 ore Calculul vitezelor amestecului pe diversele tronsoane ale conductei colectoare.


Se cunoate vscozitatea amestecului: vam=2.965*10-5

Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare:






Intervalul de ore 10-14 Pompeaz parcurile 2 si 3 si timpul de pompare este tp=4 ore Calculul vitezelor pe diverse poriuni ale conductei colectoare.






;



Intervalul de ore 16-20 Pompeaz parcurile 2 i 3 si timpul de pompare este tp=4 ore Calculul vitezelor pe diverse poriuni ale conductei colectoare.


Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2.965*10-5




;



Intervalul de ore 20-21 Pompeaz parcul 2 si timpul de pompare este tp=1 ora Calculul vitezelor pe diverse poriuni ale conductei colectoare.






;

Energia consumata la parc

Energia consumata la parcuri in 24 de ore: W 1= W1-00-06+ W1-8-10 =30.55+10.185=40.735kwh W 2= W2-10-14+ W2-16-20+ W2-20-21 =29.19+29.19+19.12=77.5kw=40.735kwh W3= W3-10-14+ W3-10-14 =26.08+26.08=52.16kwh W 4= W4-00-06+ W4-8-10 =82.71+27.57=110.285kwh W 5= W5-00-06+ W5-8-10 =58.25+9.70=67.95=110.285kwh Energia total consumat pentru aceast variant de pompare:

Varianta II

Q2, z2 Q4, z4 zDC


Q1, z1 L3 L5

Q3, z3 Q5, z5

- grupa 1.

- grupa 2.

-grupa 3.. Pompeaz pe rnd parcurile in grupe de pompare astfef:

(1 4) , 2 , ( 3 5 ).

Timpul zilnic de pompare (cu restricii de W):

3 grupuri de pompe.

Grupa 1: Q1+Q4=92+265= 357 m3/zi

Grupa 2: Q2= 285 m3/ziGrupa 1: Q3+Q5=255+165= 420 m3/zi


;

unde:

qp = 0.092*10-3*3600*50*0.7 = 11.592 m3/h

2 pompe

4 pompe

4 pompe

4pompe

pompe


Debitul de evacuare



Alegerea diametrului real

d 1-A=90.2 mm D1-A=101.6mm e1-A=5.7mm Dimensionarea tronsonului 2-A: Determinarea diametrului orientativ:


d2-A= 122.3mm D2-A=141.3 mm e2-A= 9.5mm: Dimensionarea tronsonului 3-B: Determinarea diametrului orientativ:




d4-C =125.5 mm D4-C=141.3 mm e4-C= 7.9mm

Dimensionarea tronsonului 5-D: Determinarea diametrului orientativ:


d5-D =109.5 mm D5-D=141.3mm e5-D= 15.5mm

Diagrama de pompareora

nr

parc0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23

1

2

3

4

5










dC-D =154.1mm DC-D=168.3mm eC-D = 7.1mmDimensionarea tronsonului D-E:



dD-E =174.7mm DD-E=219.1 mm eD-E = 22.2mm

Diametrele conductelor de legtur de la parcuri la conducta colectoare i diametrele diverselor poriuni ale conductei colectoare sunt trecute n schema urmtoare:

122.3mm 123.5mm

B D E 90.2mm A 122.3mm 123.9 mm C 154.1mm 174.7mm

123.9mm 109.5 mm







unde:

H nlimea (H=10 m).

am=795.16 Kg/m3

Intervalul de ore 00 -04 Pompeaz parcurile 1 si 4 si timpul de pompare este tp=4ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:


am=2.965*10-5 m2/s






Intervalul de ore 04 -06 Pompeaz parcul 4 si timpul de pompare este tp=2ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectotoare:


am=2.965*10-5 m2/s





Intervalul de ore 08 -14 Pompeaz parcul 2 si timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:


am=2.965*10-5 m2/s





Intervalul de ore 16 -17 Pompeaz parcul 2 si timpul de pompare este tp=1ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:


am=2.965*10-5 m2/s





Intervalul de ore 17-22 Pompeaz parcurile 3 si 5 si timpul de pompare este tp=5ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:


am=2.965*10-5 m2/s






Intervalul de ore 22-23 Pompeaz parcul 3 si timpul de pompare este tp=1ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:


am=2.965*10-5 m2/s





Energia consumata la parcuri in 24 de ore:

W 1= W1-00-04=52.34kwh W 2= W2-08-14+ W2-16-17=170.395+28.339=198.734kwh W3= W3-17-22+ W3-22-23 =130.154+26.501=156.655kwh W 4= W4-00-04+ W4-04-06 ==85.85+21.927=107.77kwh W 5= W5-17-22=47.36kwh Energia total consumat pentru aceast variant de pompare:

Varianta III

Pentru aceasta varianta se vor echipa parcurile cu pompe PI-160 cu urmatoarele caracteristici:

Debitul pentru o cursa dubla:

Vcd=0.092 l/s=0.092*10-3 m/s Numarul de curse duble pe minut:

ncd=70 curse duble/minut Randamentul pompei:

t=0.7 Debitul pompei: qp=vcd+ncd+cd=0.092*10-3*3600*70*0.7=16.228 m/h Q2, z2 Q4, z4 zDC


Q1, z1 L3 L5

Q3, z3 Q5, z5 - grupa 1.

- grupa 2.

- grupa 3.

Pompeaz pe rnd parcurile:

(1-3); ( 2-5 ) si 4.

Timpul zilnic de pompare (fr restricii de W):

3 grupuri de pompe.

Grupa 1: Q1+ Q3= 92+255=347 m3/zi

Grupa 2: Q2+ Q5= 285+165m3/zi

Grupa 3: Q4=265 m3/zi


;

unde:

qp= 16.228 m3/h


Debitul de evacuare



Alegerea diametrului real

d 1-A=73.7 mm D1-A=88.9mm e1-A=7.6mm Dimensionarea tronsonului 2-A: Determinarea diametrului orientativ:


d2-A= 130.1mm D2-A=141.3 mm e2-A= 5.8mm: Dimensionarea tronsonului 3-B: Determinarea diametrului orientativ:




d4-C =125.5 mm D4-C=141.3 mm e4-C= 7.9mm

Dimensionarea tronsonului 5-D: Determinarea diametrului orientativ:


d5-D =100.1 mm D5-D=114.3mm e5-D= 6.4mm

Diagrama de pompare

ora

nr

parc0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23

1

2

3

4

5










dC-D =146.3mm DC-D=168.3mm eC-D = 11mmDimensionarea tronsonului D-E:



dD-E =174.7mm DD-E=219.1 mm eD-E = 22.2mm Diametrele conductelor de legtur de la parcuri la conducta colectoare i diametrele diverselor poriuni ale conductei colectoare sunt trecute n schema urmtoare:

130.1mm 124.9mm

B D E 73.7mm A 130.1mm 146.3mm C 146.3mm 174.7mm

123.9mm 100.1 mm







unde:

H nlimea (H=10 m).

am=795.16 Kg/m3

Intervalul de ore 00 -06 Pompeaz parcurile 1 si 3 si timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:


am=2.965*10-5 m2/s






Intervalul de ore 08 -14 Pompeaz parcurile 2 si 5 timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:


am=2.965*10-5 m2/s





Energia consumata la fiecare parc:

Intervalul de ore 16 -22 Pompeaz parcul 4 si timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectotoare:


am=2.965*10-5 m2/s





Energia consumata la parcuri in 24 de ore:

W 1= W1-00-06=85.70kwh W 2= W2-08-14=219.146kwh W3= W3-00-06+ =166.69kwh W 4= W4-16-22 =70.218kwh W 5= W5-08-14=52.32kwh Bilantul energiei consumate in cazul fiecarei variante in parte este prezentat in tabelul de mai jos:Varianta123

EnergiaConsumata

[kw*h]La parcul 140.73552.585.70

La parcul 277.5198.734219.14

La parcul 352.16156.655166.69

La parcul 4 110.28107.7770.21

La parcul 567.9547.3652.32

In total348.625562.859594.06

Varianta de pomopare optima este prima ,deoarece in acest caz energia consumata la parcuri pentru pomparea titeiului este minimaCapitolul 3BILANUL TERMIC AL DEPOZITULUI CENTRAL

n cadrul depozitului central, ieiul curat este depozitat n rezervoare metalice cilindrice verticale cu capaciti corespunztoare conform STAS 6579 71. Pentru depirea temperaturii de congelare i asigurarea transportului ieiului spre rafinrie aceasta se nclzete la o temperatur ti=60 C. Aburul de nclzire va fi de tip saturat produs n agregate de tip ABA (presiunea de lucru este de 8 atm, iar temperatura aburului de 175 C).

Rezervoarele au urmtoarele caracteristici

Capacitatea nominal: V=315 m3.

Capacitatea efectiv: V=375 m3.

Diametrul interior al primei virole: D=7580 mm=7.58 m.

nlimea prii cilindrice: H=7470 mm=7,47m.

Numrul virorelor: n=5.

Grosimea tablelor: -capac: 5mm;

-fund: 5mm;

-manta 5mm

nclinarea capacului 1/20.

Cantitatea de iei curat la depozitul central va fi:

, deci:

Determinarea numrului de rezervoare:

Se aleg:

Ceea ce inseamna doua rezervoare si unul cu nivelul de 1.42m3.1 Calculul cantitii totale de cldur.

Cldura necesar ridicrii temperaturii ieiului la temperatura de siguran:

Unde:

QI reprezint cldura necesar ridicrii temperaturii ieiului la temperatura de siguran TS la temperatura de nclzire T;

QII reprezint cantitatea total de cldur necesar topirii parafinei cristalizate;

QIII reprezint cantitatea de caldur necesar compensrii pierderilor de cldur.

Temperatura de siguran:

.

Temperatura de nclzire:

.

Temperatura medie:

.

Cldura necesar ridicrii temperaturii ieiului la temperatura de siguran:

n care:

ct cldura specific a ieiului;

V volumul ieiului din rezervor.

/h Cantitatea total de cldur necesar topirii parafinei:

cldura latent de vaporizare;

reprezint coninutul de parafin. se alege %deci:

Cantitatea de cldur necesar compensrii pierderilor de cldur:

unde:

k este coeficientul global de schimb de cldur;

S suprafaa rezervorului;

Text temperatura mediului exterior.

unde:

kg coeficientul global de schimb de cldur pentru fundul rezervorului;

kog coeficient de oglind;

kl coeficientul lateral.

Cantitatea de cldur necesar compensrii pierderilor de cldur se determin n dou cazuri:

a) Pe timp de var: Text=25C;

b) Pe timp de iarn: Text= - 15C .

Rezervorul avnd o form cilindric suprafeele de fund i de oglind sunt egale:

Pe timp de var:

Pe timp de iarn:

3.2 Numrul de agregate necesare nclzirii ieiului

Debitul aburului necesar (kg abur/ap): p=8 at, t=175C.

iabur=560 kcal/kg (entalpia aburului).

Pe timp de var:

Pe timp de iarn:

Cantitatea de ap necesar producerii aburului, pentru raport de conversie 1/1:

Pe timp de var:

Pe timp de iarn:

Debitul gazelor necesare producerii aburului:

unde: pcal este puterea caloric a gazelor;

Pe timp de var:

Pe timp de iarn:

3.3 Lungimea serpentinelor de nclzire:

Lungimea serpentinelor de nclzire:

Unde:

Ssp aria suprafeei serpentinei;

d diametrul serpentinei (d=106.3 mm)

n care:

temperatura de nclzire a aburului (K) Tiab=448.15k temperatura final a condensului, Tfc= 375,15 K;

-temperatura de siguranta pentru transport Ts=282.15k

-temperatura de incalzire a titeiului Ti=333.15 k

1 kW=860 ;

Pe timp de var:

Pe timp de iarn:

3.4 Timpul de rcire al ieiului din rezervor

Timpul de rcire al ieiului din rezervor se calculeaz astfel:

Pe timp de vara:

Pe timp de iarn:

Capitolul 4PROIECTAREA CONDUCTEI DE TRANSPORT DE LA

DEPOZITUL CENTRAL LA RAFINRIE.

Transportul ieiului curat de la depozitul central la rafinrie se face cu pompele 2PN-400 (Anexa 6), echipate cu cma de 7, care au volumul pe curs dubl V=30,6 l/c.d. i n=50 c.d./minut.

Determinarea debitului real:

4.1 Calculul hidraulic:

unde:

pD presiunea la depozitul central;

pR - este presiunea la rafinrie.

Determinarea debitului de iei curat:

- impuriti: i=0.35;

;

;

Calcularea numarului de pompe:

Timpul zilnic de pompare

Determinarea diametrului orientativ al conductei de iei curat:

Se alege conform STAS 715/8 88 diametrul efectiv al conductei de iei curat:

=;

Viteza reala:

Determinarea temperaturii medii ntre temperatura de la depozitul central i temperatura de la rafinrie:

Pe timp de var

Pe timp de iarn

Pe timp de var

Pe timp de iarn

Determinarea vscozitii cinematice i a densitii ieiului, la temperatura medie:

-Vara:

40-20..0.785-0.790

32-30..x-0.790

x==0.7895

40-20..23.56-27.83

32-30x-27.83 x==19.186

-Iarna:

30-20...0.790-0.798 21.33-20..x-0.798 x==0.79693 30-20..27.8333.68

21.33-20x-33.68

x==32.90195

Determinarea presiunii de pompare de la depozitul central:

Calculul numrului Reynolds: Pe timp de var

Pe timp de iarn

Calculul coeficientului hidraulic: Pe timp de var

- Pe timp de iarn

Calculul pantei hidraulice:

Pe timp de var

- Pe timp de iarn

Calculul presiunii la rafinrie ( echivalentul a 10 m coloan de iei):-Pe timp de var

- Pe timp de iarn Calculul presiunii la depozitul central:-Pe timp de var

-Pe timp de iarna

Determinarea numrului de staii de pompare:

-Pe timp de var

Se aleg ns=1 staie de pompare

-Pe timp de iarna

Se aleg ns=1 staie de pompare

Determinarea puterii necesare pompelor:

- este randamentul motorului

- este randamentul transmisiei

k - coeficientul de supra sarcin k=1.1

-Pe timp de var

-Pe timp de iarna

Calculul energiei consumate:

4.2 Calculul mecanic al conductei:

Grosimea de perete:

unde:

coeficientul de calitate al mbinrii sudate =(0,7...0,9)

Se alege: =0,85;

a1 este un coeficient ce ine de abaterile conductei de la linearitatea traseului

a1=(0,125...0,15) mm

Se alege: a1=0,130 mm;

a2 este un adaos pentru coroziune a2=(0.5...1) mm

Se alege: a2=0.6 mm;

c este un coeficient ce ine seama de traseu c=(1,67...2)

Se alege: c=1.6;

c este rezistena de curgere a oelului:

-Pe timp de var

e=3.160 mm < 6 mm, deci conducta a fost bine aleas i dimensionat.

-Pe timp de var

e=4.34 mm < 6 mm, deci conducta a fost bine aleas i dimensionat.

4.3 Calculul hidraulic al conductei de transport:

Trasarea variaiei temperaturii de-a lungul conductei de transport (CD R):

K coeficientul global de schimb de cldur: ;

Vara:

- Iarna:

Vara:

Iarna:

Calculul hidraulic al conductelor considernd proprietile fluidelor ca fiind constante (DL=5 km):

Cazul I:Vara

Calculul temperaturii medii pe tronsoane:

Viteza medie pe fiecare tronson:

Calculul numrului Reynolds:

Calculul coeficientului hidraulic:


Pierderea de sarcin:

Pierderea total de sarcin:

Calculul presiunii la rafinrie:

Presiunea de pompare: -Vara

-Iarna

Nr tronsoaneLung tronson

[km]Tmi

Ct

Kg/mti

cStV

m/sRejRegimjijhLj

1538.66790.511.721.0018015.052Turbulent0.03570.0140.0705

253079027.836023.63Turbulent0.04050.01600.0800

3525.66795.724.54231.114Turbulent0.04120.01720.0860

4522798.228.43578.733Turbulent0.04310.01790.0895

5519801.230.323221.894Turbulent0.04380.01840.0920

6518.33801.535.673838.007Turbulent0.04490.01880.0940

7515.22801.639.532431.666Turbulent0.03100.01220.0610

8513.66801.8242.132158.382Laminar0.03370.01350.0675

9512801.8547.362233.333Laminar0.03810.01430.0715

10511.66801.8850.222105.038Laminar0.04030.01460.0730

11511801.9251.381943.491Laminar0.04220.01530.0765

12510.66801.9553.611900.372Laminar0.04540.01610.0805

133.59.33801.9857.831789.347Laminar0.04680.01670.0835

Numrului de staii de pompare:

Se aleg nSD=1 staie de pompare





-Pe timp de var


Lungimea de congelare:

Numrul staiilor de nclzire:

staii de nclzire;

Cazul II:Iarna Calculul temperaturii medii pe tronsoane:

Viteza medie pe fiecare tronson:

Calculul numrului Reynolds:

Calculul coeficientului hidraulic:


Pierderea de sarcin:

Pierderea total de sarcin:

Calculul presiunii la rafinrie:

-Vara

-Iarna

Nr tronsoaneLung tronson

[km]Tmi

Ct

Kg/mti

cStV

m/sRejRegimjijhLj

1538.66790.511.721.0018015.052Turbulent0.03570.0140.0705

253079027.836023.63Turbulent0.04050.01600.0800

3525.66795.724.54231.114Turbulent0.04120.01720.0860

4522798.228.43578.733Turbulent0.04310.01790.0895

5519801.230.323221.894Turbulent0.04380.01840.0920

6518.33801.535.673838.007Turbulent0.04490.01880.0940

7515.22801.639.532431.666Turbulent0.03100.01220.0610

8513.66801.8242.132158.382Laminar0.03370.01350.0675

9512801.8547.362233.333Laminar0.03810.01430.0715

10511.66801.8850.222105.038Laminar0.04030.01460.0730

11511801.9251.381943.491Laminar0.04220.01530.0765

12510.66801.9553.611900.372Laminar0.04540.01610.0805

133.59.33801.9857.831789.347Laminar0.04680.01670.0835

Numrului de staii de pompare:

Se aleg nSD=1 staie de pompare





-Pe timp de var


Lungimea de congelare:

Numrul staiilor de nclzire:

staii de nclzire4.4 Calculul mecanic al conductei (verificare):Vara Grosimea de perete:

unde:


Se alege: =0,85;


a1=(0,125...0,15) mm



Se alege:a2=0.75 mm;


Se alege:c=1.7;


< 6 mm, deci conducta a fost bine aleas i dimensionat

Iarna Grosimea de perete:

unde:


Se alege: =0,85;


a1=(0,125...0,15) mm



Se alege:a2=0.75 mm;


Se alege:c=1.7;


< 6 mm, deci conducta a fost bine aleas i dimensionat

Concluzii:

Proiectarea sistemului de transport i de depozitare este un calcul complex care are n vedere reaizarea unei scheme tehnice de transport i depozitare, astfel nct cheltuielile efectuate pentru aceasta, s fie ct mai reduse, dar cu un randament maxim.

Unii dintre parametrii care intervin n calcul depind de proprietile fluidului transportat, deci de respectivele proprieti (densitatea, vscozitatea, raia gaze soluie, presiune, temperatura, etc) i este valabil numai pentru fluidul de transport pentru care s-a fcut calculul.

Calculul variantelor de pompare a necesitat o atenie deosebit din partea proiectantului deoarece trebuie s se ajung la o variant ct mai eficient, din punct de vedere economic, ct i din punct de vedere al timpului de pompare i evacuare a produselor petroliere.

Aceast operaiune se face printr un sistem de parcuri, conducte de legtur, depozit i n cele din urm, rafinrie acest sistem putnd fi adoptat la procesele automatizate, uurnd n acest fel responsabilitatea personalului angajat.

innd cont de faptul c transportul produselor petroliere prin conducte are cel mai redus, acesta are prioritate fa de alte metode de transport. ntreinerea sistemului etse uoar, el necesit revizii tehnice peroidice de cteva ori pe an de ctre persoane autorizate.

Bibliografie:

1. Oroveanu T., Stan Al., Talle V.: Transportul petrolului Editura tehnic Bucureti, 1985.

2. Bulu L.:Colectarea, transportul i depozitarea ieiului I.P.G. Ploieti, 1978.

3. Oroveanu T., Stan Al., Trifan G.:Colectarea transportul i depozitarea produselor petroliere i gazului Editura E.T.P.Bucureti 1985

cuprins

INTRODUCERE 3TEMA PROIECTULUI 41.Schema conductelor de transport a ieiului de la parcuri la rafinrie 4

2.Date cunoscute 5

1.CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE AP 8

2.DETERMINAREA PROGRAMULUI OPTIM DE EVACUARE A

IEIULUI DIN PARCURILE DE SEPARATOARE 15

2.1.Prima variant de pompare 17

2.2.A doua variant de pompare 38

2.3.A treia variant de pompare 59

3.BILANUL TERMIC AL DEPOZITULUI CENTRAL 75

3.1.Calculul cantitii totale de cldur 76

3.2.Numrul de agregate necesare nclzirii ieiului 78

3.3.Lungimea serpentinelor de nclzire 79

3.4.Timpul de rcire al ieiului din rezervor 80

4.PROIECTAREA CONDUCTEI DE TRANSPORT DE LA DEPOZITUL

CENTRAL LA RAFINRIE

4.1. Dimensionarea conductei 81

4.2. Calculul mecanic al conductei 86

4.2.Calculul hidraulic al conductei 87

4.3. Calculul mecanic (verificare) 95

5.CONCLUZII 976.BIBLIOGRAFIE 98

P1

P2

P4

EMBED Excel.Chart.8 \s



P4

P2

P1

DC

P2

P4

P5

P3

P1

DC

P5

P3

P3

P5

DC

P1

P2

P4

P5

DC

P1

P2

P4

EMBED Equation.3

24

24

EMBED Equation.3

P3

P5

DC

P3

P5

DC

P1

P2

P4

P1

24

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

P2

EMBED Equation.3

P4

DC

P5

P3

P3

PAGE 94

_1241291938.unknown

_1241313034.unknown

_1241355203.unknown

_1241405325.unknown

_1241475907.unknown

_1241480470.unknown

_1241483009.unknown

_1241483779.unknown

_1241486131.unknown

_1241486429.unknown

_1241486531.unknown

_1241487276.unknown

_1241487371.xlsDiagram6

27.044

15.939

9.541

6.971

5.46

temperatura

vascozitate dinamica

Diagram3

0.872

0.8653

0.8585

0.8518

0.8451

ANEXA 1

temperatura

densitate

Diagram4

31.014

18.421

11.113

8.184

6.461

ANEXA 2

temperatura

vascozitatea cinematica

Foaie1

200.872

300.8653

400.8585

500.8518

600.8451

2031.014

3018.421

4011.113

508.184

606.461

2027.044

3015.939

409.541

506.971

605.46

Foaie1

0

0

0

0

0

temperatura

densitate

Diagram2

0

0

0

0

0

temperatura

vascozitate cinemartica

Foaie2

0

0

0

0

0

temperatura


Foaie3

27.044

15.939

9.541

6.971

5.46

ANEXA 3

temperatura

vascozitatea dinamica


0.872

0.8653

0.8585

0.8518

0.8451

temperatura

densitate

Diagram3

0.872

0.8653

0.8585

0.8518

0.8451

ANEXA 1

temperatura

densitate

Diagram4

31.014

18.421

11.113

8.184

6.461

ANEXA 2

temperatura


Foaie1

200.872

300.8653

400.8585

500.8518

600.8451

2031.014

3018.421

4011.113

508.184

606.461

2027.044

3015.939

409.541

506.971

605.46

Foaie1

0

0

0

0

0

temperatura

densitate

Diagram2

0

0

0

0

0

temperatura


Foaie2

0

0

0

0

0

temperatura


Foaie3

27.044

15.939

9.541

6.971

5.46

ANEXA 3

temperatura


_1241487277.unknown


0.872

0.8653

0.8585

0.8518

0.8451

temperatura

densitate

Diagram3

0.872

0.8653

0.8585

0.8518

0.8451

ANEXA 1

temperatura

densitate

Diagram4

31.014

18.421

11.113

8.184

6.461

ANEXA 2

temperatura


Foaie1

200.872

300.8653

400.8585

500.8518

600.8451

2031.014

3018.421

4011.113

508.184

606.461

2027.044

3015.939

409.541

506.971

605.46

Foaie1

0

0

0

0

0

temperatura

densitate

Diagram2

0

0

0

0

0

temperatura


Foaie2

0

0

0

0

0

temperatura


Foaie3

27.044

15.939

9.541

6.971

5.46

ANEXA 3

temperatura


_1241487030.unknown

_1241487042.unknown

_1241487275.unknown

_1241486854.unknown

_1241486503.unknown

_1241486518.unknown

_1241486446.unknown

_1241486355.unknown

_1241486412.unknown

_1241486337.unknown

_1241483786.unknown

_1241483305.unknown

_1241483540.unknown

_1241483651.unknown

_1241483768.unknown

_1241483560.unknown

_1241483316.unknown

_1241483081.unknown

_1241483289.unknown

_1241483011.unknown

_1241481395.unknown

_1241482457.unknown

_1241482787.unknown

_1241482920.unknown

_1241482991.unknown

_1241481651.unknown

_1241481810.unknown

_1241482439.unknown

_1241481467.unknown

_1241481072.unknown

_1241481158.unknown

_1241481325.unknown

_1241481094.unknown

_1241480643.unknown

_1241481038.unknown

_1241480526.unknown

_1241477211.unknown

_1241479493.unknown

_1241480162.unknown

_1241480270.unknown

_1241480373.unknown

_1241480247.unknown

_1241479740.unknown

_1241479788.unknown

_1241479687.unknown

_1241477792.unknown

_1241477934.unknown

_1241479427.unknown

_1241477825.unknown

_1241477297.unknown

_1241477645.unknown

_1241477267.unknown

_1241476500.unknown

_1241476818.unknown

_1241476909.unknown

_1241477074.unknown

_1241476840.unknown

_1241476671.unknown

_1241476767.unknown

_1241476564.unknown

_1241476128.unknown

_1241476390.unknown

_1241476418.unknown

_1241476389.unknown

_1241476012.unknown

_1241476044.unknown

_1241475940.unknown

_1241460222.unknown

_1241472364.unknown

_1241475117.unknown

_1241475370.unknown

_1241475505.unknown

_1241475660.unknown

_1241475493.unknown

_1241475259.unknown

_1241475349.unknown

_1241475232.unknown

_1241474011.unknown

_1241474660.unknown

_1241474907.unknown

_1241474636.unknown

_1241472711.unknown

_1241473995.unknown

_1241472677.unknown

_1241460691.unknown

_1241460862.unknown

_1241471977.unknown

_1241472081.unknown

_1241471851.unknown

_1241460759.unknown

_1241460772.unknown

_1241460718.unknown

_1241460363.unknown

_1241460451.unknown

_1241460482.unknown

_1241460406.unknown

_1241460311.unknown

_1241460353.unknown

_1241460240.unknown

_1241458940.unknown

_1241459611.unknown

_1241460129.unknown

_1241460166.unknown

_1241460201.unknown

_1241460155.unknown

_1241459954.unknown

_1241459995.unknown

_1241459925.unknown

_1241459126.unknown

_1241459382.unknown

_1241459581.unknown

_1241459310.unknown

_1241459039.unknown

_1241459092.unknown

_1241458989.unknown

_1241455081.unknown

_1241456990.unknown

_1241457496.unknown

_1241457946.unknown

_1241458100.unknown

_1241458153.unknown

_1241458290.unknown

_1241458890.unknown

_1241458276.unknown

_1241458137.unknown

_1241457982.unknown

_1241457687.unknown

_1241457691.unknown

_1241457606.unknown

_1241457621.unknown

_1241457272.unknown

_1241457360.unknown

_1241457392.unknown

_1241457318.unknown

_1241457199.unknown

_1241457231.unknown

_1241457165.unknown

_1241456298.unknown

_1241456410.unknown

_1241456609.unknown

_1241456693.unknown

_1241456546.unknown

_1241456577.unknown

_1241456466.unknown

_1241456343.unknown

_1241456404.unknown

_1241456316.unknown

_1241455570.unknown

_1241455633.unknown

_1241455955.unknown

_1241456205.unknown

_1241455772.unknown

_1241455599.unknown

_1241455200.unknown

_1241455323.unknown

_1241455479.unknown

_1241455114.unknown

_1241453304.unknown

_1241454046.unknown

_1241454601.unknown

_1241454842.unknown

_1241454932.unknown

_1241454710.unknown

_1241454284.unknown

_1241454320.unknown

_1241454191.unknown

_1241453792.unknown

_1241453920.unknown

_1241453943.unknown

_1241453875.unknown

_1241453674.unknown

_1241453754.unknown

_1241453660.unknown

_1241406802.unknown

_1241453178.unknown

_1241453263.unknown

_1241453289.unknown

_1241453209.unknown

_1241453064.unknown

_1241453164.unknown

_1241406958.unknown

_1241406205.unknown

_1241406365.unknown

_1241406459.unknown

_1241406275.unknown

_1241405892.unknown

_1241406094.unknown

_1241405596.unknown

_1241405639.unknown

_1241358077.unknown

_1241364847.unknown

_1241390817.unknown

_1241395821.unknown

_1241401096.unknown

_1241402203.unknown

_1241405091.unknown

_1241405283.unknown

_1241402459.unknown

_1241403181.unknown

_1241403469.unknown

_1241404638.unknown

_1241403321.unknown

_1241403137.unknown

_1241402435.unknown

_1241401676.unknown

_1241401940.unknown

_1241402182.unknown

_1241401804.unknown

_1241401368.unknown

_1241401651.unknown

_1241401233.unknown

_1241398050.unknown

_1241400174.unknown

_1241400530.unknown

_1241401060.unknown

_1241400481.unknown

_1241398536.unknown

_1241399136.unknown

_1241398187.unknown

_1241396716.unknown

_1241397025.unknown

_1241397881.unknown

_1241397889.unknown

_1241397583.unknown

_1241396987.unknown

_1241396334.unknown

_1241396524.unknown

_1241396089.unknown

_1241393864.unknown

_1241394201.unknown

_1241395152.unknown

_1241395482.unknown

_1241395776.unknown

_1241395454.unknown

_1241394742.unknown

_1241394978.unknown

_1241394740.unknown

_1241394043.unknown

_1241394134.unknown

_1241394167.unknown

_1241394089.unknown

_1241393921.unknown

_1241393965.unknown

_1241393887.unknown

_1241392713.unknown

_1241393233.unknown

_1241393464.unknown

_1241393686.unknown

_1241393395.unknown

_1241392882.unknown

_1241393204.unknown

_1241392738.unknown

_1241391769.unknown

_1241392401.unknown

_1241392443.unknown

_1241391939.unknown

_1241390953.unknown

_1241391632.unknown

_1241391561.unknown

_1241390838.unknown

_1241368055.unknown

_1241389963.unknown

_1241390232.unknown

_1241390342.unknown

_1241390605.unknown

_1241390659.unknown

_1241390388.xlsSheet1

Nr. parcQ (m3/zi)npcnprtev(ore)qer(m3/or)

1920.811615.33

22852.513647.50

32552.243642.50

42652.333644.16

51651.452627.50

_1241390291.unknown

_1241390319.unknown

_1241390262.unknown

_1241390093.unknown

_1241390160.unknown

_1241390185.unknown

_1241390126.unknown

_1241390039.unknown

_1241390076.unknown

_1241389996.unknown

_1241389646.unknown

_1241389919.unknown

_1241389945.unknown

_1241389952.unknown

_1241389932.unknown

_1241389732.unknown

_1241389797.unknown

_1241389827.unknown

_1241389760.unknown

_1241389686.unknown

_1241368577.unknown

_1241369673.unknown

_1241387916.unknown

_1241369302.unknown

_1241368287.unknown

_1241368413.unknown

_1241366571.unknown

_1241367100.unknown

_1241367747.unknown

_1241367922.unknown

_1241367150.unknown

_1241366856.unknown

_1241366972.unknown

_1241367002.unknown

_1241367089.unknown

_1241366961.unknown

_1241366714.unknown

_1241366805.unknown

_1241366610.unknown

_1241366314.unknown

_1241366342.unknown

_1241366374.unknown

_1241366448.unknown

_1241364923.unknown

_1241364940.unknown

_1241365050.unknown

_1241362949.unknown

_1241363837.unknown

_1241364365.unknown

_1241364497.unknown

_1241364817.unknown

_1241364400.unknown

_1241364482.unknown

_1241363987.unknown

_1241364071.unknown

_1241364192.unknown

_1241363925.unknown

_1241363265.unknown

_1241363299.unknown

_1241363108.unknown

_1241361643.unknown

_1241361791.unknown

_1241362130.unknown

_1241362429.unknown

_1241362576.unknown

_1241362767.unknown

_1241362281.unknown

_1241361878.unknown

_1241361931.unknown

_1241361729.unknown

_1241361742.unknown

_1241361783.unknown

_1241361696.unknown

_1241358746.unknown

_1241359716.unknown

_1241361430.unknown

_1241361529.unknown

_1241361491.unknown

_1241361355.unknown

_1241361383.unknown

_1241359308.unknown

_1241359662.unknown

_1241358973.unknown

_1241358402.unknown

_1241358593.unknown

_1241358245.unknown

_1241356332.unknown

_1241357227.unknown

_1241357734.unknown

_1241357898.unknown

_1241357386.unknown

_1241356859.unknown

_1241357041.unknown

_1241356556.unknown

_1241355568.unknown

_1241355996.unknown

_1241356168.unknown

_1241355832.unknown

_1241355458.unknown

_1241355527.unknown

_1241355413.unknown

_1241348524.unknown

_1241351026.unknown

_1241352714.unknown

_1241354399.unknown

_1241354858.unknown

_1241355020.unknown

_1241354562.unknown

_1241353057.unknown

_1241354382.unknown

_1241352882.unknown

_1241352015.unknown

_1241352473.unknown

_1241352661.unknown

_1241352176.unknown

_1241351673.unknown

_1241351854.unknown

_1241351642.unknown

_1241348851.xlsSheet1


1921.132423.00

22853.514740.70

32553.144642.50

42653.264644.16

51652.033533.00

_1241349392.unknown

_1241350499.unknown

_1241350753.unknown

_1241349461.unknown

_1241350294.unknown

_1241349215.unknown

_1241349298.unknown

_1241349125.unknown

_1241348636.unknown

_1241348762.unknown

_1241348807.unknown

_1241348708.unknown

_1241348576.unknown

_1241348602.unknown

_1241348538.unknown

_1241316154.unknown

_1241348288.unknown

_1241348432.unknown

_1241348484.unknown

_1241348498.unknown

_1241348448.unknown

_1241348398.unknown

_1241348406.unknown

_1241348319.unknown

_1241348122.unknown

_1241348237.unknown

_1241348262.unknown

_1241348170.unknown

_1241347798.unknown

_1241348091.unknown

_1241347765.unknown

_1241314230.unknown

_1241314781.unknown

_1241314946.unknown

_1241315060.unknown

_1241314883.unknown

_1241314649.unknown

_1241314701.unknown

_1241314434.unknown

_1241314484.unknown

_1241314283.unknown

_1241313693.unknown

_1241313797.unknown

_1241313904.unknown

_1241313972.unknown

_1241314090.unknown

_1241313874.unknown

_1241313755.unknown

_1241313467.unknown

_1241313517.unknown

_1241313433.unknown

_1241304714.unknown

_1241308135.unknown

_1241310008.unknown

_1241311615.unknown

_1241312218.unknown

_1241312434.unknown

_1241312870.unknown

_1241312420.unknown

_1241311767.unknown

_1241310380.unknown

_1241310491.unknown

_1241310810.unknown

_1241310904.unknown

_1241311049.unknown

_1241310543.unknown

_1241310737.unknown

_1241310042.unknown

_1241310278.unknown

_1241310319.unknown

_1241309365.unknown

_1241309587.unknown

_1241309656.unknown

_1241309811.unknown

_1241309831.unknown

_1241309693.unknown

_1241309424.unknown

_1241309447.unknown

_1241309556.unknown

_1241308829.unknown

_1241308926.unknown

_1241309009.unknown

_1241309311.unknown

_1241308324.unknown

_1241308369.unknown

_1241308774.unknown

_1241308136.unknown

_1241308268.unknown

_1241306635.unknown

_1241306958.unknown

_1241307074.unknown

_1241307461.unknown

_1241307636.unknown

_1241308110.unknown

_1241307532.unknown

_1241307195.unknown

_1241306993.unknown

_1241306741.unknown

_1241306819.unknown

_1241306664.unknown

_1241305852.unknown

_1241306484.unknown

_1241306556.unknown

_1241305921.unknown

_1241304898.unknown

_1241305829.unknown

_1241305845.unknown

_1241304830.unknown

_1241301469.unknown

_1241303703.unknown

_1241304398.unknown

_1241304477.unknown

_1241304662.unknown

_1241304417.unknown

_1241304045.unknown

_1241304233.unknown

_1241303966.unknown

_1241303258.unknown

_1241303534.unknown

_1241303596.unknown

_1241303340.unknown

_1241302393.unknown

_1241302999.unknown

_1241303056.unknown

_1241302567.unknown

_1241302000.unknown

_1241302037.unknown

_1241302104.unknown

_1241302012.unknown

_1241301701.unknown

_1241296079.unknown

_1241297629.unknown

_1241299545.unknown

_1241299819.unknown

_1241301459.unknown

_1241299687.unknown

_1241299764.unknown

_1241299017.unknown

_1241299114.unknown

_1241298908.unknown

_1241296780.unknown

_1241297231.unknown

_1241297308.unknown

_1241297392.unknown

_1241297280.unknown

_1241296887.unknown

_1241296672.unknown

_1241296727.unknown

_1241296423.unknown

_1241293757.unknown

_1241294348.unknown

_1241295924.unknown

_1241296077.unknown

_1241295694.unknown

_1241294025.unknown

_1241292478.unknown

_1241293507.unknown

_1241293404.unknown

_1241292168.unknown

_1143377016.unknown

_1241035658.unknown

_1241040831.unknown

_1241041030.unknown

_1241041180.unknown

_1241041458.unknown

_1241291243.unknown

_1241041453.xlsSheet1


1920.791811.50

22852.453931.66

32552.193831.87

42652.283833.12

51651.422820.62

_1241041109.unknown

_1241041142.unknown

_1241041070.unknown

_1241040939.unknown

_1241040977.unknown

_1241041001.unknown

_1241040951.unknown

_1241040870.unknown

_1241040920.unknown

_1241040853.unknown

_1241037414.unknown

_1241038943.unknown

_1241040767.unknown

_1241040804.unknown

_1241038958.unknown

_1241037605.unknown

_1241037823.unknown

_1241037848.unknown

_1241037532.unknown

_1241037042.unknown

_1241037211.unknown

_1241037371.unknown

_1241037094.unknown

_1241036702.unknown

_1241036738.unknown

_1241036410.unknown

_1205332632.unknown

_1205391152.unknown

_1207054852.unknown

_1209968032.unknown

_1210076163.unknown

_1241034830.unknown

_1241035102.unknown

_1210076174.unknown

_1209985897.unknown

_1210075338.unknown

_1210076154.unknown

_1209985759.unknown

_1207055689.unknown

_1209638304.unknown

_1209928839.unknown

_1209930114.unknown

_1209932856.unknown

_1209932863.unknown

_1209928846.unknown

_1209928403.unknown

_1207386150.unknown

_1209631821.unknown

_1207055700.unknown

_1207055676.unknown

_1207055683.unknown

_1205392884.unknown

_1207054488.unknown

_1207054786.unknown

_1207054817.unknown

_1205392890.unknown

_1205392549.unknown

_1205335826.unknown

_1205338754.unknown

_1205339787.unknown

_1205338494.unknown

_1205334892.unknown

_1205334928.unknown

_1205335816.unknown

_1205334963.unknown

_1205334851.unknown

_1205332674.unknown

_1205332700.unknown

_1205332654.unknown

_1143381976.unknown

_1144520028.unknown

_1205332356.unknown

_1205332474.unknown

_1205332504.unknown

_1205332394.unknown

_1177259836.unknown

_1178297062.unknown

_1178297101.unknown

_1178293369.unknown

_1143727230.unknown

_1143728497.unknown

_1143739182.unknown

_1143740074.unknown

_1143742585.unknown

_1143739540.unknown

_1143738044.unknown

_1143727325.unknown

_1143727657.unknown

_1143645668.unknown

_1143724052.unknown

_1143724233.unknown

_1143723969.unknown

_1143644888.unknown

_1143381603.unknown

_1143381742.unknown

_1143381808.unknown

_1143381845.unknown

_1143381764.unknown

_1143381667.unknown

_1143381714.unknown

_1143381630.unknown

_1143378999.unknown

_1143379218.unknown

_1143379276.unknown

_1143379361.unknown

_1143379496.unknown

_1143379235.unknown

_1143379174.unknown

_1143377709.unknown

_1143378137.unknown

_1143377100.unknown

_1142659394.unknown

_1142666865.unknown

_1143028072.unknown

_1143030781.unknown

_1143376445.unknown

_1143376499.unknown

_1143031222.unknown

_1143028166.unknown

_1143028342.unknown

_1143028139.unknown

_1142667605.unknown

_1143027710.unknown

_1143028028.unknown

_1142703958.unknown

_1142667399.unknown

_1142662217.unknown

_1142663170.unknown

_1142666265.unknown

_1142666669.unknown

_1142665526.unknown

_1142662581.unknown

_1142662593.unknown

_1142662574.unknown

_1142660368.unknown

_1142661608.unknown

_1142662005.unknown

_1142661010.unknown

_1142659517.unknown

_1142659847.unknown

_1142659429.unknown

_1141277075.unknown

_1141372804.unknown

_1142657289.unknown

_1142659080.unknown

_1142657696.unknown

_1142658117.unknown

_1141398482.unknown

_1142657047.unknown

_1141393505.unknown

_1141277987.unknown

_1141360168.unknown

_1141366589.unknown

_1141367100.unknown

_1141278222.unknown

_1141277499.unknown

_1141277681.unknown

_1141277096.unknown

_1140533727.unknown

_1141274078.unknown

_1141275928.unknown

_1141277050.unknown

_1141274295.unknown

_1140535449.unknown

_1141138361.unknown

_1141141166.unknown

_1141141419.unknown

_1140538891.unknown

_1140534295.unknown

_1140534290.unknown

_1139647412.unknown

_1139748707.unknown

_1139749451.unknown

_1140532820.unknown

_1139829603.unknown

_1139748772.unknown

_1139649810.unknown

_1139482597.unknown

_1139483573.unknown

_1073334839.unknown

_1139482563.unknown

_1073216463.unknown

Date post:	29-Sep-2015
Category:	Documents
Upload:	petre1989
View:	17 times
Download:	0 times

Proiect Nr 17

Documents