of 109
Universitatea Transilvania BraovFacultatea de Inginerie Tehnologic Specializarea Inginerie Economic IndustrialAnaliza tehnico-economic a fabricrii cilindrului hidraulic. Studiu de caz la societatea Hidraulica SRL.Conductor tiinificef. Lucr. Dr. Ing. Gvru CristinaAbsolventToader Cristina- MarinaLucrare de licenBraov 2010CUPRINS .................................................................................................................................................... 3 Introducere................................................................................................................................. 4 Capitolul 1 - Prezentarea societii ............................................................................................ 5 1.1. Scurt istoric ...................................................................................................................... 5 1.2. Concureni, furnizori i clieni......................................................................................... 6 1.3. Organizarea ntreprinderii............................................................................................... 6 1.4. Evoluia principalilor indicatori....................................................................................... 8 Capitolul 2 - Studiul tehnologic al realizrii cilindrului hidraulic .............................................. 9 2.1. Prezentare general cilindrii hidraulici ............................................................................ 9 2.2. Prezentare cilindru hidraulic studiat ............................................................................ 10 2.3. Calculul regimurilor de achiere .................................................................................... 12 2.3.1. Calculul regimurilor de achiere la strunjire .......................................................... 14 2.3.2. Calculul regimului de achiere la gurire .............................................................. 29 2.3.3. Calculul regimului de achiere la lamare ................................................................ 31 2.3.4. Calculul regimului de achiere la filetare............................................................... 33 2.4.Calculul normei tehnice de timp..................................................................................... 37 2.4.1. Calculul normei tehnice de timp la strunjire ..................................................... 38 2.4.2. Calculul normei tehnice de timp la gurire............................................................. 43 2.4.3. Calculul normei tehnice de timp la lamare............................................................. 45 2.4.4. Calculul normei tehnice de timp la filetare............................................................. 46 Capitolul 3- Studiul economico-financiar al realizrii cilindrului hidraulic............................. 49 3.1. Analiza situaiei economico- financiare a SC Hidraulica SRL ...................................... 49 3.1.1. Analiza cifrei de afaceri .......................................................................................... 49 3.1.2. Analiza rezultatului din exploatare......................................................................... 52 3.1.3. Analiza lichiditii i solvabilitii ntreprinderii............................................... 55 3.1.4. Analiza ratelor de rentabilitate ................................................................................ 57 3.1.5. Analiza situaiei financiare a ntreprinderii............................................................. 62 3.2. Calculul costurilor de producie pentru realizarea cilindrului hidraulic ........................ 64 3.2.1. Calculul costurilor directe....................................................................................... 65 3.2.2. Calculul costurilor indirecte .................................................................................... 68 3.3. Calculul preului int de vnzare i a profitului ............................................................ 69 2Lucrare de licenCapitolul 4 Prelucrarea cilindrului hidraulic pe un centru de prelucrare............................... 70 4.1. Generaliti .................................................................................................................... 70 4.2. Alegerea multicriterial a centrului de prelucrare .......................................................... 70 4.3. Prezentarea centrului de prelucrare ales................................................................. 73 4.4.Calculul regimului de achiere ...................................................................................... 74 Calculul regimului de achiere la strunjire....................................................................... 74 4.4.2. Calculul regimului de achiere la gurire............................................................... 86 4.4.3. Calculul regimului de achiere la lamare ................................................................ 88 Calculul regimului de achiere la filetare......................................................................... 89 4.5. Calculul normei tehnice de timp .................................................................................... 93 4.5.1. Calculul normei tehnice de timp la strunjire ..................................................... 93 4.5.2. Calculul normei tehnice de timp la gurire............................................................. 96 4.5.3. Calculul normei tehnice de timp la lamare............................................................. 97 4.5.4. Calculul normei tehnice de timp la filetare............................................................. 97 4.6. Calculul costurilor de producie, preului de vnzare i a profitului .............................. 99 4.6.1. Calculul costurilor directe....................................................................................... 99 4.6.2. Calculul costurilor indirecte .................................................................................. 101 4.6.3. Calculul preului int de vnzare i a profitului................................................... 101 4.7. Propunere de realizare a unui departament comercial................................................. 102 4.7.1. Generaliti........................................................................................................... 102 4.7.2. Organizarea departamentului comercial............................................................... 103 4.8. Calculule privind investiia realizat........................................................................... 103 4.8.1. Generaliti..................................................................................................... 103 4.8.2. Calculul indicatorilor sfecifici investiiilor........................................................... 105 Bibliografie............................................................................................................................. 109 Anexe ...................................................................................................................................... 109 3Lucrare de licen IntroducereLucrarea de fa propune analiza produsului cilindru hidraulic deoarece este un produs care se comercializeaz individual i se adreseaz unui numr mare i diversificat de clieni, fiind folosind ntr-un numr mare de aplicaii. Studiul de caz a fost realizat n cadrul SC Hidraulica SRL din oraul Scele, societate ce areoexperienndomeniudeaproape10ani nfabricaiai comercializareacilindrilor hidraulici, dar i a cilindrilor pneumatici i telescopici.Lucrareaafost realizatpebazadatelor primitedininteriorul firmei i aaspectelor observate n cadrul vizitelor efectuate la sediul societii. Lucrarea prezint aspecte privitoare la societatea SC Hidraulica SRL i despre produsul analizat. Pentru acesta s-a realizat planul de operaii pe baza desenului de execuie primit de la societate, s-au calculat regimurile de achiere i norma tehnic de timp pentru situaia actual, precum i costul de producie i preul de vnzare innd cont de costurile directe i indirecte implicate n realizarea cilindrului hidraulic.ncontinuares-aanalizat situaiaeconomico- financiarafirmei pebazaanumitor indicatori i modele de calcul. innd cont de rezultatele obinute s-a propus renunarea la anumite maini-unelte vechi i aducerea unui centru de prelucrare care s reduc durata de prelucrare a produsului, efortul uman depus, dar i numrul de rebuturi rezultate. Aceast nlocuire a utilajelor atrage dup sine disponibilizarea unui numr de angajai, de aceea s-a propus, innd cont de acest aspect i de problemele evideniate n analiza economico-financiar a firmei, realizarea unui departament comercial, n care s fie implicai angajaii care ar urma s fie disponibilizai. Pentru realizarea celor dou modificri anterior prezentate este nevoie s se reamplaseze mainile-unelteispaiile dedepozitare existente pentru a se crea spaiul necesar realizrii departamentului comercial i amplasrii noului centru de prelucrare.n final s-a stabilit investiia necesar realizrii acestor propuneri i s-au calculat o serie de indicatori specifici investiiilor.
4Lucrare de licenCapitolul 1 - Prezentarea societii 1.1. Scurt istoric Societatea comercial Hidraulica SRL a fost constituit n anul 1998 ca o societate cu rspundere limitat, n conformitate cu prevederile Legii 31/1990, avnd un capital social n totalitate privat i n valoare de 10310 lei, capital rmas neschimbat pe parcursul celor 12 ani de activitate.Societatea i-a nceput activitatea cu asamblarea furtunurilor de presiune folosind materiale delareprezentanadinGermaniaasocietii DunlopHiflex. nurmtorii anii, firmai-a diversificatactivitateadesfurat ajungnd ca n prezent s ofere activiti de consultan, execuie, reparaii i comercializare pentru o gam larg de produse din domeniul hidraulicii i pneumaticii (n concordan cu codurile CAEN din Certificatul Constatator).Datorit extinderii gamei de produse i servicii oferite, SC Hidraulica SRL i desfoar activitatea n punctul de lucru din oraul Scele, judeul Braov, Str. Avram Iancu nr. 62 i n cadrul filialei dinoraul Otopeni, Municipiul Bucureti, Str. CaleaBucuretilor nr. 247, deschisnanul 2004. Deasemenea, societateaaconstruit noiateliere, pemsurcei-a diversificatobiectul deactivitate, i aadugatunparc auto, carenprezentcuprindeopt autoturisme i dou autoutilitare.
Fig. 1.1Produsele SC Hidraulica SRL5Lucrare de licen1.2. Concureni, furnizori i clieniMediul concurenial pe piaa romneasc n domeniul hidraulic i pneumatic este ntr-o continu cretere n ultimii ani, dar cei mai importani concureni ai societii sunt considerai: Lasedo SRL, Lyra Prodimex SRL, Total hydraulic SRL, Hansa Flex SRL, Centrul Hidraulic SRL. Hidraulica SRL face fa acestui mediu concurenial datorit faptului c ofer o gam mult mai larg deprodusei deservicii i realizeaz produsenestandardizate, conform cerinelor clienilor, oferind acestora posibilitatea de a procura produse care se gsesc foarte greu. Prin acestea, societatea reuete s obin un avantaj competitiv pe pia. Furnizorii sunt organizaiile i indivizii care ofer firmei inputurile (materii i materiale, utilaje, echipament tehnologic, energie, ambalaje, servicii, fordemuncinformaii etc) necesare fabricrii produselor proprii. Dintre acetia cei mai importani sunt aceia care asigur aprovizionarea cu materii prime i materiale deoarece acestea influeneaz n cea mai mare msur calitatea produselor fabricate. Din acest motiv, SC Hidraulica SRL apeleaz la firme cuolargexperien, recunoscutepeplanmondial pentruprofesionalismul lor i pentru respectareacontractelor ncheiate. Ctevadintreacesteasunt:DunlopHiflex, Baggerman, Darda, Economos, Aignep, Cladivari, Parker, GKN, Legris. Clienii existeni, dar i poteniali, ai societii sunt toate firmele care folosesc diverse maini, utilaje, instalaii, echipamente etc. din domeniul pneumatic sau hidraulic. Acetia se mpart n dou categorii: clieni fideli care apeleaz mereu la firma Hidraulica SRL i clieni ocazionali care au achiziionat produse sau apelat la serviciile firmei o singur dat. Peparcursulcelor12anideactivitate,societatea a reuitsajungla un portofoliu impresionant de clieni cu care au relaii de colaborare permanente. Civa dintre acetia sunt:Stabilus SRL, Rolem SRL, Comprest SA, Eurostrada SA, Ina Schaffler SRL, Consac SRL, Rouleau Guichard SRL, Holzindustrie SRL, Silnef SRL, Daewoo Automobile SA etc.1.3. Organizarea ntreprinderii Pentru asigurarea unei bune funcionri a societii i existenei unor relaii bine definite n cadrul firmei, SC Hidraulica SRL este organizat n birouri i ateliere :- birou facturi - birou personal vnzare- sal conferine- birou ingineri- directoriFig. 1.2 Birou personal- vnzare6Lucrare de licen- atelier prelucrri prin achiere - atelier reparaii - atelier garnituri- magazie - atelier furtunuri- atelier sudurFiecare atelier este dotat cu utilaje specifice, universale sau specializate, (ex. Maini de gurit, strunguri universale, freze, maini cuCNC Fig. 1.3 Atelier cilindrii hidraulici pentru prelucrare materiale metalice, maini cu CNC pentru prelucrare materiale nemetalice, prese, aparate de sudur etc.) i prevzut cuspaii de depozitare a materiilor prime i materialelor, semifabricatelor, produselorfinite, sculelor. Acesteasunt amplasatepegrupe omogene de maini-unelte. La asigurarea unor condiii optime pentru desfurarea activitii i obinerea unor piese calitative, societateaancheiat urmtoarelecontracte: desalubritate,depredaredeeuri i rebuturineremediabilerezultate ncadrul activitii,de prestri serviiciide la teripentru vulcanizri, debitri culaser i acoperiri metalice, lucrri cenupot fi realizatencadrul ntreprinderii, dar sunt necesare pentru realizarea produselor. SC Hidraulica SRL a ajuns s aib un numr de 78 de angajai, n cele dou puncte de lucru, cu o nalt calificare n domeniu.Strategia privind aceste resurse umane urmrete ca prin organizarea, recrutarea i selecia, dezvoltarea, promovarea i serviciile sociale oferite s existe n cadrul ntreprinderiio for de munc instruit i motivat care s contribuie, prin continuambuntireaperformanelor individualei deechip, lasatisfacereacerinelor clienilor. Societateaare ca i misiune s ofere clienilor si produsele de care au nevoie la o calitate superioar prin utilizarea unor materii prime i materiale specifice, cu rapiditatea i promptitudinea promis. Acest lucru este dovedit de faptul c firma a obinut, implementat i certificat urmtoarele certificate de calitate i de management: ISO 9001:2001 (9001:2000), ISO 14001:2005 (14001:2004), OHSAS 18001:2004.ncontinuaresocietateancearcsoferecalitateipromptitudineprinmodernizarea treptat a atelierelor, crearea de departamente specializate i cutarea celor mai bune rapoturi calitate- pre. 7Lucrare de licen1.4. Evoluia principalilor indicatori O imagine de ansamblu a evoluiei firmei, de la nfiinare pn n prezent, reiese prin intermediul ctorva indicatori prezentai, sub form grafic,n cele ce urmeaz.Fig. 1.4 Evoluia veniturilor i cheltuielilor n cadrul SC Hidraulica SRLFig. 1.5 Evoluia profitului net la Hidraulica SRL8Lucrare de licenCapitolul 2 - Studiul tehnologic al realizrii cilindrului hidraulic 2.1. Prezentare general cilindrii hidrauliciCilindrii hidraulici sau motoarele hidraulice liniare sunt organe de lucru (de execuie) care primesc energie hidrostatic produs de pompele volumice, o transform n energie mecanic de translaie pe care o transmit mecanismelor acionate.[3] Datorit avantajelor pe care le posed, cilindrii hidraulici au o frecven mare de utilizare n sistemul de acionare i comand hidraulic, precum n:1. Industria construciilor - excavatoare;- buldozere;- basculante;- camioane.2. Transport- platforme;- stivuitoare;- bra de ncrcare.Fig. 2.1 Domenii de utilizare cilindrii hidraulici3. Agricultur - tractoare;- combine;- semntori.4. Diferite ramuri ale industriei- utilaje industriale (roboi industriali, maini speciale, prese, etc.);- construcii navale (brci, vapoare);Fig. 2.2 Domenii de utilizare cilindrii hidraulici- construcii de autoturisme;- construcii de camioane i tractoare. Principala clasificareacilindrilor hidraulici sefacedupcriterii funcionale i constructive. Astfel, acetia pot fi:a) cilindri cu simpl aciune, la care deplasarea activ a pistonului sau evii se realizeaz sub aciunea presiunii lichidului din sistem, iar revenirea la poziia iniial, sub aciunea forelor constante sau a unui resort;9Lucrare de licenb)cilindri cudublaciune, lacaredeplasareapistonului sauevii, nambelesensuri, se realizeaz sub aciunea lichidului refulat de pomp. La rndul lor, cilindrii cu simpl aciune pot fi: cu piston, cu plunjer sau telescopici, iar cei cu dubl aciune pot fi: cu piston sau telescopici. [3]Caracteristicile cilindrilor hidraulici sunt:- presiunea nominal de lucru p (bari);- diametrul pistonului/ diametrul tijei D/d (cm);-2 22d D DFice reprezint raportul seciunilor de lucru;- cursa de lucru c, dat n cm;- fora dezvoltat la presiunea p (daN);- debitul consumat Q pentru a realiza o vitez de translaie (cm3/s)- viteza lichidului v, prindeschiderea racordurilor de alimentarenD, exprimat n (m/s);- volumul lichidului v din cilindrul la cursa maxim, maxS, dat n 3cm ;- timpul t de efectuare a cursei c (s);- randamentul mecanic m, volumic v, total t la presiunea nominal de lucru (%);[4] 2.2. Prezentare cilindru hidraulic studiat Cilindrul hidraulic studiat n cadrul acestei lucrri este cu dubl aciune, cu piston care este deplasat, n ambele sensuri, sub aciunea lichidului refulat de pomp.Caracteristicile principale ale cilindrului hidraulic studiat sunt urmtoarele: - presiune maxim:500 bar - temperatur de lucru:30 110 C - diametru alezaj: 30 500 mm - cursa: 10 6000 mm Pentru asigurarea satisfacerii clienilor, firma SC Hidraulica SRL realizeaz acest cilindru inafaradimensiunilorprezentatemai sus, adicconformcerinelorclienilor. Dinacest motiv se poate afirma c produsul studiat este realizat n producie de unicate, atunci cnd este vorba despre comenzile individuale ale clienilor.Cilindrul hidrauliccuprindeunasambludecomponente(fig. 2.3), opartedintreele realizate n cadrul firmei, iar restul achiziionate de la furnizorii din strintate: 10Lucrare de licen1) cmaa cilindrului, realizat dintr-o eav honuit 25/ 35, cu rolul de a proteja ntreg ansamblul ;2) tijaunilateral, prelucratdintr-obarcromat12, reprezintelementul central al cilindrului hidraulic, deoarece aceasta realizeaz deplasarea obiectelor ;3) buca de nchidere ajut la etanarea cilindrului i la nchiderea acestuia;4) ochet cu filet interior M10 i ochet cu filet exterior M10 pentru prinderea lateral;5) piulie M10 i lungime 6 mm cu rol de fixare a ocheilor pe cmaa cilindrului, asigurndu-se o rigiditate mai mare ansamblului;6) cappistonsedeplaseazo datcu tija asigurnd o etanare continu n timpul lucrului cilindrului; Fig.2.3 Elementele componente ale unui cilindrului hidraulic7) capacul prin care se introduce uleiul astfel nct s se creeze fora necesar deplasrii tijei;8) garnituraDAS25esteosoluiedeetanarecappistoncomplet, pentruoexcelent etanare static i economie de spaiu ;9) inel O Ro 12x 2,5 iinel O Ro 26x 2ce reprezint etanri PTFE cu profil standard ;10) garnitura strunjit S6 cu dimensiunile 12x 18x 5/6 asigur etanare automat i reducetendina de lipire-alunecare ;9) banda de ghidare F1 cu dimensiunile 12x 14x 10 cu rolul de a asigura deplasarea corect a tijei n timpul lucrului i a evita contactului metalic ntre buc i tij;11Lucrare de licen10) tergtorul ASA de dimensiuni 12x 20x 4 asigur o protecie fiabil contra ptrunderii prafului i murdriei, permind curirea tijei de pelicula rezidual de ulei.Realizarea cilindrului hidraulic presupune parcurgerea urmtoarelor etape:1. Stabilirea cursei i forei pe care cilindrul hidraulic trebuie s le realizeze;2. Alegere dimensiunilor elementelor componente; 3. Debitarea materialelor necesare prelucrrilor;4. Prelucrri metaliceprinstrunjirelareperele: cm, tij, cap piston, buc nchidere i capac;5. Verificarea dimensional apieselor metalice prelucrate;6. Alegerea soluiilor pentru etanarea cilindrului hidraulic;7. Asamblarea elementelor;8. Realizarea probelor i verificrilor finale. Fig. 2.4 Cilindru hidraulic Pentru elementele componente executate n cadrul societii, se va prezenta planul de operaii pentru a detalia aspecte legate de procesul de producie: maini-unelte utilizate, scule achietoare folosite, regimuri de achiere i norme de timp necesare. (Anexa 1) 2.3. Calculul regimurilor de achiereRegimulde achiereeste nelipsit n cadrul execuiei prelucrrilor i are urmtoarele elemente componente:- adncimea de achiere t care este definit ca mrimea tiului principal aflat n contact cu piesa de prelucrat, msurat perpendicular pe planul de lucru;- viteza de achiere v care este definit ca viteza la un moment dat, n direcia micrii de achiere, a unui punct de achiere considerat pe tiul sculei;- avansul s care este determinat de obicei n mm la o rotaie a piesei sau sculei. [6]Toateacesteelementesunt calculatepentrureperelecilindrului hidrauliccaresunt fabricate n cadrul societii Hidraulica SRL i anume:12Lucrare de licen- Cma cilindru- Tij- Buc nchidere- Cap piston13Lucrare de licen- Capac2.3.1. Calculul regimurilor de achiere la strunjire Operaia de strunjire implic existena a dou micri: micarea principal de rotaie a piesei i micareadetranslaieacuitului.Strunjireapoatefi: exterioari interioar, de degroare sau de finisare. Calculul elementelor componente ale regimului de achiere la strunjire, realizat pe baza relaiilor i tabelelor din [6], este prezentat n cele ce urmeaz. Strunjire frontal de degroare Operaiile de strunjire se realizeaz pe un strung normal, cu ajutorul unor cuite de strung cu plcu din carbur metalic P20, cu geometrie diferit, n funcie de tipul strunjirii.Sevaexemplificastabilireasistemuluitehnologic imodul decalcula regimuluide achiere n cazul strunjirii frontale respectnd cota L= 135 mm.1. Stabilirea sistemului tehnologic Adaosul de prelucrare care urmeaz a fi ndeprtat n cadrul operaiei se stabilete cu relaia:2DAd (2.1)unde: dA- adaosul de prelucrare; D- diametrul piesei prelucrate.mm Ad5 , 17235 n timpul achierii metalelor, suprafeele sculei achietoare sunt supuse unui proces de uzur. Cnd aceast uzur atinge o anumit mrime, scula trebuie reascuit. innd cont de materialul prelucrat i de materialul prii achietoare se stabilesc:m Rz 50 m Ra 5 , 15 h 0,4- 0,6 mm14Lucrare de licen Pe baza seciunii cuitului utilizat rezult c durabilitatea sculei este: T= 45 min. 2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1.Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceriAdaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea va fi egal cu limea cuitului, adic:mm t 3 .2.2.Stabilirea avansului de achierencazul operaiilor destrunjirefrontal, avansul seadoptnfunciedediametrul prelucrat i lungimea iului cuitului. Astfel, se adopt un avans s= 0,08. 2.3. Stabilirea vitezei de achiere Formula de calcul a vitezei de achiere este:12 11 10 622002k k k kHBs TCvnY mv
,`
.| (2.2)n care:v- viteza de achiere;T- durabilitatea sculei achietoare;
2 vC- coeficient ce depinde de caracteristicile materialul prelucrat i cel al sculei;m- exponentul durabilitii;s- avansul de achiere;
2y- exponent pentru avans;HB- duritatea Brinell a materialului de prelucrat;n- exponentul duritii; 6k- coeficient ce ine seama de materialul prelucrat; 10k- coeficient ce ine seama de variaia vitezei de achiere; 11k- coeficient ce ine seama de adncimea canalului la retezare; 12k- coeficient ce ine seama de tipul mainii-unelte.2 vC= 72,82y= 0,35 m= 0,15T= 45 mins= 0,12 mm/rot HB= 250n= 1,7512k= 16k= 17k= 1 10k= 198 , 011 kmin / 06 , 66 1 98 , 0 1 1 120025008 , 0 458 , 7275 , 135 , 0 15 , 0m v
,`
.| 2.4. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia semifabricatului se calculeaz conform relaiei:15Lucrare de licendvn1000 (2.3)n care: n- turaia semifabricatului; v- viteza de achiere; d- diametrul prelucrat.09 , 60135 14 , 306 , 66 1000 n rot/min2.5. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:s n vs (2.4)08 , 48 08 , 0 09 , 601 sv m/minTab. 2.1 Regimul de achiere pentru strunjirile frontale de degroareNr.crt.Denumire faz Avansul deachiere[mm/rot]Viteza de achiere[m/min]Turaia[rot/min]Viteza de avans[m/min]1 Strunjire la cota L= 133 mm 0,09 63,14 574,52 51,712 Strunjire la cota L= 175 mm 0,08 47,88 1270,7 101,663 Strunjire la cota L= 173 mm 0,09 46,03 1221,6 109,944 Strunjire la cota L= 33 mm 0,10 90,31 821,75 82,175 Strunjire la cota L= 31 mm 0,12 84,93 772,79 92,736 Strunjire la cota L= 35 mm 0,09 93,87 1494,74 134,537 Strunjire la cota L= 33 mm 0,10 62,53 765,92 76,598 Strunjire la cota L= 38 mm 0,08 66,73 574,36 45,959 Strunjire la cota L= 36 mm 0,10 61,6 530,21 53,02
Folosind aceleai formule i tabele ca la strunjirea frontal de degroare se va calcula i regimul de achiere pentru strunjirea canalelor. Datele rezultate sunt prezentate tabelar.Tab. 2.2 Regimul de achiere pentru strunjirea de degroare a canalelorNr.crt.Denumire faz Avans deachiere[mm/rot]Viteza de achiere[m/min]Turaia[rot/min]Vitezade avans[m/min]1 Strunjire canal exterior 27, L= 3,2 mm0,11 90,56 1068,18 117,52 Strunjire canal interior 14, L= 2,5 mm0,09 69,06 1570,97 141,39 Strunjire frontal de finisare 16Lucrare de licenSe va exemplifica stabilirea modul de calcul n cazul strunjirii frontale respectnd cota L= 135 mm, efectuat pe reperul cma cilindru.1. Stabilirea sistemului tehnologicAdaosul de prelucrare care urmeaz a fi ndeprtat n cadrul acestei operaii se stabilete cu urmtoarea relaie:mmDAf5 , 172352 innd cont de materialul prelucrat se stabilesc:m Rz 5 , 12
m Ra 2 , 3
mm h 1 , 0 Seciuneacuitului utilizat esteptrat, avnddimensiunile6x6mm. Pebazaacesteia rezult c durabilitatea sculei achietoare este: T= 45 min. 2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1.Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceriAdaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea va fi egal cu limea cuitului, adic:mm t 3 .2.2.Stabilirea avansului de achieren cazul strunjirii de finisare, avansul se determin cu formula:6 5e ea S Rr R C s (2.5)n care: SRC- coeficient ce depinde de unghiul de atac principal ;aR- rugozitatea;5e- exponent al rugozitii;r- raza la vrf; 6e- exponent al razei de racordare la vrf a sculei achietoare.SRC= 0,08995e= 0,5096e= 0,463 r= 0,5 aR= 3,2 m 12 , 0 5 , 0 2 , 3 0899 , 0463 , 0 509 , 0 smm/rot2.3. Stabilirea vitezei de achiere Formula de calcul a vitezei de achiere pentru retezare este:12 11 10 62* * * *200* *2k k k kHBs TCvnY mv
,`
.| (2.6) m= 0,15 n= 1,75 T= 45 minHB= 250
2 vC= 72,8 2y= 0,35s= 0,14 mm/rot6k= 1
7k= 110k= 198 , 011 k
12k= 117Lucrare de licen53 , 57 1 98 , 0 1 1 120025012 , 0 458 , 7275 , 135 , 0 15 , 0
,`
.| v m/min2.4 Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia semifabricatului se calculeaz conform relaiei:47 , 52335 14 , 353 , 57 1000** 1000 dvn rot/min2.5 Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:82 , 62 12 , 0 47 , 523 * s n vs m/min Tab. 2.3 Regimul de achiere pentru strunjirile frontale de finisareNr.crt.Denumire faz Avans deachiere[mm/rot]Viteza de achiere[m/min]Turaia[rot/min]Viteza de avans[m/min]1 Strunjire la cota L= 133 mm 0,12 57,53 523,47 62,822 Strunjire la cota L= 175 mm 0,12 50,24 1333,33 159,993 Strunjire la cota L= 173 mm 0,12 50,24 1333,33 159,994 Strunjire la cota L= 33 mm 0,12 84,93 772,79 92,735 Strunjire la cota L= 31 mm 0,12 84,93 772,79 92,736 Strunjire la cota L= 35 mm 0,12 84,93 1126,99 135,247 Strunjire la cota L= 33 mm 0,12 84,93 1126,99 135,248 Strunjire la cota L= 38 mm 0,14 84,93 772,79 92,739 Strunjire la cota L= 36 mm 0,14 84,93 772,79 92,73n acelai mod se va calcula i regimul de achiere pentru strunjirea canalelor. Tab. 2.4 Regimul de achiere la strunjirea de finisare a canalelorNr.crt.Denumire faz Avans deachiere[mm/rot]Viteza de achiere[m/min]Turaia[rot/min]Viteza de avans[m/min]1 Strunjire canal exterior 27, L= 3,2 mm0,09 93,87 854,14 76,872 Strunjire canal interior 14, L= 2,5 mm0,09 93,87 1245,62 112,1 Strunjire interioar de degroare 18Lucrare de licenSevaexemplificastabilireasistemuluitehnologic imodul decalcula regimuluide achiere pentru strunjirea interioar de degroare 28, efectuat pe reperul cma cilindru.1. Stabilirea sistemului tehnologicAdaosul de prelucrare care urmeaz a fi ndeprtat n cadrul acestei operaii se stabilete cu urmtoarea relaie simplificat:l d Ad + + 0047 , 0 0218 , 0 98 , 1(2.7)n care: dA- adaosul de prelucrare; d- diametrul piesei prelucrate;l- lungimea de prelucrat.mm Ad17 , 2 25 0047 , 0 28 0218 , 0 98 , 1 + + ntimpul achierii metalelor, suprafeelesculei achietoareseuzeaz, deaceease stabilesc:m Rz 50
m Ra 5 , 12 mm h 6 , 0 ..... 4 , 0 Seciunea cuitului utilizat este ptrat, avnd dimensiunile 16x16 mm. Pe baza acesteia rezult c durabilitatea sculei achietoare este: T=90 min. 2.Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1. Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceriAdaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea se va calcula, avnd n vedere c adaosul ndeprtat este simetric, cu relaia:22dAt (2.8)355 , 1271 , 2 t mm2.2. Stabilirea avansului de achiere Avansul, la strunjirile de degroare, se alege din valori standardizate. Astfel s= 0,4 mm/rot.2.3. Stabilirea vitezei de achiere n cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia:9 8 7 6 5 4 3 2 1200k k k k k k k k kHBs t TCvny x mvv v
,`
.| (2.9)n care: vC- coeficient ce depinde de caracteristicile materialului prelucrat i ale materialului sculei achietoare; T- durabilitatea sculei achietoare; m- exponentul durabilitii;19Lucrare de licen t- adncimea de achiere; s- avansul de achiere;v v y x ,- exponenii adncimii de achiere, avansului;HB- duritatea Brinell a materialului de prelucrat;n- exponentul duritii materialului prelucrat;
1k, 2k,3k, 4k,5k, 6k, 7k, 8k, 9k - coeficieni ce in seama de influena diferitelor aspecte legate de scula achietoare i de semifabricatul prelucrat;m= 0,125 T= 90 min vC= 29418 , 0 vx 35 , 0 vyt= 1,355 min s= 0,4 mm/rot HB= 250 n=1,7593 , 030 2016 1630 2008 , 01 ,`
.| ,`
.|xxxqk
,`
.|452kn care: - unghiul de atac principal;
- exponent n funcie de materialul prelucrat. Pentru oel, aluminiu i aliaje de magneziu prelucrate cu carburi metalice, grupa de utilizare P i M, acesta ia valoarea 0,3.87 , 070453 , 02 ,`
.| k09 , 013
,`
.|akn care: a= 15 pentru scule armate cu plcue dure; 1- unghiul de atac secundar.97 , 0201509 , 03 ,`
.| k
,`
.|24rkn care: r- raza de racordare a vrfului cuitului;
- exponent n funcie de tipul prelucrrii i de materialul de prelucrat. Pentru prelucrarea de degroare = 0,1.87 , 025 , 01 , 04 ,`
.| k85 , 05 k
16 k 17 k
18 k 19 k20Lucrare de licen n cazul strunjirii suprafeelor interioare, viteza de achiere se reduce prin nmulirea cu un coeficient de corecie. Deoarece diametrul gurii la care se strunjete este mai mic de 50 mm, coeficientul de corecie este egal cu 0,70. Astfel, viteza corectat va fi:28 , 60 70 , 0 12 , 86 rv m/min2.4. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia semifabricatului se calculeaz conform relaiei:62 , 68528 14 , 328 , 60 1000 1000dvn rot/min2.5.Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:25 , 274 4 , 0 62 , 685 s n vs m/min Tab. 2.5 Regimul de achiere pentru strunjirile interioare de degroareNr.crt.Denumire faz Adncime de achiere[mm]Avans deachiere[mm/rot]Viteza de achiere[m/min]Turaia[rot/min]Viteza de avans[m/min]1 Strunjire 30, L= 10 mm1,34 0,4 60,28 639,92 255,972 Strunjire 12,3, L= 8 mm1,143 0,4 91,82 2377,4 950,963 Strunjire 13, L= 25 mm1,19 0,4 91,12 2232,24 892,94 Strunjire 16, L= 10,2 mm1,19 0,4 91,12 1813,69 725,485 Strunjire 18, L= 6 mm1,2 0,4 90,43 1599,96 639,986 Strunjire 20, L= 4 mm1,22 0,4 90,43 1439,97 575,997 Strunjire 12, L= 8 mm1,14 0,4 91,82 2377,4 950,968 Strunjire 30, L= 5 mm1,33 0,4 89,07 945,54 378,22 Strunjire interioar de finisare 21min / 12 , 86 58 , 02002504 , 0 355 , 1 9029475 , 135 , 0 18 , 0 125 , 0m v
,`
.| Lucrare de licen Se va exemplifica stabilirea sistemului tehnologic i modul de calcul a regimului de achiere n cazul strunjirii interioare de finisare 28, efectuat pe reperul cma cilindru.1. Stabilirea sistemului tehnologicAdaosul de prelucrare care urmeaz a fi ndeprtat n cadrul acestei operaii se stabilete cu urmtoarea relaie simplificat:0046 , 0 22 , 044 , 0 l d Af(2.10)n care: fA- adaosul de prelucrare; d- diametrul piesei prelucrate;l- lungimea de prelucrat.mm Af84 , 0 25 28 44 , 00046 , 0 22 , 0 innd cont de materialul prelucrat se stabilesc:m Rz 5 , 12 m Ra 2 , 3
mm h 1 , 0 Seciunea cuitului utilizat este dreptunghiular, avnd dimensiunile 16x10 mm. Pe baza acesteia rezult c durabilitatea sculei achietoare este: T=90 min. 2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1.Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceriAdaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea se va calcula cu relaia:42 , 0284 , 022 dAt mmStabilirea avansului de achiere Avansul se va stabili conform relaiei:6 5e ea S Rr R C s 0899 , 0 SRC 5e= 0,509 6e= 0,463 aR= 3,2 m r= 0,512 , 0 5 , 0 2 , 3 0899 , 0463 , 0 509 , 0 smm/rot2.3. Stabilirea vitezei de achiere n cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia:9 8 7 6 5 4 3 2 1200k k k k k k k k kHBs t TCvny x mvv v
,`
.| m= 0,125vC= 25718 , 0 vx
20 , 0 vy22Lucrare de licenT= 90 mint= 0,42 mms= 0,12 mm/rot HB= 250n=1,75 9 , 01 k 87 , 02 k
97 , 03 k85 , 05 k
16 k
17 k
18 k19 k
76 , 04 k96 , 86 49 , 020025012 , 0 42 , 0 9025775 , 120 , 0 18 , 0 125 , 0
,`
.| vm/min n cazulstrunjirii suprafeelor interioare, viteza de achiere se reduce, de aceea viteza rezultat din calcule se nmulete cu un coeficient de corecie. Astfel, viteza corectat va fi:87 , 60 70 , 0 96 , 86 rv m/min2.4. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia semifabricatului se calculeaz conform relaiei:33 , 69228 14 , 387 , 60 1000 1000dvn rot/min2.5. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:08 , 83 12 , 0 33 , 692 s n vs m/minTab. 2.6 Regimul de achiere la strunjirile interioare de finisareNr.crt.Denumire faz Adncimede achiere[mm]Avans deachiere[mm/rot]Viteza deachiere[m/min]Turaia[rot/min]Viteza de avans[m/min]1 Strunjire 30, L= 10 mm0,46 0,08 64,82 688,11 55,052 Strunjire 12,3, L= 8 mm0,39 0,12 90,87 2352,8 282,343 Strunjire 13, L= 25 mm0,38 0,12 91,82 2249,39 269,934 Strunjire 16, L= 10,2 mm0,4 0,08 97,95 1949,64 155,975 Strunjire 18, L= 6 mm0,41 0,08 97,95 1733,01 138,646 Strunjire 20, L= 4 mm0,42 0,12 89,95 1432,32 171,887 Strunjire 12, L= 8 mm0,38 0,08 99,05 2628,72 210,38 Strunjire 30,0,46 0,08 95,82 1017,2 81,3723Lucrare de licenL= 5 mm Strunjire exterioar de degroare Se va exemplifica stabilirea sistemului tehnologic i modul de calcul a regimului de achiere n cazul strunjirii exterioare de degroare 30.1. Stabilirea sistemului tehnologicAdaosul de prelucrare care urmeaz a fi ndeprtat n cadrul acestei operaii se stabilete cu urmtoarea relaie simplificat:mm l d Ad07 , 2 5 0047 , 0 30 0218 , 0 98 , 1 0047 , 0 0218 , 0 98 , 1 + + + + Se stabilesc stabilesc urmtoarele valori referitoare la uzura sculei achietoare:m Rz 50 m Ra 5 , 12 mm h 6 , 0 ..... 4 , 0 Seciunea cuitului utilizat este ptrat, avnd dimensiunile 16x16 mm. Pe baza acesteia rezult c durabilitatea sculei achietoare este: T=90 min. 2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1. Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceriAdaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea se va calcula, avnd n vedere c adaosul ndeprtat este simetric, cu relaia:035 , 1207 , 222 dAtmm2.2. Stabilirea avansului de achiere Avansul, n cazul strunjirilor de degroare, se adopt din tabele. Astfel, s= 0,48 mm/rot.2.3. Stabilirea vitezei de achiere n cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia:9 8 7 6 5 4 3 2 1200k k k k k k k k kHBs t TCvny x mvv v
,`
.| m= 0,125 vC= 29418 , 0 vx 35 , 0 vyT= 90 min t=1,035 mm s= 0,48 mm/rotHB= 250n=1,7593 , 01 k 87 , 02 k 97 , 03 k87 , 04 k 85 , 05 k
16 k
17 k18 k 19 k24Lucrare de licen42 , 84 58 , 020025048 , 0 035 , 1 9029475 , 135 , 0 18 , 0 125 , 0
,`
.| v m/min2.4. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia semifabricatului se calculeaz conform relaiei:18 , 89630 14 , 342 , 84 1000 1000dvn rot/min2.5. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:16 , 430 48 , 0 18 , 896 s n vs m/minTab. 2.7 Regimul de achiere pentru strunjirile exterioare de degroareNr.crt.Denumire faz Adncimede achiere[mm]Avans deachiere[mm/rot]Viteza deachiere[m/min]Turaia[rot/min]Viteza de avans[m/min]1 Strunjire 10, L= 28,5 mm1,17 0,35 67,13 2137,9 748,262 Strunjire 8, L= 23 mm1,13 0,35 67,4 2683,12 939,093 Strunjire 35, L= 8 mm1,39 0,48 118,42 1077,52 517,214 Strunjire 30, L= 25 mm1,38 0,48 118,42 1257,11 603,415 Strunjire 26, L= 15 mm1,31 0,48 120,08 1470,85 706,0086 Strunjire 24, L= 33 mm1,33 0,48 119,24 1582,27 759,497 Strunjire 22,1 , L= 18mm1,27 0,48 120,08 1730,41 830,68 Strunjire 20, L= 7 mm1,22 0,35 135,33 2154,94 754,239 Strunjire 15,7, L= 13 mm1,19 0,35 136,42 2767,25 968,5410 Strunjire 35, L= 30 mm1,44 0,48 117,6 1070,06 513,6311 Strunjire 35, L= 6 mm1,39 0,48 118,42 1077,52 517,21 Strunjire exterioar de finisare 25Lucrare de licen Se va exemplifica stabilirea sistemului tehnologic i modul de calcul a regimului de achiere n cazul strunjirii exterioare de finisare 30, efectuat pe reperul cma cilindru.1. Stabilirea sistemului tehnologicAdaosul de prelucrare care urmeaz a fi ndeprtat n cadrul acestei operaii se stabilete cu urmtoarea relaie simplificat:mm l d Af92 , 0 5 30 44 , 0 44 , 00046 , 0 22 , 0 0046 , 0 22 , 0 n timpul achierii metalelor, suprafeele sculei achietoare sunt supuse unui proces de uzur. innd cont de materialul prelucrat se stabilesc:m Rz 5 , 12 m Ra 2 , 3
mm h 1 , 0 Seciunea cuitului utilizat este dreptunghiular, avnd dimensiunile 16x10 mm. Pe baza acesteia rezult c durabilitatea sculei achietoare este: T=90 min. 2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1. Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceriAdaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea se va calcula, avnd n vedere c adaosul ndeprtat este simetric, cu relaia:46 , 0292 , 022 dAtmm2.2. Stabilirea avansului de achiere Avansul se va stabili conform relaiei:6 5e ea S Rr R C s 0899 , 0 SRC 5e= 0,509 6e= 0,463 aR= 1,6 m r= 0,508 , 0 5 , 0 6 , 1 0899 , 0463 , 0 509 , 0 smm/rot2.3. Stabilirea vitezei de achiere n cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia:9 8 7 6 5 4 3 2 1200k k k k k k k k kHBs t TCvny x mvv v
,`
.| m= 0,125vC= 25718 , 0 vx
20 , 0 vy T= 90 mint= 0,46 mms= 0,08 mm/rot HB= 250 n=1,759 , 01 k87 , 02 k
97 , 03 k
76 , 04 k
85 , 05 k 16 k 17 k 18 k
19 k26Lucrare de licen59 , 92 49 , 020025008 , 0 46 , 0 9025775 , 120 , 0 18 , 0 125 , 0
,`
.| v m/min2.4. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia semifabricatului se calculeaz conform relaiei:91 , 98230 14 , 359 , 92 1000 1000dvnrot/min2.5. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:63 , 78 08 , 0 91 , 982 s n vsm/minTab.2.8 Regimul de achiere pentru strunjirile exterioare de finisare Nr.crt.Denumire faz Adncimede achiere[mm]Avans deachiere[mm/rot]Viteza deachiere[m/min]Turaia[rot/min]Viteza de avans[m/min]1 Strunjire 10, L= 28,5 mm0,34 0,12 65,59 2088,85 25,062 Strunjire 8, L= 23 mm0,34 0,12 65,59 2611,07 313,333 Strunjire 35, L= 8 mm0,48 0,12 119,93 1091,26 130,954 Strunjire 30, L= 25 mm0,46 0,08 136,88 1453,08 116,255 Strunjire 26, L= 15 mm0,44 0,12 127,2 1558,06 186,976 Strunjire 24, L= 33 mm0,44 0,12 127,2 1687,9 202,557 Strunjire 22,1L= 18mm0,43 0,08 138,38 1994,12 159,538 Strunjire 20, L= 7 mm0,42 0,12 128,5 2046,18 245,549 Strunjire 15,7 L= 13 mm0,4 0,08 139,92 2838,25 227,0610 Strunjire 35, L= 30 mm0,47 0,12 125,55 1332,8 159,9411 Strunjire 35, L= 6 mm0,48 0,12 125,18 1139,03 136,6827Lucrare de licenPentru strunjire 15,7 se recalculeaz viteza de achiere, adoptndu-se turaia maxim a strungului de 2800 rot/min.08 , 138100014 , 3 7 , 15 2800 rv m/min Execuie teire Se va exemplifica stabilirea sistemului tehnologic i modul de calcul a regimului de achiere n cazul execuiei teiturii 2x450, efectuat pe reperul cma cilindru.1. Stabilirea sistemului tehnologicAdaosul de prelucrare care urmeaz a fi ndeprtat la aceast operaie este: 2 Ap mm.Uzura admisibil a sculei achietoare este:m Rz 50
m Ra 5 , 12 mm h 6 , 0 ..... 4 , 0 innd cont de seciunea cuitului, se adopt o durabilitate a sculei achietoare de 90 min. 2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1. Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceriAdaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea este considerat a fi egal cu adaosul de prelucrare.2 pA t mm (2.11)2.2. Stabilirea avansului de achiereAvansul se alege din valori standardizate. Astfel, se adopt s= 0,4 mm/rot.2.3. Stabilirea vitezei de achiere n cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia:9 8 7 6 5 4 3 2 1200k k k k k k k k kHBs t TCvny x mvv v
,`
.| m= 0,125vC= 25718 , 0 vx 20 , 0 vyT= 90 mint= 2 mm s= 0,4 mm/rotHB= 250n=1,7593 , 01 k87 , 02 k
97 , 03 k
76 , 04 k 85 , 05 k
16 k 17 k 18 k
19 k39 , 70 51 , 02002504 , 0 2 9029475 , 135 , 0 18 , 0 125 , 0
,`
.| v m/min3. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare 28Lucrare de licen Turaia semifabricatului se calculeaz conform relaiei:49 , 64035 14 , 339 , 70 1000 1000dvn rot/min4. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:2 , 256 4 , 0 49 , 640 s n vs m/minTab. 2.9 Regimul de achiere pentru teiriNr.crt.Denumire faz Adncimeade achiere[mm]Avansul deachiere[mm/rot]Viteza de achiere[m/min]Turaia[rot/min]Viteza de avans[m/min]1 Teire 2x3002 0,4 51,17 1358,01 543,23 Teire 2x4502 0,4 104,12 947,41 378,964 Teire 1x4501 0,4 118,06 1074,25 429,7 2.3.2. Calculul regimului de achiere la gurire Operaiile de gurire se realizeaz pe maini de gurit cu burghie din oel rapid Rp3, de diferite diametre. Se va exemplifica stabilirea sistemului tehnologic i modul de calcul a regimului de achiere n cazul executrii gurii de 8,5, efectuat pe cma cilindru, conform [7].1. Stabilirea sistemului tehnologicOperaia se realizeaz cu ajutorul unui burghiu de 8,5 mm.Adaosul de prelucrare care urmeaz a fi ndeprtat n cadrul acestei operaii este egal cu diametrul gurii ce urmeaz a fi realizat, deci: 5 , 8 Ap mm. innd cont de materialul prelucrat, uzura ce apare pe faa de aezare a sculei achietoare este cuprins ntre 0,4.....0,8 mm. Pe baza materialului prelucrat, al sculei achietoare i al diametrului sculei se stabilete durabilitatea sculei achietoare de 25 min. 2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1. Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceri Adaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea la gurire se calculeaz cu relaia:2Dt (2.12)n care: D- diametrul burghiului.29Lucrare de licen25 , 425 , 8 t mm2.2. Stabilirea avansului de achiereAvansul reprezintdeplasareaburghiului de-alungul axei, laorotaieaarborelui principal al mainii. Calcului acestuia se face cu relaia:6 , 0D C K sS S (2.13)n care: SK- coeficient de corecie n funcie de lungimea gurii; SC- coeficientul de avans;D- diametrul burghiului.Deoarece lungimea pe care se realizeaz gaura este mai mic dect triplul diametrului acesteia, se considerSK= 1.SC= 0,038D= 8,5 mm14 , 0 5 , 8 038 , 0 16 , 0 smm/rot2.3. Stabilirea vitezei de achiere Viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia:VPy mzvvKs TD Cvv (2.14)n care: vC- coeficientul vitezei de achiere; D- diametrul burghiului; T- durabilitatea sculei achietoare; s- avansul de achiere; v vy m z , ,- exponenii diametrului, durabilitii i avansului;vpK- coeficient de corecie.vC= 5vz = 0,4 m= 0,27 , 0 vy
s= 0,14 mm/rot T= 25 min D= 8,5 mmSV LV TV MV VPK K K K K (2.15)n care:SV LV TV MVK K K K , , ,- coeficieni ce in seama de factorii ce influeneaz procesul de gurire.9 , 0750
,`
.|mMVRKn care:mR- rezistena la rupere a materialului prelucrat.30Lucrare de licen17507509 , 0 ,`
.|MVKTVK= 1,32LVK= 1SVK= 132 , 1 1 1 32 , 1 1 VPK37 , 32 32 , 148 , 077 , 1132 , 114 , 0 255 , 8 57 , 0 2 , 04 , 0 vm/min2.4. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia sculei achietoare se calculeaz conform relaiei:81 , 12125 , 8 14 , 337 , 32 1000 1000dvnrot/min2.5. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:79 , 169 14 , 0 18 , 1212 s n vs m/minTab. 2.10 Regimul de achiere pentru operaiile de gurireNr.crt.Denumire faz Adncimede achiere[mm]Avans deachiere[mm/rot]Vitezade achiere[m/min]Turaia[rot/min]Vitezade avans[m/min]1 Gurire 11,5, L= 33 mm5,75 0,2 23,87 661,03 133,212 Gurire 6,8,L= 29 mm3,4 0,13 27,6 1292,62 168,043 Gurire 8,L= 18 mm4 0,16 26,88 1070,06 171,214 Gurire 8,5,L= 15 mm4,25 0,17 26,54 994,38 169,045 Gurire 8,5,L= 20 mm4,25 0,17 26,54 994,38 169,042.3.3. Calculul regimului de achiere la lamare Lamareasaulrgirea gurilor se realizeaz pe maini de gurit, folosind ca i scule achietoare burghie speciale din oel rapid Rp3. Se va exemplifica stabilirea sistemului tehnologic i modul de calcul a regimului de achiere n cazul executrii 18, prin lamare, pe reperul cma cilindru [7].1. Stabilirea sistemului tehnologicOperaia se realizeaz cu ajutorul unui burghiu special de 18 mm.31Lucrare de licenAdaosul de prelucrare care urmeaz a fi ndeprtat n cadrul acestei operaii se stabilete cu urmtoarea relaie: d D Ap (2.16)n care: D- diametrul burghiului cu care se face lamarea; d- diametrul gurii existente.5 , 9 5 , 8 18 pA mm innd cont de materialul prelucrat i de cel al sculei achietoare, uzura ce apare pe faa de aezare a sculei achietoare este cuprins ntre 0,4.....0,8 mm. Pebazamaterialului prelucrat ialdiametrului sculei sestabiletedurabilitateasculei achietoare de 25 min. 2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1. Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceri Adaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea la lrgire se calculeaz cu relaia:2 d Dt(2.17)n care: D- diametrul burghiului; d- diametrul gurii existente.75 , 425 , 8 18 t mm2.2. Stabilirea avansului de achiere Avansul se calculeaz la fel ca i n cazul guririi:6 , 0D C K sS S (2.18)SC= 0,038 D= 18 mm SK= 121 , 0 18 038 , 0 16 , 0 smm/rot2.3. Stabilirea vitezei de achiere Viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia:VPy x mzvvKs t TD Cvv v (2.19)vC= 11,6vz = 0,4m= 0,25 , 0 vy s= 0,21 mm/rot T= 45 min D= 18mm t= 4,75 mmSV LV TV MV VPK K K K K (2.20)1 MVK TVK= 1,32 LVK= 1 SVK= 1 32Lucrare de licen32 , 1 1 1 32 , 1 1 VPK3 1 , 3 6 3 2 , 13 4 , 18 6 , 3 63 2 , 12 1 , 0 7 5 , 4 4 51 8 6 , 1 15 , 0 2 , 0 2 , 04 , 0 v m/min2.4. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia sculei achietoare se calculeaz conform relaiei:43 , 64218 14 , 331 , 36 1000 1000dvnrot/min2.5. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:91 , 134 21 , 0 43 , 642 s n vs m/minPentrru operaia de lamare 15, realizat pe reperul capac, regimul de achiere este:- adncimea de achiere t= 3,25 mm- avansul de achiere s= 0,24 mm/rot- viteza de achiere v= 31,95 m/min- turaia piesein= 678,34 rot/min- viteza de avans sv= 162,8 m/min2.3.4. Calculul regimului de achiere la filetare Procesul tehnologic de prelucrare a filetelor se alege n funcie de rolul funcional al piesei filetate i de precizia impus.Filetele exterioare se prelucreaz prin achiere cu ajutorul cuitelor profilate, cuitelor pieptene de filetat, capetelor de filetat poziionate coaxial cu piesa sau excentric, filierelor, frezelor, discurilor abrazive etc. Filetele interioare se pot prelucra prin achiere cu ajutorul cuitelor profilate, tarozilor i frezelor de filetat. [8] Calculul regimului de achiere pentru filetele strunjite Prelucrarea filetelor se va face pe un strung normal cu un cuit de strung cu pastil de filetare din carbur metalic P20.Sevaexemplificastabilireasistemuluitehnologic imodul decalcula regimuluide achiere n cazul executrii filetului M28x2, prin strunjire, al reperului cma cilindru.1. Stabilirea sistemului tehnologic Pentru durabilitatea economic a cuitelor, se recomand , n funcie de materialul sculei cu care se prelucreaz, o valoare de 30 min. 33Lucrare de licen2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1. Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceriAdaosul deprelucrarevafindeprtatdintr-osingurtrecere,de aceeaadncimea de achierea la realizarea filetului va fi egal cu adaosul pe raz:2i epD DA t (2.21)n care: eD- diametrul filetului; iD- diametrul gurii existente.5 , 1225 28 t mm2.2. Stabilirea avansului de achiere Avansul de achiere este egal cu pasul filetului,deci s= 2 mm/rot. 2.3. Stabilirea vitezei de achiere Pentru prelucrarea filetelor cu scule cu plcue din carburi metalice, pe piese din oel neclit, viteza de achiere poate fi exprimat cu relaia:VPvKp Ti Cv 3 , 0 2 , 023 , 0 (2.22)n care: vC- coeficientul ce depinde de natura materialului i semifabricatului;i- numrul de treceri; T- durabilitatea sculei achietoare; p- pasul filetului;vpK- coeficient de corecie.vC= 352 i= 2T= 30 minp= 2 mmP ms m VPK K K K (2.23)n care: mK- coeficient ce ine seama de natura materialului prelucrat;
msK- coeficient ce ine seama de materialul sculei achietoare; PK- coeficient ce ine seama de metoda de prelucrare a filetului.VnmmRK K
,`
.| 7501
n care: 1K- coeficient ce caracterizeaz grupa oelului; mR- rezistena la rupere a materialului prelucrat;vn- exponent al rezistenei. mR= 7501K= 1vn= 134Lucrare de licen175075011 ,`
.| mKmsK= 0,80 PK= 0,756 , 0 75 , 0 80 , 0 1 VPK94 , 101 6 , 043 , 284 , 4126 , 02 302 3523 , 0 2 , 023 , 0 vm/min2.4. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia sculei achietoare se calculeaz conform relaiei:46 , 115928 14 , 394 , 101 1000 1000dvn rot/min2.5. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:73 , 869 75 , 0 46 , 1159 s n vs m/minRegimul de achiere pentru filetul M26x2 executat prin strunjire este:- adncimea de achiere t= 2 mm- avansul de achiere s=1 mm/rot- viteza de achiere v= 108,73 m/min- turaia piesein= 1331,82 rot/min- viteza de avans sv= 1331,82 m/min Calculul regimului de achiere la filetarea cu tarodulAceste tipuri de filetri se realizeaz pe maini de gurit cu ajutorul tarozilor din oel rapid Rp3, de diferite diametre. Se va exemplifica stabilirea sistemului tehnologic i modul de calcul a regimului de achiere n cazul executrii filetului M10, al reperului cma cilindru.1. Stabilirea sistemului tehnologic Operaia se realizeaz cu un tarod M10 cu o durabilitatea economic T= 90 min.2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1. Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceri Adaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea se va calcula ca i n cazul filetelor realizate prin strunjire:75 , 025 , 8 10 t mm2.2. Stabilirea avansului de achiere35Lucrare de licen Avansul de achiere corespunde cu pasul filetului, deci s= 1 mm/rot.2.3. Stabilirea vitezei de achiereViteza de achiere se calculeaz conform relaiei:y myvp Td Cv (2.24)n care: vC- coeficientul ce depinde de natura materialului semifabricatului;d- diametrul gurii;T- durabilitatea sculei achietoare;p- pasul filetului;y- coeficient n funcie de materialul prelucrat;m- exponentul durabilitii.16 , 31 905 , 8 18 , 0 125 , 08 , 0 vm/min2.4.Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia sculei achietoare se calculeaz conform relaiei:67 , 10010 14 , 316 , 3 1000 1000dvn rot/min2.5. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:67 , 100 1 67 , 100 s n vsm/minTab. 2.11 Regimul de achiere pentru filetele realizate cu tarodulNr.crt.Denumire fazAdncimede achiere[mm]Avans deachiere[mm/rot]Viteza de achiere[m/min]Turaia[rot/min]Vitezade avans[m/min]1 Filetare M8, L= 25 mm0,6 1 2,64 105,09 105,092 Filetare M10x1,5,L= 15 mm0,75 1,5 2,28 72,61 108,923 Filetare M10, L= 12 mm0,75 1 3,16 100,67 100,67 Calculul regimului de achiere la filetarea cu ajutorul filierelor36Lucrare de licen Se va exemplifica stabilirea sistemului tehnologic i modul de calcul a regimului de achiere n cazul executrii filetului M10x1,5, al reperului tij.1. Stabilirea sistemului tehnologic Operaia se realizeaz pe un strung normal, cu o filier M10x1,5, din oel rapid Rp3. Durabilitatea economic se alege, n funcie de tipul sculei i al prelucrrii: T= 90 min.2. Stabilirea parametrilor regimului de achiere2.1. Stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceri Adaosul de prelucrare va fi ndeprtat dintr-o singur trecere, iar adncimea de achierea va fi: 75 , 0 t mm. 2.2. Stabilirea avansului de achiere Avansul de achiere corespunde cu pasul filetului, deci s= 1,5 mm/rot.2.3. Stabilirea vitezei de achiereViteza de achiere se adopt din valorile recomandate, n funcie de diametrul i pasul filetului. Astfel v= 2,45 m/min.2.4. Stabilirea turaiei semifabricatului sau a sculei achietoare Turaia sculei achietoare se calculeaz conform relaiei:03 , 7810 14 , 345 , 2 1000 1000dvn rot/min2.5. Stabilirea vitezei de avans Viteza de avans se stabilete utiliznd urmtoarea relaie de calcul:05 , 117 5 , 1 03 , 78 s n vs m/minPentrufiletul M8realizat prinaceeai metod valorile regimului deachieresunt urmtoarele:- avansul de achiere s= 1 mm/rot- viteza de achierev= 3,2 m/min- turaia piesein= 127,39 rot/min- viteza de avans sv= 127,39 m/min2.4.Calculul normei tehnice de timpPrin timpul de munc se nelege timpul de care dispune un executant pentru a-i ndeplini sarcinile de munc, conform duratei reglementate a zilei de munc. [8]37Lucrare de licen2.4.1. Calculul normei tehnice de timp la strunjireRealizareaoperaiilornecesitconsumarea unuianumittimp demunc din partea executantului. Acesta se mparte n timp productiv i timp neproductiv, care la rndul lor sunt alctuii din mai multe categorii [8], astfel:a) timpul productiv- timpul de pregtire-ncheierepT- timpul operativopT- timpul de baz bt- timpul ajuttor at- timpul de deservire a locului de muncdtT- timpul de deservire organizatoric doTb) timpul neproductiv- timpul de odihn i necesiti fiziologiceonTNorma tehnic de timp va fi:on do dt oppiTT T T TnTN + + + + (2.25)n care: n- numrul de piese date simultan n fabricaie.1. Timpul de pregtire-ncheiere este destinat pregtirii curente a lucrrii i includeurmtoarele activiti:- primirea sarcinii de producie;- studierea documentaiei tehnice;- pregtirea sculelor i aparatelor de msur, montarea i demontarea sculelor; - poziionarea limitatorilor/camelor pentru asigurarea dimensiunilor de prelucrare;- reglarea mainii prin stabilirea regimului de lucru, numai din manete;- predarea pieselor executate;- aducerea locului de munc la starea normal, dup terminarea lucrrii.2. Timpul operativ este format din:a) timpul de baz care reprezint timpul n cursul cruia executantul efectueaz- cu ajutorul mainii-unelte i a SDV-urilor corespunztoare- sau supravegheaz lucrrile necesare pentru modificarea nemijlocit a dimensiunilor, formei, proprietilor i strii obiectului muncii.Timpul de baz este definit prin relaia:in sl l l ltb+ + +3 2 1 (2.26)38Lucrare de licenn care: l- lungimea suprafeei prelucrate; 1l- distana de ptrundere a cuitului;
2l- distana de depire a sculei;
3l- lungimea suprafeei prelucrate pentru achia de prob;i- numrul de treceri;s- avansul de achiere;n- turaia piesei.( ) 2 .... 5 , 01+ tgtl mm ( ) 5 ... 02 lmm( ) 10 ... 03 l mm1l 3,2 mm2l= 4 mm 3l= 8 mml= 17,5 mms= 0,08 mm/rotn= 601,09 rot/min68 , 0 109 , 601 08 , 08 4 2 , 3 5 , 17 + + +bt minb) timpul ajuttor cuprinde activiti legate de:- prinderea i desprinderea piesei;- comanda mainii;- complexe de mnuiri legate de faz;- msurrile de control.Se calculeaz conform relaiei:4 3 2 1 a a a a at t t t t + + + (2.27) Valorile timpilor ajuttori se aleg conform tabelelor din [8].1 at= 0,6 min2 at= 0,05+0,05+0,05+0,05+0,8= 1 min3 at= 0,2 min4 at= 0,2 min2 2 , 0 2 , 0 1 6 , 0 + + + at min3. Timpul de deservire tehnic Timpul de deservire tehnic se stabilete procentual din timpul de baz.017 , 0 68 , 0 % 5 , 2 % 5 , 2 b dtt t min(2.28)4. Timpul de deservire organizatoric Timpul de deservire organizatoric se calculeaz , i el, ca procent din timpul de baz, n funcie de diametrul maxim de prelucrat.0068 , 0 68 , 0 % 1 % 1 b dot t min (2.29)39Lucrare de licen 5.Timpul de odihn i necesiti fiziologice Se stabilete ca procent din timpul operativ aferent operaiei.0268 , 0 68 , 2 % 1 % 1 op onT t min (2.30)Tab. 2.12 Norma de timp pentru operaiile de strunjireNr.crt.Denumire fazbt[min]at[min]dtt[min]dot[min]ont[min]pT[min]TN[min]1 SFD L= 135 mm 0,68 2 0,017 0,00680,02687,5 15,212 SFF L= 135 mm 0,58 0,7 0,0145 0,00580,01283 SID 28 mm 0,13 0,95 0,0032 0,00130,01084 SIF 28 mm 0,42 0,45 0,0105 0,00420,00875 SID 30 mm 0,08 0,45 0,002 0,00080,00536 SIF 30 mm 0,37 0,75 0,0092 0,00370,01127 SFD L= 133 mm 0,79 1,85 0,0197 0,00790,02647,5 14,168 SFF L= 133 mm 0,56 0,7 0,014 0,00560,01269 SED 30 mm 0,04 0,95 0,001 0,00040,009910 SEF 30 mm 0,19 0,45 0,0047 0,00190,006411 Teire 2x4500,05 0,97 0,0012 0,00050,010212 SFD L= 175 mm 0,22 1,5 0,0055 0,00220,01727,5 12,5113 SFF L= 175 mm 0,16 0,7 0,004 0,00160,008614 SED 10 mm 0,05 0,95 0,0012 0,00050,00115 SEF 10 mm 0,15 0,45 0,0037 0,00150,00616 Teire 2x3000,02 0,75 0,0005 0,00020,007717 SFD L= 173 mm 0,21 1,5 0,0052 0,002 0,017140Lucrare de licen17,5 12,6118 SFF L= 173 mm 0,16 0,7 0,004 0,00160,008619 SED 8 mm 0,08 0,95 0,002 0,00080,010320 SEF 8 mm 0,21 0,45 0,0052 0,00210,006621 Teire 2x3000,02 0,75 0,0005 0,00020,007722 SFD L= 33 mm 0,5 1,5 0,0125 0,00050,027,5 19,3423 SFF L= 33 mm 0,44 0,7 0,011 0,00440,011424 SED 35 mm 0,04 0,95 0,002 0,00040,009925 SEF 35 mm 0,14 0,45 0,0035 0,00140,005926 Teire 2x4500,03 0,75 0,0007 0,00030,007827 SID 12,3 mm 0,02 0,95 0,0005 0,00020,009728 SIF 12,3 mm 0,06 0,45 0,0015 0,00060,005129 SID 13 mm 0,04 0,45 0,001 0,00040,004930 SIF 13 mm 0,13 0,45 0,0032 0,00130,005831 SID 16 mm 0,03 0,45 0,0007 0,00030,004832 SIF 16 mm 0,13 0,45 0,0032 0,00130,005833 SID 18 mm 0,03 0,45 0,0007 0,00030,004834 SIF 18 mm 0,12 0,45 0,0003 0,00120,005735 SID 20 mm 0,02 0,45 0,0005 0,00020,004736 SIF 20 mm 0,08 0,97 0,002 0,00080,010537 SFD L= 31 mm 0,45 1,5 0,0112 0,004 0,019541Lucrare de licen57,5 16,6538 SFF L= 31 mm 0,44 0,7 0,011 0,00440,011439 SED 30 mm 0,06 0,95 0,0015 0,00060,010140 SEF 30 mm 0,3 0,75 0,0075 0,003 0,010541 SED 27 mm 0,11 0,95 0,0027 0,00110,010642 SEF 27 mm 0,18 0,75 0,0045 0,00180,009343 SED 26 mm 0,04 0,95 0,001 0,00040,009944 SEF 26 mm 0,13 0,75 0,0032 0,00130,008845 SFD L= 35 mm 0,3 1,5 0,0075 0,003 0,0187,5 12,5246 SFF L= 35 mm 0,25 0,7 0,0062 0,00250,009547 SED 24 mm 0,06 0,95 0,0015 0,00060,010148 SEF 24 mm 0,22 0,97 0,0055 0,00220,011949 SFD L= 33 mm 0,31 1,5 0,0077 0,00310,01817,5 18,0250 SFF L= 33 mm 0,25 0,7 0,0062 0,00250,009551 SED 22,1 mm 0,03 0,95 0,0007 0,00030,009852 SEF 22,1 mm 0,17 0,45 0,0042 0,00170,006253 SED 20 mm 0,02 0,45 0,0005 0,00020,004754 SEF 20 mm 0,07 0,45 0,0017 0,00070,005255 SED 15,7 mm 0,02 0,45 0,0005 0,00020,004756 SEF 15,7 mm 0,1 0,75 0,0025 0,001 0,008557 SID 12 mm 0,02 0,95 0,0005 0,00020,009758 SIF 12 mm 0,09 0,75 0,0022 0,00090,008442Lucrare de licen59 SED 14 mm 0,08 0,95 0,002 0,00080,010360 SEF 14 mm 0,12 0,75 0,0025 0,00120,008761 SFD L= 38 mm 0,65 1,5 0,0162 0,00650,02157,5 15,7562 SFF L= 38 mm 0,45 0,7 0,0112 0,00450,011563 SED 35 mm 0,08 0,95 0,002 0,00080,010364 SEF 35 mm 0,25 0,75 0,0062 0,00250,0165 SID 30 mm 0,2 0,95 0,005 0,002 0,011566 SIF 30 mm 0,18 0,45 0,0045 0,00180,006367 Teire 1x4500,03 0,97 0,0007 0,00030,0168 SFD L= 36 mm 0,56 1,5 0,014 0,00560,02067,5 13,8569 SFF L= 36 mm 0,45 0,7 0,0112 0,00450,011570 SED 35 mm 0,03 0,95 0,0007 0,00030,009871 SEF 35 mm 0,12 0,75 0,003 0,00120,008772 Teire 2x4500,03 1,17 0,0007 0,00030,012n tabelul 2.12. s-au fcut urmtoarele notaii:- SFD, SFF - strunjire frontal de degroare, respectiv de finisare- SID, SIF - strunjire interioar de degroare, respectiv de finisare- SED, SEF - strunjire exterioar de degroare, respective de finisare2.4.2. Calculul normei tehnice de timp la gurireCategoriile de timp calculate n acest caz, pe baza formulelor i tabelelor din [9], sunt urmtoarele:1. Timpul de pregtire-ncheiere 43Lucrare de licen Acest timp se alege n funcie de diametrul piesei care se prelucreaz. El se mparte la numrul n de buci, din produsul realizat, ce sunt date simultan n fabricaie.2. Timpul operativ format din:a) timpul de baz definit prin relaia:sbvi l l lt + +) (2 1 (2.31)n care: l- lungimea axial a gurii de prelucrat;
1l- distana de ptrundere; 2l- distana de depire la orificiile strpunse.( ) 3 .... 5 , 021+ ctgdlmm( ) 4 .... 5 , 02 l mm l5 mm 1l 5,75 mm 2l= 3 mmsv= 169,79 m/min( )08 , 079 , 1691 3 75 , 5 5 + +bt minb) timpul ajuttor calculat conform relaiei:4 3 2 1 a a a a at t t t t + + + Valorile timpilor ajuttori pariali se aleg conform tabelelor din [9].1 at= 0,06 min2 at= 0,02+0,02+0,02+0,09= 0,15 min3 at= 0,04 min4 at= 0,12 min37 , 0 12 , 0 04 , 0 15 , 0 06 , 0 + + + at min3. Timpul de deservire tehnic Timpul de deservire tehnic se stabilete procentual din timpul de baz, inndu-se cont c ascuirea burghiului se face de muncitor.004 , 0 08 , 0 % 5 % 5 b dtt t min4. Timpul de deservire organizatoricTimpul dedeservireorganizatoricsecalculeaztot cai procent, dardintimpul operativ, n funcie de diametrul maxim de prelucrat. 0045 , 0 45 , 0 % 1 % 1 op doT t min5. Timpul de odihn i necesiti fiziologiceSe stabilete ca procent din timpul operativ.44Lucrare de licen0135 , 0 45 , 0 % 3 % 3 op doT t minTab. 2.13 Norma de timp pentru operaiile de gurireNr.crt.Denumire fazbt[min]at[min]dtt[min]dot[min]ont[min]pT[min]TN[min]1 Gurire 8,5 0,08 0,37 0,004 0,0045 0,0135 1,5 1,972 Gurire 11,5 0,32 0,29 0,016 0,0061 0,0183 1,5 2,153 Gurire 6,8 0,22 0,29 0,011 0,0051 0,0153 1,5 2,044 Gurire 8 0,15 0,29 0,0075 0,0044 0,0132 1,5 1,965 Gurire 8,5 0,14 0,29 0,007 0,0043 0,0129 1,5 1,956 Gurire 8,5 0,17 0,36 0,0085 0,0053 0,0159 1,5 2,062.4.3. Calculul normei tehnice de timp la lamare Realizarea acestei operaii necesit consumarea unui anumit timp de munc din partea executantului, timp calculat conform [9]:1. Timpul de pregtire-ncheiere ales n funcie de diametrul piesei prelucrate. El semparte la numrul de buci date simultan n fabricaie.2. Timpul operativ format din:a) timpul de baz definit prin relaia:s nl l ltb+ +) (2 1 (2.32)n care: l- lungimea axial a gurii de prelucrat;
1l- distana de ptrundere; 2l- distana de depire la orificiile strpunse.( ) ( ) 2 .... 3 , 0 2 /0 1+ ctg d d l mm ( ) 4 .... 12 l mml= 18 mm 1l= 9 mm2l= 4 mmn= 642,43 rot/min s= 0,21 mm/rot23 , 021 , 0 43 , 6424 9 18+ +bt minb) timpul ajuttor calculat conform relaiei:4 3 2 1 a a a a at t t t t + + + Valorile timpilor ajuttori se stabilesc din tabelele din [9].1 at= 0,06 min2 at= 0,02+0,09= 0,11 min3 at= 0,04 min4 at= 0,12 min45Lucrare de licen33 , 0 12 , 0 04 , 0 11 , 0 06 , 0 + + + at min3. Timpul de deservire tehnic se stabilete ca procent din timpul de baz.0126 , 0 23 , 0 % 5 , 5 % 5 , 5 b dtt t min4. Timpul de deservire organizatoric calculat ca procent din timpul operativ.0073 , 0 45 , 0 % 3 , 1 % 3 , 1 op doT t min5. Timpul de odihn i necesiti fiziologice stabilit ca procent din timpul operativ.0168 , 0 56 , 0 % 3 % 3 op doT t minTab. 2.14 Norma de timp la operaiile de lamareNr.crt.Denumire fazbt[min]at[min]dtt[min]dot[min]ont[min]TN[min]1 Lamare 18 0,23 0,33 0,0126 0,0073 0,0168 0,62 Lamare 15 0,13 0,3 0,0065 0,0043 0,0129 0,452.4.4. Calculul normei tehnice de timp la filetare Determinarea normei de timp se face n funcie de modul de realizare a filetului. Aceste metode, prezentate n [8], sunt: a) Prelucrarea filetelor prin strunjire- timpul de baz se va calcula conform relaiei:( )p np ltb +3 ... 2 (2.33)n care: l- lungimea filetului; p- pasul filetului; n- turaia piesei.l= 15 mmp= 2 mm n= 1159,46 rot/min 09 , 0 bt min- timpul ajuttor va fi:2 1 a a at t t + (2.34) Valorile celor trei timpi ajuttori se vor adopta din tabele specifice.11 , 01 at min2 at= 0,20 minat= 0,31 min- timpul dedeserviretehnici organizatoric, precumi cel pentruodihni necesiti fiziologice se calculeaz procentual din timpul de baz;002 , 0 09 , 0 % 5 , 2 % 5 , 2 b dtt t min b) Filetarea cu ajutorul tarozilor46Lucrare de licen- timpul de baz se va calcula conform relaiei:
,`
.|+ + +12 11 1n n pl l ltb (2.35)n care: 1l- lungimea conului de atac al tarodului; 2l- lungimea cursei de ieire a tarodului; n- turaia micrii principale; 1n- turaia micrii de retragere.l=5 mm 1l=13mm2l= 4 mm p= 1 mmn= 100,67 rot/min 1n=100 rot/min44 , 0100167 , 100114 13 5 ,`
.|+ + +bt min- timpul ajuttor se va calcula ca i suma timpilor adoptai din tabele;323 , 0 022 , 0 07 , 0 121 , 0 11 , 0 + + + at min- timpul dedeserviretehnici organizatoric, precumi cel pentruodihni necesiti fiziologice se calculeaz procentual din timpul de baz anterior stabilit;0097 , 0 44 , 0 % 2 , 2 % 2 , 2 b dtt t min107 , 0 763 , 0 % 4 , 1 % 4 , 1 op doT tmin019 , 0 763 , 0 % 5 , 2 % 5 , 2 op onT tminc) Filetarea cu ajutorul filierelor- timpul de baz se va calcula conform relaiei:in p Ln pLtb
,`
.|+1 (2.36)2 1l l l L + + (2.37)n care: 1l- lungimea de ptrundere; 2l- lungimea cursei de ieire; i- numrul de treceri;L= 35,5 mm p= 1,5 mmn= 78,03 rot/min1n= 85 rot/min i= 158 , 0 1855 , 3503 , 78 5 , 15 , 35 ,`
.|+bt min- timpul ajuttor va fi suma timpilor stabilii pe baza tabelelor;68 , 0 08 , 0 12 , 0 37 , 0 11 , 0 + + + at min-timpul dedeserviretehnici organizatoric, precumi cel pentruodihni necesiti fiziologice se stabilesc din tabele;47Lucrare de licen0145 , 0 58 , 0 % 5 , 2 % 5 , 2 b dtt t min0139 , 0 26 , 1 % 1 , 1 % 1 , 1 op doT t0126 , 0 % 1 % 1 op op onT T tTab. 2.15 Norma de timp pentru filetareNr.crt.Denumire fazbt[min]at[min]dtt[min]dot[min]ont[min]TN[min]1 Execuie filet M28x2 0,09 0,31 0,0022 0,0048 0,412 Execuie filet M10 0,44 0,3230,0097 0,01070,019 0,813 Execuie filet M10x1,5 0,58 0,68 0,0145 0,01390,01261,314 Execuie filet M8 0,57 0,61 0,0142 0,00570,01181,215 Execuie filet M26x2 0,08 0,33 0,002 0,0042 0,486 Execuie filet M8 0,89 0,3230,0196 0,01250,02221,277 Execuie filet M10x1,5 0,78 0,3230,0172 0,01090,01951,158 Execuie filet M10 0,68 0,3230,015 0,00950,017 1,04 Prin nsumarea tuturor timpilor calculai se obine norma tehnic de timp necesar realizrii celor cinci repere din cadrul cilindrului hidraulic studiat. Astfel:Tgaurire Tfiletare Tlamare Tstrunjire TN N N N N + + + (2.38)76 , 2 min 6 , 165 13 , 6 07 , 8 05 , 1 35 , 150 + + + TNore La acest timp se adaug timpul necesar asamblrii tuturor componentelor, inclusiv sudarea capacului de cmaa cilindrului, norma tehnic de timp pentru realizarea unui cilindru hidraulic fiind egalcu:58 , 3 83 , 0 75 , 2 + TNore48Lucrare de licenCapitolul 3- Studiul economico-financiar al realizrii cilindrului hidraulic n vederea derulrii i dezvoltrii unei afaceri de succes, orice ntreprindere, indiferent de dimensiunileeisaudomeniuldeactivitate creia i aparine,trebuie s realizeze un studiu economico-financiar al activitii desfurate, studiu ce i va permite s-i cunoasc punctele tari i puncteleslabe. Pebazaacestui studiusevor puteastabili aciuni viitoarecevor conduce att la corectarea situaiilor nefavorabile pentrufirm, ct i laobinerea unor beneficii mai mari. Acest lucru se dorete i n cadrul acestui capitol.3.1. Analiza situaiei economico- financiare a SC Hidraulica SRL Analizaeconomico-financiarestefolositnluareaunordecizii referitoarela activitatea ntreprinderii, cum ar fi:- gestiune patrimonial- financiar a ntreprinderii;- angajarea unor proiecte investiionale;- alctuirea unei strategii privind evoluia viitoare a ntreprinderii, .a.Prin folosirea analizei economico-financiare se dorete diagnosticarea situaiei actuale de la SC Hidraulica SRL, a aprecierii nivelului calitativ al performanelor acesteia i pe baza rezultatelor obinute propunerea unor soluii de corecie, dac este cazul.3.1.1. Analiza cifrei de afaceri Cifra de afaceri este socotit ca fiind indicatorul fundamental al volumului de activitate desfuratdeunagent economic.Seregsetentoatesistemele deindicatori folosii n diagnosticarea i evaluarea economic a ntreprinderii. Aceasta poate fi definit ca fiindtotalitateaveniturilornregistratedinvnzareaproduciei imrfurilorntr-oanumit perioad de timp.[11]49Evoluia cifrei de afaceri 3461337.63117306.248508239611.41569895.6572925977418831090824112399889929664.1020000004000000600000080000001000000012000000140000001999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008An bilanCifr de afaceri (lei)Lucrare de licenFig. 3.1 Evoluia cifrei de afaceri Tab. 3.1 Date de intare pentru analiza factorialNr. crt. Indicatori Simbol U.m. Anul 2007 Anul 20081 Cifra de afaceriCA lei 10908241 123998892 Producia fabricat Q f lei 7931922 90986453 Numr mediu de salariai SN - 70 784Productivitatea medie anual a muncii SfNQlei/salariat113313.171116649.2955Gradul de valorificare a produciei fQCA%1.375233011.36282809 Model de analiz factorial ales este: f SfSQCAxNQx N CA (3.1)n care: SN- numrul de salariai; SfNQ-productivitatea medie anual a muncii;50Lucrare de licen
fQCA- gradul de valorificare al produciei.1491648 10908241 123998890 1 CA CA CA leiSe calculeaz influena celor trei factorilor asupra cifrei de afaceri prin metoda substituirilor n lan:1. Influena numrului de salariai ( )000 1
,`
.|
,`
.| f SfS SCANQCAxNQx N NS (3.2)CANS= (78-70)x 113313,171x 1,37523301= 1246656,114 lei2. Influena productivitii medii anuale a muncii00 11
,`
.|]]]]
,`
.|
,`
.| f SfSFSCANQQCAxNQNQx NSf(3.3)CANQSf= 78x (116649,295-113313,171)x 1,37523301= 357859,8737 lei3. Influena gradului de valorificare a produciei]]]]
,`
.|
,`
.|
,`
.| 0 111f f SfSCAQCAQCAQCAxNQx Nf (3.4)CAQCAf= 78x 116649,295x (1,36282809- 1,37523301)= -112867,988 leiVerificare: CA= CANS+CANQSf+CAQCAf= 1246656,114+ 357859,8737 -112867,988=1491648 lei Analiznd datele obinute se constat o cretere a cifrei de afaceri cu 1491648 lei, aspect considerat ca fiind pozitiv. Aceast variaie s-a datorat influenelor exercitate de cei trei factori direci, astfel:- cretereanumrului mediude salariai de la 70 la 78 a condus la mbuntirea cifreide afaceri cu1246656,114 lei;- productivitateamedieamuncii acrescut dela113313.171lei/salariat la116649.295 lei/salariat conducnd la sporirea cifrei de afaceri cu 357859,8737 lei;- gradul de valorificare al produciei influeneaz negativ cifra de afaceri ducnd la o scdere cu112867,988lei aacesteia. Totui acest lucrunupoatefi interpretat cafiindnegativ, deoarece este vorba de o scdere de doar 1,2%, gradul de valorificare meninndu-se la o cot 511496588288621230261860500000100000015000002000000250000030000003500000Rezultatul din exploatare (lei)2006 2007 2008An bilanEvoluia rezultatului din exploatareLucrare de licenmai marede100%, rezultndcproduciafabricatesteintegral vndut. Deasemenea aceast scdere este datorat faptului c nu a fost luat n vedere activitatea de comercializare i deprestri servicii realizat de societate. Creterea cifrei de afaceri este un lucru pozitiv, de accea nu este nevoie aplicarea unor soluii de corecie. Totui trebuie avut grij ca aceast cifr s continue s creasc prin axarea pe produsele care se vnd cel mai bine (spre exemplu garniturile de serie NBR cu domenii largi de utilizare i furtunurile) i serviciile cele mai cutate, precum reparaiile la cilindrii hidraulici i pneumatici.De asemenea trebuie s se descopere produsele greu vandabile (de ex.: brae de macara) care fie se vor ngloba n alte produse vandabile, unde este posibil, fie se va realiza o prospectare atent a pieii pentru a descoperi noi clieni pentru aceste produse.3.1.2. Analiza rezultatului din exploatareRezultatul exploatrii privete activitatea de exploatare curent a ntreprinderii i exprim mrimeaabsolutarentabilitii activitii deexploatare, obinutprindeducereatuturor cheltuielilor (pltibile i calculate) din veniturile exploatrii (ncasabile i calculate). [11] Fig. 3.2 Evoluia rezultatului din exploatare Se alege ca i model de analiz factorial a rezultatului din exploatare cel care arat legtura dintre rezultatul din exploatare i factorul uman, i anume:CARExQCAxNQxNNx N REf SpfSSpS (3.5)n care:SN- numrul de salariai;52Lucrare de licen SpN- numrul salariailor direct productivi;
SSpNN- structura personalului; SpfNQ- productivitatea salariailor direct productivi; fQCA- grad de valorificare a produciei;
CARE- rat de rentabilitate comercial;Tab. 3.2 Date de intrare pentru realizarea modelului de analiz folositNr. crt. Indicatori Simbol Anul 2007 Anul 20081 Numr salariaiSN 70 782 Numr salariai direct productiviSpN42 483 Producia fabricatfQ7931922 90986454 Cifra de afaceri CA 10908241 123998895 Rezultatul din exploatare RE 2886212 30261866 Structura personaluluiSSpNN 0.6 0.6153846157 Productivitatea salariailor direct productiviSpfNQ 188855.2857189555.10428 Gradul de valorificare al producieifQCA1.3752330141.3628280919 Rata de rentabilitate comercialCARE 0.2645900470.244049443139974 2886212 30261860 1 RE RE RE lei Se constat o cretere a rezultatului din exploatare cu 139974 lei. Aceasta se datoreaz influenelor urmtorilor factori:1. Influena numrului salariailor ( )00 000 1
,`
.|
,`
.|
,`
.|
,`
.| CARExQCAxNQxNNx N Nf SpfSSpS SRENS (3.6)leixRENRENSS8 , 329852264590047 5233014x0. .2857x1.37 0.6x188855 ) 70 78 (
2. Influena structurii personalului00 00 11
,`
.|
,`
.|
,`
.|
,`
.| CARExQCAxNQxNNNNx Nf SpfSSpSSpSRENNSSp (3.7)53Lucrare de licenleixRENRENSS2 , 82463.264590047 75233014x0 5.2857x1.3 0.6)x18885 5 0.61538461 ( 78 3. Influena productivitii salariailor direct productivi00 0 1 11
,`
.|
,`
.|
,`
.|
,`
.| CARExQCAxNQNQxNNx Nf SpfSpfSSpSRENQSpf (3.8)leixRENQRENQSpfSpf96 , 12222590047 3014x0.264 7)x1.37523 188855.285 - 1042 5x(189555. 0.61538461 78 4. Influena gradului de valorificare a produciei00 1111
,`
.|
,`
.|
,`
.|
,`
.| CARExQCAQCAxNQxNNx Nf f SpfSSpSREQCAf(3.9)leixREQCAREQCAff7 . 298630047 4)x0.26459 1.37523301 - 28091 42x(1.3628 x189555.10 0.61538461 78 5.Influena ratei de rentabilitate comercial
,`
.|
,`
.|
,`
.|
,`
.| 0 11 111CARECARExQCAxNQxNNx Nf SpfSSpSRECARE (3.10)leixRECARERECARE2547017) 0.26459004 - 4049443 8091x(0.24 42x1.36282 x189555.10 0.61538461 78 Verificare:lei RERERECAREREQCARENQRENNRENfSpfSSp S139974 254701 7 , 29863 96 , 12222 2 , 82463 8 , 329852 + + + + + + Se observ o cretere a rezultatului din exploatare fa de anul 2007 cu 139974 lei, cretere rezultat n urma variaiei factorilor de mai sus:-numrul salariailor, structurapersonalului i productivitateasalariailor direct productivi duc la o cretere a indicatorului analizat, cu valori diferite, aspect considerat pozitiv;- gradul de valorificare a produciei a dus la o scdere a rezultatului din exploatare cu 29863,7 lei, aspecte legate de acesta fiind prezentate la punctul 3.1.1.;- rata de rentabilitate comercial a influenat indicatorul analizat n sens negativ, ducnd la scderea acestuia cu 254701 lei. Acest fapt s-a datorat creterii, n anul 2008, a cheltuielilor cu materiile prime i materialele cu 8-10% fa de anul anterior. 54Lucrare de licen Principalele rezerve de cretere a ratei comerciale sunt: - sporirea vnzrilor prin realizarea de discounturi de volum (stabilirea, pentru fiecare familie de produse, a unor procente de reducere atunci cnd se achiziioneaz cantiti ce depesc anumite valori), oferte asociate cuanumite evenimente (spre exempluoferirea anumitor reduceri nzileleaniversarealefirmei), prinspecializareapersonalului careseocupde vnzriichiar, realizareaunuidepartamentcomercialcare s se ocupe expres de aceast activitate n cadrul firmei;-ameliorareastructurii vnzrilornsensul creterii ponderii celorcuomarjcomercial individual mai mare ; Tab. 3.3 Exemplu de discount pentru un cilindru hidraulicValoare cilindrii achiziionai () Discount oferit (procente)500- 1000 5%1001- 1500 10%1501- 2000 15%> 2000 20% Privitor laresurseleumane, estenecesarrealizareaunoraciuni princareinfluena acestora s duc la o cretere mai accentuat a indicatorului analizat. 3.1.3. Analiza lichiditii i solvabilitii ntreprinderii Analiza lichiditii i solvabilitii ntreprinderii se va face cu ajutorul metodei ratelor. Cele mai utilizate rate sunt: rata lichiditii generale, rata lichiditii restrnse, rata solvabilitii globale, rata solvabilitii patrimoniale.Tab. 3.4 Informaii necesare calculului ratelor de lichiditate i solvabilitateNr.crt.Indicatori Simbol/ Relaie calculAnul 2006 Anul 2007 Anul 20081 Active circulanteCA 3688282 4655543 51358832 Stocuri S 1814476 2118525 28025083 Datorii curenteCD 2132575 2153173 13244374 Active totaleAT4723155 5895650 67731065 Datorii totaleDT2132575 2153173 13244376 Capitaluri propriiPC 2602028 3746311 56437437 Credite bancareBC 0 0 08 Rata lichiditii generale CCDAR lg1.729 2.162 3.8779 Rata lichiditii restrnse CClrD S AR0.878 1.178 1.76155Lucrare de licen10 Rata solvabilitii globale TTsgDAR 2.214 2.738 5.11311 Rata solvabilitii patrimonialeB pPspC C CR+1 1 1Interpretare rezultate1)Ratalichiditii generaleacrescut peparcursulcelortreianideanaliz, ajungndlao valoare de 3,877. Valoarea supraunitar a ratei arat existena, n cei trei ani, a unui fond de rulmentcare permitentreprinderiis fac fa incidentelor care apar n micarea activelor circulantesaudeteriorrii valorii acestora. Societateareuetestransforme, ntr-untimp scurt, activele circulante n lichiditi, pentru a achita datoriile curente. Valoarea ratei arat c ntreprinderea este pus la adpost de o insuficien de trezorerie care ar putea fi provocat de rambursarea datoriilor la cererea creditorilor si.2) Rata lichiditii restrnse este un indicator de apreciere a lichiditii ntreprinderii care, spre deosebire, de rata lichiditii generale nu i-a n calcul stocurile, considerate a fi cel mai puin lichide dintre toate componentele activelor curente ale unei ntreprinderii. Aceast rat a crescut n ultimii trei ani, valoarea sa supraunitar (cu excepia anului 2006) artnd capacitatea firmei Hidraulica SRL de a face fa scadenelor pe termen scurt prin intermediul activelor sale aflate n cea mai mare stare de lichiditate (creane i disponibiliti bneti). De asemenea, valoarea supraunitar evideniaz faptul c stocurile de materii prime i materiale nu sunt finanate prin datorii pe termen scurt.3) Rata solvabilitii globale arat dac activitatea unei societi este sau nu eficient.Pe parcursul anilor analizai, aceast rat a avut valori mai mari dect 1,5 artnd faptul c societatea are capacitatea de a-i achita obligaiile bneti, indiferent de tipul lor. n ultimul an a nregistrat cea mai mare cretere, de la 2,738 la 5,113, gradul de acoperire a datoriilor pe seama activelor deinute de societate crescnd.4) Ratasolvabilitii patrimonialeexprimgradul deacoperireaobligaiilor deplatpe termen mediu i lung, inclusiv a obligaiilor ctre acionari, din capitalul propriu. Valoarea acesteia rmne constant pe parcursul celor trei ani de analiz i arat faptul c societatea nu a contractat niciun credit pe termen mediu sau lung, reuind s-i desfoare activitateancondiii normaledoarpebazareinvestireaunei pri aprofitului obinut din activitatea de exploatare. Per total ratele de lichiditate i solvabilitate arat capacitatea societii de a-i achita la timp datoriile pe termen scurt din surse proprii, fr a apela la mprumuturi pe termen lung.561.7290.8782.21412.1621.1782.73813.8771.7615.11310123456Valoare rateAnul 2006 Anul 2007 Anul 2008Evoluia ratelor de lichiditate i solvabilitateRata lichiditii generaleRata lichiditii restrnseRata solvabilitii globaleRata solvabilitii patrimonialeLucrare de licenFig. 3.3 Evoluia ratelor de lichiditate i solvabilitate3.1.4. Analiza ratelor de rentabilitate Ratelederentabilitatefacpartedincategoriaindicatorilordeeficiendetipul efect/efort. n categoria efectelor se pot nscrie diferitele trepte de acumulare bneasc rezultate la ncheierea exerciiului contabil pornind de la valoarea adugat i pn la profitul net. La efort se nscriu, n general, capitalurile avansate sau numai capitalurile proprii angajate n desfurarea activitii ntreprinderii. Analiza ratei rentabilitii comerciale Rataderentabilitatecomercial apreciaz randamentul diferitelor stadii ale activitii ntreprinderii la formarea rezultatului, fiind determinat ca raport ntre marjele de acumulare i cifra de afaceri sau valoarea adugat.Tab. 3.5 Date privind analiza ratei de rentabilitate comercialNr.crt.Indicatori Simbol2007P2008P2007 2008P P 1 Cifra de afaceri CA 10908241 12399889 14916482Marja comercialMc 1712468 19667262542583Exerciiul brut din exploatareEBE 1316191 1267652 -485394Rata marjei comercialeRcM15.69884615.860835530.1619891245 Rata marjei brute de R EBE12.066024 10.22309151-1.84293269757Lucrare de licenexploatareEBE = Valoarea adugat+ Subvenii pentru investiii Cheltuieli cu personalul Impozite, taxe i vrsminte asimilate(3.11)EBE2007 = 3463900 + 0 2085347 62362= 1316191 leiEBE 2008 = 4208775 + 0 2871923 69200= 1267652 lei Ratamarjeicomercialesemenineaproximativ la aceeaivaloare, avndo cretere minor de 0,16 %, lucru care evideniaz faptul c societatea ncearc s i menin poziia deinut pe piaa specific domeniului su de activitate. Totui, valoarea creterii este redus, de aceea societatea trebuie saplice soluii dembuntirea aratei comerciale, soluii prezentate i n cadrul punctului 3.1.2. Se constat o scdere a ratei marjei brute de exploatare de 1.842932697% aratnd c activitatea de exploatare a fost mai puin profitabil dect anul anterior, fapt datorat sporirii costurilor de exploatare, n principal a materiilor prime i materialelor (oel, font, aluminiu, inox etc.).naceastsituaie se recomand o analiz a cheltuielilor de exploatare pentrua observa unde se pot face mbuntiri cu privire la eliminarea sau reducerea unor cheltuielile mult prea mari. De asemenea, creterea productivitii muncii poate avea o influen favorabil asupra acestei rate, cretere ce poate fi realizat printr-o supraveghere mai atent a activitii desfurate de angajaii societii. Analiza ratei rentabilitii economiceAceasta se realizeaz pe baza urmtorului model:R100 *CAREACAte (3.12)n care: tACA- rata de eficien a activului total; CARE- rata de rentabilitate comercial.Tab. 3.6 Date necesare calculului ratei de rentabilitate economicNr.crt.Indicatori Simbol2007P2008P2007 2008P P 1 Cifra de afaceri CA 10908241 1239988914916482 Active totale A t 5895650 6773106 8774563 Rezultatul dinRE 2886212 3026186 13997458Lucrare de licenexploatare4Rata de eficien a activului totaltACA1.85021861.830753719-0.0194648325Rata de rentabilitate comercialCARE*10026.459004724.40494427-2.054060430 1Re Re eR= 44.67944249- 48.9549413= -4.275498847 %1. Influena ratei de eficien a activului total100 * *00 1Re
,`
.|]]]]
,`
.|
,`
.| CAREACAACAt t ACAt (3.13)RetACA= -0.019464832*26.4590047= - 0.515020081% 2. Influena ratei de rentabilitate comercialRe100 *CARE=]]]
,`
.|
,`
.|
,`
.|0 1 1100 * 100 * *CARECAREAtCA(3.14)Re100 *CARE= 1.830753719*-2.05406043= -3.760478771%Rata de rentabilitate economic prezint o scdere de 4.275498847%, scdere datorat ambilor factori direci care o influeneaz, aspect considerat ca fiind negativ. Scderea ratei de eficien a activelor cuun procent de 0.515020081% a aprut ca o consecin a utilizrii ineficiente a mijloacelor fixe, dar i a creterii valorii mijloacelor fixe mai mult dect valoarea rezultatului din exploatare. Firma pentru a readuce indicatorii analizai la o valoare pozitiv trebuie s recurg la urmtoarele soluii: - scoaterea din patrimoniu a utilajelor complet amortizate i care nu sunt folosite;- respectarea tehnologiei de fabricaie pentru a utiliza ntreaga capacitate a mijloacelor fixe;-instruirea personalul ce deservete mijloace fixe recent achiziionate, pentru a crete astfel productivitatea acestor mijloace fixe;- cutarea unor soluii de utilizare mai eficient a resurselor de care dispune societatea ;- organizarea activitii din cadrul procesului de producie. O influen negativ i mai mare o are rata de rentabilitatea comercial care scade cu 3.760478771%. Aspecte despre aceast situaie au fost prezentate n cadrul punctelor anterioare.59Lucrare de licen
Analiza ratei rentabilitii financiare a capitalurilor propriiSe folosete urmtorul model multiplicativ de analiz:100 * * *VTPCAAVTRnprttf (3.15)n care: tAVT- viteza de rotaie a activului total;
prtCA- factorul de multiplicare a capitalurilor proprii ;
VTPn- rentabilitatea net a veniturilor totale .Tab. 3.7 Date de intrare pentru analiza ratei de rentabilitate financiarNr.crt.Indicatori Simbol2007P2008P2007 2008P P 1 Venituri totale VT 10961226 1246736815061422 Active totale A t5895650 6773106 8774563Capitaluri propriiC pr 3746311 5643743 18974324 Profit net P n2397444 2522432 1249885Viteza de rotaie a activului totaltAVT1.85920571.840716504 -0.0184891816Factor de multiplicare al capitalului propriuprtCA 1.5737215 1.200108864 -0.3736125927Rentabilitatea net a veniturilor totale100 *VTPn21.872042 20.23227356 -1.6397688520 1f f fR R R = 44.69431013 63.9947949= - 19.30048477% 1. Influena vitezei de rotaie a activului total100 * * *000 1
,`
.|
,`
.|]]]]
,`
.|
,`
.| VTPCAAVTAVTnprtt tRAVTft (3.16)ftRAVT= -0.018489181*1.5737215*21.872042= - 0.636406905%60Lucrare de licen2. Influena factorului de multiplicare al capitalului propriu100 * * *00 11
,`
.|]]]]
,`
.|
,`
.|
,`
.| VTPCACAAVTnprtprttRCAfprt(3.17)fprtRCA = 1.840716504*-0.373612592*21.872042= - 15.04172839%3. Influena rentabilitii nete a veniturilor totale]]]
,`
.|
,`
.|
,`
.|
,`
.| 0 111100 *100 * 100 * * *VTPVTPCAAVTn nprttRVTPfn(3.18)fnRVTP100 *= 1.840716504*1.200108864*-1.639768852= - 3.622348096% Rata de rentabilitate financiar scade cu 19.30048477% datorit politicii de reinvestire a profitului pentru creterea activelor deinute de societate i a fluxurilor de venituri viitoare.Aceast rat, practic arat raportul dintre efectul i efortul depus pentru obinerea profitului.Toi factorii care influeneaz aceast rat ducla scderea ei, situaie considerat nefavorabil pentru societate. Influenele acestor factori au urmtoarele semnificaii:- influena negativ a vitezei de rotaie a activului total arat faptul c societatea a constituit stocuri prea mari comparativ cu ceea ce a reuit s vnd;- influena negativ a factorului de multiplicare sugereaz c gradul de ndatorare al societii este unul sczut;- influena rentabilitii nete a veniturilor totale reflect faptul c profitul crete ntr-un ritm inferior creterii veniturilor totale. Rentabilitatea financiar poate crete prin: - creterea vitezei de rotaie a activului ce reprezint o condiie esenial de mrire a acestei rate, cretere ce poate fi realizat printr-o exploatare intens a activului (reducerea ciclului de exploatareprinutilizareaunorvitezedelucrumai mari, micorareatimpilor auxiliari ia celor neproductivi, asigurarea unei logistici corespunztoare n cadrul firmei etc.); -creterea eficienei activitii de exploatare prin controlul costurilor i implementarea unei politici de preuri adecvate ;- sporirea volumului de activitate i fructificarea superioar a capitalurilor proprii.61Lucrare de licen
Fig. 3.4 Evoluia ratelor de rentabilitate3.1.5. Analiza situaiei financiare a ntreprinderii Se vor analiza urmtorii indicatori : situaia net, fondul de rulment, necesarul de fond de rulment i trezoreria net.Situaia net se calculeaz cu urmtoarea relaie :SN= Activ Datorii totale (3.19)2006SN= 4723155 2132575= 2590580 leiSN2007= 5895650 2153173= 3742477 leiSN2008= 6773106 1324437= 5448669 leiSeconstatcnultimii ani situaia neta firmeiafost pozitiv icresctoare demonstrnd o gestiune sntoas a ntreprinderii i existena n cadrul firmei a unui proces de reinvestire a acumulrilor din exerciiile anterioare.Societatea reuete s-i acopere nevoile din resusele proprii, a crei pondere se menine majoritar n totalul resurselor ntreprinderii. Astfel societatea dispune de o bun autonomie financiar i de stabilitate.Tab. 3.8 Valorile indicatorilor de analiz a situaiei financiare a firmeiNr.crt.Indicatori Relaie de calcul 2006 2007 20086215.7048.9563.9915.8644.6844.69010203040506070Valoare rat 2007 2008An bilanEvoluia ratelor de rentabilitateRata comercialRata economicRata financiarLucrare de licen1Fond de rulmentCapitaluri permanente Nevoi permanente 1567155 2506204 40065202Nevoia de fond de rulmentNevoi temporare Resurse tempora
