Date post: | 24-Nov-2015 |
Category: |
Documents |
Upload: | 0729048467 |
View: | 833 times |
Download: | 44 times |
UNIVERSITATEA DIN CRAIOVA
FACULTATEA DE MECANICA
SECTIA: T.C.M.
PROIECT DE LICENTA
PROIECTARE SI EXECUTIE MATRITA MULTICUIB
PENTRU INJECTAT REPERE DIN MASE PLASTICE
Conducator proiect Absolvent
Conf. dr. ing. Teisanu Cristina Florescu Cristian Nicusor
Craiova 2013
Matrita multicuib pentru injectat repere
Repere injectate din mase plastice
1. T E M A P R O I E C T U L U I
Se va proiecta si executa fizic, matrita multicuib pentru
injectat repere din mase plastice
Proiectul va cuprinde:
- Notiuni despre mase plastice si tehnologii pentru
injectare repere
- Notiuni de baza privind arhitectura, calculul,
dimensionarea si proiectarea matritelor de injectat
materiale termoplastice
- Alegerea reperului/piesei si elaborarea desenului de
executie
- Proiect de executie matrita multicuib. Se are in
vedere o matrita in care vor fi injectate simultan
minim doua repere
- Proiectarea procesului tehnologic de prelucrare prin
aschiere a unui reper din componenta matritei
multicuib, inclusiv elaborare plane de operatii
- Executia/fabricatia matritei multicuib
- Testare matrita pe o masina de injectat, eliminarea
defectelor de proiectare si fabricatie, obtinerea unor
repere corespunzatoare calitativ
C U P R I N S
1 TEMA PROIECTULUI
4
2 MEMORIU JUSTIFICATIV
5
3 PROIECTAREA MATRITELOR PENTRU INJECTAT
MATERIALE TERMOPLASTICE. STABILIREA REPERULUI
INJECTAT
7
4 PROIECT DE EXECUTIE MATRITA MULTICUIB PENTRU
INJECTAT REPERE DIN MASE PLASTICE
18
5 PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC DE
PRELUCRARE PRIN ASCHIERE TIJA ARUNCATOARE
27
5.1 REPER TIJA ARUNCATOARE
27
5.2 ITINERAR TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE PRIN ASCHIERE
29
5.3 STABILIREA ADAOSURILOR DE PRELUCRARE INTERMEDIARE SI
TOTALE
30
5.4 STABILIREA REGIMURILOR DE ASCHIERE
35
5.5 STABILIREA NORMEI TEHNICE DE TIMP
40
5.6 PLANE DE OPERATII TEHNOLOGICE
47
6 EXECUTIE MATRITA MULTICUIB PENTRU INJECTAT
SFERE 24
52
7 TESTAREA MATRITEI PE MASINA DE INJECTAT
EXECUTIE PIESE DE PROBA/SFERE 24
57
8 CONCLUZII
64
9 BIBLIOGRAFIE
65
2. MEMORIU JUSTIFICATIV
Una dintre cerintele majore ale industriei constructoare de masini si utilaje , consta
in proiectarea si dimensionarea rationala a pieselor corespunzator cerintelor constructiv-
functionale, precum si in proiectarea corecta a proceselor tehnologice de prelucrare.
Stabilirea formei, dimensiunilor, abaterilor de forma si de pozitie, tolerantelor si a
arhitecturii si independentei constructiilor in ansamblu, sunt elemente esentiale pe care le
impune inginerul proiectant constructiv. In etapa de realizare a pieselor si ansamblurilor,
se impune din partea proiectantului tehnologic ca adaosurile de prelucrare, elementele
regimurilor de fabricatie si normele tehnice de timp sa fie just stabilite prin metode de
calcul analitic sau adoptate rational din normele tehnice.
Majoritatea materialelor utilizate in constructia de masini sunt materiale metalice
precum oteluri, fonte, aluminiu si aliajele sale, cupru si aliajele sale. Alaturi de aceste
materiale metalice, au fost asimilate o serie de alte materiale nemetalice precum masele
plastice, care datorita proprietatilor fizico-mecanice si-au gasit numeroase utilizari in
majoritatea domeniilor de activitate din tehnica si pentru utilizari gospodaresti.
Masele plastice sunt materiale produse pe baza de polimeri, capabile de a capata la
incalzire forma ce li se da si de a o pastra dupa racire. Ele se caracterizeaza printr-o buna
rezistenta mecanica, densitate mica (usoare), inalta stabilitate chimica, proprietati
termoizolante si electroizolante, etc. In marea diversitate de mase plastice, polietilena
obtinuta din polimerizarea etilenei, cat si polipropilena obtinuta din polimerizarea
propilenei, prezinta o pozitie insemnata si datorita faptului ca pot fi usor reciclate si nu
afecteaza mediul inconjurator.
In aceasta directie, in prezenta lucrare am realizat proiectarea si executia unei
matrite multicuib, pentru obtinerea prin injectie din granule de polietilena/polipropilena a
unui reper de tip sfera. Acest reper, se compune din doua semisfere neidentice 24, care prin asamblare demontabila printr-un ajustaj cu strangere, genereaza ansamblul sfera
24. Un asemenea reper poate avea diverse utilizari precum un simplu obiect artizanal, sau poate fi montat pe pragul sau interior un circuit electronic specializat cu lumini cu
LED-uri, ceea ce ii confera o atractie aparte, etc.
Proiectarea matritei cu 4 cuiburi pentru injectia simultana a doua repere (patru
semisfere), a presupus in prealabil parcurgerea unei etape de documentare privind calculul,
dimensionarea, proiectarea cuiburilor si a sistemului de injectie, sistemul de racire,
sistemul de aruncare, arhitectura in ansamblu.
In etapa de proiectare constructiva a matritei, am pornit de la forma si dimensiunile
reperului dupa care am dimensionat partea activa reprezentata prin cele 4 cuiburi, dispuse
in planul de separatie. Acest plan delimiteaza semimatrita inferioara de semimatrita
superioara, astfel incat pe masina de injectat este permisa inchiderea matritei, injectarea si
solidificarea reperului respectiv, deschiderea matritei si aruncarea ansamblului culee
injectare-repere. Astfel s-a elaborat ansamblul general, desenele de subansamblu si repere
componente ale matritei.
5
Un alt capitol al lucrarii trateaza proiectarea procesului tehnologic de prelucrare prin
aschiere a unui reper din componenta matritei, respectiv tija aruncatoare. Astfel pentru productia de unicat (1 buc), s-a ales semifabricatul (bara laminata/OLC 45), si s-a stabilit o
varianta de itinerar tehnologic de prelucrare prin aschiere, pe masini unelte universale,
utilizand SDV-uri universale.
Adaosurile de prelucrare intermediare (interfazice tehnologice) si totale sunt
stabilite pentru fiecare operatie/faza tehnologica dupa normative si tabele din literatura de
specialitate.
Asfel s-a plecat de la dimensiunile finale ale piesei si prin cumularea adaosurilor,
conform operatiilor si fazelor tehnologice, s-a ajuns la dimensiunea finala a
semifabricatului laminat, in cazul nostrum bara laminate 35/OLC45. Pentru productia de unicat, elementele regimului de aschiere (adancimea de
aschiere, avansul de lucru, viteza de aschiere) s-au stabilit dupa normative din literatura
tehnica de specialitate. Modelele de calcul analitic, care sunt destul de laborioase, se
practica in cazul productiei de serie mare si de masa. Odata stabilite teoretic elementele
regimului de aschiere, acestea sunt corectate si adoptate in functie de gama de
caracteristici tehnice ale utilajului pe care se executa respectivele operatii/faze
tehnologice. Pe parcursul fluxului de fabricatie, pentru asigurarea duritatii superficiale de
33-35 HRC (unitati Rockwell), reperul a fost supus unui ciclu termic de calire si revenire.
Operatia finala de rectificare cilindrica exterioara, asigura realizarea cotei finale tolerate
[30h6( 0 0,017 )], cat si calitatea suprafetei impusa prin rugozitatea de 1,6 m.
Norma tehnica de timp NT, necesara pentru fabricatia reperului unicat s-a stabilit in
concordanta cu normativele din literature tehnica de specialitate, urmarind interiorul
tehnologic, utilajele si SDV-urile adoptate.
Capitolul de proiectare a procesului tehnologic este finalizat cu planele de operatii tehnologice, in care pe langa reprezentarea grafica a schemei tehnologice de prelucrare pentru fiecare operatie/prindere a reperului, se regasesc centralizat adaosurile de
prelucrare, elementele regimului de aschiere, norma tehnica de timp, stabilite si justificate
in subcapitolele anterioare.
Capitolul de executie fizica a matritei, prezinta prin imagini ansamblul acesteia, cat
si subansambluri principale-semimatrita inferioara si semimatrita superioara.
Capitolul de final al lucrarii prezinta etapa de testare a matritei pe masina de injectat
de tip orizontal cu actionare hidraulica KUASY 150/50.
Matrita se centreaza si prinde pe masina de injectat, respectiv semimatrita inferioara
se prinde de platoul fix al masinii (duza matrita la duza injectie masina), iar semimatrita
superioara se prinde pe platoul mobil al masinii.
Materia prima utilizata, respective granule de polietilena/polipropilena sunt incalzite
si topite in tamburul masinii, apoi dozate si presate in cuiburile matritei. Dupa solidificare
in cuiburile matritei (printr-un process de racire fortata cu apa), masina actionata hidraulic
deschide matrita, iar placa aruncatoare indeparteaza din cuiburi (arunca) culeea de
injectare impreuna cu reperele.
In procesul de injectie pot apare defecte precum formarea de bavura in planul de
separatie al matritei sau repere incomplete, lucru care se remediaza in aceasta etapa
de testare a matritei. In finalul lucrarii sunt prezentate repere injectate corespunzator
calitativ (semisfere) care printr-o usoara presare mecanica se imbina si formeaza
ansamblul sfera 24.
6
7
3. PROIECTAREA MATRITELOR PENTRU INJECTAT
MATERIALE TERMOPLASTICE.
STABILIREA REPERULUI/PIESEI INJECTATE
Elaborarea proiectelor pentru matritele de injectat materiale termoplastice,
constituie in majoritatea cazurilor o problema complexa de inginerie mecanica
constructiva si tehnologica, avand in principal urmatoarele etape:
-calculul si dimensionarea matritelor de injectat;
-proiectarea sistemului de injectare;
-proiectarea sistemului de aruncare;
-proiectarea elementelor pentru conducerea si centrarea matritei;
-proiectarea sistemului de racire;
-stabilirea tolerantelor si ajustajelor;
-alegerea materialelor pentru executia componentelor matritei, etc.
Calculul si dimensionarea matritelor de injectat
Gasirea solutiilor optime tehnice si economice la proiectarea matritelor de injectat,
depinde in mare masura de experienta proiectantului. In situatia matritelor multicuib, a
matritelor de mari dimensiuni sau a matritelor speciale, dupa stabilirea de principiu a
solutiei constructive, se impune efectuarea unor calcule privind:
-dimensionarea retelei de injectare;
-dimensionarea cuiburilor in functie de contractia materialului termoplastic injectat;
-calculul de rezistenta pentru diferite repere ale matritei, etc.
Curgerea materialului termoplastic prin duze, canale, diguri, este un proces foarte
complicat greu de formulat din punct de vedere matematic pe baza teoriei curgerii
lichidelor vascoase.
FiG.1 Nomograma pentru determinarea diametrului canalului de injectare
50,8
101,6 116,2 127,0 132,4
Lungimea canalului in mm
15
30
60
90
120 150
210
3,1
4,76
Dia
met
rul
can
alulu
i in
m
m
6,3
8
9,5
greutatea piesei in g
25,4
8
Alegerea la intamplare a sectiunii, lungimii si formei canalelor de injectare, a
locului de injectare, conduce in mod inevitabil la defecte ale pieselor injectate. In decursul
timpului, din teorie si practica experimentala s-au stabilit si verificat anumite reguli si
principii, dupa care se poate calauzi un proiectant. Spre exemplu pentru alegerea
diametrului (sectiunii) canalului de injectare, ne putem orienta dintr-o nomograma, precum
cea din fig.1 (Luc. 1).
Dimensiunile partilor active ale matritei (poansoane si pastile), trebuie sa asigure
dimensiunile si tolerantele impuse prin desen ale piesei, dupa aruncarea din matrita si
racirea ei copleta.
Valorile contractiilor teoretice sunt date in literatura de specialitate, pentru fiecare
material plastic in parte spre exemplu pentru:
Tipul materialului Valoarea contractiei %
-Polietilena de mare densitate 2 5% -Polietilena de joasa densitate 1,5 5% -Polipropilena 1 2,5%
In general, la proiectarea matritelor pentru injectarea bunurilor de consum din
materiale plastice, nu este necesara efectuarea unor calcule de rezistenta. In situatia
pieselor de gabarit, forta de injectare atinge valori foarte mari si ca atare placile matritei
sunt supuse la solicitari mecanice. O oarecare supradimensionare a elementelor matritei nu
influenteaza semnificativ costul matritei, deoarece cheltuielile materiale au o pondere mica
in raport cu cheltuielile cu manopera de fabricatie, in schimb matrita capata o importanta
rigiditate.
Placile matritei, sunt de regula solicitate la compresiune si la incovoiere datorita
fortei de injectare care se exercita in interiorul cuiburilor matritei. Forta interioara de
injectare nu poate fi calculata cu exactitate datorita unor factori variabili, dar poate fi
determinata empiric, cu o precizie satisfacatoare pentru efectuarea calculelor de rezistenta.
Conform datelor experimentale, valoarea presiunii interioare din cuibul matritei Pi este data de valoarea presiunii exterioare Pe a masinii de injectat, din care se scad pierderile de presiune la trecerea prin duza, canale, diguri, respectiv:
Pi=(0,4.0,6)Pe Forta interioara de injectare Fi, va fi:
Fi=(0,40,6)Pe x s [daN] unde:
Pe presiunea exterioara a masinii de injectat in daN/cm2 s suprafata frontala a cuiburilor in cm2
Valoarea presiunii exterioare a masinii de injectat Pe, trebuie reglata corespunzator
tipului de material termoplastic injectat, precum:
Tipul materialului termoplastic Valoarea presiunii exterioare a
masinii/presiunea de injectare Pe [daN/cm2]
-Polietilena de mare densitate
-Polietilena de joasa densitate
-Polipropilena
6001500 daN/cm2 (bar) 6001700 daN/cm2 (bar) 12001800 daN/cm2 (bar)
9
Dupa calculul fortei interioare de injectare Fi, aceasta se compara cu forta de
actionare a masinii de injectat. In toate situatiile forta masinii de injectat, trebuie sa
depaseasca forta interioara de injectare Fi. In situatia in care Fi este mai mare, matrita nu
inchide si vom avea scapari de material in planul de separatie. Daca aceasta conditie nu
este indeplinita, matrita se va monta pe o masina de injectat de putere superioara.
Proiectarea sistemului de injectare
Sistemul de injectare in matrita consta din duza, canale, diguri prin care materialul
plastic topit, ajunge sub presiune in cuibul (cuiburile) matritei. Proiectarea consta in
alegerea modului de injectare, stabilirea formei, sectiunii si amplasarea canalelor de
injectare.
Cele mai cunoscute sisteme de injectare sunt: injectarea directa, injectarea prin canale
de distributie, etc.
In cazul injectarii directe, intreaga sectiune a orificiului duzei matritei, vine in contact
direct cu cuibul reperului (piesei). Injectarea directa se foloseste mai ales in cazul pieselor
de dimensiuni mari si pentru materiale avand viscozitatea mare la temperatura de injectare.
Canalul de injectare (denumit si culee) se indeparteaza de piesa, dupa scoaterea ei din
cuibul matritei, prin taiere sau frezare ulterioara.
Injectarea prin canale de distributie Pentru o injectare optima, este necesar alegerea corespunzatoare a orificiului duzei
(fig.2)
Fig.2 Duza matrita/duza masina injectat
Diametrul duzei masinii de injectat d, se stabileste functie de natura chimica a materialului injectat (polietilena, polipropilena, poliamida, etc.) si de cantitatea de material
injectat (repere+culee). Spre exemplu, la injectarea polietilenei intr-o cantitate de 10-20
grame, diametrul duzei masinii de injectat d=4 mm.
Pentru ca la aruncarea (scoaterea) pieselor, culeea sa se rupa in zona capului masinii
de injectat,este foarte important ca diametrul orificiului duzei masinii "d", sa fie mai mic
decat diametrul duzei matritei "D" (d
10
Acest sistem de injectat prin canale se foloseste in cazul matritelor cu mai multe
cuiburi, atunci cand este necesar ca materialul plastic topit sa fie distribuit de la canalul
central al piesei prin canale laterale, la cuiburile matritei.
Modalitati (sisteme) de amplasare a cuiburilor in matrita si canalele de distributie
corespunzatoare sunt prezentate in fig. 3.
a
b
Fig.3 Sisteme de amplasare a cuiburilor in matrita
In vederea amplasarii optime a cuiburilor piesei in matrita de injectat, se impun
reguli precum:
-drumul de curgere a materialului plastic in canalele de distributie trebuie sa fie cat
mai scurt posibil;
-umplerea cuiburilor sa se faca pe cat posibil concomitant;
-trecerea de la culee la canalele de distributie sa se faca prin raze de racordare.
Alegerea rationala a retelei de injectare se bazeaza pe o serie de factori rezultati din
considerente teoretice si practice. Sectiunea canalelor de distributie joaca un rol important.
Fig.4 Sectiuni ale canalului de distributie
Considerentele teoretice arata ca sectiunea circulara a canalului de distributie
(fig.4a) este cea mai favorabila curgerii materialului plastic, insa prezinta dificultati in
executie datorita practicarii canalului in cele doua placi ale matritei inferioare si matritei
superioare.
Placa 2
Placa 1
a. b. c.
Placa 1 Placa 1
Placa 2 Placa 2
11
Celelalte sectiuni ale canalului de distributie (fig.4b,c) sunt mai usor de executat,
insa duc la pierderi de presiune mai mari ale materialului plastic topit (frecari mai mari).
Este important ca suprafata canalelor de distributie sa fie lustruita (rugozitate cat mai
mica), pentru a reduce frecarea materialului plastic in curgere.
Patrunderea materialului plastic topit, de la canalele de distributie la fiecare cuib
(piesa), se face printr-un dig. Prin practicarea digului, se reduce local sectiunea si implicit
se mareste viteza de curgere si temperatura materialului la intrarea in cuib. In general,
alegerea sectiunii digului se face la dimensiuni minime, astfel incat dupa executarea
probelor de matrita, in caz de necesitate, sectiunea sa poata fi marita.
`
Fig.5 Dimensiunile digului de injectare
Dimensiunile digului se stabilesc functie de masa piesei ce se injecteaza. Spre
exemplu pentru o piesa cu masa de 10-20 grame, diametrul digului d = 0,50,8 mm, iar lungimea digului l = 2 mm.
Digul poate fi practicat intr-o singura parte (fig.6a) sau in ambele parti ale matritei
(fig.6b). Sectiunea digului ajuta si la ruperea usoara (cu urme minime) a pieselor din
culee-canale de distributie, dupa racire si eliminare din matrita.
Placa 1
Fig.6 Sisteme de executie a digurilor
a. b.
Placa 2
Placa 2
canal de
distributie
Placa 1
dig
Cuib piesa
12
Proiectarea sistemului de aruncare a piesei
Dupa racire, respectiv solidificarea piesei injectate, acesta trebuie eliminate
(aruncata) din matrita, o data cu deschiderea acesteia. Faza de scoatere, respectiv de
aruncare a piesei din matrita, face parte din ciclul de injectare.
Solutia optima pentru aruncarea piesei injectate, presupune scoaterea automata a
acesteia din matrita de injectat deschisa, cu ajutorul unui sistem de aruncare.
In principal, sistemele de aruncare pentru scoaterea pieselor injectate din matrita,
pot fi clasificate in trei grupe mari:
-aruncatoare actionate mecanic
-aruncatoare pneumatice
-aruncatoare hidraulice
Sistemul de aruncare mecanica, este cel mai utilizat. Mecanismul de aruncare
mecanica este actionat de catre masina de injectat, in timpul deschiderii matritei. Cele mai
utilizate metode de aruncare mecanica sunt cu stifturi de aruncare, cu aruncatoare tubulare,
cu placi de aruncare (placi dezbracatoare). Alegerea unuia sau altuia dintre sistemele
mecanice de aruncare, o stabileste proiectantul matritei functie de forma si cerintele
constructive ale piesei si de posibilitatile tehnologice de fabricatie.
Extragerea piesei cu placi aruncatoare, se aplica atat la matritele de injectat cu un
cuib, cat si indeosebi la matritele cu mai multe cuiburi. Acest sistem se recomanda in
general pentru piese circulare cu pereti subtiri si usor deformabile si pentru cazul cand
trebuie evitate aparitia pe suprafata pieselor a urmelor stifturilor de aruncare. Placa
dezbracatoare trebuie sa ia contact cu suprafetele frontale ale piesei, iar prin actionarea sa
de catre masina de injectat la cursa de deschidere, determina impingerea pieselor
solidificate pe poansoane, respective aruncarea acestora. La inchiderea matritei, placa
aruncatoare este readusa in pozitia initiala datorita contactului cu partea fixa a matritei de
injectat (semimatrita inferioara), actionata de catre masina de injectat prin intermediul tijei
aruncatoare.
Proiectarea elementelor pentru centrarea matritelor de injectat
Matritele se monteaza pe platourile de prindere ale masinilor de injectat, de obicei
prin intermediul unor bride de fixare cu suruburi. Asigurarea pozitiei corecte a celor
doua jumatati de matrita (semimatrite) fixate cu bride pe platourile de prindere ale masinii
de injectat, in raport cu capul de injectare al masinii, respectiv cu tamponul opritor al ei,
precum si centrarea reciproca a celor doua jumatati de matrita, au o importanta deosebita
in asigurarea calitatii pieselor injectate si in asigurarea integritatii matritei.
In vederea asigurarii pozitiei corecte ale celor doua semimatrite, la montarea lor pe
platourile de prindere ale masinii de injectat, duza matritei trebuie sa fie perfect centrica cu
duza capului de injectare, respective tija de aruncare sa fie centrata in raport cu tamponul
opritor al masinii. Pentru aceasta matritele se prevad cu flanse sau inele de centrare fixate
de placile de prindere (fig.7).
Centrarea matritei pe platoul masinii de injectat se face prin aceste flanse sau inele
de centrare (fig.7 poz. 2), iar fixarea semimatritelor prin placile de capat (placi prindere) se
face pe platourile masinii cu ajutorul a 2,3 sau 4 bride cu surub si piulita.
13
Fig.7 Sistem de centrare a matritei pe platoul masinii de injectat.
Pe parcursul desfasurarii ciclului de injectat, conducerea matritei centrata si fixate
initial, se asigura prin coloanele de ghidare ale masinii pe care se deplaseaza (inchiderea si
deschiderea rectilinie a platoului mobil al masinii si totodata a semimatritei superioare).
Centrarea si conducerea interioara a matritelor, pentru asigurarea preciziei de
obtinere a pieselor, se realizeaza de obicei cu ajutorul coloanelor (poz.4) si a bucselor de
ghidare din componenta semimatritei superioare, respective semimatritei inferioare (fig.8)
Fig.8 Conducerea (centrarea) interioara a matritelor prin coloane si bucse de ghidare
In raport cu forma geometrica si greutatea matritei de injectat, se prevad la
proiectare, doua, trei sau patru coloane, respective bucse de ghidare. In toate cazurile, una
dintre coloane se executa cu un diametru diferit de al celorlalte, astfel incat cele doua parti
ale matritei (semimatrite), sa poata fi montate numai intr-o singura pozitie.
14
Pentru mentinerea timp cat mai indelungat a preciziei centrarii interioare a matritei
si pentru micsorarea uzurii coloanelor si bucselor de ghidare, acestea se prevad cu canale
pentru ungere. Ungerea periodica a coloanelor de ghidare, trebuie sa se faca cu unsoare
consistenta (vaselina tehnica).
Racirea matritelor de injectat
Calitatea pieselor injectate depinde de o serie de parametrii tehnologici, dintre care
temperature matritei este unul dintre cei mai importanti. Temperatura matritei trebuie sa
fie stationara, ceea ce presupune ca in constructia matritei sa existe o retea prin care sa
circule un fluid de incalzire-racire, destinat reglarii temperaturii.
In unele cazuri, in functie de natura materialului plastic, matrita de injectat trebuie
incalzita, folosind ca mediu de incalzire uleiul, a carui circulatie in stare incalzita se
realizeaza cu ajutorul unui agregat mobil, dotat cu un sistem de incalzire si reglare a
temperaturii. Incalzirea matritelor de injectat se practica relative rar, numai la anumite
tipuri de materiale plastice si de obicei la inceputul procesului de injectare, pana la
atingerea temperaturii de regim stationar. In continuare temperatura este mentinuta de
caldura degajata in corpul matritei, de materialul plastic la solidificarea pieselor.
In schimb racirea matritelor de injectare trebuie asigurata in toate cazurile, pentru
obtinerea unor piese de calitate, cu contractie minima, cat si pentru scurtarea duratei
ciclului de injectare. Racirea pieselor injectate se realizeaza prin racirea matritei (fig.9) cu
ajutorul unui sistem de canale de racire, folosind ca mediu de racier apa provenita de la
reteaua cu apa industriala, sau de la agregate mobile speciale.
Fig.9 Retea de canale de racire`
a. Canale simple cu legatura exterioara b. Canale cu legatura interioara
1. Placa matrita
2. Dop filetat
a b x y y x
15
Reglarea temperaturii de racire a matritei se face prin modificarea debitului apei de
racire, fie manual dintr-un robinet, fie cu ajutorul unui sistem de reglare automata cu care
sunt dotate masinile moderne de injectat.
Pentru injectarea corecta a pieselor din materiale plastice avand caldura specifica
diferita, temperatura matritei trebuie corelata cu o serie de factori precum: temperatura de
injectare, presiunea de injectare, reteaua de injectare, etc. Lungimea circuitului de racire a
matritei trebuie sa fie cat mai mica, pentru ca diferenta de temperatura intre iesirea si
intrarea apei de racire san nu depaseasca 35oC. In tabelul urmator, sunt prezentate valori recomandate pentru temperatura de regim a
matritelor de injectat, functie de tipul materialului plastic utilizat:
Denumirea materialului plastic injectat Temperature recomandata pentru
matrita de injectat oC
Polietilena de mica densitate
Polietilena de mare densitate
Polipropilena
Policarbonat
40 70 30 50 50 80 80 110
Amplasarea canalelor de racire si dimensionarea acestora fata de piesa injectata o
stabileste proiectantul matritei, care functie de aplicatie prevede canale de racire in placile
de formare, in poansoane sau in pastilele cuiburilor.
Sfera 24 polietilena Sfera 24 polipropilena
Semisfere 24 polietilena Semisfere 24 polipropilena
18
4. PROIECT DE EXECUTIE MATRITA MULTICUIB
PENTRU INJECTAT REPERE DIN MASE PLASTICE
- Parte desenata -
27
5. PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE PRELUCRARE PRIN ASCHIERE
5.1 Reper: TIJA ARUNCATOARE
Nr. desen: TCM-07
Material: Otel carbon de calitate-laminat OLC45
Tipul productiei: unicat (1 buc.)
Conditii functionale:
Este parte componenta a "matritei pentru injectat repere din mase plastice", desen ansamblu "TCM-02".
La inchiderea-deschiderea matritei este actionata de catre pistonul masinii de injectat, efectuand masicare de translatie.
La efectuarea miscarii de translatie "tija aruncatoare"este ghidata in "bucsa ghidare", cu care formeaza un ajustaj cu joc minim, conform desen TCM-06.
Prin capatul filetat M24x2 se cupleaza in "placa 6" (desen TCM-05) si la deschiderea matritei efectueaza o cursade translatie 6 mm; ceea ce face ca "placa 3/placa formare-aruncare sa arunce piesele injectate de pe pastila 1/cuib
injectare (2 repere) si pastila 2/cuib injectare (2 repere). Cele 4 repere, in fapt
sunt aruncate din matrita, legate de culeea de injectare (desen TCM-03).
Pentru asamblarea prin insurubare M24x2 in placa 6, la capatul tijei aruncatoare, s-au prevazut doua laturi paralele pentru a putea actiona cu o cheie
fixa de 24 mm.
Conditii de executie:
Conditiile functionale, au impus forma constructiva si conditiile tehnice de
executie prezente in desen TCM-07, respectiv:
Piesa cilindrica din clasa arborilor.
Miscarea de translatie cu minima frecare, impune o duritate minima a suprafetei (33...35 HRC)/duritate unitati Rockwell.
Materialul reperului care in urma unui tratament termic asigura la suprafata duritatea impusa, poate fi un otel laminat de calitate precum OLC45/STAS
880-80 (cu un continut de 0,45% carbon).
Duritatea de 33...35 HRC se obtine printr-un tratament termic de imbunatatire (calire-revenire), efectuat asupra piesei semiprelucrate, inainte de rectificarea
exterioara.
Calitatea suprafetei 30, respectiv rugozitatea de 1,6m, cat si tolerantele stranse (30h6), impun practicarea operatiei de rectificare exterioara.
Pentru prinderea si centrarea piesei la operatie de rectificare exterioara, s-au prevazut tehnologic gauri de centrare forma A, cu diametrul 3,15 mm, conform STAS 1361-73.
Abaterea de pozitie la perpendicularitate (/0,05/B), se realizeaza prin pozitionarea corecta in portcutit, a cutitului de canelat (pentru iesirea filetului
M24x2) la operatia de strunjire.
Caracteristicile materialului OLC45/STAS 880-80/otel carbon de calitate pentru
tratament termic destinat constructiei de masini.
28
Compozitia chimimca %
Marca otelului C Mn P S Si
OLC45/normalizat 0,430,48% 0,420,50% max 0,045%
max
0,040%
0,170,37%
Principalele caracteristici mecanice
Marca otelului Limita de
curgere
Rp0,2
(daN/mm2)
Rezistenta la
rupere la
tractiune Rm
(daN/mm2)
Rezilienta
KCU 30/2
(j/cm2)
Duritatea Brinell,
in stare recoapta
(HB)
OLC45/recopt 48...49 70-84 40 max 207 HB
(max 20,7 HRC)
Tratamente termice ce pot fi aplicate acestei marci de otel OLC 45:
a. Tratamente termice primare aplicate pe semifabricate cu grad redus de prelucrare: recoacere de normalizare, recoacere de omogenizare, recoacere de
inmuiere.
b. Tratamente termice secundare (finale), aplicate pieselor finite: calire, revenire, tratamente termochimice.
Parametrii tratamentului termic
Marca
otel
Starea initiala Tratament termic aplicat piesei
Recoacere Imbunatatire
Calire Revenire
Otel OLC 45 R 840C 860C
Incalzire
A
Racire apa
550650C
Incalzire
A-u
Racire apa
sau ulei
unde: A- apa racire; u- ulei racire
Aschiabilitatea, este capacitatea materialelor de a fi prelucrate prin aschiere cu
ajutorul sculelor aschietoare. Otelurile cu 0,3-0,6%C au o buna aschiabilitate.
Continutul mai mare de carbon, conduce la micsorarea vitezei de aschiere.
Continuturi mai ridicate de S (
29
5.2 ITINERAR TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE PRIN ASCHIERE
1. DEBITARE LA STRUNG
Prindere si centrare bara de otel 35/OLC 45 Retezare semifabricat l= 180 mm
2. STRUNJIRE
Prinderea 1
Prindere si centrare
Strunjire frontala degrosare capat semifabricat/adaos 1,2 mm
Strunjire frontala finisare capat semifabricat/adaos 0,8 mm
Strunjit gaura centruire 3,15x12
Desprindere
Prinderea 2
Prindere si centrare
Strunjire exterioara de degrosare 31,6x161
Strunjire exterioara de finisare 30,35x161
Tesire 3x45
Autocontrol
Desprindere
Prinderea 3
Prindere si centrare
Retezare capat semifabricat L= 157 mm
Strunjire frontala degrosare capat semifabricat/adaos 1,2 mm
Strunjire frontala finisare capat semifabricat L= 155/adaos 0,8 mm
Strunjire gaura centruire 3,15x12
Strunjire exterioara degrosare 25,2x17
Strunjire exterioara finisare 23,9x17
Strunjire frontala iesire filet 21,5x3,5
Strunjire filet M24x2
Autocontrol
Desprindere
3. FREZARE
Prindere si centrare reper pe masa rotativa
Frezare plana degrosare capat 15 mm/adaos 2 mm
Frezare plana finisare capat 15 mm/adaos 1 mm
Divizare reper 180
Frezare plana degrosare capat 15x25 mm/adaos 2 mm
Frezare plana finisare capat 15x24 mm/adaos 1 mm
Autocontrol
30
Desprindere 4. TRATAMENT TERMIC CALIRE-REVENIRE
Calire-revenire 33-35 HRC
5. RECTIFICARE CILINDRICA EXTERIOARA
Prindere si centrare intre varfuri
Rectificare cilindrica exterioara 30h6 (0-0,012)
Autocontrol
Desprindere reper
Nota: Dimensiunile intermediare de prelucrare prin aschiere, sunt stabilite dupa
calculul adaosurilor de prelucrare.
Dimensiunile de prelucrare finale, sunt cele impuse prin desenul de executie al
reperului.
5.3 STABILIREA ADAOSURILOR DE PRELUCRARE INTERMEDIARE SI
TOTALE
Semifabricat: Bara de otel laminat/OLC 45
B
afd aff
L0=155 aa
ad- strunjire degrosare
af- adaos strunjire finisare
ar- adaos rectificare
O3
0 0 -0
.01
2
Retezare
la strung
aff- adaos frontal
strunjire finisare
afd- adaos frontal
strunjire degrosare
Pentru productia de unicat adaosurile de prelucrare se determina din standarde
sau tabele existente in literatura de specialitate. In cadrul prezentului proiect vom
folosi tabele din Lucrarea 8, A. Vlase,s.a./Regimuri de aschiere, adaosuri de
prelucrare si norme tehnice de timp, Vol. I, Vol. II.
latimea taieturii
31
Tab. 8.4.7- Adaosuri de prelucrare la retezarea si strunjirea capetelor (Luc. 8)
L
Pentru semifabricate cu diametrul 30...50 mm, latimea taieturii cu cutit pe
strung B=4 mm; adaosul pentru prelucrarea capetelor a=2 mm. Lungimea de debitare
a semifabricatului l=l0+2a
In cazul nostru: l=155+22=159 mm Pentru a realiza operatiile de strunjire dintr-o singura prindere, semifabricatul
se va debita la o lungime mai mare, respectiv l180 mm. La final vom consuma mai mult semifabricat (180-159=21 mm), dar avem certitudinea ca vom realiza piesa la
dimensiunile si abaterile impuse prin desenul de executie.
Tabelul 8.4.8 Adaosuri de prelucrare pentru strunjire de finisare a suprafetelor
frontale (capetelor), dupa strunjirea de degrosare (Luc. 8).
Functie de diametrul semifabricatului (ds=30...50 mm) si lungimea piesei
(l0=155 mm), se alege adaosul de prelucrare pentru strunjire de finisare
a1=aff=0,8 mm.
Adaosul de prelucrare pentru strunjirea frontala de degrosare afd se calculeaza
ca diferenta intre adaosul pentru prelucrare capetelor a=2 mm si adaosul pentru
strunjire frontala de finisare a1=aff=0,8 mm
afd=a-aff=2-0,8=1,2 mm
32
Adaosurile de prelucrare la strunjirea exterioara
Tab. 8.4.9 Adaosuri de prelucrare in vederea strunjirii de finisare a arborilor
dupa strunjirea de degrosare (Luc. 8).
Adaosul la strunjire de finisare af, se alege functie de diametrul piesei
(d=30mm) si lungimea suprafetei strunjite (l0=155 mm). Din tabel, 2af=1 mm
(adaosul pe diametru).
Pentru conditiile productiei de serie mica si unicat, adaosul se va lua majorat cu
un coeficient k=1,3.
Rezulta 2af=11,3= 1,3 mm
Adaosul la prelucrarea prin strunjire a filetului cu pas fin M24x2
Tabel 8.51 Dimensiunile tijelor la prelucrarea filetelor metrice cu cutit(Luc. 8).
Pentru diametrul nominal al filetului d=24 mm si pas fin p= 2 mm, rezulta
abaterile superioare as= 0,25 mm si abaterea inferioara ai= 0,08 mm. In concluzie tija
inainte de filetare, adica dupa strunjirea de finisare va avea diametrul 240,0250,08
.
Conform STAS 511-87, filetul exterior M24x2, are dimensiunile:
diametrul exterior nominal al filetului: 24 mm
diametrul interior al filetului: 21,835 mm
diametrul mediu al filetului: 22,701 mm
33
inaltimea filetului h=(De-Di)/2=(24-21,835)/2=1,083 mm
pasul filetului p=2 mm
unghiul profilului triunghiular al filetului: =60 Conform Luc. 8, Vol.I, Tab. 8.67- Numarul de treceri si adancimea de aschiere
la prelucrarea prin strunjire a filetelor exterioare, in cazul filetului metric M24x2,
numarul de treceri "i" va fi:
i=6 treceri cu cutitul de filetat la strunjirea de degrosare
i=3 treceri cu cutitul de filetat la strunjirea de finisare Tot conform Luc.8, Vol I, Tab. 8.67, adaosul de prelucrare la strunjirea
filetului a=h=1,083 mm, este egal cu inaltimea filetului si se recomanda ca circa 90%
sa fie indepartat la trecerile de degrosare si diferenta de 10% la trecerile de finisare.
In cazul nostru, la trecerile de degrosare vom indeparta adf=1,0830,90,9 mm. Acest adaos ad=0,9 mm, va fi indepartat din 6 treceri, ceea ce presupune un
adaos pe trecere: adt=0,9:6= 0,15 mm. Acest adaos pe trecere/adancimea de aschiere
pe trecere, reprezinta in fapt avansul transversal st=0,15 mm/trecere, pe care il
introduce manual strungarul din caruciorul transversal al strungului.
Adaosul de prelucrare la strunjirea de finisare a filetului aff este dat de
diferenta: af-adf=1,083-0,9= 0,183 mm. Acest adaos de finisare aff=0,183 mm, va fi
indepartat din 3 treceri, ceea ce presupune un adaos de trecere aft=0,183:3=0,061
mm/trecere.
Acest adaos pe trecere/adancimea de aschiere e trecere la strunjirea de finisare
a filetului, reprezinta in fapt avansul transversal st=0,061 mm/trecere, pe care il
introduce manual strungarul din caruciorul transversal al strungului.
Adaosul de prelucrare la strunjit gauri centruire
Diametrul gaurii de centruire d=3,15 mm (STAS 1114-82). Adaosul de
prelucrare pe raza Ap=d/2= 3,15/2= 1,575 mm. Din STAS 1114-82, se alege un
burghiu combinat de centruire cu cap de protectie la 120, cu diametrul d=3,15 mm.
34
Adaosul de prelucrare la operatia de frezare plana
Pentru obtinerea cotei de 24 mm, prin frezare succesiva pe doua laturi a
diametrului piesei 30, adaosul de prelucrare total at pe fiecare latura at= (30-24)/2=
3mm. Acest adaos at= 3 mm, avand in vedere si calitatea suprafetei impuse
(rugozitate de 6,3 m), va fi indepartat in doua faze, una de degrosare si ultima de
finisare.
Conform Lucrare 8, Tab. 8.1 Adaosuri de prelucrare in vederea finisari
suprafetelor plane prin frezare dupa prelucrari de degrosare. Pentru lungimea
suprafetei frezate pana la 250 mm (in cazul nostru 15 mm) si latimea suprafetei
prelucrate
35
mm) si abaterea limita a piesei obtinuta la operatia precedenta de prelucrare ( la noi
strunjire de finisare in clasa h100,170 ), se alege adaosul de prelucrare la rectificare
pe diametrul 2ar= 0,35 mm.
In concluzie, conform itinerar tehnologic am stabilit:
Adaosul de prelucrare la rectificarea exterioara: 2ar= 0,35 mm
Adaosul de prelucrare la strunjirea exterioara de finisare: 2af= 1,3 mm Diametrul intermediar al semifabricatului pentru fabricat "tija aruncatoare",pornind
de la diametrul final al piesei, va fi:
30+2ar+2af= 30+0,35+1,3= 31,65 mm.
Pentru executia piesei, din standarde de bare laminate din otel, se va alege
dimensiunea imediat superioara, respectiv 35. Diferenta 35-31,65= 3,35 mm, va reprezenta:
Adaosul de prelucrare la strunjirea exterioara de degrosare 2ad= 3,35 mm. In concluzie, conform itinerar tehnologic am stabilit:
Adaosul de prelucrare la rectificarea exterioara: 2ar=0,35 mm.
Adaosul de prelucrare la strunjirea exterioara de finisare: 2af=1,3 mm. Diametrul intermediar al semifabricatului pentru fabricat "tija aruncatoare",
pornind de la diametrul final al piesei, va fi:
3a+2ar+2af= 30+0,35+1,3= 31,65 mm
Pentru executia piesei, din standarde de bare laminate din otel, se va alege
dimensiunea imediat superioara, respectiv 35. Diferenta 35-31,65= 3,35 mm, va reprezenta:
Adaosul de prelucrare pe diametru la strunjirea exterioara de degrosare 2ad= 3,35 mm.
5.4 STABILIREA REGIMURILOR DE ASCHIERE
Pentru productia de unicat, elementele regimurilor de aschiere se aleg din tabelele
existente in literatura de specialitate. Metodele de calcul analitic care sunt destul de
laborioase, se recomanda in cazul productiei de serie si de masa.
5.4.1 Stabilirea masinilor unelte
Operatiile/fazele de strunjire, debitare, centruire, filetare se vor executa pe: strung normal (paralel) SN250, avand caracteristicile tehnice prezentate in Tab.
10.1 (Luc. 8, Vol.1).
Operatiile/fazele de frezare, se vor executa pe: Masina de frezat de scularie FS 355x1250, avand caracteristicile tehnice
prezentate in Tab. 10.1 (Luc. 8, Vol.2)
Operatiile/fazele de rectificare, se vor executa pe: Masina de rectificat rotund exterior si interior W.M.W. 170x450 avand
caracteristicile tehnice prezentate in Tab. 10.11 (Luc.8,Vol. 2)
36
5.4.2 Alegerea sculelor aschietoare
Functie de proprietatile fizico-mecanice ale semifabricatului de prelucrat,
forma si dimensiunile piesei, se alege tipul de scula si materialul partii active a
acestuia.
Operatiile/fazele de strunjire, debitare, centruire, filetare:
Cutit inconvoiat pentru degrosat/cu placuta carburi P
Cutit drept pentru finisat/cu placuta carburi P
Cutit special pentru debitat 4x25/25x25/otel rapid Rp3
Cutit special pentru canale 3,5x25/25x25/otel rapid Rp3
Burghiu combinat de centruire cu diametrul 3,15 si con de protectie 120
Cutit pentru filete metrice =60/otel rapid Rp3
Operatiile/fazele de frezare
Freza cilindrico-frontala 40, cu coada si 6 dinti/otel rapid Rp5
Operatiile/fazele de rectificare Conform Luc. 8, Vol. 2, tab. 9.139- Forme, dimensiuni si caracteristicile
corpurilor abrazive, se adopta Piatra cilindrica plana 300x40/duritate K/material E Conform Luc.8,Vol.2,Tab. 9.142- Alegerea pietrelor in functie de metoda de
rectificare si natura materialului prelucrat, in cazul piesei noastre (otel carbon calit,
rectificare cilindrinca exterioara cu prindere intre varfuri), se alege materialul discului
abraziv.
E- electrocorindon/granulatie 40-50m/duritate K
5.4.3 Alegerea elementelor regimurilor de aschiere
Regimuri de aschiere la strunjire exterioara de degrosare Din Luc.8, Vol.1, Tab. 9.1-Avansuri pentru strunjirea exterioara de degrosare
cu cutit cu placuta din carburi metalice, se adopta: s=0,3...0,4 mm/rot.
Din gama strungului SN250, se alege avansul longitudinal s=0,32 mm/rot.
Pentru strunjire otel carbon, cu cutit cu placuta P10, fara racire, adancimea de
aschiere t=3,27 mm, avansul de lucru s=0,32 mm/rot, din Luc.8,Vol.1, Tab. 9.15, se
alege viteza de aschiere v=190 m/min
La prelucrarea otelului laminat OLC45, avand rezistenta la rupere
r=75daN/mm2, viteza de aschiere se corecteaza cu coeficientul kv=0,62, rezulta:
va=vkv=1900,62= 118 m/min Turatia piesei va fi
n=1000 va
d=
1000 118
3,1431,6= 1188 rot/min
Din gama strungului SN250, se alege turatia n=1000 rot/min
Viteza reala de aschiere vr, va fi
vr=dn
1000=
3,1431,61000
1000= 99,3 m/min
37
Regimuri de aschiere la strunjirea exterioara de finisare Din Luc. 8, Vol.1, Tab. 9.8-Avansuri pentru strunjirea exterioara de finisare, cu
cutit cu placuta din carburi cu raza la varf r=1...1,5 mm cu rugozitatea impusa
suprafetei de 6,3 m, se alege avansul longitudinal la finisare s=0,1...0,2 mm/rot Din gama strungului SN250, se impune avansul longitudinal s=0,16 mm/rot
Pentru strunjire otel carbon, cu cutit cu placuta P10, fara racire, adancimea de
aschiere t=1,3 mm (finisare), avansul de lucru s=0,16 mm/rot, din Luc.8,Vol.1,tab.
9.15, se alege viteza de aschiere v=265 m/min.
La prelucrarea otelului laminat OLC45, avand rezistenta la rupere r= 75 daN/mm
2, viteza de aschiere se corecteaza cu coeficientul kv=0,62, rezultand:
va=vkv=2650,62= 164 m/min Turatia piesei va fi
n=1000 va
d=
1000 164
3,1430,35= 1720 rot/min
Din gama strungului SN250, se alege turatia n=1410 rot/min
Viteza reala de aschiere vr, va fi
vr=dn
1000=
3,1430,351410
1000= 134 m/min
Regimuri de aschiere la strunjirea frontala Strunjire frontala capat semifabricat/degrosare
Avand in vedere faptul ca rigiditatea transversala a strungurilor normale
(paralele) este inferioara rigiditatii longitudinale, valorile elementelor regimului de
aschiere la prelucrari frontale (transversale) vor fi inferioare celor de la prelucrari
longitudinale.
Conform Luc.10, Vol.1, Tab. 3.15, corespunzator raportului dintre diametrul
minim si diametrul maxim la strunjirea frontala si unghiurile de atac principal si
secundar al cutitului de prelucrat ( p=45 s=45 ), coeficientul de corectie k=1,42. In aceste conditii la strunjirea frontala de degrosare:
Avansul de lucru (transversal) si viteza de aschiere si turatia piesei, vor fi cele
stabilite la strunjirea exterioara de degrosare, micsorate cu 42%, respectiv:
st=sl/k=0,32/1,42=0,22 mm/rot
vat=va/k=99,3/1,42= 70 m/min
nd=nl/k= 1000/1,42= 704 rot/min
Din gama de caracteristici a strungului SN250 se aleg:
Avansul transversal: st=0,19 mm/rot
Turatia piesei la degrosare frontala nd=710 rot/min
Strunjire frontala capat semifabricat/finisare Din aceleasi considerente ca la strunjirea frontala de degrosare, elementele
regimului de aschiere vor fi cele de la strunjirea exterioara longitudinala de finisare
micsorate cu coeficientul k=1,42, respectiv:
Avansul transversal la finisare: st=sl/k=0,16/1,4=0,11 mm/rot
Viteza de aschiere la finisare: vat=va/k=134/1,4= 96 m/min
38
Turatia piesei la strunjirea transversala de finisare
nt=nl/k= 1410/1,4= 1007 rot/min
Din gama de caracteristici a strungului SN250 se aleg:
Avansul transversal st=0,12 mm/rot
Turatia piesei la finisare frontala nf=1000 rot/min
Regimuri de aschiere la retezare si strunjire canal exterior (degajare filet)
Pentru retezare la otel carbon cu racire, latimea cutitului b=4 mm, diametrul
semifabricatului Td=35 mm din Luc. 8, Vol.1, tab. 9.30, se alege:
Pentru retezare:
avansul transversal st=0,09 mm/rot
viteza de aschiere v=44 m/min
turatia piesei n=400 rot/min Din gama strungului SN250, se adopta:
st=0,096 mm/rot si n=355 rot/min
Pentru degajare exterioara (strunjire canal iesire filet 21,53,5)
avansul transversal st=0,06 mm/rot
viteza de aschiere v=58 m/min
turatia piesei n=740 rot/min Din gama strungului SN250, se adopta st=0,06 mm/rot si n=710 rot/min.
Regimuri de aschiere la prelucrare gauri de centruire pe strung Din Luc.8,Vol.I, Tab. 9.109-Avansuri si viteze de aschiere la centruire, cu
burghiu combinat 3,15, se alege: s=0,03 mm/rot si v=12...25 m/min
Turatia piesei va fi: n=1000
=
1000 15
3,143,15= 1515 /
Din gama strungului SN250, se adopta:
avansul longitudinal sl=0,04 mm/rot
turatia piesei n=1410 rot/min
viteza reala de aschiere vr==
1000=
3,143,151410
1000= 14 /
Regimuri de aschiere la strunjire filet M24x2 Pentru strunjire de degrosare filet triunghiular exterior (=60), pasul filetului p=2 mm, cu cutit profilat (=60) din otel rapid Rp3, cu racire, fiecare din cele 6 treceri de degrosare cu adancimea t=0,15 mm, conform Luc. 8,Vol.1, Tab.
9.32, se adopta:
viteza de aschiere v=21 m/min Pentru otel cu r= 75 daN/mm
2, viteza se corecteaza cu coeficientul kv=0,9.
La filet exterior prevazut cu degajare (canal iesire varf cutit), viteza se reduce
cu coeficientul kv=0,8 rezultand: v=210,90,8=15,12 m/min. Pentru diametrul mediul al filetului M24x2, d=22,7 mm, turatia piesei va fi:
n=1000
=
1000 15,12
3,1422,7= 212 /
39
Din gama strungului SN250, se alege turatia pentru filetare exterioara de
degrosare, n=180 rot/min
Viteza de aschiere reala vr=dn/1000=3,1422,7180/1000=12,8 m/min Pentru strunjirea de finisare filet triunghiular exterior (=60), pasul filetului p=2 mm, cu cutit profilat (=60) din otel rapid Rp3, cu racire, fiecare din cele 3 treceri de finisare cu adancimea t=0,06 mm, conform Luc. 8,Vol.1, Tab. 9.32, se adopta:
viteza de aschiere v=24 m/min Pentru otel cu r= 75 daN/mm
2, viteza se corecteaza cu coeficientul kv=0,9.
La filet exterior prevazut cu degajare (canal iesire varf cutit), viteza se reduce
cu coeficientul kv=0,8 rezultand: v=240,90,8=17,28 m/min. Pentru diametrul mediul al filetului M24x2, d=22,7 mm, turatia piesei va fi:
n=1000
=
1000 17,28
3,1422,7= 242 /
Din gama strungului SN250, se alege turatia pentru filetare exterioara de
finisare, n=180 rot/min
Viteza de aschiere reala vr=dn/1000=3,1422,7180/1000=12,8 m/min
Regimuri de aschiere la frezare
La frezarea de degrosare se alege mai intai avansul pe dinte sd (mm/dinte),
deoarece acest avans caracterizeaza marimea sarcinii pe un dinte al sculei. Conform
Luc.8, Vol. II, Tab. 9.43 Frezarea cu freza deget (cu coada), din otel rapid cu d=40,z=6 dinti, pentru prelucrat otel carbon laminat: Pentru adancime de aschiere t5 mm, elementele regimului de aschiere se recomanda:
La frezarea de degrosare cu freza 40, cu coada si 6 dinti:
avansul de lucru sd=0,04 mm/dinte;
avansul pe rotatie (avans longitudinal), va fi sl=sdz=0,46=0,24 mm/rot;
viteza de aschiere v=22,5 m/min;
turatia sculei (frezei 40) recomandata: n=180 rot/min. Conform caracteristici masina frezat de scularie FS 355x1250, se adopta:
avansul longitudinal al mesei masinii de frezat: sl=0,25 mm/rot
turatia frezei n=210 rot/min
viteza de aschiere reala va fi: =
1000=
3,1440210
1000= 26,3 /
La frezarea de finisare cu freza 40, cu coada si z= 6 dinti
avansul de lucru sd=0,025 mm/dinte Avansul pe rotatie (avans longitudinal) va fi:
sl=sdz=0,0256=0,15 mm/rot
viteza de aschiere v=26,5 m/min
turatia sculei (frezei 40) recomandata: n=212 rot/min Conform caracteristici masina frezat de scularie FS 355x1250, se adopta:
avansul longitudinal al mesei masinii de frezat: sl=0,14 mm/rot
turatia sculei (frezei 40), n= 224 rot/min
40
viteza de aschiere reala va fi =
1000=
3,1440224
1000= 28,13 /
Regimuri de aschiere la rectificare cilindrica exterioara Se prelucreaza prin rectificare de degrosare "tija aruncatoare", cu diametrul si
tolerantelele 300-0,013, lungimea de rectificat 138 mm, lungimea totala 155 mm si rugozitatea suprafetei Ra=1,6m Din Luc.8, Vol. 2, Tab. 9.148-Avansul longitudinal si avansul transversal la
rectificarea cilindrica exterioara (in cazul nostru disc abraziv cu latimea B=40 mm),
se alege:
Avans longitudinal sl=0,540=20 mm/rot Avansul transversal (adancimea de aschiere) st=0,02 mm/cursa dubla, care se
introduce manual la fiecare cursa dubla a piesei. In aceste conditii, numarul de treceri
va fi:
i=ar/st=0,35/0,02= 18 treceri (cursa dubla)
In functie de materialul de prelucrat (otel calit) si tipul rectificarii din
Luc.8,vol.2, Tab. 9.152 se alege viteza de aschiere a discului abraziv v=30 m/s
Turatia discului abraziv n=60.000v/D=60.00030/3,14300= 1910 rot/min. Din caracteristicile masinii de rectificat W.M.W. 170x450, se alege turatia
discului abraziv n=2040 rot/min. In aceste conditii, viteza de aschiere reala a discului
abraziv 300, va fi: vr=Dn/60.000=3,142040/60.000=32 m/s=1922 m/min Viteza de avans (circular) a piesei
Din Luc. 8,Vol.2, Tab. 9.152, viteza de avans a piesei (30) v=16 m/min, iar turatia piesei va fi:
np=1000v/d=100016/3,1430= 169,7 rot/min Din caracteristicile masinii de rectificat W.M.W. 170x450, se alege turatia
reala a piesei:
npr= 125 rot/min
Corespunzator, viteza de avans reala, va fi:
vr= dnpr/1000= 3,1430125/1000= 11,8 m/min Viteza longitudinala a mesei masinii de rectificat (piesei)
vl=sl npr=20125=2500 mm/min=2,5 m/min Viteza longitudinala a mesei vl=2,5 m/min, poate fi realizata pe masina de
rectificat W.M.W. 170x450, care permite o reglare continua a vitezei mesei in limitele 0...7 m/min.
5.5 STABILIREA NORMEI TEHNICE DE TIMP
Norma tehnica de timp reprezinta durata necesara pentru executarea unei
operatii/faze tehnologice, in conditii tehnice si oraganizatorice determinate.
In norma tehnica de timp pe operatie/faza Tn, sunt insumati urmatorii timpi:
Tn=Tb+Ta+Ton+Td+Tpi/n [min]
Tb timpul de baza (tehnologic de masina) Ta timpul auxiliar (ajutator) Ton timpul de odihna si necesitati fiziologice
41
Td timpul de deservire tehnica si organizatorica Tpi timpul de pregatire-inchiere (timpul pt. primirea si studierea documentatiei, examinarea materialelor, sculelor, dispozitivelor si aparatelor de
masura).
n numarul de piese (lotul) care se prelucreaza la aceeasi masina unealta, in mod continuu
Suma dintre timpul de baza Tb si timpul auxiliar Ta este cunoscut ca timp
efectiv sau timp operativ (To=Tb+Ta)
Timpul de baza se calculeaza analitic cu relatia:
=+1+2
[] [Luc.8, Vol. 1, pag. 47], unde:
L lungimea suprafetei strunjite sau gaurite [mm] L1 lungimea de angajare a sculei (0,5...3) mm L2 lungimea de iesire a sculei (1...4) mm i numarul de treceri s avansul in mm/rot In cazul productie de unicat si serie mica, pentru operativitate s-au intocmit
tabele normative pentru alegerea directa a timpului unitari incomplet Tui sau timpul
operativ incomplet Toi. Timpul unitar incomplet Tui, reprezinta conform normei
tehnice de timp Tn, timpul normat pe bucata, mai putin timpul de prinderee-
desprindere a semifabricatului Ta (timpul auxiliar) si timpul de pregatire-incheiere Tpi
a operatiei tehnologice.
Timpul operativ incomplet Toi, reprezinta timpul efectiv (operativ) mai putin
timpul de prindere si desprindere a semifabricatului.
In conformitate cu itinerariul tehnologic de prelucrare a reperului unicat (1
buc.) avem:
Operatia1-Debitare pe strung
Retezare semifabricat pe strung Conform Luc.8, Vol. 1,Tab. 11.2 Timpi unitari incompleti pentru strunjire de retezare si degajare exterioara:
Pentru diametrul de retezat 35/otel/cutit din otel rapid, Tui=0,71 min Pentru otel laminat cu r=75 daN/mm
2, se aplica coeficienti de corectie: K1=1,3
si K2=1,1
Tui=0,71K1K2=0,711,31,1=1,1 min Timpul de prindere-desprindere a semifabricatului Ta-timp ajutator, se alege din
Luc.8,Vol.1, Tab. 11.19-Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea in universal
cu diametrul 250 mm, cu manipularea manuala a piesei Ta=0,4 min.
In concluzie, pentru operatia 1 avand o singura prindere a semifabricatului
si o singura faza tehnologica de prelucrare: Tui=Tui+Ta=1,1+0,4=1,5 min
42
Operatia 2-Strunjire
Prinderea 1
Timpul de prindere-desprindere a semifabricatului se alege din Luc.8,Vol.1,
Tab. 11.19
Pentru prinderea si desprindere a semifabricatului in universal cu diametrul sub
250 mm, cu manipulare manuala a piesei Ta=0,4 min
Strunjire frontala degrosare Conform Luc.8,Vol.1, Tab.11.1-Timpi unitari incompleti pentru strunjire
longitudinala exterioara, strunjire frontala cu cutit din carburi metalice.
Pentru strunjire frontala de degrosare, Tui=0,62 min
Pentru prelucrare otel laminat cu r=75 daN/mm2, coeficientii de corectie
k1=1,2 si k2=1.
Tui=0,621,21=0,75 min.
Strunjire frontala finisare
Conform Luc.8,Vol.1, Tab. 11.1, Tui=0,84 min
Idem ca la strunjirea frontala de degrosare, timpul se corecteaza cu coeficientii
k1=1,2 si k2=1
Tui=0,841,21=1 min.
Executie gaura centruire 3,15x12
Conform Luc.8,Vol.1, Tab. 11.16-Timpul operativ incomplet pe bucata (Toi) la
centruirea pieselor din otel pe strunguri normale
Toi=0,8 min
Functie de calitatea pieselor din lot (in cazul nostru n=1), coeficientul de
corectie k=1,2
Toi=0,81,2=0,96 min In concluzie pentru prinderea 1, cu cele 3 faze tehnologice de prelucrare:
Timpul unitar incomplet Tui= Tui+Ta=0,75+1+0,96+0,4= 3,11 min
Prinderea 2 Timpul de prindere-desprindere a semifabricatului Ta=0,4 min
Strunjire exterioara de degrosare 31,6x161 mm
Conform Luc.8,Vol.1,Tab.11.1, Timpul unitar incomplet Tui=1,3 min
Pentru prelucrare otel laminat cu r=75daN/mm2, se aplica coeficientii de
corectie k1=1,2 si k2=1
Tui=1,07k1k2=1,31,21=1,56 min
43
Strunjire exterioara de finisare 30,35x161
Conform Luc.8,Vol.1, Tab. 11.1, Timpul unitar incomplet Tui=1,9 min
Pentru prelucrare otel laminat cu r=75 daN/mm2, coeficientii de corectie
k1=1,2 si k2=1.
Tui=1,91,21=2,3 min.
Tesire 3x45
Conform Luc.8,Vol.1,Tab. 11.3-Timpi unitari incompleti pentru strunjirea
profilata, Tui=0,33 min
Pentru prelucrare otel laminat cu r=75 daN/mm2, coeficientii de corectie
k1=1,3 si k2=1,1.
Tui=0,331,31,1=0,48 min. In concluzie pentru prinderea 2, cu cele 3 faze tehnologice de prelucrare:
Timpul unitar incomplet Tui= Tui+Ta=1,56+2,3+0,48+0,4= 4,74 min
Prinderea 3 Timpul de prindere-desprindere a semifabricatului Ta=0,4 min
Strunjire exterioara degrosare 25,2x17
Conform Luc.8,Vol.1,Tab. 11.1, timpul unitar incomplet Tui=0,62 min
Pentru prelucrare otel laminat cu r=75 daN/mm2, coeficientii de corectie
k1=1,2 si k2=1.
Tui=0,621,21=0,75 min.
Strunjire exterioara de finisare 23,9x17
Conform Luc.8,Vol.1,Tab. 11.1, timpul unitar incomplet Tui=0,8 min
Pentru prelucrare otel laminat cu r=75 daN/mm2, coeficientii de corectie
k1=1,2 si k2=1.
Tui=0,81,21=0,96 min.
Strunjire frontala iesire filet (canal) 21,5x3,5
Conform Luc.8, Vol. 1,Tab. 11.2 Timpi unitari incompleti pentru strunjire de retezare si degajare exterioara. La prelucrarea otelului cu cutit din otel rapid Rp,
Tui=0,33 min
Pentru prelucrare otel laminat cu r=75 daN/mm2, coeficientii de corectie
k1=1,3 si k2=1,1.
Tui=0,331,31,1=0,48 min.
44
Strunjire filet cu cutitul M24x2/degrosare si finisare
Conform Luc.8, Vol. 1,Tab. 11.4- Timpi unitari incompleti pentru strunjire filet
triunghiular (metric) cu cutit din otel Rp3
Pentru filet exterior Tui=3,99 min
Pentru prelucrare otel laminat cu r=75 daN/mm2, coeficientul de corectie
k1=1,1
Tui=3,99 k1=3,991,1=4,4 min In concluzie, pentru prinderea 3, cu cele 8 faze tehnologice de prelucrare:
timpul unitar incomplet:
Tui= Tui+Ta=1,1+0,75+1+0,96+2,25+1,36+0,48+4,4+0,4=12,7min NOTA:
La operatiile de strunjire la fiecare prindere-desprindere a semifabricatului, conform Luc.8,Vol.1,Tab.11.19-Timpul ajutator Ta(timpul auxiliar) pentru prinderea
si desprinderea piesei la prelucrarea pe strunguri normale.
In cazul nostru prindere-desprindere in universal cu diametrul sub 250 mm, cu
manipulare manuala a piesei Ta=0,4 min. In aceasta situatie la operatiile de strunjire
(debitare la strung si strunjire), la fiecare prindere-desprindere a semifabricatului se
adauga acest timp auxiliar Ta=0,4 min.
La operatiile de prelucrare pe strung (1,2.1,2.2,2.3) am stabilit Operatia 1 Timpul unitar: Tu=Tui+Ta=1,1+0,4=1,5 min
Operatia 2.1 Timpul unitar: Tu= Tui+Ta=0,75+1+0,96+0,4=3,11 min Operatia 2.2 Timpul unitar: Tu= Tui+Ta=1,56+2,7+0,48+0,4=5,14 min Operatia 2.3 Timpul unitar:
Tu= Tui+Ta=1,1+0,75+1+0,96+2,25+1,36+0,48+4,4+0,4=12,7 min
Timpul de pregatire si incheiere ,la prelucrarea pe strunguri normale
conform Luc.8, Vol.1, Tab. 11.18
Pentru operatiile de prelucrare la strung unde se lucreaza in total cu 7 scule
aschietoare, avand 22 de faze tehnologice =13,20 min.
Timpul care depinde de modul de prindere a piesei (in universal) si diametrul
maxim al piesei (400 mm), " =6,13 min.
Pe total timpul de pregatire si inchiere la toate operatiile de strunjire.
Tpi= +
" =13,2+6,13= 19,23 min
Pentru productie de unicat, timpul de deservire tehnica si organizatorica Td si
timpul de odihna si necesitati fiziologice Ton, la operatii de strunjire se determina ca
procent din timpul unitar incomplet (timpul de baza).
Operatia 1/Debitare mecanica Td=12%Tui=0,121,1=0,13 min Ton=10%Tui=0,11,1=0,11 min In concluzie: Operatia 1-Debitare mecanica
Norma tehnica de timp Tn=Tui+Td+Ton+Tpi/n=1,1+0,13+0,11+19,23/1=20,57 min
Operatia 2-Strunjire
Td=12%Tui=0,12(3,11+5,14+12,7)=0,1220,95=2,52 min Ton=10%Tui=0,1(3,11+5,14+12,7)=0,120,95=2,09 min
45
Norma tehnica de timp Tn=Tui+Td+Ton+Tpi/n=20,95+2,52+2,09+19,23/1=44,79 min
Operatia 3-Frezare Frezare plana degrosare/finisare l=15 mm Conform Luc.8, Vol.II,Tab.11.19-Frezare de degrosare otel cu freza cilindrico-
frontala, din otel rapid cu coada.
Timpul operativ incomplet la finisare Toi=1,6 min
Conform Luc.8, Vol.II,Tab.11.19-Frezare de finisare otel cu freza cilindrico-
frontala, din otel rapid cu coada.
Timpul operativ incomplet la finisare Toi=0,8 min
Conform Luc.8,Vol.III,Tab.11.84...11.88 Timpi ajutatori pentru:
prinderea piesei pe masina de frezat Ta1=0,81 min
modul de reglare a frezei la dimensiune Ta2=0,74 min
modul de indepartare a aschiilor (manual) Ta3=0,15 min
modul de masurare la operatii de frezare Ta4=0,12 min
modul de centrare a piesei (in universal) Ta5=0,5 min Timpul auxiliar Ta=0,81+0,74+0,15+0,12+0,5=2,32 min
Din Luc.8,Vol.II,Tab.11.94-Timpi de pregatire-incheiere Tpi, timpi de deservire
a locului de munca Td,timpi de odihna si necesitati fiziologice Ton, la masinile de
frezat. Dupa modul de prindere a piesei in universalul mesei rotative, Tpi=33 min.
La frezarea de degrosare a celor doua suprafete paralele si frezarea de finisare a
celor doua suprafete paralele, avem o singura prindere a piesei (in universalul mesei
rotative).
Rezulta: Td=10%(Toi+Ta)=0,1(21,6+20,8+2,32)=0,71 min Ton=10%(Toi+Ta)=0,1(21,6+20,8+2,32)=0,71 min In concluzie: Operatia 3-Frezare
Norma tehnica de timp:
Tn=Toi+Td+Ton+Tpi/n=1,62+0,82+0,71+0,71+33/1=39,22 min
Operatia 5-Rectificare cilindrica exterioara Conform Luc.8,Vol.II,Tab.11.122-Timpi de baza (degrosare+finisare) la
rectificarea rotunda exterioara a otelului calit
Functie de diametrul piesei (30mm) si lungimea de rectificat (138mm), timpul de baza Tb=3,70 min
Timpii auxiliari se stabilesc din tabelele:
Tab. 11.133-Timpi auxiliari in legatura cu operatia/faza si metoda de masurare
Ta1=0,16 min, pentru rectificare cilindrica exterioara
Ta2=0,24 min, pentru masurari cu micrometrul de exterior
Tab. 11.134-Timpul auxiliar pentru prinderea si desprinderea piesei la rectificare
Ta3=0,26min (prindere intre varfuri)
Timpul auxiliar Ta=0,16+0,24+0,26=0,66 min
Timpul operativ incomplet Toi=Tb+Ta=3,7+0,66=4,36 min
Tab. 11.136 Timpul de deservire tehnica si organizatorica a locului de munca
Td=Tdt+Tdo
46
Timpul de deservire tehnica Tdt=1,3 min, pentru o reascutire a pietrei de
rectificat Tdo=2%( Tb+Ta)=0,02(3,7+0,66)=0,09 min
Td=Tdt+Tdo=1,3+0,09=1,39 min
Tab. 11.137 Timpul de odihna si necesitati fiziologice Ton
Ton=3%( Tb+Ta)=0,03(3,7+0,66)=0,13 min
Tab. 11.138 Timpul pentru pregatire inchiere la prelucrari pe masini de rectificat
Pentru prinderea piesei intre varfuri la rectificare exterioara pe lungime
PLANE DE OPERATII TEHNOLOGICE
Reper: Tija aruncatoare; Nr. desen: TCM-01
Tipul productiei: unicat (1 buc.); Semifabricat: Bara laminata otel OLC 45
Nr.
crt.
Denumirea operatiei/fazei
Schita tehnologica
Adaosul de
prelucrare
a [mm]
Regim de aschiere Norma
tehnica de
timp
[min]
Adancime
t [mm]
Avans
s
(mm/rot)
Viteza
v [m/min]
Turatie
n
[rot/min]
0 1 2 3 4 5 6 7 8
1. DEBITARE LA STRUNG
- Prindere si centrare bara
otel 35/OLC 45 - Retezare semifabricat
L=180 mm; B=4 mm
17,5
4
0,096
44
355
Nt=20,57
2.
STRUNJIRE
Prinderea 1
- Prindere si centrare
- Strunjire frontala
degrosare
- Strunjire frontala finisare
- Executat gaura centruire
3,15x12 - Desprindere
1,2
0,8
1,575
1,2
0,8
1,575
0,19
0,12
0,03
70
96
14
710
1000
1410
Nt=44,79
180
3
5
25
4
6,3
Utilaje, S.D.V-uri:
strung normal: SN250x500 mm
cutit pentru debitat 4x25/25x25/otel rapid Rp3
subler cu tija 200/0,05 mm
Utilaje, S.D.V-uri:
strung normal: SN250x500 mm
cutit inconvoiat pentru degrosare/placuta carburi P10
burghiu combinat de centruire 3,15/con protectie 120
subler cu tija 200/0,1 mm
0 1 2 3
4
5
6
7 8
Prinderea 2
- Prindere si centrare
- Strunjire exterioara de
degrosare 31,6x161 - Strunjire exterioara de
finisare 30,35x161 - Tesire 3x45 - Autocontrol
- Desprindere
3,35
1,3
3
3
0,32
0,16
manual
99,3
134
99,3
1000
1410
1000
6,3
161
3
0,3
5
3x45
45 45 50 50
Utilaje, S.D.V-uri:
strung normal: SN250x500 mm
cutit inconvoiat pentru degrosare/placuta carburi P10
cutit drept pentru finisat/placuta carburi P10
subler cu tija 200/0,05 mm
Prinderea 3
- Prindere si centrare
- Retezat capat L=157; B=4
mm
- Strunjire frontala
degrosare
- Strunjire frontala finisare
L=155
- Executat gaura centruire
3,15x12 - Strunjire exterioara
degrosare 25,2x17 - Strunjire exterioara
finisare 23,9x17 - Strunjire frontala iesire
filet (canal) 21,5x3,5 - Strunjire filet cu cutit
M24x2:
6 treceri degrosare ad=0,15 mm/trecere
3 treceri finisare af=0,061 mm/trecere
- Autocontrol
- Desprindere
15,2
1,2
0,8
1,575
9,8
1,3
1,25
2,065
4
1,2
0,8
1,575
3,27/3
treceri
1,3
3,5
t=0,15
mm/
trecere
t=0,061
mm/
trecere
0,096
0,19
0,12
0,03
0,06
sl=2
mm/rot
sl=2
mm/rot
44
70
96
14
99,3
134
58
12,8
12,8
355
710
1000
1410
1000
1410
710
180
180
155
21
,5
M2
4x
2
17
3,5
60
Utilaje, S.D.V-uri:
- strung normal: SN250x500 mm; - cutit pentru retezat 4x25/25x25/otel rapid Rp3; - cutit inconvoiat pentru degrosare/placuta carburi P10
- cutit drept pentru finisat/placuta carburi P10; - burghiu combinat de centruire 3,15/con protectie 120; - cutit special pt. canale 3,5x25/25x25/otel
rapid Rp3; - subler cu tija 200/0,05 mm; - calibru filet M24x2/trece-nu trece
0 1 2 3 4 5 6 7 8
3. FREZARE
- Prindere si centrare pe
masa rotativa
- Frezare plana degrosare
l=15
- Frezare plana finisare l=15
- Divizare (rotatie)reper 180 - Frezare plana degrosare
15x24
- Frezare plana finisare
l=15 mm
- Autocontrol
- Desprindere
2
1
2
1
2
1
2
1
0,25
0,14
0,25
0,14
26,3
28,3
26,3
28,3
210
224
210
224
Nt=39,22
4.
TRATAMENT TERMIC
CALIRE-REVENIRE
3335 HRC
Calire: incalzire 840-860C racire apa
Revenire: incalzire 550-560C racire: ulei
15
24
6,3
Utilaje, S.D.V-uri:
masina de frezat de scularie FS 355x1250
freza cilindrico-frontala 40,cu coada si 6 dinti/otel rapid Rp5
subler cu tija 200/0,05 mm
Nt piesa=116,46 min
5.
RECTIFICARE
CILINDRICA
EXTERIOARA
- Prindere si centrare intre
varfuri
- Rectificare cilindrica
exterioara 30h6(0-0,012) - Autocontrol
- Desprindere piesa
0,35
t=0,02
mm/cursa
dubla 18
curse
duble
(treceri)
sl=20
mm/rot
st=0,02
mm/cursa
dubla
vdisc=1922
m/min
vl=2,5
m/min
ndisc=2040
rot/min
npiesa=125
rot/min
Nt=11,88
138
3
0(0
-0,0
12)
1,6
Utilaje, S.D.V-uri:
masina de rectificat rotund exterior-interior W.M.W.
170x450
piatra cilindrica (disc)300x40/material E/duritate K
micrometru de exterior 25-50/0,01 mm
trusa monstre rugozitate
52
6. EXECUTIE MATRITA MULTICUIB PENTRU
INJECTAT SFERE 24
Matrita multicuib pentru injectat repere din mase plastice
Nr. desen: TCM-02
Semimatrita inferioara
Nr. desen: TCM-04
Semimatrita superioara
Nr. desen: TCM-05
Tija aruncatoare
Nr. desen: TCM-07
57
7. TESTAREA MATRITEI PE MASINA DE INJECTAT
"EXECUTIE PIESE DE PROBA/SFERE 24"
Granule polietilena
Defecte retea injectare: formarea de bavura
Defecte la injectare repere: injectare incompleta
Repere injectate plastic-culee injectare
Nr. desen: TCM-02
Repere injectate
Semisfera 1 Semisfera 2
Sfera 24
8. CONCLUZII
Prezenta lucrare din domeniul ingineriei mecanice, se inscrie in directiile actuale ale
invatamantului tehnic superior, iar pentru un tanar absolvent reprezinta prima lucrare in
care cunostintele teoretice sunt transpuse in produs, verificat practic si testat.
Astfel, pornind de la justificarea necesitatii dezvoltarii acestui proiect proiectare si executie matrita multicuib pentru injectat repere din mase plastice si pana la etapa finala de realizare si verificare, au fost parcurse capitole importante precum:
Notiuni de baza privind proiectarea matritelor pentru injectat repere din materiale termoplastice.
Proiect de executie a matritei multicuib, pornind de la desenul de executie al reperului/piesei.
Proiectarea procesului tehnologic de prelucrare prin aschiere pentru o componenta a matritei tija aruncatoare.
Etapa de executie fizica a matritei, care s-a desfasurat intr-o fabrica de SDV-uri avand dotarea corespunzatoare.
Testarea matritei intr-o fabrica de mase plastice, pe o masina de injectie orizontala cu actionare hidraulica, fabricatia din granule de polietilena si polipropilena a unui lot de
piese, sfere 24. Pentru un absolvent al sectiei T.C.M., s-a acordat suficienta atentie capitolului de
proiectare a tehnologiei de fabrcatie ca unicat a reperului tija aruncatoare. Astfel, am stabilit semifabricatul de tip bara laminata, adaosurile de prelucrare, elementele
regimurilor de aschiere, norma tehnica de timp necesara fabricatiei reperului si s-au
elaborat planuri de operatii tehnologice.
Lucrarea in ansamblu cuprinde 65 pagini scrise si desenate din care:
- 9 figuri explicative; - 1 desen de executie format A2; - 2 desen de executie format A3; - 4 desen de executie format A4; - 5 planuri de operatii tehnologice; - 11 fotografii cu repere/piese, subcomponente si ansamblu fizic matrita
In concluzie, consideram ca pentru un tanar absolvent in domeniul ingineriei
mecanice cu specializare in tehnologia constructiilor de masini, prezenta lucrare cu
finalizare practica si-a atins scopul.
Matrita de injectat realizata fizic impreuna cu reperele de proba, vor ramane in dotarea Facultatii de Mecanica si poate reprezenta un material didactic pentru viitoarele
generatii de studenti.
64
9. B I B L I O G R A F I E
1 Mircea Ionescu
Muscel Ianculescu,
s.a
Proiectarea matritelor pentru produse injectate din materiale
plastice, Ed.Tehnica, Bucuresti, 1987.
2 Constantin Ciocardia,
s.a.
Tehnologia presarii la rece, Ed.Didactica si Pedagogica,
Bucuresti, 1991.
3 Alexandru Chisiu, s.a. Organe de masini, Ed.Didactica si Pedagogica, Bucuresti, 1981.
4 Aurel Nanu Tehnologia materialelor, Ed.Didactica si Pedagogica, Bucuresti,
1983.
5 Paul Precupetu, s.a. Desen tehnic industrial pentru constructia de masini, Ed.Tehnica,
Bucuresti, 1982.
6 Dumitru Dragu, s.a. Tolerante si masuratori tehnice, Ed.Didactica si Pedagogica,
Bucuresti, 1980.
7 Ioan Draghici, s.a. Indrumar de proiectare in constructia de masini, Vol.I si Vol. II,
Ed. Tehnica, Bucuresti, 1980, 1982.
8 Aurelian Vlase, s.a. Regimuri de aschiere, adaosuri de prelucrare si norme tehnice de
timp, Vol.I si Vol.II, Ed.Tehnica, Bucuresti, 1984 si 1985.
9 Constantin Picos, s.a. Normarea tehnica pentru prelucrari prin aschiere, Vol.I si Vol.II,
Ed.Tehnica, Bucuresti, 1979, 1982.
10 Mihai Aelenei, Ion
Gheghea
Probleme de masini unelte si aschiere, Vol.I si Vol.II, Ed.Tehnica,
Bucuresti, 1985.
11 Stefan Mantea, Titi
Dulamita
Teoria si practica Tratamentelor Termice, Bucuresti, 1966.
12 Sever Sontea Tratamente termice, Reprografia Universitatii din Craiova, 1982.
13 Serban Domsa, Zeno
Miron
Indrumar pentru utilizarea fontelor, otelurilor si aliajelor
neferoase; Ed.Tehnica, Bucuresti, 1985.
14 Costica Atanasiu, s.a. Incercarea materialelor, Vol.I si Vol.II, Ed.Tehnica, Bucuresti,
1982.
15 Institutul Roman de
Standardizare (I.R.S.)
Scule aschietoare si portscule pentru prelucrarea metalelor, Vol.I
si Vol.II, Colectia STAS, Ed.Tehnica, Bucuresti, 1987; 1988.
16 www.mase-plastice.ro
65