V. Braha, Dr. Paraschiv, L.Slatineanu, Tr. Gramescu
Institutul Politehnic Gh. Asachi ,Ia~i -
AI. Marin, V. lonesii, AI. Toca
Institutul Polltehnlc  S. Lazo , Chl~inau -
I J
Manual de proiectare
VOL MUL 1
P 93 Prolectereatehnologlilor de prelucrare mecanica prin aschlere: Man. de proiectare:
In 2 vol. Vol. l/C. Picos, O.Pruteanu, C.Bohosievici s.a. - Ch.: Universitas, 1992- 640 p.
ISBN 5-362-00970-2 '
ManualuJ eupnnde date asupra praclzlei de preluerate mecanlc , basele prolectirU prceeselor tehnelcgtce de preluerare
mecanlck,metoda deterrnlr.irli prin calculanalitic a adaosunler depreluerare, tabele deadaosur pentru ciiferltetipurl deoperat,il,
datelenecesare calculelor regirnurllor dea;ehiere pentru teste procedeele deprelucrare utilliate In ccnsuuetla dem.lin .
Carte. este destinata pro ect~nl,ilordetehnologil de prelucrare meC .nieaprin a;chiere de laintreprinderile eonstruetcare de
m';inl, precum sJ studen910r sJ cadrelcr didaetice alefacuIta910rde apecialitate dininv \1mlntuJ ter.nie superior.
2704060000'()36 CZU621.9(075.8)
Prefata
fn dr um ar ul p e c ar e c ole ctiv ul d e a uto ri iI p re zin ta e a p e0 rnodesta
c o nt ri bU ii e l a e v o lu ji a c o nt in u a a p r oc e su lu i t eh n ol og i c d e p re lu c ra r e r n ec a -
n i ea p r in a s c hl e re , i n d eo s e b i i n d o m e n iu l c o n s tr u c tl s l d e m a § i ni . c o n s ti tu i e,
c a d e a l lf e l t o a te l u cr a r il e s i m il a re . 0 p l ed o a ri e , d e 0 l ncorues tabaa ut i li ta te ,
p en tr u i mp le m en ta re a § ti in le i - a c ar ce ta ri lo r lj ti in lif ic e r es pe ct iv e - i n
a c t iv i ta t e a d e p r c du c tl e .
A c e s t l n d r um a r p r e z ln t a0s l nt e z a a c u n o §t in e l or I j li ln l if ic e d l nt r -u n d o m e -
n iu d e te r ml na t. c u no s ti nt e v a ri at e § i m u lt ip le c u 0 i hc a rc a tu m p r ac tl ca § I
a p l ic a ti v a d e 0va loare deoseb i ta .
P e nt ru f un d am e n ta re a p r ob le m e lo r t eh n ol og i ce , s a u m a i p re c is a p r oc e -
s u lu i t e h no l o g ic . t r eb u i e l o lo s il e r e z ul ta t el e c e r ce t a ri lo r d e s t nc t a a c tu a li ta t e
d in m a te m a nc a , f iz ic a . e c on o m ie e tc . • p r e cu m f ii a c um u la r ea c u no s tl nt ei or
c e t in d e d i sc i pl in e le t e hn i ce , c u m s i nttehnoloqia meta le lo r . meta lu rg ia f i z ica ,
t r at a m e nl e t e rm i c e, r n a sl n l- u n el te f ii s c u le a s c h le t oa r a ,
C a ra c te r is ti c p ro c es u lu l t eh n ol og i c d e p r el uc r ar e m s c an lc a i n g e n er a l § i
c u r e fe r ir e s p e c ia la l a c e l p ri n a s ch ie re e s te a s pe c tu I S ll u d i na m ic . s c hl m ba -
to r, e vo lu liv . c u u n r itm c e s ur da se az a v alo ar ea m ed ie a a ce stu ia d in
d o m en iu l t eh n ic . L u c ru l a c es ta i §i a r e e x pl ic a li a b a za ta , p e d e0 p a r te , p r in
d e pe n de n la d e m u lt ip le d is c ip li ne § ti in li fi ce , d u pa c u m s -a m e n ll on a t m a l
i na in te , § i a p oi p r in p a rt ic ip c ir e a u n u i n u m a r i m pr e si on a nt d e m a r e a l a c el or a
c ar e s e p re oc up a c u p as iu ne d e m od ific ar ea e vo lu tiv a a te hn olo gie i in
g e n e r al , c a r e c o n tr i bu i e d i re c t § l e f e c t l l a c o n lo r tu l e x is t en l l: l i u m a n e .
A pa ril ia u no r m a te ri ale , r na sln l- un el ta § i s cu le n oi s au n um a l a u no r
p e ri eq io n ar i a le a c as lo r a. p r ec u m § i a l eh n of og i il or m o d em e i n e c on o m ia
f ab r ic a ti ei d e te r mi na i n m o d i m pl ic it c o ns e cl nj s d e
0
m a i m i ca s au m a l m a r e
a m p lo a re i n p r oc a su l t eh n ol og i c d e p r el uc r ar e r n ec a nl ca ,
C ar e a r fi i n e ta pa a ct ua ta d e d ez vo lt ar e a t eh no lo g ie i d e p re lu cr ar e
r ne ca nl ca p ri n a sc hi er e n oi le d ir ec ti l c e a r a sig u ra m e rs ul a sc en de nt i n
e v o lu t ia a c e s tu i d o m e n iu a t a c H v i ta i ii t e h ri c e s p e c il ic a ?
S e p r o ta e a za c u 0 i n tensi ta te deoseb i ta precz ia, '.pi imizarea §i automat-
i z ar e a p r o ce s e lo r t e hn o lo g i e e.
P e do rm a n te le m a § in il or in c o nt in u a § i c o n st an ts e v ol u i e i m pu n c a f ac to r
d et er mi na nt i n a ce st s eo p p re ei zi a d e e xe cu ta re a a ce st or a, p re ciz ie c ar e
a s ig u m I n a c e la § i l im p durab i li ta te § i0 f i ab il i ta te super loara ,
Pent ruob l ine rea une i p roduc t iv i ta li i na l te . la0p r e c iz i e d e c e r ta ~ic o n s t a n -
ta v a lo a re . a u to m a ti za r ea p ro c es u ui t eh n ol oq ic s e c o ns ti tu ie e a f a c to r d e ci -
siv.
1l
•
L a tu ra s co no m lc a a p ro ce su lu i d e f ab ri ca tl e a i mp u s o p ti miz ar ea a ce s-
t ui a p e b a za u n or c r it er ii , p e nt ru a a s ig u r a c o m pe ti ti vi ta te a p r od u se lo r f ab r i-
cate.
e a u r m ar e a a c es to r c o ns id e ra ti l c o /e e ti vu l d e a u to r i a I i n d ru m a ru lu i a u
cautat s a r a sp u nd a i n m o d ul u r m at or c e ri nt el or p r ec iz a te m a i m a i n te .
A l os t p r ev a zu t u n c a pi lo l p r iv in d p r ee iz ia p r oc e su lu i t eh n ol og i c. r n en tl o-
n T n d u -s e n u n u m a i f a c to r ii d e t er m l n an l i a l p r e c iz i ei .cl § I p r o c e d e u l d e c a l cu l
a l a ba te ri lo r p en lr u d il er it el e p ro ce se d e p re lu cr ar e § i i mp li cit . d ed uc ti v.
r n as u nl e p e nt ru r e du c er e a l or . P r ez e nt ar e a m o d ul ui p r iv in d d e te r m in a re a
s ta b il it ap i s ta ti ce § i d i n am i ce a p r oc e su lu i d e p r el uc r ar e c o ns ti tu ie m e lo d o-
l og i a d e a s ig u r ar e a i nc a dl tl ri i a c es tu ia In p r ee iz ia d e p r el uc r ar e c u u n r is e
m in im im pus. .
O p ti m iz a re a p r oc e su lu i t eh n ol og i c s e r e al lz e az a p r in o p ti m iz a re a o p e-
r a li i1 0 r c o m p o n e nt e . f ii n d s p e c if ic a te f n a c e s l s c o p p r in c ip a l el eprocedes de
p r e lu c r a re t e h nl e a r e s p ec t iv a .
A u t om a t iz a r e a l e hn o l og i e i d e p r e lu c r a re e s t s r e f i e ct a tA T nc u p r in s u l i n d ru -
m a r ul ui p r in d e le r m in a re a r e g im u r il or d e a s ch le r e p e r n as in l a g r e g at . p e l i ni i
l eh n ol og i ce § i p e m a § in i c u c o rn a nd a n u rn e rl ea ,
P e n tr u e 1 a b or a r ea a c e s te l l u c ra r i a u t or i i a u u l il iz a l d a le c u p r in s e i n l it e ra -
I u ra t sh n lc a § I § t ii nl if i~ d in d om s nl u § i a u 1 00 0s ila ti t m e l o da d e c a lc u l. C R§ i
c e a a n o rm a ti ve lo r r e co m a nd a te i n u r m a e x pe r im e n tA r il or d e d il er it e f or u ri
d e s p ec ia li ta ts § i m i n is te r e d e r e so r t.
T re bu is r er na rc at a i n m o d s pe ci al c or np on en ta c oI ec tiv ul ui d e a ut or i,
c o n s ti tu i ta d i n c a d r e d i da c t ic e d e l a I n s ti tu t e le P o I it e h ni c d i n l a § i § I C h i ~ i n au .
s p ee ia li §t i c u e x pe r ie n ta i n d o m en iu l t eh n ol og i c. A c sa s ta c o la b or a re a da t
p o s ib i li ta t e a l a rg i r ii v i zi u n ii c o n c ep t u al e a l u e ra r il , c o n s e ns u ll ii n d r e a li z al c u
p r om p ti tu d in e n u n u m ai p e b a za u n ei s im i li tu d in l i n d o cu m e nt ar e a t eh n ic e -
§ ti in li fi ca c l m a l a l e s p r in tr -u n e le m e nt f un d am e n ta l c o rn u n m i le n ar alhnba
noas tra cea rom a a , .
A ut or ii e xp ri rn a c on vi ng e re a e a i uc ra re a c or es pu nd e u ne i n ee es it Al i
o b ie c ti ve § i v a c o ns ti tu i 0 r n o d ss t a c o n tr i bu t le l a i n tr e g i re a c u n o §t in \ e 1o r
n e e e s ar e s p e c ia l is t u lu l -i n g in e r . t e h ni c ia n . m a i s tr u , m u n c it o r d e I n a lt a c a l if i-
c ar e i n v as tu l d om e ni u a i t eh no lo g ie i d e p re lu cr ar e p rf n a s c h e re - § i s f nt
c o ns tl en ti d e a p tu l e a p e rl ec ti un e a r a m in e i n c o n ti nu a re u n i d e a l, § i e a e r ic a
l uc r ar e e s te d e bi to a re , i nt r- o o a re c ar e m a s ur a , t i m pu lu i i n c a re a f os t s e ns a ,
i
I
A :
I
I
deformatille elastice ale si~e-
r n u l u i t eh no lo gi c • • •• • • ~ • •
&ori de prelucrare prcx:lusede
crare
d e p re lu cr a re • •• •• •• • •• • • • • • •
Precizia economicade prelucrare
Date inip-ale pentru proiectarea
proceselor tehnologice ~i anali-
lor de prelucrare pr:in aschiere ••••••
DE1 'ERMINAREA A D A O S U R I L O R D E PRE-
IlJCRARE SI DIMENSIUNILOR INTER-
Metcrlade calcul analitic a a-
daosw;ilor de prelucrare ••.••••••••••
  roar ea de
3.6. calculul dimensiunilor. interme-
bricate calibrate •••.••••••••.•.•..•• 213
corpurilor de revolu1;.ie •••••••••••••• 247
Prelucrarea mecaruca a pieselor
de tipul pirghiilor:;;i furcilor
EKemplude calcul •••••••••••••••••••• 259
bricatelor turnate ••••...•.•.•.•..••• 292
capitolul 9.
,.-. . --, -~---.- .'--'.'. . . . . , . . -'
Elernentele componerrceale re:Ji-
mului de aschi.ere ••••••••••••••••••••
lor pent.ru scule ':..•...........•...••
Regimuri de aschi.er'e pentru ali-
a j e n ef e r o a s e • • •• • •• • •• • •• • •• • •• • •• • •
trunjirea canalelor:;;i reteza- .
Jrre . .. .•• .. •.....•.
capitolul
11.
RIDIMURIDEASCHIEREAPREWCRA-
11. 3 .
lor
tarnat multicutite ••••••••••••••••••••
l. t
crarea pe st.run;Juri multiaxe •••••••••
de aschi.ere .......•..•..•.•.....•.... 45 6
capitolul
13.
A U I O l 1 A .  I E • • • , , .
Consideratii generale ..•..••.•....•..
Verificarea puterii ...••..•.....•....
ver automat ..... '........•.••.........
Principii ?inotduni,de baza •...•....
Frezarea cu freze disc •.•.••....•....
Frezarea cu freze cilindro-fron-
9i freze profilate •••.••.•••.••...••.
maimulte scule simultan •••.•....••..
N o t i un i
d e l x i z i i • •   • • • • • • • • • • • • • • • • • • • •
Regimulde aschi.ere la rabotarea
rea prin mortezare
cr.i.sa a pieselor in urmaprocesului deprelucrare.Precizia pre-
lucrarii mecaniceeste gradul de ooncordarrta sub aspect geome-
tric,dintre piesa pre1ucrata ?ipiesa definita geometric in de-
senul de execut.Le in ceea ce priv69te: precizia dimensionalti,
precizia de forma~i precizia pozitiei reciproce a diferite10r
e1ernentegeometrice ale pieseLAbaterile efective ale dimensiu-
nilor suprafete1or, ale formelor lor geometrice, precum~i ale
pozitiilor recdproce ale acestora,in raport cu valorile lor no-
.minale, constituie erorile de prelucrare.Precizia de prelucrare
se evalueaza
i
i
1
corrlitia cunoastieri.Ldatelor earacteristice ale piesei,determi- _
nate in desenul. de executie, care se definesc astfel:
- dimensilmea nominata este dimensiunea fa~ de care se
. definesc dimensiunile limita (mi.n.irnti?imaxima):
maxima)ale unei piese, intre care poate varia dimensiu-
nea efec:tivc1; .
mens.iuneamaximasi cea nominatacorespunzatoarer
mensiuneaminima9i cea ncminal.acorespunaatoarej
rnaxim<li minima,sau ca diferenta algebrica dintre aba.-
terea superioara ~i abaterea inferioarc1.
. Prin cornparareadatelor caracteristiee ale pieselor pre1u-
crate cu cele prescrise in desenulde execup.e se obtine gra- ,
dul de precizie dimensionalil rezultat in urmaprelucrarii.Ale-
gerea proce::iee1orde prelucrare mecanica ?i a nia:?inilor-unelte
trel:uie sa se faca cu respectarea aUt pentru procedeu, cit ~i
pentru masdna-uneal.t.aa conditiei ca precizia neoesara sa fie
precizia economi.ca(cea care se obtine in modnormal, folosirrl
. t ' :
r · ·:
procedeul,~i masna-uneaft.a, alese). in acest scop in tab. 1.1
se dau valori orientative pentru precizia economicaa dimensi-
uni.Lor ob'tj-inutaprin diferite procedeede prelucrare mecani.ca.
1.1.2 Preci.zia formed,gearetrloe a pieselor
Precizia formei geometriee a pieselor are un rol deosebit
de important, eonstituini adesea factorul principal in func1j.i-
onarea norma.La a unor aparate ~i mas.ini..Pentru determinarea
preciziei de formageometrica a suprafetelor se impunedefini-
rea urmatoareIor notiuni:
cared, formaeste definita in desen ?i (sau) in documen-
tatia t.ehrri.ca]
suprafa1j.aefectiva este suprafaya obtinuta prfn ~a-
re 9i care este apropiata de suprafata reala;
- suprafaya adiacenta definei?te suprafa1;ade aceeasa forma
cu suprafata data,tangenta la suprafata real~ (efectiv~)
dinspre partiea exterdoara a materialului piesei 9i ase-
zataastfeI ineit sa satisfaca. conditiile prescrise in
cazul p; ...rt.iculardat;
intersect:ia suprafetei geometrice (nominal.e)cuunplan
- profil l real este conturul rezultat prin intersectia
di tre suprafata reala 9i un plan cu 0 orientare data;
- profilul efectiv este profilul rezultat prin ~are,a-
propiat de profilul real:
tea exterioaz::aa materialului piesei.
elernente caracteristice ale preciziei de forma: abatere de for-
m
fata de formasuprafetei adiacente sau abaterea fonnei profi-
lului real fata de formaprofilului adiacent. ~imea abaterii
de forma se datermina ca di.starrta maximadintre suprafata efec-
tiv~ ~i suprafata adiacen~ sau dintre profilul efectiv ~i pro-
filul adiacent.
In cazul aba erii e forma nu se ia in consid rare ruqo-
zitatea suprafetei. Toleran1;ade formase definf'~te ca zonade-
terminata de abaterea limita de forma. Toleran1;ade formaeste
egala cu abaterea limita supsrdcara de forma (abaterea inferi-
oara fiirrl egala cu 0).
10
.4.,
T~be l ul 1. 1 Pr ec i z i a e c onoa i c u a di ~ns i uni l o r
,. • • • . , ... , . . . .   , . _   , . ., . . . ,. . .. . . ,. .  '= - .. . . _ o£ _ ••   __ , ,, .>.=~ ' '~~-~~-~'-~----.-,.·
T r e8pt a du pr ec i z i e
f e l ul pr e l u cr Ar i i mec an i c e
f-- r- ---
L i m ta c e poa t e f i
o b~ n ut l i
E c o n cm cA
_ _ _ _ _ _ _ _ ._ ._ _~ ._ l__---
I
t
t.
Largire   d~9r o~3re
b. f j n
sar e
Al eza r e a. di l g r o ~a l ' c
b. f iniser e
B ro~a re
b. f i n i s ar e
f r e z o r e c i l i ndr i c3 ~ f r ont n l ~
a .deg r o~a re
b. f i i ar »
c . f oa r t e f i n; ;
Ra bo t a r e ~. d eg r o_ a r e
b. f i ni s ar e
S t r un j i r e ext e r ; Oa r 3
a . d t ; . g r o ~: l r e
b. s e m f i n i s ar e
c . f i n i s a r e
d. f oa r t e f i na
St r unj i r e i n t er i oar a
a .deg r o~a re
b. s em f i ni s a r e
c f ini saro
d. f oa r t ~ f i na ( c u di a ma nt )
Re ct i f i c a r e r ot unda
a. deg r o~a re
b. f i n i s ar e
c . f oa r t e f i na
Re ct i f i c a r e pl a na
a. deg r o ; a r u
b. f i n i s ar e
c . f oa r t e f i na
H on u i r e
a .medi e
l e p ui r e
11 . • •. 13
11 • . . . 13
9 •••. 10
8 •••• 9
-8 . p r e a l abi l l l
b. medi e
 
profilul efectiv ~i dreapta adi.aeerrta in limite1 lun-
11
prezenta subformadeconcavi.tatesi convexitate;
adiaC0Jlta~i profilul efev~ivCTe~tede la extremitatile
profilului spremijloc; .
adi.acenra~i profilul efectiv scadede la extremitati.1e
profilului spre c e n t r u i
- abaterea de la planit te este definita ca distanta ma-
ximadintre supraf'ataefectiva §i planul adiacent,in li-
mitele suprafetei de referinta.
simple: concavitatea §i convexitatea.Acesteabateri se definesc
in modanalogcueele de la rectilinitate, cudeosebire ea dis-
tanta se ia intre planul adiacent ?i8uprafataefectiva;
- abaterea de la circularitate este distanta maximad:intre
.profilul efectlv ~i cercul adiacent.
Ovalitatea ~i poligonalitatea sint formelesimpleale aba-
terii de la circularitate:
~i eel minim;adi.cadublul abaterii de la circularitate;
- poligonalitatea se caracterizeaza pr-infonnaaproximativ
poligonala a profilului efectiv;
terea profilului longitudinal (axial);
efectiv.
rnaconi.cafonnaootoi,formasea~i formacurba, Acesteformese
adi.cadublul abaterii dela cilindricitate. .
versale este 0 linie curM, are mardmeaurbarii e:::ralacu aba-
terea de la cilindricitate. In tabelul 1.2 sint date valorile
tolerant;elor de la rectilinitate,de la planitate, la formadata
a profilului ~i la formadata a suprafetei,iar in tab.1.3valo-
rile tolerant;.elor la circularitate ~i cilindricitate.
1.1.3 Precizia pozitiei suprafetelor, axelor ?i
liniilor
12
Tabe l ul 1. 2 Va l o r i l e t ol c r an t ol o r l a r cc t i l i ni t at e, l a pl an i t at e, l a f or as da t ~
~
. -
C LA SA DE P RE CI Z I E
o i m en s i u n e a
n o m na l l i I
11
V
V I V I I V I I I I X X X I
XI I
[ mm)
T O L E R A N T A Ip m )
P i nA l a
10 0. 25
25 40
10 - 16
0. 3
0. 5
0. 8
30
50
16 25 40 60
50 80
40 - 63
0. 6
80 120
160 200
300
1200
Tabe l u l 1. 3 Va l o r i l e t ol e r an t el o r l a c i r cul a r i t at e ~i c i l i n dr i c i t at e
C LA SA DE P RE CI Z I E
D i m e ns i u n e a
n om n al ~
VI I
V I I I I X X X I X I I
[ mm)
[p
0. 3
0. 5
0. 8
1. 2
50
40
60
18 - 50
0, 6
100
80 120
120 - 260
260 - 500
1, 2
2 3
120
200
12 0 - 2000
filuJ.ui sau a planului de silnetrie, determinateprin cote nomi-
nale liniare sau u:rqhiularefata debazadereferinta sau fa-
ta de0alta suprefata, axa, profil sauplan de simetrie.
Bazade referinta este 0suprafata, linie saupunct, fata
de care sedeterminapozitia nominalaa suprafetei sau a ele-
Abatereade pozip.e este abatereadela pozd.tdanominataa
unei suprafete,a axei ei,a unuiprofil sau a unui plan de sime-
13
trie fa'tli de bazade referin'tli, sau abaterea de la pozi.t.iaZ:0mi--:
nala reciproca a unor suprafete, a axelor lor, a unorprofi.Iurd,
sau plane de simetrie. ca centre sau axeale sup:-afetelor rE:ale
se consddera centrele sau axele suprafetelor adiacente (deex-
empluca axaa unui alezaj cilirrlric se consideraaxaciliIrlru-
lui adiacent weds in alezaj).
Abaterea·limita de pozitie este valoareamaxima(pozitiva
sau neqatava) a abaterii de pozitie.
Abatereade la paralelism a douadrepte intr-un plan este
data de diferenta dintre distanta maxima;;inunimadintre eele
douadrepte adiacente coplanare, masuratain limitele l\.ln.3 ilnii
de referinta.
te.rmi.ruiprin abaterile de la paralelismul proiectiilor eelor
dam drepte incruci. r:atepedoua plane reciproc perperrlicu1are.
Abaterea spap.aJa de la paralelism se obtine prin deter-
rninareain eele doua plane reciproc perperrliculare a diferen-
tei dintre distanta proiectiilor la capetele lor extreme.
Abatereade la parale1ism a douasuprafete de rotatie se
deten-ni.rui.rin abaterea de la paralelism a axelor suprafetelor
adiacente. Aceasta abatere este sdmi.Laracu abaterea de la pa-
ralelism a douadrepte in plan, daca se detennina in planul eo-
munal celor douaaxe, sau a douadrepte ID spat.iu, dacaease
determina in dam plane perperrliculare.
Toleran1;ala paralelism se defin~e cu valoareamaxima
admisaa abaterii de la paralelism. .
Abatereade la pe:x:pendicularitate dintre eele douasupra-
fete de rotatie sau dintre 0 suprafata de rotatie :,?i0 dreapta
este data de diferenta dintre unghiul formatde dreptele adia-
cente la profilurile efective:;;i unghiul nominalde 90
0
, masu-
Toleran1;ala perperrlicularitate se define:;;teca valoarea
maxi.madmisaa abaterii de la perperrlicularitate.
Bataia circulara. frontala este diferenta dintre distanta
maxima:;;idistanta minimade la suprafata frontala reala pina
la un plan perpen:licu1ar la axade rctatae de referinta, masu-
rata in limitele lungimii de referinta sau la un dia etrudat.
Toleran1;abataii frontale este val.oarea maximaadmisaa
bataii circu1are frontale.
de rctatde este diferen1;a.dintre unghiul format de dreptele a-
diacente la profilurile efective l?iunghiul nominal,masurata
liniar, in loo tele lungOOide referinta.
Toleran1;ala inclinare se defin~ ca fiirrl zonacuprinsa
intre douaconuri, avind.generatoarele paralele, :;;ila distanta
egala cu toleranta la inQHnare, daca'seprescrie toleranta in-
tre douadrepte sau suprafete de rotatd.e,
14
tie, masuratain limitele lungimii de referinta.
Toleran1;abataii radiale este valoa;reamaximaadnd.saa ba-
taii circulare radiale.
xasuprafetei adiacente considerate I?i axadata ca bazade re-
ferinta, masurata in limitele l\ln3 imiide referinta.
Toleranta la coaxialitate se defineli'te 'eadublul valorii
maximeadmisea abateriide la coaxialitate sau de la concen-
tricitate.
dintre planele (axele) de s:iJnetrieale elementelor considerate,
masuratain limitele lungimii de referinta sau intr-un plan dat.
'Ibleranta la s:iJnetrie este dublul valorii admisea abate-
rii de la simetrie.
Widintre douadrepte adiacente sau dintre douaaxecare in po-
zitia lor nominalatreb.ri.esa fie concurente.
Toleran1;ala intersectare este dublul valorii ma:xiroed-
misea abaterii de la intersectare.
T a b e l u l 1. 4 V a l o r i l e t o l e r a n ~e l o r l a p a r a l e l i s a J i p e r p e n d i c u l a r i t a t e
C l A SA D E P RE CI Z I E
D i m e n s i u n e a
n o mi n a l A
I I I
[ mm)
T O l E RA N T A I p m )
P i ni l a
10
2, 5 4
2500
--
l A SA DE P RE CI Z I E
D i m e ns i u n e a
n o mi n a l l i
I 11
[ mm
P i n i l a
10 0. 4
 
T a b el u l 1. 5 ( c o n t i n u a r e )
io'
60
100
tabelele 1.4 - 1.6. Aleg-erea mas.iru.i+unef.t;epentru realizarea
unei precizii economicese poate face dupa irrlicatiile tabelu-
lui1.7
T a b el u l 1. 6 To t . e r en j e de c cax i
t
it
a t e , s i ae t r i e s
i
~
C LAS A DE P RE CI Z I E
D l m e f l s i u n t = a
n o o dn a l l l
I 11 I I I I V V V I
VII
XI
X I I
[ mm] T O L E R A N T A (JlIIl I
Pi na l a 6
1, 2 2 3
50- , 20
120 200
100 160 250
..
Obs e r va . i e. Pr i n di mens i unea nom n a l e s a i n , a l c ge di ame t r ul s upr af e~e i e xam n a t a s au
di mens i unea di n t r e s upr af e~el e c a r e f o r meaz ~ e l emen t ul s i ma t r i c exam n at .
Dac a dimens i unea nom na l l l n u es t e i ndi c aU, a t un c i to t e r e n t a sa de t e r m n e
du pa e l emen t ul c a r e a r e di me s i unea c ca mai ma r e.
T o b el u l
1.7 Pr
e c i z i a e co no l t r i c; ;
de
Aba t e r i,m l l
St rungur i c u i n~ t i - Oval i t at e: Con i ci t bt e pe l ungi mea Convex i t at e s upr af .
a~a vl r f ur i l or p i n~ 0 , 0 1 de 300 mm
p l an e f r o nt a l e :
l ~O mo , 0 , 0 2
0 , 0 2
-
20nt al e ~ ver t i ca l e s a r e: 0 , 0 2 . • • 0, 0 4 5 pe de ba z~: 0 0 2 5 • 0 0 5 1
l u ngi me de 300 mm 100 mm t u ngi me
Ha~ ni de r ec t i f i c a t
-
r o t u n d 0 ,005 0 0 1 • 0 0 2 1 1 0 00 mm
1.1.4 Clasificarea erorilor de prelucrare din pmct
de vedere al strucb.n:ii statistice
Erorile primare sau elE:lTlentareint erorile de pralucrare
16
In funct;ie de vard.atdamarimii 9i frecventa aparitiei e-
rorilor de prelucrare se disting: erorile sistematice constan-
te, erorile sistematice variabile, erorile intimpl<1toaresau a-
leatorii. Erorile sistematice canstante sint acele erori cars
::;int constants ea marlms 9i sens de actdonara sf au 0frecven-
ta regulata de aparitie. Se pot mentionaea exemplude erori
sistematice constante erorile de forma~i pozi1,:iereciproc<1a
suprafetelor, care apar datorita impreciziei geometricea ~i-
nii-unelte. Erorile .sistematice variabile sint erorile a caror
marimevardaza dupa0 lege' oardcare ::;iau 0 frecventa regulata.
Aceste erori sint de forma:
l1=f(u)
in care f(u) este 0 funct;iede variabila u. ca exempluse poa-
te mentionaeroarea produsade uzura dimenai.onal.aa sClilei ~-
chietoare care, aproximativ, este propor1,:ionalacu timpul de a-
§chiere. .
mare de factori termologici indeperrlenti ::;i nu se supun\.U1Or
legi de variatie evidente. ca exemplude erori intimplatoare se ..
pot mentionaerorile de prelucrare produsede deformatiile e-
lastice ale elementelor sistemului tehnologic sub actduneava-
riabila a fortelor de aschi.ere, erorile de asezare ale semifa~
bricatelor in dispozitiv, etc.
1.2 ER(R[ DE l?REI1XlWm PRaXlSE DE UZURA MASrnI-
rm - UNELTE SI A OCl J LE fLR 1\SCHIE ' l 'OARE
1.2.1 Uzura~inilor-unelte
lucrare, se refera la lagarele arl::orelui principal, la suprafe-
1,:elede ghidare, la angrenae §i sanii. Uz'uraacestor componente
- abaterea de la reCtilWtate ~i de la paralelism a su-
prafetelor de ghidare'ale ~inilor-unelte
§i axa arborelui principal; .
- bataia radiala l?i axiala a arborelui principal· al Ina ?i'
nii-unelte. . .
influenta asupra preciziei dimensionale 9i de formaa pieselor
ce se prelucreaza.ca unnarea neunifomtap.i· acestei uzuri de-
a lungulghidajelor rezutta 0eroare di ensdonal.a?ide forma,'
2 Pico~. \,01.1
daje combinate,eroarea la diametrul piesei prelucrate D se poa-
te calcu1a folosind re1atia ~toare, (1.1):
f1D= . 2(U
(3) {cosa- UAcos[3+ h [ UAsinp+sinex- UCsin (a+p»)]
san ex+. U
B
sfnt
f3 sint date1e constructive
atiei (1.1) ili rezolviJrl .
sistemul de ecuatii (ID)'  
s-a notat h;i3 =n, se ob-
?ne solup.a .opt.iJM:
(1.2)
F i g . 1.1 Er o ar e a de pr e l uc r ar e de t er m n a t l
de uz ur a ' g hi da j e l o r .
Da~ se cons dera ea n are vaforf user ~ratmitare, re-
zulU ea a lli f3 sint cuprinse in intervalul 40
0
1.2.2 Uzurasculelor ~
ve:ierea ~ii autanate a.d:imensiunilor,uzura scule1or, a:;:-
chietoare este factorul principal in determinareaaparitiei e-
rorilor sistematice ale d:imensiunilor :;;ifomei suprafe~ pre-
lucrate.
lucrare in urnidtoarele direct:ii:
- se obtin ru:1ozi~ti mari ale suprafetei prelucrate;
- aparvibrap,i cu efecte nefavorabile asupra sistemului
tehnologic;
'CXllTqXlIlente
Pentru stabilirea ccncreta a momentuluiin care scula nu
mai peace fi consideraM corespunaatcare, din cauza stiirli sale
de uzura, se folosesc in modco ventional valori bine stabilite
ale marimii fatetei de uzura de pe suprafata de asezare , precum
;;i ale craterului de pe suprafata, de degajare.
In tab. 1.6 •.• 1.12 sint.prezentate uzurile maximeadmi-
sibile pentru diferite scule a:;:chietoare.
T ab el u l 1.8 Uz ur a c u~ t el o r de s t rung
T i p u l
Ha t e r l el de Het e r l al ul
Uz ur a [ mm , l a :
c u; i t u l u l
p r e l u c r a t
c u~ t u l u i
Degro~8re
F i n i s a r e
St r un j i r e O~e l , f onU O~e l r api d
1...••.•.. 1,5
0,6...... 0,7
l o ng i t u di n al l
ma l e a b i l l
Al i a j dur 0,7. ....... 1,0
0,6 •..••• 0,7
2......... 3
1,0...... 1,5
Al i a j dur 1.••.•.... 1,5
0,6•...•. 0,7
O~e l O~e l r api d
1.•... .••.. 1,5
0,6 •.•..• 0,7
I n t e r i o ar
f o n t l I I a l e a bi l l
Al i a j dur 0,6. ........ 0,8
0,2•..... 0,3
F o n t a, c e nu ; J i e
Al i a j dur 0,7•.•.•.••. 1
0,3...•.. 0,4
T i e r e , r e t e z ar e
O; e l , f o nt
O~e l r a pi d
1......... 1,5
·
·
O~e l r a pi d
1,5..... .. 2,0
·
O~e l O~e l r epi d
0,7 ....... 0,8
0,2...•• 0,3
pr i s l I \ a t i c e Al i a j dur 0,6.... ... 0,7
' 0,2..... 0,3
T ab el u l 1 . 9 Uz ur a f r e z el o r
Ti pu l Ha t o r i l l l de
Ha t e r l a l u l
Uz ur a [ l 1 I m
f r ez e i pr e l uc r a t
s c u l e \
Ci l i n dr I c l l
O~e l O~a l r l l pl d
0,3 ............• 0,4
O~e l O~e l r api d
0,8 ............. 1,0
,
..
Di s c c u 3 t a i ~ur i F on t
O~e l r a pi d
0,3 ............ ~ 0,4
--
T l i e r e , r e t e z ar e
F o n t 0,3, ............. 0,4
P r of i l a t , de t al o na t
O~e l , f o nU
O~e l r a pi d
0,2 ......•...••• 0,3 ,
O~el
....•....... 1,0
ta de pre'lucrat; influenteaz~ direct d:i.mensiuneae urmeazas~
se o~ la piesa prelucrati :;;ieste denumiti uzura d:i.mensio-
nal~ u,care este legati de uzura pe suprafata de asezare hprin
urmatoarea relatie :
Tabe l u l 1. 10 Uz ur a bur ghi e l or
D i ame t r u l
Ha t e r i a l u l de pr el u cr s t
H6 r i me a D i a me t r u l
Ha t er i a l u l de
Ha r i mea
b u r gh i u l u i uzur ii
bur gh; ul u i p r el uc ra t uzurii
mm
Al i a j ne f e ro s
. '0, 2 Al i a j n e f e r o s 0, 5
6
0, 3
15 . •• 20 f on t cenu~ e , br on z
0, 6
O~e l , f o nt ~ ma l ea bi l
0, 4
O~e l , f on t ~a l e abi l 4 0, 8
Al i ] e f or os
0, 3
b ... 10 F ont a c enu e , br onz
0, 4 20 •• • 25
F o nt c e nu ~; e ~ b r on z
0, 7-
O~e l , f o nt ~ ma l es b; l
O, b O~e l , f o nt a ~s l e ebi l 0, 8
Al ; a j ne f e r o s '
0, 4
Al i l l j ne f e r o s 0, 7
10 . . • 15 F o nt c enu~ e , br onz
0, 5 25 • . . 30
F on t a c enu~; e, br on z 0, 8
O~e l , f o nt me l e eb ; l
0, 7
O~e l , f o nt A ms l e abi l ~
1, 0
Tabe l u l 1. 11 Uz u r a l e r g; t oe r el o r ( i n l ungul f e~e i de a~z a r e)
Di ame t r u l LAr gi t o a r e di n o t e t r ' s p i d
L 6r gi t oa r e di n a l i a j du r
l r g i t o ar e l o r
' m l l-
Ha t e r i a l u l de pr e l u c - r et
O. e l , f o nt A me l e-
F ont c enu~ e O~e l , f on t Ma l e -
F on t a c en u~ e
a b i U I
a bi t
Ha r i me a u zur i i , mm
1 0 . . • 1 5
3 1 . . • 4 0
0, 4
0, 4
Tabe l u l 1. 12 Uz ur e s cul e l o r de f i l e t at ( pe f BJ : e de B; I 8Za r e)
De num r e a s cul a ;
Ha t e r i al ul de pr e l uc r l l t H~r i me8 uz ur i i , mm
T a r o d
Ot a l 0, ' • . . 0, 3
Fon t l i c enu~ e
0, 1 . . . 0 , 3
F i l i e r e r o t unda
0~8l
0, 1 . . . 0, 5
F r ez e pi ept ene ~ f i l et at
O t e l
0, 3 . . • 0, 5
Relatia (1.3) introduce erori de calcul ce pot ajunge pina
la 40%.Diagramauzur.i.Lu in functi.e de drumulparcurs de vir-
ful sculei aschi.et.oare (fig.1. 2) varf.azacu condi.ti.i.Leconcrete
de Lucru
i
uzurii normale un; -
sau catastrofale.
dupa' ascrri.area unei l~imi L=Li+L
n
--'-----_. - ---- c;;
ch/er{' ,-,
u : ; 
o
)
matoarele caracteristici
ale fenomenului:
o variatie liniara;
drumul.ui,de aschi.ere, in metri.
u=u -+u 1t dl
1 0 ---
(1.5)
se utilizeaza cind L> 1000m.In cazul cind L<1000mse recoman-
da relatia (1.6):
1 0 i J :-
la frezarea Cl} freze frontale sau cap de frezare,la prelu-
crarca de finisare, uzura pe fata de asezare a dini;ilor se de-
terrr~nacu relatia:
1( 01 lfl
u = u. + U
nun;
1- lungimea
de frezare, in nun; Sd . ,. .avansul pe dinte, in nun; z - nllInArulde
clint
i
ai frezei; ~ -. unghiul de contact cu piesa l?i care se de-
tennina astfel:
la frezarea cu freze cilirrlrice uzura se calculeaza cu a-
ceea~i relutie
in acest caz astfel:
cos 'l ' = 1 - (2tjD) ,
nun.
(1.9)
la frezarea cu capete de frezat, uzura relativa se calcu-
18&Zacu relatia:
contact al dirrte.lui, frezei cu piesa care se prelucreaza,in gra-
de;u
Ol
prin strunjire.
>
100
la rabotare r uzura climensionala a sculei se determina cu
relatia:
22
F
[tan]
(1.12)
lOb S
in care F estie supratata rabotata, in rnm2;s -avansul de lucru,
in mm/c.d.
determinacu aproximatf,a,pe baza voltnnUluide metal in:lepartat
de pe supratata piesei care se prelucreaza. S-a detenninat ex-
perimental cl volurnulde material abraziv consumatintre doua
ascut.i.rf,ale discului de rectificat este de 20 ori mai, marede-
cit volumulde metal indepartat in aceeasd,periOCll:M.e timp. Pe
aceasta baza, se poate scrie:
F~n
de prelucrare care se indeparteaza de pe piesa,l.n nun;n - mana-
ru1 de piese din lot ; Fad - suprafata aschietoare a discu1ui de
rectificare, in nun
Valorile medii ale uzurii initiale I?i re ative la stnmji-
rea de finisare( obpnute pe cale experimentala, sint date in,
tabelul
1.13. '
Relatia de calcu1 pentru uzura sculei aschi.et.oare, deter-
minata din studiul diagrameide variatie a uzurii in raport cu
drumulde ~ere, nu oorrtdna0 dependentaexplicita a uzurii
fata de factorii ei detierminarrtd,dintze Care se pot ment.Lcnan
primul rind materialele utilizate pentru prelucrare, l?cu1aali-
chietoare i?i regimurile de aschi.ere,
De aceea, cercetarile experimentale efectuate au dus, d6:?i
partial ( la obirmereaunor relatii de calcul al uzurii in func-
tie de parametr~ mentionati. Astfel, V.I.Komissarov propune
urmatoare1ere1atii pentru stnmjirea :interioara a fontei cenu-
~ii, HE
U
o
(1.14)
(1.15)
kcr ky,kr'
in care Cui' m, n, p sint coefici~ti I?i exponent.i,care carac-
terizeaza calitatea materialului prelucrat I?ia materialului
sculei ka' kr.' k, - coeficienti care tin seamade un:.;rhiulde a-
sezare( lln3'hiulde degajare I?ide raza de rotunjire a virfului
cutitului.
23
Tabetut 1.1'; V,,(orHelledii ote uzu ;i ini~i••o ~i
re
l
at,
Uzura
Uzure
pretucrat
VK4 3 8,5
e x t ~r i o a r A HB=187
VK8
de f
in ia-
V 3 240
Z 5
0,48
- ,0005
finll
0,001
24
bilit ca la prelucrarile de finisare la stnmjire cu t = 0,4 •••
1,3 mm;5
placut
e
calculata. cu u.rmatoarea relatie: '
Rm
[ pm]
(1.16)
:K
u
' Y '
I' ZU sint date in tabelul 1.14, iar cele ale coeficient
ilor
C.Buzatu au avutca rezul tat determ:i.narea unor expresii de cal-
cul mai ample decit cele anterior prezentate, privind uzura ra-
diala a cutitului de strung, avind. ea variabile indeperrlente v,
t, s si T
ce se detennina experimental, in ftmctie de parametrii
t v, s, T , precum ~i de conditii1e concrete de aschi.ero ,
s-au determinat uzurile radiale ale cutitelor de strung in
u.rmatoarele situatii: '
- la strunjirea fara racire a ote1ului 13CrNi30, cu cil\:it
arrnat cu placu-t;a P20 fixata. mecanic:
u = (1 - e-O,1530T){[(0/058 5+ 0,0198)~ + ('7,728 si - 2,555)v-
- 241,852 s + 191,378]t +(0,0265 s + 0,0136)v
2
it
2
l
i
la strunjirea fm-a racire a materd.alului, 0L60 cu -un cu-
tit cu placu-t;a P20: ' '
2
2
i f
 
J e be l ut 1. 1 4 Co of i c i e n) : i ip an t r u c al c ut u l u zu r
ii
r o t at i v e n c ut
iutu]
do
 ltrullg
. -------_.-,-..
-
do
C
u
Xu
Yu
LU
0 ,69
0, 031
Al i a j de t i t a n
K40( VK8)
0 ,88
0 ,036
0 ,056
0 ,72
T ab ol u l 1, 1 5
Co ef i c i o n) : i ipa nt r u c al c u l u l u ; t u r i i r e l a t i v e a c u) : i t u l u ido s t r u ng
c e de pi n d d o g eo ae t r i a ~i r e z i s t o nJ : os c ul e i a ~i e t o ar e .
Ma t e r i a l u l s e ul e i
P30<TSK10)
P10( T15K6)
P10.4( T30K4)
Coe f ic ien]; i i
Va l o s r e a e oe f i c i e n t u l u i K s
1 ,54
1, 0
0 ,72
K 30 45
60
90
Va l o a r e a e oe f i c i e n t u l u i ky 2
1, 7
1, 0
3, 2
Re zi s t e nt - al a r u ~e r e a o t . a l u l u i
550 650
m
N/ mm
Va l o a r e a c o ef i c i e n t u l u i f o R
0 ,75
1, 0
m
l a s t r r un j dz e a f a x - a l i c h i d de r a c i r e a r n a t e r i al ul ui 0L60
c u un c ut - i t di n ot e l r a p i d Rp2:
u =( 1 - e -
2
+ ( 2, 962 5 - l ( 8246) v -
- 98, 737 s + 131, 9118] t + ( 0, 016 5 - 0, 004) v
2
( 1 .21)
- l a s t nm i r e a f a r - a l i c h i d de r a c i . r e a ma t e r i al ul ui OI C45
c u un c ut i t c u l ac ut a P20, f i . xa t a mec an i c:
u =( 1 - e - O, 1977 T ) {[ ( . . . , O, 0385 s + O( 0 158) v
2
+ ( 6, 555 s - 2(5962) v-
269,9235 s ~ 194, 5158] t + ( 0, 0257 s + 0, 0 011) v
2
( 1 .22 )
- l a s t nm i r ea f a r - a l i c h i d de r a c i . r e a ma t e r i al ul ui OI C45
c u
\ID
c ut - i t di n o t el . r api d Rp2:
26
u
=(1 -
0 ,0154)V
+ ( 7, 44 s - J , 0 19 8) V -
_ 229 , 7 55 95 s + 191, 8305) t +( 0, 019 5 + O, 0008) ~ +( - 3, 7747 5+
+ O, 1 861) V +154, 9 962 s + 1, 0942 )
[ J . l l 1 \ ]
( 1 .23 )
Re z u l t a t e l e CJ bt i nut e pr i n ap l i c a r e a e xpr e s i i l or de c a l cu l
( 1. 18 • • • 1. 23) l a di f e r i t e v a l o r i a l e . pa r ame t r i l o r v , t , s ~i
l' T s i nt t r e c ut e i n t abe l el e 1. 16 • • • 1. 21.
T ab el u l 1. 1 6
Va l o r i l o u zu r l i r >di a l •• • c u~i t u l u i do s t r u ng a •. • • •c u p Ui c u i
e
P l O, f i xa t o ~a ni c , l a s t r un j i r e a o ~o l ul u i 13Cr Hi 3 O
Viteza v
Av sn su l s ,
Uz Ur a r e dl a l A l a T =40 Ml n , i n p m
m m n
mm r o t
Adin e i m~a de a ~c h i a r o t, mm
0, 5
{i~_~.
Te bo l ul 1. 17 Va l o r i l e uz ur i i r adi al e a c ut i t ul ui do s t r ung di n o t el r ~i d
,,--~--,~, --
Avans ul s ,
Uz ur a r a di a l ~ l a T =40 m n , i n pm
m m n
mm ro t
Adi n c i me a de a ~c h i e r e t, mm
0, 5
,-,
Tabe l u l 1. 16 Vo l o r i l e uz ur i i r adi a l e  u~i t u l ui do s t r ung a r . a t c u pl 5c u~e
P l O, f i x at e a ec ani c , l a s t r un j i r e a o ~e l ul u i 0160
Vi t e za v ,
Av an sul s ,
Uz ur a r adi e t a l a T =40 m n ' , n pm
m m n
mm r o t
Adi n c i me a de a ~c hi e r e t , mm
a,s 1
1, 5
28
j '
Ta be l ul 1. 19 Va l o r i l e uz ur i i r adi a l e a c u~i t u l u i de s t r ung di n o t e l r api d Rp2, l a
s t r un j i r ea o ~e l ul u i Ol 60
Vi t e z a v ,
Av an sul s ,
Uz ur a r a di a l l a T=4O m n , i n pm
m m n
mm r o t
Adi n c i me a de a ~c hi 8 r a t , ~m
0, 5
188
146
75
129 156
Tabe l ul 1. 20 Ve l o r i l e uz ur i i r adi a l e a c ut i t el o r do s t r ung a r . at e c u pl 5c ut ~
PlO, , i x a t o lII< o/Jl\io, In I I t r u n J l r o l lotetutul Ot C 45
Vitez8 v, Avaos ul s ,
Uz ur a r adi a l a l a T=40 m n , i n , pm
m m n
mm r o t
Adi n c i me a de a ~c h i e r e t, mm
0, 5,
185 229
225 290
512
I
Tabe l u l 1. 21 Vo l o r i l o uz ur i i r adi a l o a c u~ t ul u i do s t r ung di n o~e l r api d Rp2, l a
s t r u nj i r o a o ~o l u l u i OL C 45
Vitofo v,
Uz ur B r edi o l A l a
T=40
Adi nc i moB
EKtirrlerea utilizarU relatiilor (1.18 ... 1.23) in cazul
altor aliaje f roase, care diferc1 de cele folosite in timpul
e.xperientelor (OIC 45 OL50, 13CrNi30)prin rezistenta lor la
rupere, l5 v se face prin coeficienti de corectde ,
Coef~cien t-iide corectde pentru calculul uzurii radiale a
cuti telor din otel rapid
J S , 2 sau
pentru diferite re:Jimuri de aschiere .daca se cunoasceduritatea
sau rezistenta la rupere a materialului de prelucrat. ~-
ta intre duritate ~i rezisten ta la rupere 1\, in claN/mm,este
data de relatia: .
HB=C R
1 m
° in care pentru .ate carbon cu C< 0,6%, Cl ==2,19,iar e
l
=1,061,
iar pentru otelurile aliate :;;i ce1e de constructli cu C >
0,6%,
C
1
finisare sint prezentate in tabelele 1.22 ~i 1.23 iar pentru
strunjdrea de deqrosare in tabelele 1.24 :;;i1.25.
1.3 EBCRI DE ~ PRaXJSE DE DEFmMATIIIE
E I :ASTICE ArE
1.3.1 N Ot i u n i generale
Sistemul tehnologic al ~inii-tmelte are 0 structura ela-
stica, sub actdunea fortelor generate de procesele de lucru.
30
T ab el u l 1. 22
Coe f i c i on~ i medi i do c o r ec~ e Cu( r ) a i uz ur i i r adi a l e a c ut i t ul u i
do s t rung di n o t ol r api d Rpl , f unc t i e de va l o r i l e c or os punz ~t oo r e
a l e a at o r i al u l u i OL C 45 l a c a r e C
u
( r )=1 l a s t r un j i r e o de f i n i sa r e
s < 0, 2 - - ' r ot , t <1 • •
v, m m
Rez i s ten~a l a r upe r o a mat er i a l ul u i pr el u cr at R
m
, daN/mm
2
40
50
60
70
60
90
100
0.933
1
1.055
1.088
1,122
1,155
1,160
---
T ab el u l 1. 2 3
C  r
de
s t rung I I r . a t C. p l l k : u ~1
P20,
de
v al o r i l c o r e: s p un z ~-
t 08r o a l o aa t er i al u l u i Ol C 45 l a c a r e C (r)=1 l a s t r un j i r e a de f i -
n i s a r e  < 0, 2 ; r o t , t <1 • • u
i
v, m mi~
Re z i s t e n f . a · l a r upe r e a l I I o t or i a l u l u i pr e l u or a t Rm da N/ m i
40
50
60
1,295
1,431
1,590
75
1 1, 040 1, 229
1, 406 1, 583 1,nO
150
0, 939 0, 952 0, 975 1 1, 097 1, 260
1, 585 1, 073 1, 439
200
1,765
1,5~
1,100
h
° T ab el u l 1. 24
Coe f i ci . nt i i ~ i do ee r ec t i e C (r)a i uz ur i i r adi a l o a c ut i t ul u i
de
s t rung di n o t el 1I p2, i n f unc tVe
de
va l OC' ° He c or e s pu l z at o ar e a l e
aa t er i a l ul ui Ol C 45 l a c a r e C
u
(T)=1 l a s t run j i r oa de degr o~ar e
s < 0, 2 a a/ r o t , t <1 • •
v, m m n
Rez i s ten t a l a r uper e a ~at ar i a t ul u i pr el u cr at R
m
50
1 1. 083 1. 160
1, 190 1, 238
1
100 0, 718 0, 120
0,906
1, 203 1, 218
Deformatia elastica a sistemului tehnologic provoaca aba-
teri de UI. pozitia reciproca a piesei ~i sculei :;1i<kept urmare
apari t-iaunei, erori de prelucrare.
Detenninarea erorilor de prelucrare cauzate de deforma t-i-
ile elastice comportc1definirea unor notiuni c.<'.J:acteristice
de
s i s t
T o b o l u l 1 . 2 5
Coofici'ln~ii ooedii
i
 
do r.t.rUf\\IIII·~ l CIJ   tr :;U\1l t'( O, Itll f\Jnc~I  ,...,
vnl,uril
u
I Oq
40 50 60 70 80 90 100 110 120
50 0, 885 0, 906 0, 9 7 1 1, 062 1, 145 1, 229 1, 333 1, 479
75 0, 868 0, 894 0, 9 1 1 1, 052 1, 131 1, 210 1, 332 1, 473
100 0, 884 0, 913 0, 961 1 1, 096 1, 282 1, 269 1, 365 1, 519
150 0, 861 0, 892 0, 938 1 1, 092 1, 230 1, 430 1, 676 2, 076
200 0, 840 0, 871 0, 915 1 1, 108 1, 275 1 , 585 1,975 2,623
pacitatea acestuia de a se opunedeformatiilor elastioe sUbac-
tiunea fortelor din procesul de lucru.
Rigiditatea poate fi statica R t sau d:i.namicaRd
l
Fy
R
st
directi-a Y I in claN;Y - deformat.La in m .
ComponenteleF I F IF cu deformatllle xI Y» z,pe direc-
tiile corespmzatcxll-e, \,or zdeterminarigidita1;i1e:
versa rigiditatii:
Y 1
W y
re se poate determina astfel:
Ysist = Ysc
;
Y p; Y d; Y I I I .fiirrl ,deformatiile elastice ale sculei, pie-
sei, dis1?Ozitivulu~ :;;i lna.:;;inii-unelte.
Fy F'y F'y ~ Fy Fy
_ = _ + -- + _ +
unelte. ..
Pe
baza
Fig 1. 3O agramade r i gi di -
:~
ditatea me::lie.Rigiditatile medii statice ale subansarnblurilor
IllCl ?inilor-uneltevar.iaza intre (2 ••• 4)10
7
sub 10
fort
elor
coeficient dina ic
- metodade prelucrarei
statica a sist.emului tehoologic la prelucrarea
pe st:.ruo:J . .
telor de tip arbore.
cazul cirrl rigiciitatea sernifabricatului estemi~ in ra-
port cu cea a tmiversalului - rigiditatea tmiversalului nu se
ia
in
considerare.
F L
Y
lastica mm
y,
in daN; L -lungimeapiesei pi..Mla locul de incastrarei E - mo-
.dulul de elasticitate, in daN/mm2;
I-
versal, ar~re principal, coeficient urqhiular de flexibilitate
a tmiversalulUi ~i coeficient de fl€x:ibilitate pentru semifa-
bricat; k - raportul dintre lungimeapiesei ~i l~ea libera
a arborelui pdncipal.
. st:r\m]ului '
Relap.a de calcul pentru eroarea de pre1ucrare, ca sumaa
erorilor ,elementelor sistemului tehnologic, este:
2 2 2 2
Y
iar rigiditatea sistemului telmologic:.
expresia:
o Y RsiscRsc+C[RsisC
sin (cx+p-e)]
e
tanta fata de ~ fixa,urxle se aplid forta Fy'; L- l~
semifabricatului; ~ - rigiditatea ~ii mobile; l\t-rigi-
ditatea ~ii fixe, Rsc- rigiditatea subinsamblulw. sculei
a ichietoare; r raza instantanee a suprafetei pre1ucratei r 0 -eaze
de reglare a cutitului de prelucrare.
F i g- 1. 4 Sc he me de pl a s i r i i
v i r f u l ul s cul e i de - a l u ngul
aKe l o r pr i nc i p a l e de r i gi -
di t a t e
I-
II
req:ii  1  i>i 2; R
sist
req:ia deincarcare i>idireqia de masurarea defonnatiei;
»:
pt.t:i:lilllObile
Eroareadepre1ucrare:
1
In re1atiile (1.42) ?i (1.43) s-au f~cut notatille: x-dis-
tanta universal - unctul de aplicare a fortei F
y
.Lcudiametrul Dal arborelui principal intr-o lun:.Jimeehiva-'
lenta cudiarnetrul d al semifabricatului.
Valorile coeficientului k sint trecute in tab. 1.26.
36
1 .26
Va l o r l l o c oe f l c l e nt ut ul k
dI D 0, 1
k
dI D 1, 1
1, 5 1, 6
k 1 ,17
1 ,98
Eroareade prefucrare
locul lUI¥Jimiisemifabricatului ~ cu l1eglijarea depla-
sarilor elastioo' ale ~ii fixe ~
JOOb:il~.
fabricat:ului; 11 - di.stanta ~~~ fix~ - hmeta; x - distanta.
pap~ mobi1~- punctde ap1icare a fortei de ~ere.
Metcrlade pre1ucrare: strunjfrea cumai multe cutite cu
semifabricatul intre virfurile strungului.
10r sistemului tehn010gicsirit:
L
(1.48 )
unde Y f i Y p' m sint defor.rnatiile elastica ale paPW?ilorfu.:a.~i
mobil~t F, F'- rezultantele fortelor de aschi.ere ale cutitelor
din caru.::ioare.lelongittrli.nal (din fa~) l?i transversal (din
spate) ;Lr, Lr 1-distantele de la virful papll.?ii fixe la fortele
rezultante F, FI
dintre axele semifabricatului in pozitie initial~ nedeplasati
l?i
in
Ypm'
pre1ucrarea prin rabotare l?i fre.zare
a. PJ.aci §i carcase
Instalarea semifabricatului: pe masamasdni.i.,
{3(l-f.l)F
y
b
Z
Y =
[mm]
(1.49)
contur:
partea inferioara ~i se tine searna~i de rigiditatea peretilor
laterali:
(1.50)
re,N iIX
= bja<l; a, b, h -lurqimea, latimea §i grosimeaplacii,
respectiv a- peretelui carcasei ; i r o n ; f.l == 0,3 - coeficientul lui
Y
max
= K
(1.51)
38
/- 1
I
tului,Njmm
2
'f\
ajb
astfel:
b
Irulltimeacarcasei
Instalarea semifabricatului: pe masa ma:;;iniide rabotat
longitu:llnal.•
1
1
lastica a sistemului semifabricat-scul~; Rsf' Rso - rigiditatea
semifabricatului ~i caruciorului port-sculcl; -
(1.54)
rectificarea rot:unda exterioara
- rectificare cu avans lOYXJitu:linaJ.:
y y
este:
y -
de-
fomarea elastica a sistemului ehnol~c, nun: tp -adincimea de
~chiere la e:Jlajul ini1;ial, nun; F -fo$ de a:;;chiere, daN;
~ft
~m' R~d- rigidita1;ile paJ?l19ii fixe, pa~ii mobile i?i a
ansamblulm aroorelui principal al discului abraziv, daN/nun; x
-distanta pa~a fixa-punctul de aplicare a fori;ei de eschiere I
mm;L -lungimea semifabricatului;cx
deforma1;iilor elastice ale papui?ilor foo §i mobiM, respectiv
ale paPUi?ii port-disc.
prelucrarea gaurilor.
a. Pe Ina ?ini de gaurit vertic le, cu instalarea piesei pe
masa Ina ?inii.
tg ex+tg f3
1+tgextgf3 ~ Rap
Cirri unghiurile de inclinare ale calor doua tai§liri prin-
cipale difera cu 2°, se ia.:
[mm]
(1.59)
W
rd
zat) vardaza numai in sectduni.l.e transversale I
producirrt defor-
- la prelucrarea cu instalarea pieselor in dispozitive,
care gh.ideaza §i sustin bara de alezat, inainte §i dupa piesa
t
4}{3 _
Prelucrarea prin a]ezare simulta:naa maimultor g3uri..
lpoteze:
re inip-ale (t
~i ~itivului;
ambelecapete.
In cazul prelucr~ii a tisi 'gtiuri simultan ss obt;:i.n rela-
tiils [ 1. 62 - 1 . ~ 4] :
, (b+c+d-x)(a+x)2,.
-(a'
x} 
( d - x ) 2 ( a+x )2
[ 3 ( a +b +c +x ) 1 - 3 ( a +b +c +x ) ( a +x ) - ( d - x ) ( a +x ) ] .
6E I I
l
[ 3 ( a +b +x ) I - 3 ( ~~b +x } ( x +a ) - ( c + d - x ) ( a +x » ) i
( 1. 63 )
Y3F3 = F
A , f
§i Y~n se obtin din relat.i.ile
(1.62) ••• (1.64) I etn:i X = 1 §i X ~. In' relapile de calcul
(1.53) •• (1.64) s-eu facut urmatoarele notatii: 0 : - unqhiul de
inelinare a meseiJna:ilinii;
un:Jhiulde incl:i.nare'a arb:>relui
port sculai   un:Jhiulde incl:i.nare a axei gaurii, rad; F a x -
forta axiclMde gaurire, N, 1\ . , R~ - rigiditatea mesei,respec-
tiv a arborelui principal, N/rad: ~ - rigiditatea sistemului
l:urghiu-arbore principal in di.:rectie radiala,N/mm;E,I-mcx:iulul
de elastieitate,N/mm
versale a l:::r..n:9hiului,m4 ; F
f = 0,5 -raportul dintre fO$ axiala asupra ~ui transver-
sal '~i fO$ de avans;y 1F1- s geata de incovoiere a barei in
locul de arrp1asareacutituluit: subactdunea fo~ Fr,ImIi .
analog Y l F 2 §i
Y3F3ia,
d ;..distan~e de :la cut:itele gaurilor 1
§i 3 (extremele) la peretii interiori cei mai apropiat:i ai dis-
pozitivului,nun; b, c - distan~e dintre fo~e F,  ?iF
21
  res-
interiori ai dispozitivului; x - distanta de 'deplasare a CU\:i-
'tului in t.impullucrulUi fa~ de pozi\:ia initiala; d -diametrul
42
direct
ie
strun.juri.
r
I
T a p el u l 1.27 V a l o r i l o r i g i d i t l i t i i s t a t i c e ~i a l e d e p l a s ar i i r e l a t i vo a d I I i a i b i -
-----_.
_ .,--'---------------
O i ' t r u l
R i g i d i t o t eb s t r u n gu l u i
O a pl l l o r e a ma x i m A n do ui s i b i l i l i n
1 1 6x i I Ade
i n mm
t o u t i t u l u i
fa~iI de :
daN
D o r n u l din
f i x l l
mo b i L l i
a r bo r el a p r i n c i p al
p i n o l i l
 _ _
. • . .
-----
-
,
de~o varia~ie a deformatii1or elastice ,~i a rigiditatii·
eercetarile intreprinse in aoeasta direct;.ie 'au ajuns la ooncfu-
zda ea sub actiurieafortelor d:i..riamicee ~chiere, deformatiile
elaStice ale sistemu1ui' tehnologic au0cr~e ce poate ajun-
qe pina la 60% comparativ cu aq.iuneastatica clfo~or.
'Parametrii tehnici 'ai, sistemului tehnologic in cazul soli-'
citarilor d.in.amieesedef:inesc aStfcl.: ' ' '
tre 'amplitudinea1..IDeiorte annoniceF aplicata pr:in scula ~-,
chietoare piesei de preluerat ?i amplitu±ineadeplasarii ela.s-
tice maximeY ax ce apare la rezonanta in punctele de apli~e
a fortei de ~chiere ,ded: ' . '
  [N/nun] ; , J . i . $1.'
ta folosind una di n relatiile:
A Fd
q>
(dupaChiriacescu)
2A
u,
70)
I n relatiile   1. 68 ••• 1. 70 s-au notat: r, este coefici-
entul cupMrii maxl.me;b -lclp.mea efectivcl de <l9chiere;Y >
proieq.ia modului nonnal de vibratie pe cea a cuplclrii maxime;
z -:-numarul,~ilor ~chietoare principale .ale sculei; Zo_
nUlIl8rul~ilor aflate s:imultanin aschierer dt, ds, d h va-
riatia elementarcla adincimii de aschtere a avansului :?i a vi-
tezei 'l.lnghiularea arborelui principal al masdni.Lunelte; A-
amplitudinea maximiia ~cclrii oscilatorii; qrdefazajul dintre
miscarea ~i rnasaoscilatorie i ~; 1;; ku - constante;
XF-l Y F
o
Ya=k ;~a- ~h
fortei de rezistentcl ce se opunefort;ei excitatoare;a -coefici-
44
(1.7,1)
entul fortei excitatoare: h -coeficientul fort;ei de rezistenta
ce se opune fort i elastice; B - lcl\:imeapragului ce se prelu-
creaza prin <l9chiere transversalcl i Fd - for1;ade a ?chiere in
timpul vibratiei:
nu deformap.ilor elastice dinamice, clUpa Danek-Polacek, sint
'repre.z;entate in fig. 1.5.
-Eroarea de prelucrare cauzata de deformap.aelasti~, con-
siderind ~:i componenta<:tinamiccl for\:ei de aschtere (fig .1. 4):
A =. Rsi[J~ sin(a+l3-e) +Rsc si.ne
u~r~F
sist
2 R
sist
urrle: cc.=arctg F z; cc.- unghiul dintre for1;ade incclrcare l?i
directia z a sistemului de referint;cl.; /3 - unghiul dint.re fort«
de incarcare l?idirectia de milsurarea deformatiei:
R
sist
tatea scu1ei pe direqiile v
1
m- masa piesei;.k - constanta elasticcl a sistemului con-
rE
factor. de amortizare.
d
, coe-
minate in cazul strunjirii semifabricatelor excentrice, au fost
ootinute de K.V.Kolev.
Fig. 1 .5 S ch em a forllarii ••c~ iunii
e,chiei
Rigidi:tatea
dinam:i.al
(1.-~)
0
( 1 12
Rd = = R
°
2
w
2
1
se ob1;ine:
dinaInicl a sistemului tehnolcgicir.lo
=(k/m) ,5
-pulsatia proprie
a sistemuluii m -masa redusa a sistemu1ui cutit·-suporti k - ri-
giditateastatica a si.stem lui i c u -pulsatia fortei perturbatca-
re; n -coeficient de amortizare; - unghiul de defazaj intre
foqa ~i defonnatiei Y - defo:rmatia elasticl dinami.ca,
(1.87)
47
I
. I
1.4 El-;mr D E ~ rna.::u SE D E D E F Clffi{ AT II LE TER-
Y .tICE AtE SIST.EHlllJI TEHNOIOOIC .
1.4.1Nop-mU.generale
cemuce ale sistemul.ui tehnologic se pot,grupa, dupalocul lor
de amplasare
Sursele interioare au cea mai :irrip::>rtantactduneasupra
starii tennice a sisternulUi tehnologic ~i .sint amplasate in
structura masdru.L, cuprinzirrl electromotoarele, arborii princi-
pali, angrenajele I rulmentii, cuplajele, ~ conducator,sis-
temul hidraulic, sisternul de unqere, procesul de aschiere ~i li-
chidul de aschi.ere,
.jurator ~i pot; fi radiatiilesolare, sursele de incaJ.zire a ha-
Lai., radiatoarele, corrluctele termice subterane, curentf de.aer•
Sisternul tehnologic se poate afla,din punct de vedereter-
mic,
starea termica stationara se realizeaza cin:l apcrtail,de
dUdura este egal. cu pierderile de caldura, temperaturafiind
constanta in t:ilnp.
tua prin una sau mai Imlltedin cele trei formecunoscute: con-
ducp.e, convectie, radiatie.
transmite prin suprafata izoter-nadAin timpuldr, propcrt.i.onal,
cu gradientul de temperattlradt/dn:
unde: A [kcal/m.h.grd],este coeficientul de corrluctivitate ter-
mica ~i are valori in report; cu natura corpurilor . 9i varaaza
cu temperatura conformrelatiei:
OOC;
semn. In constructda de. masdrii,unekte, diferentele minirnalede
temperatura at.in:J60°C,de underezulta vardatd.Lale coeficien
tului· (X de cca. 6%, motii,pentru care acest coeficient se.con-
sideraconstant.
48
Ill
chidelor ~i gazelor
lor ~i gazelor. Transmisia caldurii prin ccnvectde,se bazeaza
pe Leqealui Newton:
< /J = «, A(tp - t
unde: < /J este fluxul termic (cantitatea de catdura transmisa in
unitatea de t:i1np);t
tele de temperatur~ t ; (Xc - coeficientul de convectie termica,
w /m
au
Relatiile care se situeaza dincolo de luminaro~ie (infra-
rosu) ,cu lungimi de urrla cuprinse intre 80b
J . I I I l ~:i,1.IIIl,
au, in-
Radiapa termidi poate fi reflectata, poate patrurrle prin .
corp sau poate fi· abscrbi.ta de corp. Puterea de reflexie R, de
patrundere D f?i cea al::sarbita A sint date de relatii.le: .
energie radianta reflectata energie radianta transmisa
'R=. . . • 0=.
energie radianta absorbita
cu propagarea caldurii prin ccnvectae se efectueaz~ aplicirrl
LeqealuiNewton, a' fluxului termic schimbatpriri. radiatie in-
tre doua suprafete de temperaturi
T,
~i
T
2
~i atel,. dup~ calitatea suprafete:i  variaza intre 1,75 - 5,6
4 Pico·~, v0 1. I
49
e
, ex
r
multa energie. ternu.eadecit cele rectificate sau acoperite cu
un stre.t superficial protector.
coeficientul de schilnb superficial ex
=
-1.
t
amb
- temperaturame:liUlw.amcdant.,. ._,
douamedii sau printr-un perete ~itor.)
a. Tr-ansmisiaciUdurii prin contact
liea, gaze1e incalzite, pot transmite dUdu.calor prin contact
direct. caldura astfe1 tr~ unui perete este:
Q
in care ex este cooficient de transfer termic de suprafa~,
in
ci; T - timpu1;  =:
300••• 500 - cind. apa, este in repaos; =
2000 ••• 4000 - cind apa curge turbulent; = 4,8 ••• 3 ,4 - de la
aer la . suprafat:a neteda,. cW viteza v de curg~e.ajl..lnJe la 5
m s o .
Transmisia caldurii intre doua medii printr-un perete .des-
~tor se face in trei etape:
,...de la me:iiul 1 cu ternperaturaT1la una din sup:r;afet.e1e
perete1ui cu temperatura T
Q
- cantitatffi de cdldura ce trece de pe suprafata cu tenq;:e-
ratura T in
Q = ~(T'I - T
in care ljk=1/ 1 l / C X z +1/) . •
1.4.2 Deformatiile termice ale ~ -unel:te
Posibilitatile de calcU1.ale starii termice ale ma:;;inii-u-
ne1te, datorita formei sale complexe,difei:itelor surse de cal-
dura, modalitatilo:r; va iate ale transferului de dlldura, sint
dificile, laborioase ~i cu rezultate insuficient de precise in
camparatie cu cele ex:perimentale.
ta ciestarea tenni~ :;;idrept unnarede defomp.tia teJ:mi~ a a-
celor organe sau subansambluri care modifiea pozitia relativa
intre semifabricat ~i scula aschietcare ~i care se mentioneaza
in continuare.·
plan lon;Jitudinal, ve tical :;;i orizontal. .
Daeaarborele principal a fost fixat contra deplasarii a-
xiale la lagc1ruldin spate,atunci poate avea loc 0deplasare a-
xiala a universalului ~i a piesei al .carei capat este fixat. in
acesta, Deplasarea ax:i:a aa universalului ya fi:
tL= ex L (nun] (1.99)
in care: ex este ccieficientul de dilatare termi~ liniara a ma-
terialului arbOrelui princiPal: L -ll.ln:1imeaarborelui: A - di-
ferenta de temperatura intre arcore :;;icarcasa.
D?pl asarea orizanta.111;ri
vertical se pot determina..folos:i.rrlrelatiile:
I l v= e xH I l T [ mm] , .
un:ie: ex este coeficientul de dilatare a materialului carcasei
(pentzu fonta e x . = 11.10~ K-1,cotele L ~i Hsint in (fig. 1.6).
Eroarea d:imensionala a piesei prelucrate la strung deter-
minatade deplasarile termice ale axei arborelui pr;incipal din
pozitia 0 in 0
se obtine astfel: . .
ta: = rl - r
r'=V(r+;;::) 7.+A~; Ar={(i~A~)2+A~-r
(1.102)
t.s
S c he l Da d ep l a s l i r i i
a r bo r el u ; p r i nc i p a l i n p l e -
n e l e o r i z o n t el s i y e r t l c a l
d at o r i t l i y er i a ~i e i t e mp er a -
t ur i i i n p A p u ~a f i x6
urrle: ta: este eroarea a razl£a piesei; .r, r
I -
distantele
.de la virful cup.tului la axa piesei ce se pr~l creaza La : re-
glaj l inip.al al sculei ~i dI.lpl£deplaslirile A
o
teristiei in raport Cll cal.e ale ~FJWiliifixe:
- sint inai mici, diferen~e de temperaturl£intre diferi-
tele parp. at:in;Jirrlvalori de 8•••10°C
- sint neunifonne datoritti amplaslirii neratdonale a sur-
selor :interioare de caldura,
le de imbinare intr-un proces stabilizat se poate calcula, con-
formle:P-i Fourier:. . .
[J]
(1.103)
in care: d este grosimeaperetelui, in m,prin care se transmi-
te cl£ldura; A -suprafata imb:i..nlrriiintre batiu ~i piesa conju-
gatl£, in mm2;T,-temperatura suprafetei exterioare de imbinare
.a peretelui prin care se transmite caldura)
e x -
ex>efieientulde
40 kcal./m.h.grd; T - tirnpul, in ore.
Cirri batiul eontdneca sursa prineipaM de clldura bai.ade
52
.ulei, incl£lzirea generall£ este uniforW1,piesele ce se afla pe
batiu au 0cre9tere a temperaturli AT,ce se poate calcula cu
relap.a:
I. .
aA
1
+-A
d
(1.104)
in care Q este caldura absorbitl£de piesa,in Jj a- coefieient
de cedare termicl de la peret-ii piesei in aer,in w/m~; A1 - a-
ria suprafet-~or perep.lor ~iesei prin care se I>roduceransmi-
terea clldurJ.~ in aer, in m• .
e. Defo:rpaPile termice ale semifabricatelor
cantitate de caldura acumulatiide semifabricate depinde
de tipul prelucrarii. Repartit-fa procentuall£a cl£ldurii rezul-·
tate din piocesul e ~chiere, obtinutl£·pe baza experimentall£,
este in general urmatoarea:.
8%
28 in Ci ii~, 14 in b..u:ghiu, 55 in semifabricat.
In cazul unui ciroptermie constant, variatia de temperatu,....
ra tJ.Ta semifabricatului .ce se prelucreaza se poate calcula cu
relap.a:
Q
[QC]
(1.105)
T=
em ,
, in care: Q este caldura preluatiide piesl£, in J: e - cl£ldura
specificl a metalulUi piesei prelucrate, ,in J/kgK; m-rnasa se-
mifabricatului, in kg. caldura Q se poate calcula astfel:
1
urrle: Fz este componentaprincipala a fortei de aschiere, ,in N
v - viteza de ~chiere,in m/minip -procentul de calciuraabsor-
bitii de semifabricat din caldura de ~chiere.
, Variap.a dimensi\lflli liniare a semifabricatului (lur:q;ime,
diametru, ina1time ete.) se poate determina prdn re~atia;
~ =
semifabricatului,in mm mmK,(pentru ot-el
temperaturii semifabricatului, in raport custarea ini\:iala, in
QC.In procesul e prelucrare, sint trei faze ale deformap.ei
termice: ; ,
- la inceput are lac 0 ~zire ?i 0,deforma\:ietermicl a
, I
I
I
0
poi constanta pe
0
wind in considerare aceste perioade de reqimtennic se
, determina diametrele corespunzatoare fazelor respective:
do - diametru Witial de re:Jlaj al sculei:
d
1
in care: d, este diametrul ob1;.mutin perioada a doua;
f3 -
coe-
~T
lor do§i d
a W e = A2 F2 T dr
[J],
(1.113)
in care: 1 12 sint coeficienti de transmisie a dildurii,
J/m
2
Q.grdi F1 1 F2 -, suprafet:ele prin care se transmite caldura
de la sursiiditre cutit ~i de la cutit catre mediul inconjurii-
tor; Te -diferenta dintre temperatura medie a 'sursei ~i cea me':'
die a cu1;.itului; T - diferen1;.a dintre temperatura medie a cu1;.i-
tului ~i cea a mediului 'inconjurator;dT- intervalul de t:iJrq:>,
in ore.
a cu1;.itului, dW
)]
unde: m este masa in consol.a cutitului, in kg: c - caldura
specifica a materialului cutitului,in Jfkg.grd; dT - intervalul
infinit mical varia1;.iei de temperaturii, in grd.
, .
de temperatura
Relatia (1.109) este valabilii in ipoteza cr~terii unifor-
mea temperaturii. '
(1.115)
enerqi.a calordoa ce rezulta din procesul delucru in zona de
aschtere, Defonnatia tennica a sculelor are cea mai :importanta
influenta asupra preciziei de prelucrare., ,
Energia calorica din zona de aschi.ere se poate calcula fa-
ra a se introduce erori mari, cu relatia: '
iar pentzu alungirea maximaAI. , corespunziitoare diferent:ei maxi-
mede temperaturii
A I. = a.
Le T e ,
(1.116)
in care: a. este coeficient de alungire tennidi Lini.ara a mate-
rialului cu1;.itului; Le -lUI qirneain consofa a cu1;.itului, in nun.
Al~ea termica a cutitului la 0anumita diferenta de
temperatura ALr, in f~e de al~ea a.xi.maAL, se peace
determina cu rela1;.ia:   .
chiere;
F -
N;
e
iar pentru cormractda ~La cut;itului la \ . I D . anumit moment;dat,
dupa intreruperea procesului de lucru se utilizeazii:
d Wc
In relati,ile (1.117) ~i (1.118) s-au notat T e = (mc)/(AF)
:;;ir,' = (mc) / (i.' F')
a c.lldurii la. inC'Mzirea~i la raci.rea cutitului.
lllind Tc ,,-, 4, rezulM:
noscuta alungirea ma.xi.Ima, care a fost stabiliM in modex-
perimental, la un regimtermic 'stationar:
Le '
F
[pm]
(1.120)
este 0 canstanMcare depirrle de parametrii regimu-
lui de ascrrlere C= 4,5 pentru v = 100•••200m/min, t < 1,5 mm,
s < '0,2 lTUll/rot Le - lungimea in consol.a a cutitului, in
lTUlli
'in daN/rnm2; - adincimea de a:;:chiere, in mm;s - avansu'l j In
nun/rot; v - viteza de a:;;chiere, in m/miniF - sectiunea trans-
versala a cutitului, in mm2.
Tinind seamade (1.120), relatia(1.118) ia forma:
L -.1.
L i
LT
In urmaalter cerceMri experimentale (Gh.Petriceanu), s-a
ajuns la concluzia ea la prelucrarea de degro~ si flnisare a
arborilor netezi ou fixarea intre virfuri, al~ea termicli
maxi.rna cutitului ALe' poate fi calculab1 cu relatia:
AL e
CC - coeficient de dilatare Lirriara ; Lp -l~ in consol.aa
cutituluii tiLe - deforrnatia termicli max:iltaa cutitului.
cercetiri recente (C.Buzatu) in legliturli cu influenta de-
formatiei ,termice a cutitului de ~ asupra preciziei de
prelucrare au corrlusla detenninarea  pe baza prelucrlirii date-
lor experimentale, la relatii de calcu mai corrq:>lexecare s~
poata fifolosite, in oorrlitii maivariate.
56
se determ:ina experimental in functie, de parametrii v~ Le/A, s,
t, materialul de prelucrat, materialul sculei, lichidul de rli-
cire-ungere, etc. Relatia (1.123) este valabil~ cind timpul de
aschi.ere este constant, autorul experimentirrlla T = 3 min.
DLtpa determinarea coeficientilor s-au obtinut urmlitoarele
relat;.iipentru deforrnatiile termice ale cutitului in condi't;.ii
concrete de lucru: . .
rial .de prelucrat OLC45,lf.r~Iichid de rlicire:
1:
JiL
T
=   l-e-
1
A,   Ac
A . ,
c .
b.
. A
. Ac  
(1.124)
i
I
I
prelucrat 0L60, f~li ~ichid de r~cire: '
)
-j
, A,
(1.126 )
  7
lichid de racire: '
L L 2
-1, 842) (~) - 0, 137 t+ 0, 560] v+ (460 ,364 t-1304 ,7 56) (~)
A A
. A
13CN30, fcka lichid de racire:
-~ .  . . . L
2
t.L
T
A .
-~, L :. I
L· . L
C
ClmOSC
re-
zisten~e de ropere,se pot 'utiliza coeficienp. de corectde, in
raport cu o~ul DU:45, la care coeficientul mediude ccrectd.e
se considera
Cc = - 1
1. 28 
cu placute din carl1Iri metalice lipite se folosesc coeficienp.
de corectde inraport cu eele fixate mecanic.~ coeficienp.
de corectde sint cupri.n.§iin tab.
1.30.
(1.128)
  5 ~ D E : m s l 2U :A R E
  5 Eroareade insta1are admisibj]ii
. Operap.aprin care piesa se aseaza ~i se fixeaza in pozi- .
p.ecorespmzi1toare prelucr<kii se ~te instalare. .
r . : ; Q
c
l i N J , l > j . · 1  0 1 ; . / . A . -
.  . t 2:'~L. c:~~ ~ A : 1 .
In operataa de instalare pdt-'apare-,lll1\Qtoar.eJ.~roraz
Eroarea de bazare (orientare) care se defin~te ca'fiind
vardatda de pozitie a suprafetei prelucrate fa~ de baza de re-
ferinta, cauzata de baza tehnologid1•
Eroarea
tia de pozitie a suprafeted, prelucrate fa1;ade baza de referin-
ta, .determina:tade fortele de fixare •.
Eroarea de instalare este data der
222
xactitatile ee le poate avea, influenteaza precazda de instala-
re, atunci er~ de instalare se deterJn:imcu relatia:
E. =( E + E 2 + E2 )0,.5 sau '
1 b, f ,d  '. '
CU
term:inacu relatiile: '
E
i
2 2 2 2 05   ,
ET=(ko EO+k. E.)' + Ect,+Y, (1.134)
unde:
y -
cientii de dispersie relatiw: EO- eroarea de prelucrare din
care se exeepteaza eroarea de instalare. .
Intre toleranta, prescrisa a piesei T lli eroarea tOtal.a de
prelucrare ETtrel::uie 54 exists relatia: T ~ ETde unde, eroa-
rea de instalare maxiItaadmisibila E va fi:
(1.131.)
(1.132)
ko
2
admisibile este necesar sa se cunoascar
T - toleranta' piesei din desenul,de executie;
Ed- eroarea dispozitivului care,fiind mica,se neg-lijeaz. 1:
Y- eroarea geometrid1 a ~inii-tmelte;
, EO- eroarea de prelucrare ee se consddera intr-o prm a-
proximatf,e egala cu preciz'ia economicade pralucrarer se ia din
subcapitolul Precizia economicade·prelucrare •
r'.
procesul de prelucrare, treb..ri.esa be mal.nu.d1sau eel mult e-
gala cu eroarea de instalare admisibila, deci: .
E
ir
~ E
i8
\ (1.136)
61
 
Tebetut 1.31 llalaJ:ii de calcul pontru erorila de bazara la difarite achMO de
instalare
Nr .
I
I
Di mo ns i u , Ve l o er . e e bs ol u ~~ . e x i m I
r '
I
b.
crt,
Scheme
de
ne e ' e or or l l
,
I
1.
I
 ~ -t6
0
I
7.
ar c t g
.2
2
pent r u val o r i i n a ' tt
c adr e n t r i g onomet r i c s e
aduc e r el a t i s l e v al o s
r o e r o s pe ct i v a .
  1)
. i
Tabel u l 1 . 31 ( c ont i nuer e )
17.
Cl
8
e =
+ X
18 .
19 .
o
Ad
b
2
2 R
.,..,.I--f--J--•.•ICl
2
e on i ei t a t e a d or n ul u i
a o
2 a r c s i n 1
L 4~ me8 e a bo l ~ul u i r om
bi e s e det er m ne eu r el .
d J
m n
l i . K + A K y
undo A K es t e t ol er an~a
di s po z i t Yvul u i d up6 di -
mensi unea . K
Tabel u l 1 . 31 {eont l nua r el
2 0 .
b
o
~
~
Il K + A D ,
2 L
L a~ mea e a bo l ~ul u i r ombi e
s a det ar m n4 c u r al a~ a
A O
1m n
undo 4 L y es t e t ol er an~s
di s po zi t i v ul u i dup6 di mens i u-
ne a L
4 C
Dl amet r ul max i m a l g6ur i i de
eant r ar e, mm
' ; \
:J;
T abe l ul 1. 3 1 {c ont i n ua r el
T 8 b e l u l ' . 3 1 ( c o n t i n ua r e )
n m
l,
9 .
4.
P en t r u a ~e za r ea p G v i r f
mobi l i n papu~8 f i x l l , i n
buc ~K s ou i n do r n c u 0-
pr i t or f i x
o
P en t r u a ~OZ8 r ea p G v i r f
f i x i n s t o l a t i n pl l p u~a
mo b i l K
l..
T
Ah
Z
An
h2
~~-
Z' 2
T 12
2 ' 2
l
n
2
C
r- -
~ l~
1.31
s - ou no t at : Aa , Ab, A c . • •o r or Ho di ma ns i o na l e e ' , b , c ;• • x - bi t a i a r a di a l i ;
j m n - j oc ul m n i m e+excent e i cite t ee s upr ef e ~•• i n r apor t eu axe gi u r l i i T , - t ol e ran t . a
l a a i a mat r ul gi u r i i ; T2- t ol •• ant a l a di a met r ul do r nul u i ; A- j o cul r adi e l m n i m l e mon-
t a r ea s em f a br i c at ul u i pe dor n; T ' - t o l • •ant e l • • l e l u ngi m•• a s om f a br i c at ul u i ; _ _ baz •• e
t ehno l o gi c 8 l a o r i ent er e ~i f i x ar e; - - s up r af e t e de pr el u c ra t ; - - f or t el •• de f i x ar a;
k
Al
o
lui de asezare , pri.n::1ere9i fixare a piesei de prelucrat.
Eroarea de Instalare, ~Cum s-a aratat , are doua corrrpo
nente: eroarea de bazare 9i eroarea de fixare.
a. Eroarea de bazare
~
lor. Erorile de bazara mentionate corespurrl diferitelor baze
de referint<1ce se pot adopta la piesa de prelucrat.
b. Eroareq.
:,?ipozitia fortelor de fixare.
- defonnatiile semifabricatului, defonnatiile'dispozitivu-
bazare al dispozitivului.
Relatiile de calcul pentru defonnatiile de contact s-au
olJt.inutpe cale experimentala, fiin:i de forma:
y   == C q n
in care C este 0 constanta ce depindede proprietatile stratu-
lui superficial I?i de rugozitatea suprafetelor in contact; q
- efortul specific de ixare, in N/m2;n -coeficient xponenti-
al sub.mitar. Eroareade fixare se poate scrie:
n n)
E f = (Ym ax - Ym in) cos ()( = C(<1m ax - ~nin
(1.138)
a dimensiunii de olJt.inutdupaprelucrarea mecaruca.
Eroareade fixare se poate exprima iii in funq:ie de efor-
tul mediu,de stringere <1med '
f med  k n
In toate cazurile in care K= 1 sau ()(= 90°, E
f
= O•.
belul 1.32.
mifabricatului.
fabricatului ::ji dispozitivului prin mar.imea
:ji
acesteia pe suprafata de fixare,suprafata I?i direq:ia f0rtei de
stringere depind in mare masurade procedeele de pr.indereI?i
fixare a semifabricatelor.
pozitivelor COmportatratari analitice complexe,de aceea se
folosesc in sCOpulobtinerii acestor erori datele experimen-
tale. .
T e b e l u l ' . 3 2 . De t er a i na r ea de f ona a~i i l o r e l es t opl a s t i c o de c ont e ct · ( l o c el e ) ~i
a l e d i a po zi t i v u l u i
Hr . , F e l ul I Sc hema do i n s t a l e r e I R. l e ~i e do c el c ul
&
1.
I
a 0 , 7 5
y = B , C B
r 1 r ~
[ ' ~I
71
V. l o er e e p ar a me t r i l o r
a .
f o r~a de f i x ar e
( doH I
B - c ons t ant a eu va l o r i :
- p ent r u Ol e 4 5 , B = 5 , 2 ;
- pent r u F e c u dur i t a t ea
H B=1 8 0 • • • 2 o o , B =5 , 8 .
R - r el e s f er ei (mm]
q - p r es i u ne a s pe ci f i e 2
de s t r i nger e ( daN/ e m )
Pent r u F e c u dur i t a t e
H B=' 8 0 • • • 2 o o
b 4,7
30 5, 3
40 e. z
q - p r es i u ne a s pe ci f i e 2
de s t r i n ge r e ( d aH/ c m I
P e nt r u Ol C
4 5 , B , = 0 , 0 3 ;
B
2
=20;8 =1
R. - r u go zi t a t e s up r a-
f e~e i [JlIII)  
a ~i a - f or t el e de
axi a l l ( deNI
P en t r u OL C
45
; i pr e-
s i uni s pee i f i c 2 pi n
l a 8 0 0 ( c l a N/ c m I
o [ DUD ) I B, I B2
2 11, S S, b
2,5 8,b b,b
' 4· 58 4'
7 , 5 2, 9 2, 2
10 2, ' 1, b
15 ' , 4 ' , '
2. I
s t r i a U
) .
n e t e d l '
4. I Rezemare
d e c en t r a-
r e
 
T eb ol u l 1 . 3 2( c o nt i n us r o )
o
5.
90
y :
2
* 0 )
x:
2
q ' f or ~a s pe ci f i c § 2da
s t r i ngor e [ deN/ c m ) ;
{J ' u nghi u l di n t re di '
r o c ~i f t f o r ~o i ~i 8 di
me ns i u ni i d o o b~i n ut ;
Ra ' r u go zi t a t oa [ pm ;
D - d i amo t r ul ' e m f s '
br i c at ul u i [ mm .
In tabelele 1.33 •.• 1.36sint prezentate erorile de fixa-
re in cazul celor maiuzuale procedeede instalare.I.a prelucra-
rea supra ete10r de revolutie se va constdera 0 eroare de fixa-
re in directie radial~, iar la prel crarea suprafetelor fron-
tale plane, dupa 0 direct;.ieaxial~. Erorile de instalare a se-
mifabricatelor in marrlrine,pe dornuri ~i in ~ sint tre-
cute in tabelele 1.37 ~i 1.38.
c. Eroareade ve:r:ifiCare
lei ~chietoare la dimensiunese face prin treceri de proM,
pentru fiecare sen'dfabricat;precizia instal~ii se asdqura prin
verificarea 1n:li.vidual~ a ~itiei semifabricatuluipe masdna-
uneal.ta,
cate in prealabil pe semifabricat, sau direct pe suprafata se-
rnifabricatului. In acest caz, in Ice de eroarea de instalare,
apare eroarea de verificare, pe s~i normaleverificarea
efectuindu-se pe suprafata cilirrlricl ~i frontal~; datele sint
prezent:ate in tab. 1.39.
. Procesul prin care se ob1;inepozip.a' corectli a ~ui
sculei fa~ de piesa de prelucrat astfel ineit dimensduneapie-
sei sa se incadreze in lirnitele cimpuluide tolei::'ante, este cu-.
noscut subdenumireade r~lare la dimensiunea sculei aschi.e-
toare. Re:Jlqreainitial~, uneori, nu asigur~ precizia,de prelu-
crare a intregului lot de piese, ceea ce inp.merepetarea aces-
tei operatii., prin r~larea din noua sculei WjChietoarela di-
mensiuneaini1;ial~ de ~laj .DeplasareamuchieiWjChietoaredin
r z
lucrate sa, fie cuprdnsa in cimpulde toleran~ al acesteia.
Dimensiuneade reglaj optimsedefine~teca dimensiuneade
pozit
ionare
prelucrate, ale caror dimensiuni sint cuprinse in lirnitele cim-
pului de toleranta.:rn cazul unui reglaj optdmse poate realiza,
uneori, ca dimensiunile pieselor s~ se mentW in cimpulde to-
leran~ pe tot timpul durabilitatii sculei.
Pentru obtinerea dimensiunilorsuprafetelor prelucrate,in
Ds~ fie detenninata, in cazul prelucrmlor exterioare, in ra-
port cu dimensiuneaD
dimensiuneamaximaDIQ8Xdrnisibila.
relatiile: ' '
~ _ amplitudinea curl::eide repartitie dimensionala a pi8elor
prelucrate;
a
Reglarea la dimensiunea sculei ~chietoare se poate e-
f~a prin urmatoarele metode: metoda~chiilor ,deproba, dupa
piese de
, ' '
Metoda consta in determinarea dimensiunii de reglare a
sculei ~chietoare prin efectuarea pe
0
fetei ee se prefucreaza a unor ~chieri sub formade treceri
succesive, urmatede IMsuratori pma cind dimensiuneap~esei
este cupr'insa in cimpul tolerantei prescrise sau reprezinta di-
mensiuneacalculata. a reglajului initial Dr'
Eroarea de reglare este
(1.142)
in care: .0 c este eroarea' de citire; E d - eroarea dirnE nsiuniide
reg1arei' Em - eroarea de masurare; , ',' , '
Alegereaopsratd.i.Lcrde masuraresd determinareaerorii de
73 ,. .__
 
T a b e l u l 1 . 3 3 E r or i d e f i x a r c 1 n d i r e c t i o r oo i a l e Ef lilli
C a r ac t ~r i s t i c a s u p r af e ~e i
d e
s u p r a f c ~ e i
  n
6 - 1 0 1 0 - 1 8
1 8 - 3 0
3 0 - 5 0
5 0 - 8 0
;
1 2 0 - 1 8 0 1 8 0 - 2 6 0
2 60 - 3 60 3 6 0 - 5 00
F i x a r e
i n u n i v e r s a l c u t r ei
b a c u r i
T u r n a t a :
- i n f o r ma d e n i s i p , f o r ma r e me c en i -
2 2 0 2 7 0 3 2 0 . 3 7 0
4 2 0 5 0 0 0 0 0
7 0 0 . 8 0 0 9 0 0
. .
2 5 0 3 0 0
3 5 0
4 0 0
4 5 0
5 5 0
6 5 0
i
' c u mo d e l e f u z i b i l e
5 0 6 0 7 0
8 0 1 0 0
· 1 2 0
1 4 0
1 6 0
,
-
' s u b p r e s i u n e
2 5 3 0 3 5
, ,
Ha t r i ~a t a l a c a l d
2 2 0 2 7 0 3 2 0 J 7 0
4 Z . . o
5 0 0 '
,
.
2 2 0 2 7 0
- .
,
' p r e l u c r at ~ d e d e g r o ~e r e
5 0
6 0
160
1 a O
2 0 0
' p r a l u c r a t & d e
f i n i s e r e
2 5 3 0 3 5 4 0 5 0
6 0
2
4 0
4 0
5 0
5 0
F i x e r e
t n b u c ~a e l a s t i c a d e
s t r i n ge r e
B e r a t r e s s l e
r e c e
7 0 8 0
-
,
-
,
.
' p r e l u c r et e d e d o 9 r ' : : >~e r e
4 0
5 0
,
-
,
,
-
- p r e l u c r e t a d e f i n i s e r e .
2 0 2 5 3 0 3 5
4 0 -
T u r n a t a :
' i n f o r ma d e n i s i p , f o r ma r e me c e n i '
1 8 0 2 2 0
2 6 0
3 2 0
SOO 5 8 0
7 6 0
..:....'---------_._------
---------.---~------.----~~.-----.--------.-----------
/
T eb el u l 1 . 3 3( c o n t i n u e r e )
' i n c o c h i l e
1 2 0
1 4 0
1 7 0
2 0 0
2 4 0
2 8 0
3 2 0
4 4 0
5 0 0
' c u mo d e l e f u z i b i l e
4 0
2 0
2 5
3 0
3 5
c a l d
.
·
.
- p r e l u c r a t a d e
d e g r o ~ a r e
4 0 5 0
6 0 7 0
1 0 0
1 2 0
1 4 0
1 6 0
'pro l u c r ad d e f i n i s a r e
2 0
2 5
3 0
3 5
4 0
4 5
5 0
6 0
7 0
8 0
C bs c r v a ~i i . L e ~x c c u t e r e a ma i mu l t o r f e z e d e p r e l u c r e r e p e a c e e e ~i s up r e f e ; a , c u 0 s i n g u r e f i x ar e e s emi f a br i c et u l u i , v a l o r i l e i n di c a t e
i n t a b e l s e v o r l u e n u me i p e n t r u p r i me f e z a t e h n o l o g i c a. P e n t r u f a z e u r mn t o a r e E
f 2
f 1
+ E· d ' u n c l e k o s t e u n c o a f i c i e n t d e
mi c ~ or e r e k = O, O o , E 1 ' e r oe r ee d e f i x e r s l a p r i ma f e z a , i a r E
i
d ' o r oe r ee d e i n d e x e r e . S e v J n [ u a E. d = 5 0 p m. E r oa r ee d e i n -
d e x e r e e s t e 0 c ar e c {e r i s t i c a a me ~i n i l o r - u n e L t e p r e v a z u t e c C me s e SBU t a mb u r c c e r e e x e c u t e ' 0 ~7 ~c a r e d e i n d e xe r e p e n t r u
p r e l u c r ar eo p i e s e i p e me i mu l t a p o s t ur i d e l u c r u . Oe c e p r a l u c r ar ea s e e x u c u t c c u s c u l a f i x a t e e r t i c u l e t , c a r e s e a u t o '
c e n t r ee Z 8 p e s up r e f e ~e d e p r e l u c r e t , n u s o i e i n c o n s i d e r e r e e r oa r ea d i n d e x e r s . L a b ~z e r ee p i e s e l o r i n t r e ' v i r f u r i f i xe n u
a p e r e e r oe r e a d e f i x e r e i n d i r a c ~i e r a d i e l a .
L a b e z e r e e p e d o r n s e v a c o n s i d e r a o r o a r e d e f i xa r e i n d i r e c ~i e r a d i a l e i n f un c ~i c d e mo d u l d e f i xe r e a d o r nu l u i : i n
u n i v e r s a l , i n d i s p o z i t i v d e f i x a r e, e t c . L e p r i nd e r ee d o r nu l u i i n t r a v i r f u r i , c r OD~e e d e f i x e r e i n d i r ec t i e r ad i e l e e s t o
zero
T e b e l u l 1 . 3 4 . E r or i d e f i x e r e . t n d i r e c ~i e e x i a l s If ' f O r o
. a
r - C e ' ~~t o r i s t t c e s up r e f e~a i
d e
s u p r a f e ~e i
s t r i n s ~
, i n I 1 m
~ b~zare
1 8 - 3 0
3 0 , 5 0
5 0 - 8 0
1 2 0 · 1 8 0
1 8 0 - 2 0 0
2 0 0 · 3 0 0
3 6 0 · 5 0 0
F i x e r e i n u n i v e r s a l c u t r e i b a c u r i
T u r n e t e :
' i n f o r ma d e n i s i p , f o r me r e me c e n i '
n i c e ' , mo d e l a e t e l i c 7 0
8 0
9 0
0 0
7 0
1 3 0
1 4 0
1 5 0
 
Tabel u l 1. 3 4. ( c ont i n uar e)
- c u model e f uz i bi l e
50
60
70
80
90
100
110
120
l am nat e \ a c al d
- p r el u c r at e de degr o ~8r e
30
70
50
40
80
60
50
90
70
60
80
70
90
80 ·
100
90
110
100
120
30
10
40
40
55
55
45
25
55
55
40
10
50
50
50
10
60
10
70
15
80
15
90
25
F i ~er e i n buc~~ el a st i c a d e ~t r i n er e ( cu opr i t o r )
s o
s o
70
70
80
80
F . i x ar e i n mendr i n a c u ac j . i onar e pneumat i c s
70
65
55
45
7 ( )
70
80
75
65