or Metal

CAMPIAN CRISTINA

PETRAN IOAN

CONSTRUC:

PACUMR VASITE

PETRINA BOGDAN

uoon cArAuru

PROIECT

UT Cluj-Nopocq, 2004

INDRUMAT

i : ' '

TX{METALICE

CUPRINS

lntroducereTema ds proiecta|r

t. ELEUENTE GENERALE DE PROIECTARE1.1. AlegeBa soluliei constuctive1.2, Evaluarcaincercirilorclimatica

1.2,1. lncdrc i date de zwe1.2.2. lncdrceri din acfunea Yenarlui

1.3. EvaluaBa incirci.ilol pe Plangau cur€nt1.4. Evaluarca lncirclrilor p€ plangeu brasa1.5. EYaluar€e lo4ei aeiemice

,.5.1, Consider"/nf€ fcot.8tice1.5.2. Detemrinar@ foftei sebmice

PROIECTAREA GRINZILOR SECUNDARE2,1. Evaluar€aincercerllor2.2. PFdimon3ionaFagdnzilorsscundare2.3. Verificarce grlnzii 3€cundarc

2.3.1 . Vertfrcarca de Jezbwrli2.3.2, Verlfr c.rea deformatiel

PREDIMENSIONAREA GRINZILOR PRINCIPALE3.1. EvaluaEa lncliEerilor 9i calcul atauc al grinzilol3,2. Predimsnsionaruagrinzilorp.incipale

PREDIIIENSIONAREA STALPILOR1.1. Con3lde|€nbbo€tice1,2. Predimenslonarcastelpuluiconfal4.3, ProdimensionaFascilpuluims€inal

CALCULUL STATIC AL CADRULUI CUREI{T5.1, Grupareaincirceribr5.2. Deblminat€aroactiunilorgrinzilorsecundale5.3. Stabilit€a ipotszelor de lncircarc in gruparce tundamental,5.4. Stabilir€e ipotezelor de incircat€ ln gruparsa apeciaE5.5. Combinalillelncilcirilor5.6. Detgminer€a Bolicitirilol in stucturl

VERIFICAREA GRINZILOR PRINCIPALE6.1. VoriticeB. do rczbtenF6,2. Verificareastabiliti$igenorale6.3. Vorific.rcastabilitiliilocale

6.3.1 . Vedftcarea talptl comprimate6,3.2. Vedfrcerca stabilitifri tocale a inimii

6.4. Vorificarea sige$i

57

9o

1010't1

1313.ta,

't5

2. 1717

1718

3.

4.

191919

2121

24

252525266n29

3l3l3vvv3/t

5.

6.

€8t8ELZLIL

3' JOJdOUnfq"uuduor rqsrBq |nlnq?c

JoluBulqul Inlnct?cal?ulruBl quod sp oueutyos

ll|9ru$uor op lnlnlep olP lellsg3l.ErE9

SHVUCOnSta

E Breuv'o ?xsuv'c Pxauv'8 PXAUV'v Pxauv

3XtNV

99

6t6t

9t7Vztlv0t8e

LEltLI

elfppunl ap rolldrc|e Ba.tepuudda,s puleotor dt6,6 - ?pau6 !tr!?unu! E trezlt@a zz'8

annu6lqo y,ryrun' pulsolof dte's - pputfi tttputqw! esrqzl,ley 't'Z'|

q?ues3p esald '6

dlBF ap elBdtcuud roltzuuo pa/apuud 'Z'gFlEdlcugd BpUUO ep a/epuneas ltzuu6 EUopuUd 't'g

uolluvNtSn! ln-|nc'rvc rs v3urnryc-Tv '8

IerueJ tndi/F.ts .9-7.1Fu!6rew ndlns 'g'Z't

teupntlauot ltvruper eate toz",S 'r'z'tIea.ta rue4 lntrupn eate,y'ozEu '8'z'I[equw Ep to u!6uq e€rlllqa,s 'e'Z't

aJpat@t 4uuwwoc.r.z'L

'e's

atqlnets ap u9cugo^P4uet ndEts .2. t-t

leu!tuew pqws't'L'tduqqzal ap UpaUIa .r. L

uo' l ld ' rv lsvl tuvStJlu: t 'L

'z'r

TEiiA DE PROIECTARE

Sl se proiecteze struclura de r€zistentl metalice a unei clSdiri multietajateS+P+sE, deservind o dedire de bimuri amplasag in municipiul CluiNapoca.

Se cunosc urmatoarele date primare de proiectare:Deschlderi:

- Travei:Numdr travei;inatime nivel:

S€cljunea bansversala qi planul unui nivelcurent sunt prezentate in fgura T1.

PLAN NIVEL CURENT SECTIUNE TRANSVERSALA

Lr=7,50 mL2=9,OOm 6/':, -.l=5,7O m 5,oa -.^

hp=4,50 mh.=3,50 m

()

1. ELEI'ENTE GENERALE DE PROIECTARE

1.1. Alegelra solu$ei constructive

in baza temei de proiectare rezulg urmebarele date suplim€ntare nocesare p€riruintocmirea oroiectului:

- clasA de importanta:- zone seismic5:- zond climatica:

- veni- zepade

a)

ErajV

Etaj lV

Eiaj lll

Etajl l

Etaj I

PErier

lll (cJ- P10G92 - constructii de importanF normaE)F (cf. P10G92)

A (ct. sTAs 10101/2090 )A (cf. STAS 'tO1O1l21-92\

Avend in vedero dimensiunile ggom€tdce ale struclurii, in figura 1.1 se ptezinEscfiemalizat sectiunea fans\rersala 9i planul nivelului curent ale cHdirii care ulmeazi sefie Droieclata.

b)

Gdnzi

Gdna

rtrl

f i21

el,{-l!l

Fig. 1.1. a)Scheme *4iune t.eftve'sde; b) Schemd

Dispunerea grinZlor secundare s-a facut tuncjie de planul etajului curent 9i asfelincat si rczulte valori apropiate ale soliciaribr de incovoiere. Pentru dimensionare se vastudia grinda secundara mai solicitata urmend ca pentru grinzile mai pulin solicitate sd seadopte aceeaqi sectiune.

\>*.>

l0

1.2 Er|luatrr tncarcld cfimrflce

LZl. hclrcad dat & zlF.L

Coniorin STAS 101O1121-C2 inbmiiaioa nornatA a incarcatii dab de zapadt, sed€terminC cu relatia:

P! =cd'c"'s, tld'l/rflunoe:

g, - greutrtea de rsbainF a 3fetului d€ zepade:Clui-Napoca - zona AP€doada & rsv€narB 10 ani

c. - coeficie tunqie d3 condiliile de expunere ale con$ruqiei:cond$i no||nal€ de e)puners 9i acoperiguti cu ptofil plal sau putin agitatc. = gt:

c, - co€ficientfunclb de aglorneratia dpezii pe suprafats consfuqtei oQusazgpezii (s€ d€tem{na in rapo.t cu unghiul c cf. tsbe!il5}ST-qs 1O1O1D1-92)',

c.<300

Reaifl:p: = 1,0 ' o,s ' 09 = oJ2 tN/m' = ?2 daN/m'?

bn aEa@Ftflide silu/r8nqS. (ffi go b@ r4dtutui inte incercarilo gravitelionale 9p 0rrc!rcare

affi- d*rt (E||l a po b@a lrbruiti| of norrEte sle lnc:trceribr vaflicale.h enFE nrffiI, odliv zlgada, cars afecteaza e|ementele oQr|se) giffi.I| l4d&:

!, =ttltlil.h1 (Ei Pd. r.4)RatsLU - rEi.!||. i-EronF n'ldrfg|ts|r)

r,=r--ql4 =z2-qa-ll!- = -1.6. oi.r. =0,66+r, - 0,66' c.!'. ' Ot'q9SLEN - tnctrclri ba* (b a$b.Er

y" =1" -03-9" = 1l-02q# = -o,21. o3.r. =0.42-ro =0.42

SLEN - etect de lungd dretl I ^ .^SLU - grupeti sp€ci;e (apaoa rot sanl4J f | =7c =v)u

g, = qe 6Vm'1

Enat

-92);

1.2.2. incarciti din a4lunea ventulul

Inlensitatea normatd a componentei normale la suprafala expuse, a inctc*iiapficae de vant, consideratti distibuig, se determina conform STAS 10101/2GS c!relatia:

pi = p c,,. c,(z). g, lkNtm2lin care:

, - coeficisnt de rafaE, care line seama de eiectele f$tuante ale vantului;Sensibilitatea la aqiunea ventului- q + p=1,6

c, - coeficient aercdinamic pe sup€fata 4Se determine conform tabelului 1.2 (cf. Tab. 3 din STAS 10101120-90):

cr(") - coeficient de vsrialie a presiunii dinamice de bazi in raport cu inallimea z;Clui.Napoc€ - zona A

|cAretsaler) I' Tip amplasament - ll (amplasamente din orage giimprejurimi)

z=10 m c,(10)= 0,6sF22m cr(zz)= o,x

g, - pBsiunea dinamicg de bazA la 10 m, deasup.a t€renului;

s" = q30 kN/m'?zona A

ObG€rvatle:

Tinand cont de efectul de i€ibd al Cangeelor (infinit rigide ln danul lor) acliunea vantului aEupracordruqiei se poate aprecia ca liiM suma presiunilorqi a suclunilor pe suprafaF lateraH a condruclel:

La cola z=+l0m p; =1,6.(qs+q5s).q65.0,3 =0,430 kN/m'= 43 daN/m2La cota z = + 22 m p; = 1,6. (0,S + 0,5s). 0,93. 0,3 = 0,616 kN/m2 * 62 daN/m'?

T$elul1.2Schema 3tatici Indlcatil

+0,8

FHT'tFEH.

HIHILJIHRIE-lFIH_l

Coeficientilor c€ se referaconstrucliile lrrcfiise, andBptunghiulard in plan.

E toatefo{me

_l- tb,>u

I 5.5,10 2\soL 16,50 16,50

=,.,,) *.=-n'

Determina rca cencbntlor pa4iati ae' iig, n nF'

clasa de importanta lll - constru4ti de importanta medi€conSru4ii curente putin sensibil€ la acliunsa vartului - Cl

Rezuta:SLU - de rezistenF gi stabililate I F = 't , =\2SLEN - sub efeclul incdrcarilor totale de €xploatare y0 = Ic = 1,0SLEN - ef€ct de lungA durate l ^ _SLU - gruperi speciale (vant rol secundar) J | | = y, - u.J

Pentru incarcirile provenite din acliunea veniului gi a zApezii rezultatabelul 1.3:

I .3. Evaluarea inctrcirilor pe plang€u cuEnt

Evaluarea incercArilor este prezentatil in tabelul 1 .4.T*elul 1.1

npincircarc

Denumlre Valodnorrtrate

tdaN/m1

niValori de

calculldaN/m'zl

]lio

Valorl delunga durata

Id€N/m'zt0 2 3 4 (2x31 5 6 (ksl

remanent€ l.placa BAo,'t2950(

2. sapa0,03r10(

3. parchet

f2,e30{

1[

1.1

l i

1.2

a2

21

1.0

'1.0

1.0

30(

'16

fotal oerm. 381 381:vasipefm. )ereti desDadtori '| 0( 1.2 ' l2c1.0 10(

'luiabile )ameni si mobilier 30( '1.4 42( o.4 12(

13

I .4, Evaluar€a inclrciritor pe plalrgou tgrasi

Evaluarea incrrcarilor este prezentata in iabelulT&11.5

le din

alul 1.4

" lirta I. ' l= ':tr

18138111o?

3

13t

1 '5. Evaluar€a forpi 3ei3mice (conform Pl 00-92)

1.5.1. Consider",nf€ gerrente

Rezultanta inc*canbr onzontale seismic€ (forts Uieioare .de la baze)'

"or""pun.-ato"a ttaCului propriu Oe vilrage 1 (tundamental)' s-e determinat penttu

incercerib permanente mfinat€ (g!) 9i tt?4iunea de lungA durate a lncarcirilor

temporare (nd . p') folosind relatia:51 =c1 G

in care:''' '_ -;, - coefcientul seismic global corespundtot modolui 1 de vibra{e;

d - rezuttanta irrcgrceribr gravitalionale penuuintreaga.constnEtie'

Co€ficientul ssismic globel @respunzetor modului 1 de vibra$e se d€{ermin' cu

Ielatia:

unde:c, =o k. P1'Y e1

- coeficientul de importanla a constructiei(pentru clasa d€ imporianF lll a =l)i

- coefcient tunclie de zona s€ismice a amplasafi€nlului(pentru zona F k" = 0P8):

ft - coeficient de amplificare dinamic: in modul 1 de Yibr4ie(oentru Derioada fundamentaE T. <T- =0.7 rezufta B' = 25):

,alori deralculdatl/m'?l

nto

ualod delunga durata

rdaN/#l

npinctrcar€

Itenumil?talorlnormate'datUml

ni

, I I (2x3) 5 i (2r5)

300

31.5

16{

3(

1.1

te

1.3

1.31.3

330

41

208

a24i

1.0

1.0

1.0

1.01.0

300

16C

3t

>ermanente A1. placa BA

6,0,124500(32. 6apa

0,015110cn3. badera

pon

4. beton de parita 0,10x160c

5. temdz. -vata minerala6. strat sup hidrdz 0,cx]2100

tr. hidrdz +prot. hidlgr_!!:E59'l 70[ 591

loial Derm.lvasiperm.

( c (

7t1.41.66

10:4t

).4).3

3(y'ariabile Jlilezioada

147fotal var.

14

- coeficient de €ducere a efectelor actiunii seismice ca urmare a ductilstructurii 9i a capacitdlii de redistributie a eforturilor etc. (pentrumeialice in cadre etajate y = 6,17;'

er - coeficientul de echivalente intre sistemul real 9i un sistem cu un gradlibertate coresDunzdtor modului 1 de vibratie.

lncdrcarea seismice care actioneazd la nivelul k pe directia gradului de Iicorespunzetor modului de vibratie 1 se determind cu relalia;

S11 = c11 .Gg

unde:ck - rezultanta incerclrilor gravitationale la nivelul k;cu =o ks ft V rltr

lkr - coeficient de distributie a fortelor seismice corespunzatornivelului k 9i modului de vibratie 1, dat de relatia:

IGuu*tI t r=uH5L

Icuu?'k1

Coeficientii Ukl se determine conform figurii 1.2.

n51

541

Sar

n11

Etai V

Etai lv

Etai lll

Etaj ll

Etai I

Parter

FE. 1.2

Uor=1,00

U31=0,52

zr=0,36

U r r=0,20

U 51=0,84

Uqr=0,68

I )

1.5.2. Defirlmtnetea lo4f,'or sei'nice

Evaluatea aqiunii seismului asuDra construqiei 8e face pentru un cadru culent

fc€drul din arul t€mv€rsal 2), prinrr-o'#totfisimplificata' consid€rand scliunsa E€ismia

ie o singura directieRozullanta Incl'can|or grawalonale pentu un nivsl ctfient (GI GJ) sa compune

din:. oreutatea plitcii B.A+Gvasipetm +variabile (c{ tab€l 1 5):- " ' - o ' l i r t t "+l , : ) -J. '91+I+L2) 5 '?0 16'50 - 565kN

. o*uil*?*lo i rn"n[i,L1#ii'121 """ '+ ' "- \ t3 t u- c^-it*.t.c,n=t s;!o;!.1$1i?2ff,6 = /.tr.r

. greutstea gtinzii principaF-(vez c z':- C," =(t" + r,)'go. =1650 0'91=lst'v

tqt lo\ ' :

Reai[e:"-"'?, -o, =O, = G.--Gr -Go,+Go"+G@ =565 +22 +t5- 602kN

Rezultanta lncercetibr gravitralionale p€ntu nivelul brase (G6) se compune din:

. oreutatea plecii BA(cf tabel 16):' - c"=g, ' t ( I^+1" )=5'9t '5 '70 1650=s56LN

. greutetea grinzilor secundare (vezi 2 2):

G,x =7 buc't'gH=1 5'70'O'542=22 ldl

. greutatea grinli principale-(vezi 3 2);' G* =(t" + I2) 'co ' =16'50'o9l=15f

. incetcAri vatiabile gravitatbnale (c{ tabel 1'6):' -E*

= q*' t ' (t"'2,)= 0J2' 5'?0 16J0 = 49ld{

RezulE:"-- ?" = cn *C* +Ga'+G* =556+22+15 t49=uzkN

Coeficientul de distribulie a fo(6lor seismica este:

IGnun' ,, cr(tJrr t U_zr 'Urt + Urr-+ U-s-r)r+rGo- Uqt ,nrr = Urr t---;

= uu e;6};!;.i+ u; + u,r, + u5,2 ).r c6. uo1

Ictui 'L-t

., 602'(0.20+ 0.36+0.52 + 0'6E+0'84)1,642 1 - -u,, L37

n" = u" eoz lo:C , o'l* * oSz'*o,e 8'z+of/')+u2'l '

Detsrminarea fo(slor seismic€ corespunzAtoerc fiecerui nivel este pr€zentatl ln

tabelul 1-6.

16

Tabelul 1.6

NivelulGktkNl

urr fur =Urr ' l '37 cn =1,0 0,08 2.5 0J7 nrrS11 = c11 .G1

fkNl

'l 602 0.20 0.274 0.009 5.6

2 602 0,36 0.494 0.017 10.1

3 602 0.52 0.713 0.024 14.6

4 602 0,68 o.932 o.032 19.1

5 602 0.84 1.152 0.039 23.6

6 642 1,00 1.37 | 0.041 30

Forta seismicd totala esb:s = tskr =5,6+10'l +14,6+19,1+23,5 +30 = 103 kN

Obcervatie:

Datoritd faptului ce gr€inaba sfiIpilor 6b mica cornparativ cu a celorlaltor elemente skucturale' ln

euatrarea iirrttanbi incarAdd graviblionale corcspunzStoare fiecarui nivel s-a neglijat aportul greutdtiiproprii a stelpilor

ln eieauarea calculului statb penbu un cadru curent nu s-a tinut cont de efectul torsiunia.

2. PROIECTAREA GRINZTI SECUNDARE

2,1. EvaluaEa lncltcidbr

Dispunerea grinzilor secundar€ &a fAcut in funclie de partiul. de..arhiEcfiira al

etaiului cL.irent. PenIru dimensionare se va studia grinda secundarg mai soliciiate urmand

ffJ;#;-;il;i"';;iputin "orttttt" "a s" dopte-ac€€agi-eeclfune' Drnensiunile placilor

i" i"ion im* sunt z,sctis,zo respeanu s,oox5,7o, cu urmatoarea grositne recomandatl;

l, . / ' = 3oo =t.e"tP1535

linand cont de asigurarea confortului acustic (izolare la zgomotul de impact) 8e va

adopte o grosime hp =12cm.

Eveluarea lncarcArilor pe plang€u curent ae va face luand in c'nsiderare

urmatoarele incgrceri:- oermanente:

o Dlaca B A.o gapgo Datchet (mozaic)

- cvasiPermanente:o Pereli despd(itori

- vetiabile:o oameni 9i fibbilier

2.2. Predlflpn3lonarel gdnzlbr secundam

Grindasecundarasevacon@pesubformauneigr inzis implurezemate'cuOesdriiJreiie S,iO m, cai. ua prerra iicarcerile pltcii de beaon armat 9i greutab ptoprie

(cca. 50 kgh):q = 3,00 ln (413 + 120 + 420) daN/mr + 50 dal'Vm

= i,oo -

. gl: ddq/.' * 50 daN/m = 2919 + 50 = 2969 daN/m

^ t2 .oz.<lo2M -:!L,'::L:::::- -120,6 kN m

8E

w - M -

120'6 10" = 574 cdrr =. s€ alege I30 cu w = 653 cmi (G - 54'2 kg/m)

"r R 2loo

RezuftA:

2.3, VeritrGalea gdnzllor 3€Gundal€

2,3.1. Vefifiearsa de MiEbtF 6,Ll,

Incarcarile pe grinda secundara sunt:q" = 2919 +\l'54,2 e 2978 da]'Vm

in urma efectuddi calcului stalic rezulti:

- reacliun€a grinii secundare;lP=q..r 2974.5,70 _ a4a7 drtN,, ,)

u =L!1 =zgs':,to' = l2l rrN.m- momentul incovoietor maxlm:

r:'

. tE{L\ } a1(/ qi 2 -- tX ltt ,= p -- -/o r'-

Se cehuh*A ebrtil o, car€ s6 comp€r! an rEzisbnla olelului:M I ) I .1n{ ,_,

o-=-'-;::- ':: lE53 dsl{/cnr < R = 2 toodaN/cm2

2.3,2. Ve'incet."g d.ft,mrff,,t (SLEN)

Se calcubaze sagpate maximt (a mUlocul deechi&d) din lncijceri nonmte (r9.2.1) ti se compsrtl cu sdgeata maxima edmisibilg: 2zz, ai:..,.,\r

q! = 100. (3_t-t + l0O+ 3W> + 54,2^= 2A3 + 54.2 = 2397 daNlmz:re -ef ,3 +ta. - -

* '+ \1 ' ;1 -5 9o.f' 5 2tYt -5704 u---:- | 570- -- z l o( , 4rr=-t*=*#=teo co: r . =*=*=zzic^

3r4 EI 384 al .106.9gp ; ; ; ; 250 250in uru aiectuArii anatizei 36fr& iobsino programul AXIS a rezuttat ur€tosroa

d6bnnet!:

EwF)

tF E.ralrac.l6

Roacliunea R'=@31 daN

+ f = l,6cm

R -6E31 dal{

Fig. 2t

Oba€n e$e:Val€rea Incardrii, de cddi p€nlru dlimul ni\rrl ede:q" = r,oo'n.rf8ci'rira^^,

-',r.31'ffi_, r'=3,o0m.86rdsr. mi+ sg a,''l!-,-=ii€i] tsc='i*i"u^,*. . Datorig tadului ce griida secundara cor€6punz&oare darEeului ter-e ede mai pulin soticitatt ca

tr.grinda secundarl cureng (2642 < 2g7g) acccia 6e va atti. & eecgrn- Gn.vedE idendca cu agrirEii 6oqrndare curehte

19

3. PREDIMENSIONAREA GRINZLOR PRI CIPALE

Cele doua fipuri de grinzi principale se vor realiza in solutie de grindiotine. dublu incastrata- Pentru uqurarea calcului se va edopta aceoaliiranwersale. determinaE tunclie de incircarile grinzii rnai soliciiate (L=9,00 m)-

3.1. Eyalua|u. lncircarilor 9l efsctlaEa ctlculului 8iaffc al gftdlor

incArcirile pe grinda principaE sunt greutatea proprie 9i reacliunilesecundare (fig. 3.1):

2.R

cu inimaseclune

grinilor

2.R = 2.848?= 16974 daN

in urma efeduetii calqilui staiic a rezultaturmatoafea diagrame a momentuluiincovoietor (fig. 3.2);

346.23 kN m

_346,23.104 _ruon" t2too

123.12 kN m

Fig. 3.2

Ob66rva$l:1. Se apreciazl greutatea propri6 a grirEli principate g = 100 kg/m2- El@luarca cal@lui static automatizat impune inifalizarea unei sectiuni fieeerui element de tip

oare. l*r,_rca tn tnsarea diagramei momentului lncovoietor nu intervin caracteisticile sedjunai (A I, w ...)p€ntru predim€nsiorare se poate alege orice forme de secliune

3.2. Plrdirnensiom|?a grilEilor prlncipale

Relaliil3 de predimensionare au un caracter orieniativ' dsterminarea dimensiunilortinale rezutand duia efec{ual€a verficirilor de rezistenF 9i a deiormatiilor.

Pentru a ajunge la o secliune economica 3a Gcomanda utilizarea urmltoarelorindicalii:

t i =8mm

fi-b* = 0.15...1.2),i- !!i -L20.J ff-s4.5cm

l/ t, ll 0.8

+ se alege h = 550 mm/ r r \

b - l : . . .+ lh - ( l t0. t83) '5sealegeb= lE0mm(J 5l

t =(z z\ t , =z-s. t=zomm

'169.74 kN

Pe bsza valoriltr obtinuteurmdtoar€le caracterFtici:

20

alcdtuit s€qiunea

fd, .E.E

unde:

prezentatS ln fgula 3.3, cu

A=116 cm2G = I 16: 0,7 E5 = 9l kglml;69598crn4

60lqlW =:::i: = 2359cn'

in urma efecMdi inlocuiribt rozu[a:

Ri

+€o-.r-;JFig. 3.3

Tinand cont de diagrama momentului lncovoietor (prezentaE in fig 3 2), pe bazaevaludrii sege$i maxime, se determind momentul de ine(ie necssst al secliunii 9i secomDard cu valoanea rezultat i in uma predimensionArii:

'=fu'".-.")$-'*='(tr-".*J

- f"d. - sageata maxime admisibili: t"- = *

= #

= Zt "tt

- M.,* 9i M.-"a se iau conform fig 3.4

Fig. 3.4

ooo"( b+a * n i). r o" -\*, ro"l)U=f-uf'' )=le354cm3 < I.ra" = 6e5eEcm3

{prgdimensionarea se iace din conditia de rezistenF).

4. PREDIIIEl.ISIONAREA STALPILOR

4,1. ConsideFnte teoretice

Se va face predimensionarea sgllpului central 9i a unui sElp marginal al cadruluidin axul 2. Predimensionarea se va face la fo4e verticale care provin din reacliunilegrinzilor principale 9i a grinzilor secundare, 9i la forte orizontale provenite din gruparea ceamai defavorabild (forte provenite din vent sau din seism). $alpii cadrului sunt baresolicitate la compresiune gi incovoiere.

Pentru sHllpii cadrului se vor alege sectiuni I abatuite, simetrice.--> Dimensionarea sectiunilor L simetrice solicitate la compresiune cu lncovoiere sepoate face parcurgand urmdtoarele etap€:

- stabilirea efortului axial N 9i a momentuluilncovoietor M;- se propun:

o marca otelului R,o lna$mea inimii bl ;

- se stabileite grosimea inimii:b,

' 100

se calculeaza coefi cientii:

o b= N

R.tr .br

.___Mo d = o-15 -.

br 'No r=4-3.b-b-do s=l-b-b.d

se calculeaza coeficientul de distribulie al materialului se4iunii:

o B=- tr"'tF -12u

6(se retine valoarea pozitiva)

- se propune t2 > tl0 t l br

- Se CalCuleaza: b2 = --;: ]z,L2

- se verifici: b2 < 30 t2(in cazul cand nu este satisfecute aceastl conditie, se mategte tz 9i serecalculeaze b2).

Pentru dimensionarea steFibr raportul dintre momentele de ine(ie se alege:] I

3=0,2.. .0; t++=o,rsl^ t_

unde:Im - momentul de ine(ie pentru stalpul marginal;Ic - momentulde inertje pentru stalpulcentral.

Fo4a teietoare preluate de cdtre stalpii nivelului parter Fl se va disftibui cetor ddstalpi marginali 9i stalpului central rezul€nd:

7

Iw*t4 =

-<r. 'lt

.I*-.tt i i

=F,+Fc+Fd

Fr - 6(a tl€bre daE la ni\€lul plangeului p€ste parter;*'Ej - foda setsmice la nivelul i;W-.j - iorts proven[e din actiunee vanfului concentrag la nivelul i;F- - foda Ulietoare p.eluatli de stalpul marginal:

r- =r,. I '' " I . +1" +I-

E - fo(a tAietoare preluael de st llpul cent al.ln urma evaluariifo4ei seismice 9i a acliunii vantutui rezult i (fig- 4.2):

A- Dlagrama actiunii var ulul B. Distuibu$a torlei seismice

tre

S6r=30,2 kN

551=23,5 kN

Sar=19,1 kN

$r=14,6 ld{

S2r= 10, i ldl

5lr=5,6 kN

Etaj V

Etaj lV

EtaJ lll

Etaj ll

ftaj I

Parbr

^ frp'o*fr = ma(1

15,6+1qlFr=l03k1\ l=2.F

- , ' : - - ' " ' =66+7,8= 7l8kN .^^.2 - t03 kN+ 146 + lql + 23,5 + 3q2 = 103 kN+F

=4.9E=1s3.o,=l*0,75.I"

2 0,75.1, +1.

4 =F -2 F. =103-2 31=411NCalculul momentelor incovoietoare din stalpi admite puncle de inflexiune (M=O) la

mijlocul $alpibr (pentru statpii incastrali in fund4ie, la pader punc,tul de inflexiune Segasegte la 2/3 din inaltimea mesuratal de la niveluttundagoi, fig. 4.3):

Fig. 4.2

unde:

M- =r- :h, =31.14J=e3kN,nJ)

M- = F_ . :h- = 4l- :4.5 = l23kNm

M. - momentul incovoietor corespunzAtor stalpului marginal;M" - momentul incovoietor corespunzitor staFului central.

4.2. PEdinrenslonal€e stllpului ceniral

= 1o{:Xr + +zs + so + 6ll= 105 2824= 2965 H!Pentrir d€terminarea dimensiunilor se parcurg urmatoarele- se propune:

o OL37 R=2100 dalucm'o br = 500mm

- t, * 1L...-\ = ,"alese r, = lo mm' 100 50

- se calculeaze:

Efortul axial de compresiune la baza stlllpului central poate fi evaluat aproximativfolosind rolalia (se considere greutatea proprie a stalpului aproximativ 5% din valoereaeiortului de compresiune):

r / t I lLr +L,) _. II r t l " ' i - ' le i* , , 1 , - 1"*.1N, =r.oj ) . " . 1 l -- | - fL,+L,\ "

l+e [ r ; : i ] e; ]6 3 r 'g; I

s. s :t .r6fo {t,zz * \z t t,z) + s,t .X& - 1r,ot + r,so +l

*e. l6f0.r , t .o9t*e.3.5,70.1,1.0,s4 l

d = 6-15. 123 = o5l- 0,50 - 2965

s=l 2,82- 2,82.O,51= -3,26

-t

,1

o b= 296500 =z.sz2100.1 50

o r=4-3 2,E2 -2,82'0,51= -5,9O

"_ s.eo t./s-eo' - t4- 3-261 _5.sor &60 _2,42,o

- P=---- 6 =

6

- SO PrOPune: tz =l4mtn242' 0.0l 0J _ 0.43m- Se calcuEaza:br - -Z-'OU

- rel4ia; 0,43 < 30. 0,014 - 0.42 nu estesalisfticuta =+ t, =l6mm3 b2 =0,44

Q44 <30.0,016= 0,48ln urma ef€ctuaii etepelor de-prdimensionar€ a

rezultat seqiunea cu urmebarele caracteristici (fig. 4.4):A =l9OEcm'?

I* = 104167 cma ly =22720cm4Fig 44

24

4.3. Prcdimensionarea stilpului marginal

E ortul axial de compresiune la baza stltlpului marginal (din axul C) poate fi evaluataproximativ folosind relatia:

rrrr ' lN-=r.0s[s.r ? s; , - -+t f eL-o ] e;p-6 2 r 'et l=

T eo on qo r ,9r l. - r .or f

s.s,z. l : . r l . r3*12-4.21*s. t . - : : (7.08+1,96) r 6 - : ' I . l l

l+ 6 .2. 5,70 .\r.0,s4 l-- t,o5l24S + 232 + 27 + 4ll = 105 1548 = 1625 kN

Penlru determinarea dimensiunilor se parcurg etapele:- se propune:

o OL 37 R=2100 daN/cm'?o bt = 400mr

- ,, . b-r...L =."alese t! = lomm

' r00 50- se calculeaza:

. 162500o rr=-=Lyj

2100.1 .40o?

o d=6,1s..;oftrr=o88

o r=4-3 1,93 - 1,93'0,E8 = -3,49o s = I - 193 - 1,93 . 0,t8 = ,2,63

o. :.+o: J-l,lq{ tz(- z.o:) r.49 r 6,6r _t.68>0- P--- 6-- 6

- se Propune: tz =14mml'68 0'ol 0J - 0.24 .'b, =o,tom- se calculeaza: b. - 2 .0114

- se verificA: 0,30<30 0,014 = 0,42

ln urma efectuirii etapelor de predimensionare a rezultatsecliunea cu urmatoarele caracteristici (fig. 4.5):

A=l24amzI. =41340cm'

Iv = 6303 cm'

-t

J1Tr30Ol

Fig. 4.5

5. CALCULUL STANC AL CADRULUI CURENT

5.1. GruParca incarcerilor

Calculul elementelor 9i structurilor de construclii la diferite steri.limitt' se taceconfo; di;S iOt O On_ZZ it"telut 5.1), tuend in considerare combinatiile defavorabile,practb posibile ale incirc5rilor: Taberu!5.1

5.2. Determinarca reacliunilor grilEii secu]daF

_. al q 5,70mK= := --;-

. *r*"*tr*^ *r.*

NoGl: Reacliunile gdnzjlor sectfidarc marginale se pot corEkiera aFEoximativ egale oJ jungt*€ t|.

reacliunile grinzilor Secundare curerfe

Grupiri de incircIriSteri limiul la careae face vedncal€a

ni=1, t. . .1,3inc. perm

vant (ApadA)

vant+zaF€de

lt, +ln!v, + r'ln,P, +n"\n'v,

lP, +n"ltt,Veaif. qJ inc.totale de expl.

nrd = 1i=O,3 zdpadalr,+lnlv'Verif. cu

fractiuni delungd dutata ab

inc.

GrinA;G dsidera6icltatA de incercerib provenite

-greutate proprie - g = 54 2 11 = 60daN/m

-permanente+Per4i desp.q = (433 + 120).3 = 1660 daN/m

RezuRa;/? _ (60 +1660)- 5,70 _ 4902daN-'2

din (c{. tab. 1.5):g = 54,2 daN/m

q = (381+ l0o).3 = 1443 daN/m

^-(sq,z*:'qtr' s,to = 426? daN

2

RAdrnC gffiGc,,"dareadEi6Edeii[*Cvariabile.sunt (cf lab 1 5)

p_ (420.3).5,70 _3591dd,{ p \tzu '- J. 'w=l026daN

'22

Grinda secundare de acoperii

Gruoal€a fundamentalA GruDarea soeciaHGrinda se considerd solicitata de incarcadle provenite din (cf tab 1.6);

-greutate proprie - g=54,2 1,1= 60daN/m g = 54'2daN/m-permanente (place B.A.+straturi) q=591 3 = 1773daN/mq=708 3 = 2l24daN/m

Rezulte:R'_

(60+21?4).5,70 6224daN R'. \s4,2 +1713).5,70 = 5208daN

neactuJnlte griniii secundare solicitatade actiunile variabile utile sunl0o.3).5,70

(cf. tab. 1.5):

= 256 daN2 2

= 900 daN

2

RelctiunG-grinzii seaundare solicitate de a4iunile variabile din zapadi sunt (cf. tab.

= 410 daN- {48.31.5,70 Z = l::-jl-j:j: = 188 dafl2

5.3. Stabili|Ea lpolezelor de Incircare ln gruparea fundamentali

Se definesc urmitoarele ipoteze de incircare (vatori de catcut)'.lPl Cadrul solicitat de actiunile permanentelP2 Cadrul supus la actiunea ventuluidin partea s€ngdlP3 Cadrul supus la actiunea vantului din partea dreaptetP4 Cadrul soliciiat de tncircdrile utile (schema 1 de lncdrcare)lPs Cadrul solicitat de incercarile utile (schema 2 de incarcare)lP6 Cadrul solicitat de incarcerib utile (schema 3 de incercare)lP7 Cadrul solicitat de lncrrcdrile utile (schema 4 de incdrcare)lP8 Cadrul solicitat de tncercrrile utile (schema 5 de incercare)lP9 Cadrul supus Ia actiunea zdpezii

5,4. Stabilir€a ipotezelor de incircare ln gruparea speciaE

Se definesc urmatoarele ipoteze de incircare (valod de lungi duratt):lP'l0 Cadrul solicitat de actiunile permanente

permanente + utile 'peste tof + zdpaddlPtl Cadrul supus la actiunea SEISMULUI stengalPl2 Cadrulsupus la aqiunea SEISMULUI dreapta

ln tabelul 5.2 sunt prezentate gralic ipotezele de incercare corespunzatoare grupiriifundamentale.

Tabelul 5.2lPi {p€rmanente) |P2 -vent danga (lP3 simetrice)

Etalv

Etajlv ,

Etai lll

Eraj ll

Etal I

Partea

lP 4 (utile pelie tot)

I

l f t t

t t t fI

i l f i

lP5 (util€ *nnga)

I ti tt t

I I

IPG (util€ dreapta)

I

I ti it lt l

lP 7 (gah stanga) lP I (gah dre.pta)

tat l

T,t t

t i?F4 rd,lf l

l

lP9-ut i leraoadl

1-8

ln tabelul 5.3 sunt prezentate grafic ipotezele de incdrcare corespunzetoare grupdrii

sPeciale Taberurs.3

lP10 (pe.manante + utile + zipadi) lPll -seism 36nga (1P12 simetrica)

+10,3=53 kN

s=0,91 kN/m

S6r=30,2 kN

Ssr=23,5 kN

sar= 19,1 kN

Sr1=14,6 kN

S2r=10,1 kN

Si r=5,6 kN

Etaj V

EtaJ lV

Etaj lll

EtaJ ll

Etaj I

Parter

5.5. combinatiile inclrc{rilor

Gruparea fundamentale

permanente + [b vant + na utile + nq zdpedaf f i { t ,o5COI = lP1 + O,9 lP2 + 0,9 1P4 + 0,9 lPgCO2 = tP1 + O,9 lP2 + 0,9 1P5 + 0,9 lPgco3 = lP1 + 0,9 1P2 + 0,9 1P6 + 0,9 1P9co4 = lP1 + 0,9 1P2 + 0,9 1P7 + 0'9 1P9co5 = lPl + o,9.lP2 + 0,9 1P8 + 0,9 lPgCO6 = lP1 + O,9 lP3 + 0,91P4 + 0,9lPgCO7 = lPl + O,9 lP3 + 0,9 1P5 + 0,9lPgco8 = lPl + o,9 lP3 + 0,9 1P6 + 0'9 1P9COg = lP1 + 0,9 1P3 + 0,9 1P7 + 0,9 lPgco10 = lP1 + 0.9 lP3 + 9.9:Ee + 091P9co1l = tP' l *Q9i19 + o.slPe

Gruparea speciale l '5 |O:

permanente + seism

co12 =COl3 =

iP10lP10

+ lP11+ lP12

29

5.6. Determ inarea solicitirilorln structuri

ln figura 5.1 este prezentatd diagrama momentului lncovoietor [kN m] minim /maxim obtinute ln urma analizei statice a structurii.

Fig. 5.1. Diagftna MinMax [kN n]l{oti:

Valorile tiptrile odzonl,al corcspund diag€mei momentebr [email protected] pe stillpi iar valorile tjpiL(€vertical corespund diagramei momentelor tn@voielo€re oblinute pe grinzi.

6. VERIFICARI ALE GRINZII PRINCIPALE

ln urma calculutui static s-au oblinut valorile momentului incovoietor 9i ateiebare pentru grinda cea mai solicitata (grinda cu deschiderea de 9,00corcspunzitoare parterului).

Verificarea se efectueaze pentru combinatiide soliciEri (fig. 6.1);Mmo - TarT."r- M"r

Mmar,oazem - Talaenl i T,n"t - 1116666

fo) trrut @ tr,nt

il\llLlfr\ A

(u)1rr'r."1 u]ffi @trx..l\urxtxll1ll.,,co6

Fb.6.1 (

6.'1. verificarea de rozistenli

ln urma etapei de predimensionare a rezultat pentrugrinzile principale sectiunea prezenhte ln figula 6.2.

Verificarea barelor solicitate la lncovoiere pe o singurddire4ie se face cu rela$ile de mai jos, in 4 puncte caracleristice(fig. 6.3). Deoarece grinda a€ telpile egale, se poate adoptapentru r o diagrama simplificatd.

fort!im-

r1Fig. 6.2

Ra4 a3

Relaliile de verificare co€spunzeioare diagremolor Md,(*" - Tc, sunt:

Punc{ul I

o. = lvt*' u, = 391d . 2q-s = t eg tdaN/cm' < 2 l 00daN/cmr

' I. "' 69598Punctul 2

o, = V=. .u. = 399'lo" .27.5 = l5?6daN/cm2 < 2l0odaN/cm'' l_ 69598

T4 -- T"*'

.-- = T.o = M:!9' =425daN/cm, <Rr = r300daN/cm2* t , .h, 0.8 '55

15762 +3.425t = 1739 daN / crn'?

Punca 36z = 6z 1 Rt r=rr<R,

Punctul 4dt = 6t < R

Relaliile do verificare corespunze{oare diagramelor Mmaxcamp - Taf, sunt:

Punctul tr r r ra rnl

. '. = Ierr.v. =zzzlL.2g-5 =s4ldaN/cm) <2toodaN/co?' I , " ' 69598

Punc-tul 2

.r, :ffi .zl,s =877daN/cm'? < 2loodaN/cm'?

.- = tl ='1? t-0,' =339daN/cm':< Rr = l300daN/cm:- t , .h, 0.8.55

o.- R = R* - 72 10'z - 545daN/cm?" z. t , (b* t2 t l t , ( lLs+2 2\ 'O.8

o* = .*6', * ol - o1o , * 3"3 = J w f;i45'z - gr?' 545 + 3 3rr'z= 1 032 daN / cm'z

Puncftil 3o. = o, < Rtr=rr<R,

Punctul 46+ = cr < R

M*

L

o* = Jcj +3r] =

6.2. veriticarea stabilititii gensrale a g.inzii principale

Tn general, verificarea stabilita$i generale nu este necesard deoarece lntre grinileprincipale gi planseul de beton armat existd conectori c,€.rc Ealizeaze conlucrarea celordouA elemente ti impiedicd ienomenul de pierdere a stabilitdtii generale.

Se analizeaz6 stabiliiatea generald a grinzilor principale in ipoteza cA fixaEa talpiisuperioare a acestora lmpotriva flamba.iului lateral are loc ln dreptul rezemidi grinzilorsecundare.

Pentru grinzile cu sectiuno I verificaea stabiliteti generale este implicit satisfrcutiidacr:

t, < 40. iy,(oll7) t, < 35. i n (oL44, OL52)unde :

11 - este distanta dintre legaturile transversale ale gdnzii, respectiv distanta dintregrinzile secundare (fig. 6.4);in- este raza de inetie a tallpii comprimate a grinzii, in raport cu axa y-y.

Fig. 6.4Rezultil:lr = 350crn

deci conditia nu este indeplinite (350 > 40.5,20= 208]..Veriticarea se va face cu relatia.

Md = -----------L < p

Q " rv;'

unde;I o - coeicient de flambaj ce se stabilegte funclie de un coeficient de zvetteletransformat:

It _ ' l

t;t'n 'Ji

€ - coeficient din tabele, functie de schema de incarcare, respectiv de valorib I.M2 ale momentelor la extremiLitile distanlei 11 .

M | <7: ' r =_a__0,39 +t=2,21M. -399

ln urma efec{uarii lnlocuirilor au rezultat urmetoarele valon-:

g = 0'905

respectiv:

. t= ' " ' l l=^^ =t869daN/cm'z<Rn ons .92!"" "- 29,5

6.3. Verificarea stabilititii locale

6.3.1 . Ve,lficarca lZlpii compfimate

Relatia de verificare este:

I. ts (or:z)t

unde: b', t au semnificatia din figura 6 5'Relatia este satisfdcu6 deoarece:

: :1= 4.45 s15

5.3-2. Verificarea stabtt at tocale a inimti Vinzii

Verificarea nu este necesare dacg este indeplinite relatia :, lnlg< t t o./l lt , YR

unde: h", ti au semnificatia din fguta 6 5

Efectuand inlocuirile tezultd:jl = eq < too. d."i t"latia de verificare este satisfecut{'0,8

6.4. Verifi caroa sigetii

Determinarea segetii grinzii s-a facut prin doua metode:

- calcul manual simplificat;- determinarea valorii numerice la calqilator'cafcurui iag;tii grinzii se efectueaze in starea limitd a exploaterii normate'

rncarcsri-no;ate iverifiLrea cu incirciri totale de exploatare; I Pt + nsLvt \'

^- = 350- = +s,:l" s.20..12.2r I

cu!baB24 f,loL37 I

l

Fig. 6.5

JJ

Celcu Iu t s i m plili cat ap rcxi mativ

Folosind principiul suprapunerii etectglor, calculul se conduce ugor pnndescompunerea in cele doud scieme de incercar€ Cfab- 6.'l ), unds:

/ ro^. l al{t. s.70) _P = 2.R'=2- l4267 +-"- - ' - - - '' - -' - || -' ' 2 -

)- (veziiab. 1.5, pct. 5.2)= 2. (426j + 2s6s) = 2. 6s32 = I 3664 daN = 137 kN

R' - reactiunea grinzii secundare;q = q9l H{/m (greutate proprie grinde principale). (vezi pct. 3.2)

Segeata finale ss obline prin insumarsa sigetlor cotespunzdtoare celor douaiooteze de lncSrcare:

f^ = 5,3 + 0,1 = 5,4 tun

Rezunate offnuta folositd prognm au'o.matizat

ln urma eisctudrii anetizei statice se ob$ne deformate grinzii principale rezulttrdsageata maxintr: f =53mm.

Tabelul6.l

Diagrama MMomentul

incovoietolmarim M

cS{geata

- M. l ' .a10.I

., PabI

=-?u=9

= - =137 .9.O9

= -274 kNm

16,53

2'11.92.16,5310.69598

- 4,527 cmr! 5,3mm

t2_,o,9l .9 '

12= -6,14 kNm

u,a4

6)4.9'.V,E410.69598

= 0,0lcm! ql rnm

-5.4 mmFlg.6.6

Loit: se conatdd ca |lzultatele oblinute printr un calcul simplilicat aproximativ sur ldltfioo cu cele oblinutela calculator.

I oooSegeata maxm dmisibila se calcul€azl cu telalia : f.e =

350- = :: = 2'57 cm

Rezulel: f- = 0,54 < f t" = 2,57 cm

37

7. VERIFICAREA STALPILOR

7.1. Verificlri de rezistenti

Solicitarea stalpilor este o compusa in principal dintr-o compresiune (N) cuincovoiere (M). Verificdrile de rezistenta se vor efectua in funclie de solicitdrile M siN, care apar in acelagi moment in stelp din sarcinile exterioare.

Tensiunile maxime se vor stabili in urma analizei urmetoarelor doud situatii:c M^ -No

o N_*-M6

in cazul sectiunilor unitare, relalia de verificare aplicand metoda starilor limita

N i,l. t =: +: :1< i .

AWin care A si W reprezintd aria si modulul de rezistenla ale seqiunii transversale astatpului, neglijand deplasarea axei neutre.

7,1.1. Stahut marginal

in urma efeduarii calcului static au rezultat urmatoarele diagrame

Stalpul de la ultimul nivelMmax-Naf fCOl

Stelpul de la primul nivelNmax-MatsoMmax-Naf

@ tr,n-t @125

@oo2?+

a) lb)Fig. 7.1

Cazul a)N M 224'10'7 227 1^4

o=,+-=-+ " =1356daN/cm, < 2100daN/cm,A W L24 1932

Ca2ul b)N M 1259. l0: 135. rn{

_+ ' " = l7t4dN/cmr s 2l00daN/cm/A W t24 t932

Cazul c)N M r478.1o'z . - .^o- -rrrv2daN/cm2 s2l00daN/cmrAWt24

c)

7.1.2. Stabul centat

ln urma efectudrii calcului static au rezultat urmatoarele diagrame:

StAlpul de la ultimul nivelMmax-Naf tCOt2l

Stelpul de la Primul nivelN-MNmax-Maf

Fig.7.2

Cazut a)

- N , M _l9g'1 .rc2 -172

104 = l486dN/cm, < 2100daN/cmrd=A+w= l9o- ' 3916

Cazul b)

-- N

" l t / l05l l0) =lo00daN/cm' <2l00da\/cm'- A w 1q0,8

Cazul c)

, N , M -2062 10'1 .157 'rcA =1482<lN/cm,32l00daN/cm'z

"=e"w= rso"8 --rsro

7.2. Verificiri de stabilitats

7.2. 1. Consi derente Eo retice

Verificarea de stabilitate a barelor cu se4runeface ln doud ipoteze:. pierderea stabilita{i are loc ln planul in care

momentul, plan care corespunde planului desectiunii (x-x);

. Dierderea stabilitelii are loc in plan normal pea4iune al momentului incovoietor (y-y).

unitara se

aclioneazasimetrie al

planul de

Fig.7.3

c* M,

e.'c +)w-unoe:

- N, Mx - perechi de eforturi aferente (fig.7.3);- A, W- eatacl€istici ale sectiunii brute;- (p.,. - coeficient de flambaj minim (9=min(q-,ey));- cx - coeficient care tine seama de varialia momentului incovoietor in lungul barei gi

de condiliile,de rezemare a barei la capete (cand capetele barei sunt fixe valoareacoeficientului se ia din anexa D tabelul D.4 funqie de raportui momentelor pecapetele barei ( Mr;M, ));

- qg - coeficient care exprime efectul pierderii stabilitetii barei datorit6 momentuluiincovoietor (se determina funclie de i,g );

- o, = -

- efortul unitar Euleral barei ideale.- ) :

!n mod practic verificarea de stabilitate pentru se4iuni I simetrice, se faceparcurgand urmdtoarele etape:

- in urma efectudrii calcului static a rezultat urmdtoarea perechea de solicitariNmarMa', respectiv Mnna,<-Nar;

- se evalueaze lungimea de flambaj pe cele doud direclii gi rezultd: lr,, lr (conformpct.7.2.2,7.2.3):

- se calculeaza:I

.. I, = . ' / uRna d )ox (Anexa D. tabel D.3)

l .

I

. l" = -a---srR945e, (Anexa D, tabel D.3)l "

. e = min(e.,A,)

- se calculeaza l" = ! "'*n u ,,p, , unde ,

! ;

. dacA existd legdturi transversale (planul x-x) la distanlel , <40. i , , =9* =l

. daci l , >- lo. i " >) . , - ,1 ' .*"o" ,p,

\' t\t t\,t- se verifica dacd -i;<O,tSn, rezuftand: o= ' ', 1 -h5p;

e.A , l .A q".W_

- 6u"5 Lrq,15R relatia de verificare este:o = -\+(p. A A.A

unde temenii au semnificatia prezentd anterior.

Relatia de verificare este:N

39

<R

c, M*

,n" 0-;) rw.<R

40

7.2,2. Stabilirca lungimilor de flambaj

Un parametru foarte important in relatia de verificare de stabilitate ll constituiecoeticientul de flambai (a ) care se determine funclie de lungimea de flambaj.

Coeticientii dati in literature pentru calculul lungimilor de flambaj pentru stzlpiistructurilor in cadre elajate cu noduri deplasabile sunt in general calculati pornind de laconsiderarea ca bare Incastrate pa$al la capele in dglele adiacente. Lungimile de flambajsunt date sub forma lr=p.I,'in care co€ficientii p sunt in func{ie de gradele delncastrare la capete, detinite prin rapoartele lntre rigiditefb riglelor gi ale stehilor.

Calculul pe baza de grade de incastrare poate fi considerat cd ofere o aproximaliesafisfecdloare numai la slructurile cu rigle suftcient de rigide in raport cu stalpii.

ln Anexa D, funclie gradele de incastrare, sunt prezentali coeficienlii I pentrucalculul lungimilor de flambaj.

Determinarea gradelor de incastrare se face parcurgand urmetoarele etape:. se determine rigiditelib cadrului real:

p - rigiditatea stalpului e=h";

p. - rigiditatea riglei superioare stalpului p" = *-g

p, - rigiditatea riglei inferioare stalpului p, =!

. se considera in locul cadrului real (formatdin mai multi stalpi) un cadru lnlocuilor redusla un singur stalp, a cdrui rigiditali se determind pe baza relaliilor:

o rigidiiatea stalpului n = Ipo rigiditatea riglelor adiacente

R, =2Ip"

R, = 2tp,unoe:

R - rigiditatea stalpului cadrului lnlocuitor;Rs - rigiditatea riglei superioare, adiacente stalpului, din cadrulinlocuitor;Ri - rigiditatea riglei inferioar, adiacente stalpului, din cadrul inlocuitor;

(in cazul riglelor intervine gi coeficientul 2 deoarece {iecare rigE intrd in calcul curigiditdtile ambelor capete)

. se determind pentru cadrul inlocuitor rapoartele de rigiditdli:R

'R.R

. funclie de valoile €", s,, se citegte din tabel D.2 valoarea coeticientului l, :

. se calculeaze l, = tt.l , c€'re * considerA valabila pentru toti stalpii unui etaj.

4t

Se observa ce iaciorii r au semnific4ia inversl unor grade de incastrare, in sensulca € = 0 corespunde unei rigle intinit rigide (stalp incastrat perfect ta capete), iar , = I uneidgle fare rigiditate ta rotire de nod (pendulare).

. . Relaiiil€ de stabililate s venficd ln gsx€al p@t!u elicigrile obfinule ta nireld pa,ter (eforr de comFsir@

maxim} ln rnod acoperirq se adopti o lw8ime de nmb.j egah cu valoalea maxima a tungilniior d€ flan$ajcofespu'|zl1oare tunrff nivelelor.

7.2.3. Reotvarca cadnrlui transveraat

In urma etecluarii etapelor depredimensionere a rezultat cadrulcurent cu urmEtoarele caraclerislicigeom€tnce (tig. 7.4):

- $alpul marginat:_ Bl= 41340 cma- stalputcentral: I

l=104'167 cma 6-- grinda principata: X

l=69598 cma

t5 '

Fig. 7.4

Pe baza rigidieltilor baretor cadrutuicadrulu i in locuitor (tab. 7 .1 , ttg. 7 .5):

ll .LL=7.50 - ' L2:9.00

16.50

real se oblin ngidit4ile statpilor 9i ale grinzitor

; i

,UV 17

I t

'5

tol

t f

I I

5

P

Bara Ilcmol

l

lmlT-

e =; IcmlA-1 4't340 4.50 olo

14 +7 7-10 1G13 .13-16 41340 ' t18.1B-2 104167 4.50 231.5

2-5 S8 &11 1,1-14 1+17 104167 297.6c-3 41UO 4.50 91.9

3S 6-9 9-12 12-15 11,t8 41AO 118,11-2 +s 7-a iG11 1114 1aJ7 69594 7,50 92,42-3 $6 &9 11-'t2 ' l+15 17-18 69598 9.00 77.3

42

R = lo = 91,9 + 231,5 + 91,9 = 415,3

R = lo = I l8,l + 297,6+l l8,l = 533,8

R, = 2Ip. =2'(e2,8+"1'7,3)=2 170't = 340'2

Rezultd urmatoarele rapoarte de rigiditefi:[ 414.3 ̂ II€, =-=u It@t.

i ,,.. I nivelul ParterlE- = -:::::: =1,22 || ' 140.2 )

[^ _ 533.8 _, ., .)

t ' 340.2 | . .{ - '-- I nivelul curenti 513.8 . -_ |ta =- =tJ/ |l ' 340.2 )Pe baza valorilor €i, s, se determine din tabelul

D-2, coeficienlii p pentru calculul lungimilor de flambaj.f =0 I- '

f - l=1,17-/ , .

=1,17 4,50=5,3me. = 1,22 )

" ' - " ' - l |= p = t .+r -

r ,^ - l '48 3.50 = 5.2 m€s = l . ) /J Fig.7.5

7,2,1. Rozolvarea cadrului longltudinal

Stabilirea lungimii de flembaj perpendicular pe planul cadrului se calculeazeparcurgand aceleagi etape, pe baza caracteristicilor geometrice ale structurii determinatein etapa de predimensionare (fig. 7-6):

- grinda secundare:- stalp marginal:- stalp cenlral:

130 l,=9800 cm*sectiune alcdtuita l,=6303 crn*seciiune afcdtuite \.22720 crna

Cadrul longitudinellx=9800 cm4

43

t-

rt-

ld ld I:,1 Q.1| 5x5,70=28.50

:;l id

I' Fig.7.6

.. ^ . Determinarea lungimilor de flambaj ln plan perpendicula, pe planul cadrului se face!!i:d. 9oT de_caracredsticite seomerrice aiteritd ari

"€rpri"i?Jrs;lj si ate statputuicentral (tabelul 7.2).TabelulT.2

n=Ip=I*=r #=tn. . .R, = 172 cm3

R" =172cmj

QSqrut rongituainat ;;;Gi

n=Ip=I*=e .#=*0"- .

R" =2Ip" =zlf =2.s.ff=r72"-,

n = Io = IL = r.414 =.,n,"-,- " h,, 450

R, =oo

R" = l72cm'

Nivelulcurent

n=Ip=I*=e .#=tor"- '

n, =zlo, =22fr=z :.S99=rz"*'

n" = zlp" = zlb = 2.5.2809 = 172 "-'

44

Determinarea lungimii de flambaj se obline pe baza coeficientilor 6", er (tab. 7.3):Tabglul 7.3

Cadrul lonsitudinal marqinal Cadrul lonsitudinal centralNivelul Dader

p = 1,075

lr=tr ' l= 1,075.450 = 484 cm

R 84^ l€:= |'Rj . . t

, =!=i l=o.osI'R, 172

)

plnl \e, =_::=: : :=0 I u = l ,2 l

l(, co II

R lo3 . ̂ . I t . =t ,zt .qso' R, 172 J =554cm

NivelulcurentR 108 ^.^

' Rt 172

108 ^ . .172

P = 1,20

l, =\24.350 = 420 cmR

R 389' p t ' t ) tt = 1,66

I r =l '66'350

= 581 cm

= 2,26

R 389

7.2.5. Stalp ut margi nal

Lungimile de flambaj ale stelpului pe zona parter au rezultat:lr. = 530cmlry = 484 cmCaracteristicile sectiunii sunt (fig. 7.7):A =124 cm2I^ = 41340cm"

W" = 41340 /2lA = 1932 cm]

I, = 6303cm"

\ -1,4'30 = 42 col''1| 4. lnr

Iy, =::- : : : = 3l50 cm{

r3OO.t

Fig.7.7

. Jr , J6303 _.- . 16 484 ._^' , -VA -1t24 =/ . r rcm-^r=l=*=0r. ,

Tinand cont ce (p esle invers proportional cu tr, q.i, el.* =1" =6j,9, adicea-. = q" = 0,778 (curba B24 * OL 37).

in afad de verificarea de stabilitate, barele solicitate la compresiune cu incovoiereirebuie sd satisfaci conditia l" <]_" (6j,9 <l2O).

45

T13* =r,u6"-

Dace: lr > 40.ir, +lg

Pe baza diagramelorstalpului margioal:

Cazul a) Vedficaraa satPutui ta uwmut niwl

=\ivi

prezentate in figura 7.1 se verilicd piederea stabilite{i.

N - 22400 -232daN/cm? <0,15 R=315daNicm'qtuA, O,'l'78'124

rezulte cA efortul de compresiune are o pondere neglijabiE

- l, 450 -^l) \ - =: =- = )z l' in 8.66

lq" = 0.871

c'nbaB24(OL37) J

-= N * M- - 22400 +

227 ' lo' =232+1346=l578daN/cm'<Re'- .A 9" W, 0.778 124 0.873'1932

Cazul b) Vefificatea stiilpului le nlvdut pafterului

- N - 125900 =l305d.N/cm':>Ql5'R=3l5daN/cm'?

gtuA,0, ' l '18.124rezute ci efonul de compresiune are o pondere importanta

- raportul momentelor lncovoietoare eate' f =ff--o.z-", =o-l

n'1.E 3,14' .2, l . lou ̂ , . "= 24620 daN / cm']

. l , 450 -^ lL =: =-= )ZI- " iy, 8.66 iq, =o,sr:

cwbaB2a(OL3A 'J125900

0,"t78.1240,41.135.104c, 'M

'P* A a,.o-r:)w.N

E

o.rr:. fr - t25mo l.rsrz\ 124.24620 )

= 1305 +342 = I647 daN/cm'? < R

Cazut c) Veiftcarea s'Etpului la nivelut parterului

o= N - l478oo =1532daN/cm'<R

A,-A 0,778. 124

M=0

46

7.2.6. S|j,lput central

Lungimile de flambaj ale $alpului pe zona parter aurezultat:

la = 530qnlry = 581cm

Caracteristicile seqiunii sunt (fig. 7-8):A = 190,8 cm'

I. = 104167 cm'

N- = 104167 /26,6 = 3916 cmr

lv =2212ocma

A,t =1,6.44 =70,4 crl, '11 A . 4/!l

I = ' ' - =11358cm'"12

= l179daN/cm? > 0.15.R =3l5daN/cm'?q*A Q866.190,8

l

Rezu[e:

r = E= @=rr.o"-- l = ' |= 5lo =zz.o' ' I A i/ leo,8 i, 23.4

t r @zo ,^^^^-.r_!=ssr _s: . :| =- l i= l - = lu.ycm -' l iA li leo.8 ' i, lo.e

Tinand cont ce I este invers propodional cu l, q6 ex.*=1",=53'3, adic5

I " = 9y = 0,866 (cutba 824 - OL 37).

ln afari de verificarea de stabilitate, barele solicitate la compresiune cu incovoieretrebuie sa satsfaci conditia )" <)"" (53,3 < 120).

. l l " 1t1358 .^ -r,1 = !-

= i-

= rz,/ cm

Pe baza diagramelor prezentate in figura 7.2 se vedfica pierderea stabiliEliistaloului central:

Catul a) Verificarea s€,lpului la ultimut nivel

N 199700

44 1

Fig.7.8

rezulta ca efortul de compresiune are o pondore importanta

- raportul momentelor ln@voietoare este, H

= #

= 0.57 > c, = 0.412

- 6. - ?r"E 3' l4r '2 '1. 105

-40538daNi cm'/- r" 22,6'

l =]''-=119=:s.+l- " i { 12.7 l* ,=o.n*

curbaB(Ol37) )

-!

N c* M,

47

199'700

q..o-+)w. 0'866'leo'8

= 1179+197=t376daN/cm' <R

Cazul b) Vefilicarga stebului la ntuelul parbrului

N 305300<p-A 0,866.190,8

M=0

Cazul c) Veilicarea s',,lpulul Ie nlvelul perterului

- " '= 39910-? - =l?l7daN/cm'z>0J5 R=3r5daN/cm'ze,bA 0,866.190,8

rezulta ca efortul de compresiune are o pondere importanta

- raportul momenlelor in@voietoare este, U-r=1=-4,45 =". = g,a26Mr tJ l

^ ' .E 3"14' .2. t . t06

- a. =-= '. = 40538daN /cm?" t ^ 22,6'

^ l , 450 - _ . l/ !_ =:=-=J).4t

- ' in l2;l ' lrp" =0,SqlI "

cu$aB(OL37) l

= 1802daN/cm'z < R

N c- .M-

Q- A ro . t1- N rwA o. ' '

= l2l7 +186 = 1403 daN/cm' < R

o.su.(r- 2oeoo I.zgrc\ 190,8.40s38J

0,426'157.IO'0,866.190,8

0,4t2. t72.104

r - 12790 l.re16190.8.40538./

49

8. ALCATUIREA 9I CALCULUL IMBINARILOR

8,'1. Prinderea grindi principali - grinda secunda.a

Caracbdsticile protilelot

Grinda principale - profil I alcetuit, olel OL 37A=116 cm'?

P=188,4 cm11F69597 cm'L =1946,35 cma

Grinda secundard - profil I 30 laminat, otel OL 37h=300 mmb='l25mmt=16,2 mmlv=9800 cmnlx=451 cm{

Eforturilg de calcul

- momentul pe reazem intermediar

M- =q/ '=29?8'10" 5,7 ' -o9 kNm'14 14

- forta taieloare

t-P=q 5'7 =2979' 5'7 =g5 L1'2 2

- forta axiala

N= M' = 69'10 ' - 230 kNh30

Continuizarea grinzii 3ecundarc - imbinalea tilpii

1. Alegerea ecliseibgs =125 mmalegem be=120 mm, realizata din OlelOL 37t,=16 mm

2. Alegerea guruburilor - lipulotelului OL37- stabilirea diametrului geurii

d, =17 mmalegem guruburi nepesuite solicitate la forfecare sau lntindere siforfecare M16 delungime:

l= l " +s+mtL1-0+15)l= 19 i 16,2 + I + 4l +15 = 66,2

= gurub M 16x70, b=23 mm , STAS 920-69, grupa 4.6

I

50

3. Determinarea eforturilor capabile

N i, = min( N i.,., ; N i..," )

-* )2 - , ra2

N1,-. = n. . : : " -R,=1." _ l : .130,4'4

+ NtJ =s2,3 KN

NL.*= d-(It.' )" RL= 16-16.340

+N' .," = 67 L11

+ N l*= 52,3 11t1

M /;O+ tn.2l=c= r :1= "- ' " =230kN

h30

. r = / =2lo =o"o-' NL 52.3 ',--

+ folosim 6 guruburi

er=wr= 6,4 mm > er= 30.5 mmer> 2d = 2"17 = 34 mm .+ e2 = 35 mme> 3d = 3'17 = 51 mm = e=55 mm

- stabilirea lungimii eclisei| "

= bGp + 2 ' (e, + e + e + er) +2*10:+le= 560 mm

imbinaroa inimii grinzii secundare

1. Alegerea cornierului cu aripi egaleL 90x90x l 1- caracteristici:

d*=25mmwr= 50 mm

2. Alegerea diametrului geuriid = 25mm

3. Alegerea guruburilor

- surubufi nepesuite soricitate ra forfecare sau rntindefe si forfecare M24 cu rungimea:l=1.+s+m+(10+.15)t=11 + 16,2 + 11 + 8 +19 + 15

=t = 80,2 mm > aleg | =gS mm-..r surub M24x85, b = 29,5 mm STAS 920-69, grupa 4.6

N"= {vr '*7vu;= Nn = 31,44 KN

5l

4. Determinarea efortului rezultant din T siM

T-R=85kN

-7tsN. = -. = -: = 2.1.25 kN44

M,= T*g = 65*56.19 3-4,25kNm

5. Calculut eforturilor capabite

Nt= min( Nt, i ;Nt.,")

4

+ N j*., = 117,6 kN

N[.*= d-)r* " RL= 24"16,2's4o

+ N:@.ls = 132,2 kN

+N' = 117,6 kN

NIo-, ,=nr*I ' !_-p."* )2 - . . t2: - Rb,= z. " .. ,1so4

*''= #.'*=+N, = 23,16111i1

N;,="; , .Rt=

+ N [' = 76,9 kN

VerificariN-'<N

N. . N*

u!:tl'.]42(2,75'1+8,25')

troitu' " rro

6.= 23,18 < 76,9

=> 21,25 < 117,6

A

-3*e' < 1,1 Ri

il1' = 23,18*1o.i t+d" /4 2"242 /4

21"25, + 23,1g,

o2 +3a t l

= 51,26 N/ mm,

I 52

Nr Nr 2L25 * to'r=- = =4/ N/mm'

A n* d ' /4 r '24' 14

=' o""h= .J51,262 +3*47': = 96,2 N/mm'?

o ea1<1,1 R1b96,2<1,1'17096,2<187 ok

Prindema comierului ps grinda principala

Alegem cornier L 90*90*1'l- carac'teristici:dms,-2smm i Wr=50mm

T-85kN

Alegerea diametrului gaurilordg=17mm

Alegerea suruburilor

- surub M16 de lungimet=t3€+m+(10-15)l=.1 1+8+1 1+13+15-66mm=> l-70mm=> surub M 16.70P ;b=23mm STAS 92049 Grupa 4.6.

Determinarea eforlurilor capabile- *1,

-1a2Ns6".6n114 * plr = 2ljl-a*1304"4

No0b,552,3 kNN*pb,pg=d'( Irrnin )'Rpg=1 6*8*340=>Ncepopg=43,52 kN

N""pb = min (Nopb,r ; Nopb,pg)

=>Nc.p=43,52 kN

Verificare

n*Ncapo>T*2n - numarul de suruburi ; n=4

4-43,52 = 174 > 85y2=170

8.2. Prinderca grlndl principala - stiilp central

8.2.1. RealizaFa lmbinlrii grindi - stelp folosind guruburi obignuito

M* =399 KNmTa =187 KNm

stabiliraa tipului si calitatea gurubului:stabilirea diamekului Surubului

o = {5J -U,Z (Cm)

d = .15*1,4 - O,2 = 2,44 qn

= se aleg suruburi pasuite semiprecise categoda 4.6M 30.100 STAS 622049

- stabilirea numarului de suruburisuruburi Pe doua coloane n = 18

- stabilirea solicitarilor in centrul de greutate al imbinariiM= 399KNmT= 187 KN

- stabilirea solicitarii in surubul cel mai solicitatNry= M- :Ieg-'_ F - . rL/ ,

N ff =399'10r- 8902* (1002 +245') +345'z +445' +545' +645'z+790? + 890')

Mff - 70,56 KNm

tt.= 7= 187 = to.ga rH' n l8

- stabilirea efortului capabil al surubului- la forfecare

-* )zN-= n. 'a,a Rd.

1l4r?n)Nd= |I --jj-j---:-: 1130 = 91,84 KN

- la intindere

H",= A".RlN.'l= 5,61*102.170 . 95,37 KN

- la presiune pe gaura

n."= a.(Ir).RlN"n = 3*2i10?'340 = 204 KN

54

- verificaroa indeolinirii cond itiilor.1) Nil < N",2) Nr < min( Nq.; N",)1) 70,56 KN < 95,37 KN2) 10,38 KN < min (91,84;2O4)

10,38 KN< 91,84 KN- verificarea efortului unitar echivalent in sectiunea soliciFta concomitent laintindere si forfgcare

^ =:-4-,

^bt

"-=ffi4n, =111,17rvmm'

"= ##=14'70N/mm']

< 1,1 Ri

o,,*= ,,lll\172 +3114,702 s 1,1'170

1 I 4.05 l,l/mm' < I 87 l.l/mm'?

o2u +3t t2

55

8.2.t, ReallzaEa lmbinarit gdndd - statp fob3hd SlRp

Spre deosebire de imbinarile cu gurub-uri, imbingdle cu guruburi de inalta rezistentepretensionate transmit slorturile de ts o piese la alta prin frec€'ree care apire ta suprataiade contact dintre piese datorjtai strangerii putemice a guruburilor, deci'a pretensioneriiace$ora.

- .. . Capacitatea.de rezistent, a unei imbinari folosind SlRp depinde de eiortut dermrnoere on t a, de vatoarea coefbientdui de frecarc dintrg suprafe{ole in contac! denumarul Suruburilor gi de numerul suprafetelor de lunecare.

Rezokarea Tmbinerii presupune parcurgerea iJrmatoarelor etaoe:- ale€erea grupei caracteristice gi a diametrului pentru SiRp ce urmeaze a iutilizate:

se alege:grupa 10.9d=25 mm

rezult?l:R"=9000 dawcrn'?

a J 6400 daN /cm2 _ grupa 8 8". -

19000 daN/cnt _ grupa | 0. o

N=3'24 crn'?- 9e baza distantelor minime, maxime lntre guruburi se propune o variant i de

daspunere ? acestora:distanla intre guruburi

e e [o u] + ee [z.scm 2oco] -r e _ l2cmrezulta numerul de guruburi

n=2.9=l8buc- reducerea ebrturilor in centrul de greutate al imbinarii:

M=399 kNm (Mmd-Tar-T@x+Mar)T=187 kN

- stabilirea efortului capabil pentru SlRp:N*=mn'fN'

unde:m=0,9

f=O,4

- coeficient al condiuilor de lucru :- numerul suprafetelor de lunecare:- coeficientul de frecare;

[0,30 piese custatecu periaf = I 0,40 piese din OL37 curatale Drin sablare

I

10,50 pi€se din Ot44 (OL52) cwarat€ prin sablareN1 = 0,8'A" 'R"

Nr - efortulde pretensionare al gurubului;,\.=3'24 ctn'R.=gooo daN/cm2

N, = q8.3,24.9000= 23328daNN*! = 0,9 1.0,4-2332E = 8398daN

t56

- cpmpararea efortului capabilcu efortul solicitant penfu lurubul cel mai solicitai:

unde:399.10".108N* M.y* _

' IY ' ' z. l tz ' . z+ - 3b' : -48:+6o).72r r84) F96r+tosjJ

399.10' .108= 5250daN2.41040

T le?nnT*, = : = ilil :: = 1039dal\""- n l8rezu[e:

N* ='S25d *to3f =5352daN

- 9urubul este solicitat la un efort de intindere in tijg caz in care efortul capabil sereduce Ia:

/Nl.N'=Nl- ,s l* *1. r , . /. relaiia se poate aplica numaidaca NM < 0,6.N, adica:

5250 < q6.23328= 1399? + OK

' N- -83qdl .P]- r , , tu.r :rr=esora*r*" \ 233281

- relatia de verificare este:. N* < N"a + 5353 < 6508 = relatia este verificala

8.3. CALCULUL BAZEI STALPILOR

Rezemarea pe fundatie a unui stalp rn€talic se face prin intermediul bazei $glpului.Acesta rcprezintai o dezvoltare a acesluia la c€petul inferior, penuu a meri suprafata decontact cu betonul, ab ceruicaracterislici sunt mutt inferioaro otelului.

Conform sclemei statice adoptate in calculul static, reazemul s-a consideratincastrat.

Proiectarea bazei stabului cuprinde dimensionarea pEcii de baze, a traverselor gi aSuruburilor de ancoraj. Pentru ca placa d€ bazi sa nu reanlte de grosime prea mare, sepot dispune rigidizari verticale care imbunetelesc condiliile de rezemare a plecii pe contur

Calculul bazei stalpilor se conduce penku cea mei defavorebiE combinalie momentinmvoietor M - eiorl axial N, aferentB aceleagi combinatii de incarcari.

Fo4a teietoare nu intervine ln c€lculul bazei salpibr deoarece se considera caaceasta se transmite prin frecarea dintre placa de baze li fund4ie.

8.3.1 . De'p','''inarea dimenEiunilor ln plan de decii cle bazd

Dimensiunile in plan ale plecii de baza (ungim€a L si litimea B) 8e determina infunctie de 8oliciurile:

a)M*-Nc

b) N* -M,f(calculate iale de axele centrale ale placii abfente aceleagi combinatii de incSrceri) Si infunctie de rezistenla de c€lcula betonului din blocul de tundage (tab. 7..t).

L-

Clasa conf.c140-86 8c3,5 Bc5 Bc7,5 8c10 Bcl5 Bc20 8c22,5 Bc30Clasa conf.NEO12

c2,ar c4t5 c6n,5 c8/'t 0 c12t',t5cl6DO c18t c25t30R. [daN/cm' 32 47 95 ' t25 150 '180

T*elul7.1

Retatia de calcul este:

NMN6.Moi__{__ !* :R.' ,4" , W", B.L B.L'

...De obicei, in aceasta rel4ie se impune una dintre dimensiunile plecii (B sau L), dincond$i de dimensiuni ale secliunii transversale ale stelpului, caalalt:| dimensiuae reajftanddin relatia de mai sus. la lirni€.

f

t ' l i

Fiq.8.1.

Se obignuiegte impunerea valorii B,care se alege in funclie de litir€aslalpului, b, la care se adauge gfosimeacelor doua traverse (10-'15 mm) gi letimeacu carB placa de baza este dezvolbte inafara Faverselor intr-o parte gi cealafta(aproximativ 6G100 mm).

Dimensiunile B si L oblinute serotunjesc superior la multiplu de 50 mm siastfel incat dimensiunile sa se gdseasci insortimentul de tabla produs in tara noastri( f is .8.1).

St/i,lpul marylnal

lmpunem B = 300 + 2.10 +2.100 = 420 rnrn -

450rmnInlooJind in rel4ia de calcul Si adopEnd peniru blocr.rl de fundatie beton BclO

(C8/10 R. = 65 daN/cm'?) rezult i:

- t259oo 6. l ]5. t 0"b5>L /d-4Cm+L-l to0mm

45.L 45.L '(M.a-135 kNm Nd=1259 kN).Verifi€nd tensiunile care apar in blocul de tundalie realizat din beton C8/10

(8c10) pentru cele dou: cazuri se obtine:. cazul M.* - Nr:

N M -1259.10' 61J5.10' lo. = -e.t,t aaN/crn'''' An, W6 45 80 45'80' [o, = {:,t daN/cm'

. cazul Nm* - M"r:

NM

58

-7478.t0, , J d, = 4l dat"tlcrn'

[o, = -+t dul't/".'

o* = 63 < 65daN/cm,(efort de compresiune).

S',,Iput cetl''.el

lmpunem B = 440 + 2.10 + 2.100 = 660 inn + ?00 m,n

.^^._-l1o*ind in relalia de calcul 9i adopEnd pentru blocut de tundali€ beton Bclo(C8/'l 0 R" = 65 daN/cm': ) r€zulG:

- 206200 6.157. t0 '-=; _ 65 __? L = 71.5 cm -) L ._ 750 mnn70.L 70.L

(M.'F157 kNm Nd=2062 kN).Verficand tensiunil€ care apar in blocul

(Bc'l0) pentru cele doue cazuri se obtine:. cazul Mmx - N,f.

_ _ N, M -2062.r0r .6. t57. | )4 fo, - - t5,3daN/cm,' '

\ 'w"- jo ls - ?uly -1o, _.r : .zuar.ycm,. cazul lJmr - M.r:

o, , - N v _-- los: . r0, __Jo, - 58daN/cm:' Ad Wp 70. j5

lo. = _5rdnt,t/cm,

o* = 63,2 < 65daN/cm, (efort de compresiune).

8,3.2. Calculul turuburilor de arrconj

Pe baza dimensiunilor pEcii de baze se verfic{ presiunea pe cuzinetut de b€tonarmat (fig. 8.2) iar apoi se determine efodut din guruburite de ancorai

45.80

de tundatie reatizat din beton C8/lO

*- 6o,

obr +ob2

Lxa=---

o=a+-+c2

c=80-100 mm

Ecualia de moment se scrie:n.T.d=M-N.a

R€zultE:_ M-N.a

dFunctie de T se alege num5rul qi tipul9uruburilor de ancoraj.

\

S',,lp,tl maryinat

in urma calculelor efectuate la punctul 8.3.1 au rezultat:

fo., 6.84daN/cm:M max- Naf = { "''-

lo,, - -63-tdaN/cm']

{o. = -41daN/cm'Nmax Maf + '(

lo" = -41daN/cm'

Tinend cont ca p€ cuzinetul de beton amat nu apar eforturi unitare de intindere innici una din combinatiile prac,tic posibile ale ipotezelor de incarcarc rezulta ce dispunereasuruburilor nu este n€c.esa€. Totugi se vor prevedea constructiv, de fi€care parte catedoue guruburi M24.

Salpul centnl

in urma calculelor efeciuate la Dunctul8.3.1 au rezuttat:

M ma\- Naf --" /o' - l5ldaN/cmr

lo. -- -63,2 daNicm':

t,,n, uur -

{o, - -58 daN/cml

lo, - 58 daN/cmr

Tinand cont c5 pe cuzinetul de beton armat nu apar eforturi unitare de intindere innici una din combinatiile praclic posibile ale ipotezelor de incarcare rezulta ca dispunereaguruburilor nu este necesara. Totugi se yor prevedea constructiv, de fiec€re parte catedoui Euruburi M24.

8.3.3. DefG,minarea lrfrIlmii t aveBelor

Trave6ele au tost alese de grosime 10 mm.Se considera cl eforful se transmite din stelp la traverse 9i de la acestea la placa

de baza. inatimea traverselor se determine pe baza unui calcul ai lungimii cordoanelor desudura necesare, care fac prinderea dintre traverse gi stalp (fi9.8.3).

Astfel, se considera ce fiecaredintre lillpile stglpului va prelua eiortulN,- : , : ' , cu i indl t imea s€cl iuni i

zntransversale a Btalpului si (N,M,)pereche de valori afsrente de solicitari.

Efortul unitar din cordonul d6sudura esb:

NN1- =-1=--_1 <R'

A, 4.a 1, '83

INMA

ffitp//lnarylnal

. variania a) N" = 12?00 * !li:10" = e6?00daN

. Varianta b) n' = x =.1449 = z:eooauN

Grosimea cordonului de sudura a,"6 < a < 0'?'1.i" se ale€e a=5 mm'

Rezu[e:_Nt _ 96700daN: =65cm,

R? lsoodaN/cm'

=!-= 65 =125"^=>1, =1," +2a=33,5 -=t l ' =350mm

4. a 4.0,5

N- l52650dai '{ -, ^ ' ^-:R? lsoodaN/cm"

l "

S'tnput cefitral

ln mod analog, p€nfu staFul csntral rezuta:

206200 157 10' - 134500dd,{. Varienta a) N" - --- * -su

rn<lon. Varianta b) 1.1" -'Yli: -- 1526566u11

Grosimea cordonului'de sudura a* < a < 0J t'io ' se alege a=5 mfi'

Re ltd:

t " = A, = i02, =51 qn=.1,=1, '+2a,=52+1. =520mm'' 4.a 4 0.5

8.3.4. Delefmim|8a grosimii ptlcii Ce b.zf

Perfru determinaGa gmsimii pldcii de baz! .* considora placa^ tezemata po

caoetul sElpului, pe traverss "'

pt -n"t""ii" de rigidizare (daca-acestea exista)' iar

tniarcarea se considera "

t pr.",un""' ce pe taim tuF49i .fD.. .Assel. 8e poate

llil'[r]o or.". esb hpartiui intr-o serie ie plati mai mici' limitate de traverse 8i

riEo-*ti, or" oiea intre ele tunqie de modul de rezemere-

6l

In figura 8.3 se pot observaurmatoarele tipuri de placi:

- Placa rezemata pe tol conlurur(placa de tip i)

- Placa rezemata pe trei laturi(ptaca de tip 2)

- Placa rezemata pe doua laturi(ptaca de tip 3)

in cae:

Mom€ntele care solicici aceste pleci se calculeaza cu relaliile:. Placa tiD 1:Mr = <rr . R u . a: (in dlreclii paralele cu latura mai scuna ,,a" a pl5cii)M, = o, .Rr .a. (in direclii paralele cu tatura mai lunga a plecii)

. Placa tip 2:M =B.Rb .ar (moment maxim la milocul laturii tibere)

Rb este presiunea betonuluicrr,{tr,p coeficienlj care se scot din tabetul 7.2, lunqie de raDortul taturilorplacutei respective (a x b).

Tabelul T.2

Momentul corespunzitor pHcii in consola se calculeazi penfu o fagie de .l cm.Momentul maxim determind grosimBa lpr a pHcii de baze, c€re se ta adopta pentru

intreaqa placa:,AM

t " ={ *

cu R rezistenta oleluluidin placa de baza ( in cazut nostru, OL37 - R.21OO dalVcnr).Grosimea placii trebuie se se situeze infe 20 si 40 mm.

o

o@

o@ @ @

Fig 83

'lro l

bla 1,0 1,1 1.2 1,3 1,1 1,5.ti 0.048 0.05s 0.063 0.069 0.075 0.081a2 0.048 0.049 0.050 0.050 0.050 0.050bla 1.6 1.7 t ,8 1.9 2,O >2.0ct1 0.086 0.091 0.094 0.098 0.100 o.125cL2 0.049 0.048 0.048 0.o47 0.046 0.037

-I'l @

bia 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0p 0.060 o.o74 0.088 0.097 o.107 o. l12

br/a 1,2 1,4 t ,6 t,8 2,0 >2,0

I o.120 0.126 0.128 0.130 o.'t32 0.133

Daca pentu una dintre pllcute acsa$a grosime este mai mare' -8e

va. modifica tipul

o" ,".JiiiJi"' ""p!iu

al pHcii pnn introducerea unor rigidizdri suplimentare' care vor

;;;; ffiensilfire gi r;poriui laturilor noilor pucute car€ se fonneaza' 8i implicit

valoarea momentului.

S'',lPu, maryind

|nurmadetermindriidimensiuni|orp|eciidebazasepropuneurmebareaschemede dispunere a rigidizinlor (fig. 8.4):

ffi

Fig e4

Determinarea coeicientitor mom€ntetor lncovoietoare este prezentatd ln tab 8 3'

Daca se considelE Rb = o*

tabelulS.4;

= 6l drN; . * "btt

momenlele incovoietoar€ din

T*eM 4.4

f*olul8.3

Denumlrepleca

npDhce

DlmcnsiuniRaportullaturilor

atl c l2 F

400 x 145 400114tu2,7>2 0.125 0.037

h 300 x 176 3SOt't76=1,7 0.091 0.04865 x 178 65t178=O,4 0.060

65/197=0,3 0.060o 65 x 197

p MldaNcml

M*ldaNcfirlD6nunitg

placa(j.l

trl a2 ldaNcml

0.037 4911779

o.'125 16580.091 1779 0.048 938

0.060 1199

d 0.060 1/ttig

Rezulta:

, = l" '' - 1" " " - 2.25ctn"', t., -- 25 mm'd I R I 2 loo

63

S€npu, een'fal

In urma determin5rii dimensiunitor plicii de baza sede dispunere a rigidizeribr (tig. 8-5):

propune urmatoarca schema

Fig. B.S.

Determinarea coeficientjlor momentelor inm\roietoare este prezentatji in tab.8.5.

T&elul85

Da€ se consideretabelul 8.6:

Rb =o*- =632dalvcm,, se oblin momentele incovoieioare din

Tahelul 8.6

RezJltii:

= 35mm

Denumileplaca

npplaci Dlmensluni Raportul

laturilor Ai cLz pa 1 500 x 2i5 *Of215=2.3>2 0.125 0.037

1 44O x99 44O199=4.4 o.'125 0.037c 2 12O x 102 12OI102=1.2

120 \248 120r248=O.5 ooG

Denumia6plac! (.l M

tdatlcml C2M

ldaI{cnlp M

Ida cmlM*

tdal,lc|nla 0.'125 3651 0.037 1081

3651o.125 774 0.037 230

0.12 7890.06 2332

In continuare se dau piesele desenate necesare executiei.

71

Anexa A"

Anera B.

Anexa C.

Anere E.

Anexa D.

D.t

A.t4.2

A AE@R8@i a\ l r \ l l= ) ( l=etr!v&tfia@

Canact€rbtici ale otelului de coBtructii

Rezbtentele de catcut ale otelului de conskuctiiCaracteristici lizico-mecanice ab materialelor metalice

Sortimonte de protile lamlnate

Otel Iobt uOtel L cu aripi egaleOlel L cu aripi neegaleOtel latPlatbandaTabla cutataTabla groasa

Calculul imbinarilor

Rozistentele de catcul ale suruburilor obisnuiteRezistentele de calcul ale lmbinarilor sudateRezistentele de calcut al€ SlRp

Calculul ba|€lor compfimate

,C-l1i!fic?ryr se.crignitor pentru calcutut ta flambaj(curbe de flambaj)Coeficientii do flambaj Igoelciati! F pentru catcutut tungimitor de flambajCo€ficbnlll c, pentru verificarea stabi tigt Oaretoisolicitate la compr€siune cu incovoleeSigetl adm|3ibile

EUROPROFILE

pag.

7272

73747577787g7980

8.18.28.38.48.58.68.74.8

c.1c,2c.3

83

849595

96

D.2D.3D.4

D.5

818la2

97to192

E,I IPEE.2 IPNE.3 HE

7?-

Rezistente de calcul ale otelului de constructii

Construc{ii clvile, industrialesr agricole

Rezktente de calcul R (dail/mm')Dentfu otol laminat marca : '1

ConformStas 10108/0-78

Solicitare Simbol

Coeficien-tul7

aplicatfata de R

OLTOE

o

OLT45

ocs55

o

Inlindere, compre-siune,incovoiele R I 20 21 30 34

Rf 0.6 12 14 15 18 22

Presiune locala laun cilindru rezemat

pe un plan(determinat cu

iormula lui Hertz)

RI 4 80 84 92 100 120 136 150

ldem deteminatape planul diamelral

al cilindruluiRd 0.04 0.8 0.84 0.92 1.2 1.36 '1.5

Re2istar{e de calcul pentru profle si table laminate cu grosimea t<:16 mm

lnlindere, compre- 1 2l 22 24 31.5 39

Rf 0.6 12.5 14.3 15.5 19 21.5 23.5

1 Rezistentele de calcul sunl cele din tabelpentru prima t eapta si a doua lreapta de groslfie (a<=40mm).Penlru treapta a treia de grosjme , cu a>40 mm,rezistent ade calcul se obtine pdn irnpartirealimiteide curgere respectiva la valodle coeficientului gm: gm=1,10 pentru marcile OL34; oLT35;OL37; orca 37; oll45 gm=1,12 penbu marcile OL zg; OS 44; gm =1,15 pentru OL52; ORCA 52 ;OCS 52 sigm=1,20 pentru OCS 55 sio6c 58

' l odilicari introduse dupa redactarea fnala a standardului 10108/0

labelul4.2

CaEcteriaticl flzico-mscanice alo matarlalelor motalice

Satori.lul(greutate

kg/m3

Limita d€ Coeficient da

longitudinalE

l le lOL3T 7 850 2 400 1 920 2 100 000 810 000 0,3 1,2x1G5

Olel OL 52 7 E50 3 600 2 840 2 100 000 810 000 0,3 1,2x10-5

Oiel OT 50 7 6510 2 500 2 100 000 810 000 0,3 1,2x10-5

T 200 850 000 300 000 10x10'5

7 200 1 000 000 360 000 1,0x10-5

27W 1240 720 000 262 000 2,4x10-5

qi

A

16EL:P 6

EE:

.$-=s

a3

EI

E

B

?.

>Es rl

}E

*si :a(!

^=ov

6i q

55it' .,il+ Isi

o

EN I{

Il .I ="E 'E| ; ! EI q6 .9 !

tgiffiif$€

3E

ql\

Ets

=

XE#EIsIEIF

orll

ru9EZOE

E

ss lu.r Ia qta?la?

:lFta Eqtq

E;5|- ;H

ni

|r

It -t \I r.,to

o

o

5i( ) lI

ry E

N

. r=

9E

'74

E-

EPs6

9F5!rrr i

a

:&it

E 3 q

.

*s

6*)v

'e s

I

I a

EN

I,it,**Ei,,

EE

€

36

3

! b Ra

Jd

$"i 3

F.: F-g<

s

EE

s

+

€

&

E

E€5

t -

t-E :: i

IE HE

dE

; iN

c)v

rI

3;

ti

j

3t: 3t3i6 .:

>5 .!

=

.i

lit!tILi

-.?1.?

\ lEl: q

I

iexo

3 .{

I

Iql.r

:E'ar t_

t--z

-sl-g l

1

El3

.: Nl.r

| lJP

o-- .EAE{E

E9z1E7

IJEtsvo

IIIIII

+&E! ia; : rE= !g= l

5 i_^

t lE

t

! !€

=-

. : t

-qhE

- g<

.: 3lE.i .i

.1t.2

€-

I

EEf

E)

I

toI t

lols

6

€iol' l

p:

5.9

lI

I

i

.: ': oi oic

6i

;

.iE .I

3

triF]

d ..!

.!.!

I I

6i.! il

.i 6i

nE

ci..1

.i.!

|..

t

* 9l?

i-l

a:=

9le

EE

.E€

E

,EI

.q

56

E

5

r :I

I

E8-Q(,)

5

EN

3

I

#;

oE

o

q l

e

3 $

I il s ! s

EE

.E5

3e, 6 IT

]l elelil BI

=

F

PLATBANDAGroaimi, latimi si mase

OL34,OL37,OL52 siSTAS 50S2

Exempru oe noElfe pe oesenpentru a=180mm; b=12mm;l=200mm : 180x'10....200

,7:,27/ZaZa=w -++ ."

Latmea mm Grosimea b , mm6 8 10 '12 15 20 30 40

Abaiedlimita

Abated limiira la qrosime. mmo.4-0.5

0.6-o.7

0.7-0.8

(r,!

-0.9Ma6a, kg/m

160+2,51-3,o.

7,54 10.1 '12.6 15.1 18.9 25.1180 8,48 11.3 14.1 17.0 21.2 ?a-3 35.3 42.4 56.5200 9,42 12.6 15.7 18.9 23.6 31.4 39.3 47.1 62.8220

+3,0/-4,0

13.8 17.3 20.7 25.9 43.2 51.8250 11.E 15.7 19.6 23.5 29.4 49.1 58.9280 17.6 22.0 26.4 33.0 44.O 54.9300 14.1 18.8 28.3 47.1 58.9 70.6320 20.1 25.1 30.1 37.7 50.2350 16.5 22.0 27.5 33.0 41.2 5,1.93S0

+4,0/-5,0

23.9 29.8 44.7 59.7400 31.1 37.7 47.1 62.8420 26.4 33.0 39.6 49.5450 28.3 42.4 53.0 70.6500

+5,0/€,031.4 39.2 47.1 s8.9 78.5

550 34.5 43.2 51.8 64.8 86.3(600) 47.1 56.5 70_6 94.2

Tabelul 8.6

Tabelul 8.7

PROFILE DI}I TABLACUTATA

Calitali: STAS500-76

EHplu d. nohr po es pqt! a'3sm:b.18?,sm: ,-!,finn , =2oormj /=25@nm :r,c.

npul Dimensiuni g€omsldc., mm

t I

TtP3t18?s

o.75

35 r075131.5 56 30 20 7fi

t7.5 7_5 8.001.00 23.2 10.0 10.661.25 29.1 '12.5 13.331.50 34.a 15.0 16.00

TIP 6t/200

0.75

60 200 160 ,t0 30 25 20 600

58.0 12.3 10.oo1.00 78.0 16.5 11.351.25 97.0 20.5 16 70r .50 117.0 25.0 20@

TrP60/125o.75

60 125 05 30 25 20 5@

75.0 19.0 [email protected] 100.0 26.0 1661.25 125.0 325 20 rh1.50 r50.0 400 2.6

80

Tabelul B 8

IAELA trttOASA . Lrlmenslunl uonrorm 5tA543/-/J

Fl: l - : t : t : t : t : t : : l : l3 l . l l l l l i l i l l lRl i l i l *1.Lungimea maxima de lvrare a tablelor, m

5 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 1- - - - - - -15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 t5 15 15 15 15- -15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 - -15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 1515 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 1515 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15'15 15 15 1515 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 1515 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15'15 15 15 15 15 15 1515 15 15 15 15 15 15 1s 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 1515 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 1515'15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 t5 15 15 15 15 i5 15 15 15 t5 15 1515 15 15 15 15 15 15 15 15 ' t5 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 1515 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 1515 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15t5 15 i5 15 15 15 i5 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 t5 i5 15 1515 15 15 '15 15 f5 15 15 15 15 15 15 ' t5 15 15 15 15 15 15 15 15 15 f5 '15- - 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15, - 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15' t5 15 15- - 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15- - 15 15 15 15 15 15 15 15 15'15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15- , 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15- - 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15, - 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15- - 15 15 ' t5 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15- - 15 15 15 15 15 15 '15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 '15 15- - t5 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15

678I

1011121314

16'1718192022

2A3032353840455055 t5 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15

15 15 15'rs i5 15 15 1s 15 15 15 rs i5 1s rs_lqFa ra15 15 15 15 1s 1s 1s 15 15 15 15 15_1q_ll3 14 13 1315 15 15 15 15 15 15 15 15 15_l!_j! l 14 14 13 13 12 1215 15 15 15 15 15 15 t5 15 15114 14 13 13 12 12 11 11

,c l -n,a,", , , - , - 12 12 11 11 11 1015 15 15 15 15 15 15 151 14 13 13 12 12 11 11 10 10 1015 1s.rs i5 1s:{u M i3 12 12 11 i . t 10 10 10 10 915 15 15 15 15114 1a 13 12 12 11 11 10 rO 10 1O q I15 15 15 15 15t 14 13 12 12 11 11 10 10 10 9I9Irs rs_1gf r?-i5 12 t2 11 11 10 10 io 9 9 I 8 8 815 151 14 13 12 11 11 10 10 10 I I I 8 8 I 7 7

14 13 12 t1 10 10 10 I I8 8 8 7 7 7 7 6 6'13 12 11 10 10 I I9 g I7 7 7 7 6 6 6 6

60 15 1515 1515 1515 1515 1515 1515 15' t5 1515 1515 1515 1515 1515 1515 15

15 1515 1515 1515 1515 1515 1515 1515 1515 1515 1515 15'15 15dla14 13

65707580859095

100110120130140150

Lungtml llxe4.50'15,0 m STAS 5OG76

Exempur oe no6re pe oesen i pen[u gtoslmea = 1 5mm ; lalimea= 1430 mrn ; lunqimea = 560mm

CategoriaSurubului Sollcibree Slmbol

Reziatenie de catcut taiNtimzi. ra:FofiecatDa ai Inlinderpa inlij. surub|tlui din oruoa:

Prestune pe gaura bconstruclii executate din:

4.6 oL 37 oL 44 oL 52G@soiane,

precise introduse ingauri obisnuite

Fortecare Ri 1 300 r 600 1 800

&o 3 400 4 000 4 800lnlindere in 1700 2100 24o0

Pasuite sau ql tijePecise anhoduse ingauri cu cet mult 0,3

mm mal man c€tdiametrul Itei

Forlecarc Rr" 170o 2100 210o

De 0aural Roo 4 200 5 000 6 000hlindere in

1 7U0 2100 24coSuruburi de ancofaj htindere in Ri 1 500 1 800 2100

8l

lmbinari cu suruburi obbnuita. Rezistente de calcul Tabdui c 1

Tabelul C.2lmbinari sudate. Rezistente de calcul

Tlpulimbinarii Felul 3ollcltarii Sim-

bol

Rezistente de catcut ldaM-ml$ffisuourig ebme+ele executate din otel marcai

OLT 35 oL 37oRca 37OLT,I5 oL 44

OCS,l,l

oL 52ocs 52oRca 52

ocs ocs5E

Cap lacap

Compresiune R"" 2 000 2 100 2 300 2 500 3 000 3 400 3 700Intinderca) Suduri executateaulomat, semiautomat,manual contlotate dlntklace nedistrucljve

2no 2100 2 300

1 800

2 500 3 000 3 400 3 700

b) Suduri €xecutateR," 1 600 1 700 2 000 2 4(n 2 800 3 000

R," 1200 I 300 1 400 I 500 1 800 210o 220oColt Rr' 1 400 1 500 1m0 1 700 210o 2 400 2 600

r<ez$gnte de calcul pentru )rofile table l€mtnatecu grosimea t< 6mm

Cap lacap

Compresiune 2lfi 2 200 24@ 2 600 3150 3 600 3 900

t Suduri executatetubmal semiautomat,

niiloace nedisvuctiveR," 2100 2 200 2 4{n 2 600 3150 3 800 3 900

b) Sudun execulate

qemiautomat1 700 1 750 1 900 2100 2 s00 2 900 '?

. :|:

1 250 r3m 1 450 1 550 1 900 2t?I i

Tabelul C.3

lmbinad cu surubud de inalta rozirstenta, ptetcn3ionate. Rezistente de calcul

Grupacrractorktici-lor mecanice

Caracbrlltlcl mecanico

IdaNrtnm'zlR€zbtonlr la p|pslunc po gaura R,, ldsN/cml,

la congttuG{lle sxocutato dln:

R. & oL 37oRcA 37

oL 44ocs 44

oL 52ocs 52 ocs 55 ocs 58

8.8 80-100 6.1-80 6 300 7 500 I 000 10 000 '11 00010.9 100-120 90-108

taoet l l D 1Clasificarea sectiunilor transveFale pe grupe de socruni oent u

calcutul la flembajA. Constructii civite, industriate si agricote(Conform STAS 1O1OB/O_78)

Tipul secliunjlor detinire siforma tor jn olan

a) Tuburi laminale la catd, fara sudurab) Profile dubtu T taminate sau sudate

din tabla taiata cu flacara. careflambeaza in plan paaalelcu inima

@ffi

a) Chesoane sudate, proft€ solidarizaleb) Profile dubtu T taminale sau sudate

clin tabla laiala c|l flacara. careflambeaza in plan paretet cu tatpite

Profile deschise dl o axa de simetriea) Flambaj in plan paratet qr axa de

simetrieTTI

Flambaj in plan perpendicular cu ara desimelrie

TT

84

Tabelul D.2

Coeficientii de flambaj ,l

Con6tructii civile,industriale si agricole

Coeficienti de flambaj ICurba A-23 (STAS 10108/0-78)

OteluricuRc=23 daN/mm'?

^0 7 8 9

0 1.000 1.000 1.000 1.000 1.00c 1.000 1 000 1.000 '1.000 1.000

10 0.997 0.997 0.996 0.996 0.995 0.994 0.993 0.992 0.992 0.991

20 0.s89 0.988 0.987 0.986 0.985 0.983 0.942 0.980 0 979 a 977

30 0.975 0.974 0.972 0.970 0 968 0.966 0.964 0.962 0.959 0.957

40 0.954 0.952 0.949 0.947 0 944 0.94'1 0.938 0.93s 0 932 0.928

50 0 925 0.922 0 918 0.914 0.910 0.907 0.903 0.898 0.894 0.890

60 0 885 0.881 0 876 0.87'1 0.867 0.862 0.856 0.851 0.846 0.840

70 0.835 0 829 0 823 0 817 0.811 0 80s 0.799 0 793 0.786 0.780

80 o.713 0 766 0.760 0.753 0.746 0.739 o.732 a.725 0.718 o.711

90 o704 0.697 0.689 0 682 0.675 0.668 0 660 0 653 0.646 0.639

r00 0.632 o.624 0.617 0.610 0.603 0.596 0.589 0.582 0.575 0.568

110 0.562 0.555 0.548 0.542 0 535 0 529 0 522 0.516 0.510 0 503

120 o.497 0.491 0.485 0.479 o.474 0.468 0.462 0.457 o.451 0.446

130 0.440 0.435 0.430 o.425 o.420 0 415 0.410 0.405 0.400 0.395

140 0.391 0.386 0 381 0.377 0.373 0.368 0.364 0.360 0.356

t50 0.348 0 344 0 340 0.336 0.332 o.328 o.325 o.321 0.318 0.314

t60 0.31'1 0.307 0.304 0.301 a.297 o.2s4 o.291 0.288 0 285 0.282

170 0.279 0 276 0.273 0.270 0 267 0 265 0.262 0.259 0.257 o.254

180 0.25't 0.249 0.246 0.244 o.242 0.239 o.237 0.234 a.232 0.230

't 90 0 224 0.225 0.223 0.221 0.219 0.217 0.215 0.213 0.211 0 209

Con3tructii civile,industriale si agricole

Coeficienti de flambai ICurba B-23 (STAS 10108/0-78)


0 1 4 7 I

0 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1 000

t0 0.996 0.995 0 994 0.993 0 992 0.991 0.989 0.988 0.987 0.985

20 0.983 0.982 0.980 0.978 0.976 0.974 0.972 0.969 0.967 0.964

30 0.962 0.959 0.956 0.953 0.950 0.947 0.944 0.941 0.938 0.93440 0.930 0.921 0.923 0.919 0.915 0.911 0.907 0.902 0.898 0.893

50 0.889 0.884 0.879 0.874 0.869 0.864 0.858 0 853 0.847 0.842

60 0.836 0.830 o.824 0.818 0.812 0.806 0.800 0.794 0.787 0 781

70 0 774 0.768 0.761 o.754 0.747 0.740 o.734 4.727 o.720 o.71380 0.699 0.585 0.678 0.663 0.656 0.649 a 64290 0.635 0.628 0 621 0.614 0.607 0 600 0.593 0 587 0.580 0 573

100 0.566 0.560 0.553 0.u7 0.540 0 534 o.527 0.521 0.515 0.509

t10 0.503 0.497 0.491 0.485 0.479 0.473 a.467 0.462 0.456 0.451

120 0.445 0 440 0.435 0.430 o.424 0.419 o.414 0.409 0.405 0.400

130 0.395 0 390 0 386 0.381 0 377 0.372 0.368 0.364 0.360 0.355

140 0.351 0.347 0.343 0.339 0.336 0.332 0.328 0.324 4.321 0.317150 0 314 0.310 0 307 0 303 0.300 0.297 0.294 0.290 0.287 a.284160 0.241 o.278 o 275 0.272 0 269 0.266 a.264 0.261 0.258 0.256170 0.253 0.250 0.244 0.245 o.243 0.240 0.238 o.235 0.233 0.231180 0.228 o.226 0.224 0.222 0.220 0.217 o.215 o.213 a 211 0.209190 0 207 0.205 a 203 o.201 0.200 0 198 0.196 0 194 0.192 0.190

Congtiuctii clvlle,industrirlg si agricole

Coeticienti de flambai ICurba C-23 (STAS 1010€/0-78)


I 0 1 2 3 a 6 8 90 1.000 1.000 't.000 1.000 1.000 't.000 1.000 1.000 1.000 1.000

t0 0.992 0.991 0.989 0.987 0.985 0.983 0.981 0.978 0.976 0.97320 0.970 0.967 0.964 0.960 0.957 0.953 0.950 0.946 0.942 0.938

0.934 0.929 0.925 0.920 0.916 0.911 0.900 0.901 0.896 0.891& 0.885 0.880 0.474 0.869 0.863 0.857 0.851 0.846 0.840 0.83450 0.827 0.821 0.815 0.809 0.802 0.796 0.789 0.7E3 0.776 0.77060 0.763 0.757 0.750 0.743 0.737 0.730 0.723 0.717 0.710 0.7037o 0.697 0.090 0.663 0.676 0.670 0.663 0.656 0.650 0.643 0.63780 0.630 0.ts24 0.617 0.611 0.604 0.598 0.592 0.585 0.579 0.57390 0.567 0.561 0.555 0.549 0.543 0.537 0.531 0.525 0.519 0.514

't00 0.508 0.503 0.497 0.492 0.486 0.48't 0.475 o.470 0.465 0.,160fi0 0.455 0.450 0.445 0.440 0.435 0.430 0.426 0.421 0.416 0.412'120 0.407 0.403 0.399 0.394 0.390 0.382 o.377 0.373 0.369130 0.365 0.361 0.358 0.354 0.350 0.346 0.343 0.339 0.335 o.332't,o 0.328 0 325 o.322 0.318 0.315 o.312 0.308 0.305 0.302 0.299r50 0.296 0.293 0.290 0.287 0.284 0.281 0.279 0.276 0.273 o.270160 0.268 0.265 0.262 0.260 0.257 0.255 o.252 0.250 o.248 o.245170 0.243 0.240 0.238 0.236 0.2u 0.232 o.229 0.227 o.225 o.223180 0.221 0.2'19 o.217 0.215 0.213 0.211 0.209 0.207 0.205 0.204190 0.202 0.200 0.198 0.196 0.195 0.193 0.'r 91 0.190 0.188 0.186

Conatauctil civile,industdalg si agricole

Coetlclenti de flrnbal ICurba A-24 (STAS 1010€Y0-78)

Oteluri cuRc=23 daN/mm'?

0 1 2 5 7 8 I0 1.000 1.000 1.000 1.000 't.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000

{0 0.997 0.997 0.996 0.995 0.995 0.994 0.993 0.992 0.991 0.99020 0.989 0.988 0.987 0.985 0.984 0.982 0.981 0.979 0.978 0.97630 0.974 0.972 0.970 0.968 0.966 0.964 0.962 0.960 0.957 0.9554 0.952 0.950 0.947 0.944 0.941 0.938 0.935 0.932 0.928 0.92550 0.921 0.918 0.9'14 0.910 0.906 0.902 0.898 0.893 0.889 0.88460 0.879 0.875 0.870 0.865 0.859 0.854 0.849 0.843 0.838 0.83270 0.826 0.820 0.814 0.808 0.801 0.795 0.788 0.782 o.775 0.76880 o.762 0.755 0.748 0.741 0.733 0.726 0.719 0.712 0.704 0.697q) 0.690 0.682 0.675 0.668 0.660 0.653 0.645 0.638 0.631 0.623

l(x, 0.616 0.609 0.602 0.594 0.587 0.580 0.573 0.552110 0.546 0.539 0.532 0.526 0.5'19 0.513 0.507 0.500 0.494 0.,r8E120 o.482 0.476 0.470 0.64 0.458 0.453 0.447 o.442 0.436 0.,€1{3tt 0.426 o.420 0.415 0.410 0.405 0.400 0.396 0.391 0.386 0.38i14 o.372 0.368 0.364 0.359 0.355 0.351 0.u7 0.343150 0.335 0.33'l o.327 o.324 0.320 0.316 0.313 0.309 0.306 0.303r60 0.299 0.296 o.293 o.249 0.286 0.283 0.280 0.277 0.274 o271170 0.268 0.266 0.263 0.260 o.257 0.255 o.252 0.249 0.247 024t80 0.242 0.239 0.237 0.235 0.232 0.230 0.228 0.225 0.223 0.21190 0.219 0.217 o.215 0.213 0.210 0.208 0.206 0.205 0.203 020'!

Constructii civile,industdale si agdcole

Coeficlenti de fl.mbai ICurba B-24 {STAS 10108/0-78)


I 0 1 4 8 90 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000

10 0.996 0.995 0.994 0.993 0 992 0.990 0.989 0.987 0.986 0 98420 0.983 0.981 0.979 o.977 0.975 0.973 0.970 0.968 0.965 0.96330 0.960 0.957 0.954 0.951 0.948 0.945 4.942 0.938 0.935 0 93140 0 927 0.923 0.919 0.915 0.911 0.907 0.902 0 898 0.893 0.8B850 0.883 0.878 0.873 0.868 0.863 0 857 0 852 0.846 0 840 0 83460 0.829 o.422 0.816 0.810 0 804 0.797 0.791 o.744 0778 0 771

0.764 0.757 0 750 0.743 0.736 0 729 o.722 o.715 0 708 0 70180 0.694 0.686 0.679 0.672 0.665 0 657 0.650 0.643 0.636 0.62990 0.622 0.614 0.607 0.600 0.593 0 586 0 579 0.573 0.566 0.559

100 0.552 0.546 0.539 0.532 0.526 0.520 0.513 0.507 0.501 0.4951t0 0.488 0.482 0.477 o.471 0.465 0.459 0.454 0.448 o.443 o.437't20 0.432 0.427 a.421 0.416 0.411 0.406 0.401 0.396 0.392 0.387130 0.382 0.378 0.373 0.369 0.364 0.360 0.356 0.352 0.348 0.343'1,|(} 0.339 0.336 0.332 0.324 0.324 0.320 0.317 0 313 0.310 0 306150 0.303 0.299 0.296 0.293 0.289 0.286 0.283 o.260 4.277 0.274160 o.271 0.268 0.265 0.262 0.259 0.257 0.254 0.251 0.249 0.246470 o.244 0.241 0.239 0.236 o.234 o.231 0.229 0.227 o.224 0.222180 o.220 0.218 0.216 0.213 0.211 0.209 0 207 0.205 0.203 4.201t90 0.199 0 197 0.196 0.194 0.192 0.190 0.188 0.187 0.185 0.183

Const.uctii civile,industdale 3i agricole

Coeficienti de flambai (,Curba C-24 (STAS 10108/0-78)

Oteluri cuRc=24 daN/mm'

0 I 4 6 7 I I'1.000 1.000 '1.000 '1.000 I 000 1.000 1 000 1.000 1.000 '1.000

t0 0.993 0.991 0.989 0.987 0.985 0.983 0.980 0.978 0.975 0.97220 0.969 0.966 0.963 0.959 0.956 0.952 0.948 0.944 0 940 0.93630 0.931 0.927 0.922 0.917 0.913 0.908 0.902 0.897 0.892 0.88740 0.881 0.875 0.870 0.864 0.858 0 852 0.846 0.840 0.834 o.82750 o.821 0.815 0.808 0.802 0.795 0.789 0.782 0.775 0.769 o.762

o.755 o.744 o.742 0.735 0.728 0.721 0.714 0.707 0.700 0.69470 0.687 0.680 0.673 0.666 0.660 0.653 0.646 0.639 0.633 0.62680 0.619 0.613 0.606 0.600 0.593 0.587 0.580 0 574 0.568 0.56290 0.555 0.549 0.543 0.537 0.531 0.525 0.519 0.514 0.508 0 502

't00 0.496 0.491 0.485 0.480 0.475 0.469 0.464 0.459 0.454 0.444t,t 0 0.443 0.438 0.433 o.429 o.424 0.419 0.414 0.410 0.405 0.401120 0.396 0 392 0.387 0.383 0.379 0 375 0.37 1 0.367 0.363 0.359130 0.355 0.351 0.347 0 343 0.340 0.336 0.332 0.329 0.325 o.322144) 0.318 0.315 0 312 0.308 0.305 0.302 0.299 0.296 0.293 0.290150 o.287 o.284 0.281 0 278 0.275 0.272 0.270 0.267 0.264 0.261't60 0.259 0.256 0.254 o.251 0.249 o.246 o.244 0.242 0.239 o.237170 0.235 0.232 o.230 0.228 0.226 o.224 0.222 0.219 4.217 o.2151qq190

0.213 0.21 1 0.209 4.207 0.206 0.204 0.202 0 200 0.198 0.1960.195 0.193 0 191 0.189 0 188 0.186 0.184 0.183 0181 0 180

Constructii civile,induatrialo si agricole

Coeficienti de flambaj ICurba A-26 (STAS 10108/0-78)

Otelu.i cuRc=26 daN/mm'?

0 1 3 4 6 7 E I0 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000

t0 0.997 0.996 0.996 0.995 0.994 0.993 0.992 0.991 0.990 0.98920 0.988 0.987 0.985 0.984 0.982 0.981 0.979 0.978 0.976 0.97430 o.972 0.970 0.968 0.966 0.963 0.961 0.959 0.956 0.953 0.95140 0.948 0.945 0.942 0.939 0.935 o.932 0.929 0.925 0.921 0.91750 0.914 0.910 0.s05 0.901 0.897 0.892 0.887 0.883 0.878 0.87360 0.867 0.862 0.857 0.85'l 0.845 0.840 0.834 0.828 0.821 0.8t570 0.809 0.802 0.795 0.789 0.782 o.775 0.768 0.761 0.753 0.746EO 0.739 0.731 o.724 o.716 0.709 0.701 0.693 0.686 0.678 0.67090 0.663 0.655 0.647 0.639 0.632 o.624 0.617 0.609 0.602 0.594

t00 0.587 0.579 o.572 0.565 0.558 0.551 0.543 0.537 0.530 0.523110 0.5'16 0.509 0.503 0.496 0.490 0.4u 0.477 0 471 0.465 0.459120 0.453 0.447 0.442 0.436 0.431 0.425 0.420 0.414 0.409 0.404{30 0.399 0.394 0.389 0.384 0.379 0.370 0.365 0.361 o.357140 0.352 0.348 0.344 0.340 0.336 0.332 0.328 o.324 0.320 0.316l5t, 0.312 0.309 0.305 0.302 0.298 0.295 0.291 0.288 o.242r60 o.279 0.275 o.272 0.269 0.266 0.263 0.261 0.258 0.255 o.252170 0.250 0.247 o.244 0.242 0.239 0.237 . 0.234 0.232 0.229 0.227r80 o.225 0.222 0.220 0.218 0.216 0.213 0.211 0.209 0.207 0 205t9o 0.203 0.201 0.199 0.'t97 0.195 0.193 0.192 0.190 0.188 0.186

Coratructii civile,induatriale 6l agdcole

Coeficienti ds flambaj pCurba 8-26 (STAS 10108/G78)

OteluricuRc=26 daN/mm'

o 1 3 4 5 6 7 I 90 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000

t0 0.995 0.994 0.993 0.992 0.991 0.989 0.986 0.986 0.985 0.98320 0.981 0.979 o.977 0 975 0.973 0.970 0.968 0.965 0.2 0.96030 0.957 0.954 0.950 0.947 0.944 0.940 0.937 0.933 0.929 0.92540 0.921 0.917 0.912 0.908 0.903 0.898 0.8% 0.889 0.884 0.87850 0.873 0.868 0.862 0.856 0.851 0.845 0.839 0.833 0.826 0.82060 0.814 0.807 0.800 0.7 0.787 0.780 o.773 0.766 0.759 0.75270 0.744 0.737 0.730 0.722 0.715 0.708 0.700 0.693 0.685 0.67880 0.670 0.655 o.u7 0.640 0.632 0.625 0.61E 0.610 0.60390 0.596 0.588 0.581 o.574 0.567 0.560 0.553 0.546 0.539 0.532

r(xt 0.525 0.519 0.512 0.506 0.499 0.493 o.447 0.480 0.474 0.168fl0 0.462 0.456 0.450 0.445 0.439 0.433 0.428 0.422 0.4't7 0.112120 o.407 0.402 0.396 0.392 0.387 0.382 0.377 o.372 0.368t30 0.359 0.354 0.350 0.346 0.342 0.337 0.333 0.329 0.325 oT21,1|} 0.318 0.314 0.310 0.307 0.303 0.299 0.296 0.293 0.289 0 286{50 0.283 o.279 o.276 0.273 0.270 0.267 0.264 0.261 ' 0.258160 o.253 0.250 o.247 o.244 0.242 0.239 o.237 0.234 0.232 o29,170 0.227 0.224 0.222 0.220 0.217 0 215 0.213 0.211 0.209 a v)'it80 0.205 0.202 0.200 0.198 0.196 0.195 0.193 0.191 0.' t 89 0.187r90 0.185 0.183 0.1a2 0.180 0.178 o.177 o.175 o.173 0.172 0 170

88

Constructii civile,industriale si .gricole

Coeficienti de flambai pCu.ba C-26 (STAS 10108/0-78)

Oteluri cuRc=26 daN/mm2

0 1 4 7 I I

0 1.000 '1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 '1.000 1.000 1.00010 0.991 0.990 0.988 0.986 0.983 0.981 0.978 0.975 o.972 0.96920 0.966 0.963 0.959 0.955 0.952 0.948 0.943 0.939 0 935 0.s3030 0.925 0.920 0 9'16 0.9'10 0.905 0.900 0.894 0 889 0.883 0 87740 0.871 0.865 0.859 0.853 0.847 0.841 0.834 0.828 0.821 0.814

50 0.808 0.801 o.794 0.787 0.780 0.773 0.766 0.759 0.752 0.745

60 0.738 0.731 0.724 0.717 0.710 0.703 0.695 0.688 0.681 0674

70 0.667 0.660 0.653 0.646 0.639 0.632 0.625 0.618 0.61'1 0 60480 0.598 0 591 0.584 0.578 0.57'1 0.565 0.558 0.552 0.545 0.53990 0.533 o.527 o.521 0 514 0.508 0.503 o 497 0.491 0 485 0.479

{00 o.474 0.468 0.463 0.457 0.452 0.447 0.442 0.436 0.431 0.4261t0 0.421 0.416 o.412 0.407 4.402 0.397 0.393 0.388 0.384 0.379

0.375 0.371 0.367 0.362 0.358 0.354 0.350 0.346 0.342 0.338t30 0.335 0.331 4.327 0.324 0.320 0.317 0.313 0.310 0.306 0.303140 0 300 0.2s6 0 293 0 290 0.247 0 284 0.281 0.278 0.275 0.272150 0.266 0.263 0.261 0.258 0.255 0.250 o.244 0 245,tG0 0.243 a.240 0.238 0.235 0.233 o.231 o.228 0.226 0.224 o.222170 0.219 0.217 o.215 0.213 0.211 0.209 0.207 0.205 0.203 0.201180 0.199 0.197 0.196 0.194 0.192 0.190 0.188 0.'1B7 0.185 0.183t90 o.142 0.180 0 178 o.177 0.175 0174 o.172 0.170 0.169 o.167

Constructii civile,industriale ai agricole

Coeficionti de flambai ICurba A-29 {STAS 10108/0-78)

OteluricuRc=29 daN/mm'z

0 4 7 8 I

0 1.000 1.000 1 000 '1.000 1.000 1 000 1.000 1 000 1.000 1.00010 0.997 0.996 0.995 0.994 0.994 0.993 0.99r 0.990 0.989 0.98820 0.987 0.985 0.984 0 982 0.980 0.979 0.977 0.975 0.973 0.97130 0.969 0.966 0.964 0.961 0.959 0.956 0.953 0.950 0.947 0.944,{{} 0.941 0.938 0.934 0.931 0.927 0.923 0.919 0.915 0.911 0.906

0.902 0 897 0.892 0.888 0 882 0.877 0.472 0.866 0.861 0.855

60 0.849 0.843 0.837 0.830 0.424 0.817 0.81'1 0.804 o.797 0.78970 0.782 0.775 0.767 0.760 0.752 o.744 a.737 o.729 0.721 0.71380 0.705 0.697 0 689 0.681 o.672 0.664 0.656 0.648 0.640 0.632

0.624 0.616 0 603 0.600 0.592 0.584 o.577 0.569 0.561 0.554100 0.546 0.539 0.532 0 524 o.517 0 510 0.503 0.496 0.490 0.483'fi0 0.476 o.470 0.464 o.457 0.451 0.445 0.439 0.433 0.427 0.421120 0.416 0 410 0.405 0.399 0.394 0.389 0.384 0.379 0.374 0.369130 0.364 0 359 0.355 0.350 0 346 0.341 0.337 0.333 0.329 0.325140 0.320 0.317 0.313 0.309 0.305 0.30'1 0.298 0.294 0.290 o.287150 0 284 0.280 0.277 o.274 0.270 0.267 0.2u 0.261 0.258 0.255160 0.252 0.249 o.247 o.244 0.241 0 238 0.236 0.233 0.231 0.228170 0.226 0.223 0.221 a.218 0.216 0.214 o.212 0.209 0 207 0.205180 o.203 o.201 0.199 0.197 0.195 0 193 0.191 0.189 o.147 0.185'190 0.183 0.181 0.180 0.178 0.176 0.174 0.173 0.171 a.170 0.168

Conatruclii civile,industriale si agrlcolo

Coeficienti do flamba.i ICurba B-29 (STAS 101081/0-78)

Oteluri cuRo=29 daN/mm'?

0 1 2 4 8 I0 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.998 0.997 0.997 0.996t0 0.995 0.994 0.992 0.991 0.990 0.988 0.987 0.985 0.983 0.98120 0.979 0.977 0.974 0.972 0.969 0.967 0.964 0.961 0.958 0.95530 0.95' l 0.948 0 944 0.94'1 0.937 0.933 0.929 0.925 0.920 0.9't 640 0.911 0.906 0.902 0.896 0.891 0.886 0.881 0 875 0.869 0.86350 0.858 0.85' l 0.845 0.839 0.832 0.826 0.819 0.812 0.805 0.79860 0.791 0.7a4 0.777 0.769 0.762 0754 0.747 0.739 0.731 0.72370 o.716 0.708 0.700 0.692 0.684 0.676 0.668 0.660 0.652 0.64480 0.636 0.628 0.621 0 6f 3 0.605 0.597 0.590 0.582 0.574 o.567

0.559 0.552 0.545 0.537 0.530 0.523 0.516 0.509 0.502 0.496100 0.489 0.482 0.476 0.469 0.463 0.457 o.451 0.445 0.439 0.433110 0.427 0.421 0.416 0.410 0.405 0.399 0.394 0.389 0.384 0.379120 0.374 0.369 0.364 0.359 0.355 0.350 0.345 0.341 0.337130 0.328 0.324 0.320 0.316 0.312 0.308 0.304 0.301 0.297 0.293140 0.290 0.286 0.283 0.279 o.276 0.273 0.269 0.263 0.260150 o.257 o.254 0.251 0.248 0.245 o.243 o.240 0.237 o.234 o.232160 o.229 o.227 0.224 0.222 0.219 0.217 0 215 0.212 0.210 a.208170 0.205 0.203 o.201 0.199 0.197 0.195 0.'t93 0.191 0.189 0.'187180 0.185 0.183 0.181 0.180 o.178 0.176 o.174 0 172 0.171 0.169190 o.167 0.166 0.164 0.163 0.161 0.160 0 158 0.157 0.155 0.154

Conatructii civile,industriale si agdcole

Coeficienti de flambaj ICurba C-29 (STAS 10108/0-78)

Oteluri cu&=29 daN/mm'

0 1 5 7 90 '1.000 '1.000 1 000 0.999 0 998 0.998 0.996 0.995 0.994 0.99210 0.990 0.988 0.986 0.984 0.981 0.979 0.976 0.973 0.969 0.96620 0.962 0.958 0.954 0.950 0.946 o.942 0.937 0.932 o.927 o.92230 0.917 o.912 0.906 0.901 0.895 0.889 0.883 0.477 0.471 0.86440 0.858 0.851 0.845 0.838 0.831 0.824 0.817 0.810 0.803 0.79650 0.789 o.781 0.774 o.759 0.752 0.744 o.737 o.729 0.72260 0.714 0.707 0.699 0.692 0.684 0.676 0.669 0.662 0.654 0u770 0.639 0.632 0.625 0.617 0.610 0.603 0.596 0.589 0.582 0.57580 0.568 0.561 0.554 0.547 0.541 0.534 0.528 0.521 0.51590 c.502 0.496 0.490 4.444 0 478 o.472 0.466 0.460 0.455 049r00 0.444 0.438 0.433 o.427 o.422 o.417 0 4't2 0.407 o.402 0 3,c-110 0.392 0.387 0.383 0 378 0.373 0.369 0.364 0.360 0.356 c :.'120 0.u7 0.343 0.339 0.335 0.331 0.327 0.323 0.320 0.316 I 3 ' :130 0.309 0.305 o.302 0.298 0.295 0.291 0.288 0.285 o.282l,o o.275 o.272 0.269 0.266 0 263 0 260 0 257 0 255 0.252 : _:r;tSll o 246 0.244 0.241 0.239 0.236 o.234 0.231 0.229160 0.222 o 219 o.217a.215 0.213 0 211 a.208 0 206170 0.200 0.198 0.196 0 194 0 192 0 190 0 189 0 187t80 0.181 0180 0178 0.176 0 175 0173 0 171190 0.165 0 164 0 162 0 161 0'r59 0 158 c 156 0 155 a . :3 : .=

7

90

Constructii civile,industdale 3i agdcole

Coeticientl de flambaj ICurba A-!4 (STAS 10108/0-78)

Otelud cuR"=34 daN/mm'?

0 I 2 4 7 I I0 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.999 0.998 0.998 0.99710 0.996 0.995 0.994 0.993 0.992 0.991 0.990 0.989 0.987 0.986

0 984 0.982 0.981 0.979 o.977 0.975 0.973 0.970 0.968 0.96530 0.963 0.960 0.957 0 954 0.951 0 948 0.944 0.941 0.937 0.93340 0.929 0.925 0.921 o.917 0 912 0.908 0 903 0.898 0.893 0.8875l) 0.882 0.876 0.870 0.864 0.858 0.852 0.845 0.839 0.832 0.82560 0.818 0.810 0 803 0.795 o.747 0 779 o.771 0.763 0.755 0.74770 0.738 0.730 0.721 0.713 0 704 0.695 0.6B6 0 678 0.669 0.660a0 0.651 0.642 0.634 0.625 0.616 0.608 0.599 0.59'1 0 5B2 0.57490 0.565 0.557 0.549 0.541 0.533 0.525 0.518 0.510 0.502 0.495'| 00 0.488 0 481 0.474 0.467 0.460 0.453 o.446 0.440 0.433 0.427'| t0 0.421 0.415 0.409 0.403 0.397 0.391 0.386 0.380 0.375 0.370120 0.364 0.359 0.354 0.349 0.345 0.340 0.335 0.331 0.326 o.322130 0.317 0.313 0.309 0.305 0 301 0.297 0.293 0.289 0.286 0.282140 0.274 0.275 o.271 0.268 0.264 0.261 0.258 0.255 o.252 0.249150 o.245 0.243 o.240 0.237 D.234 0.23' l o.228 0.226 o.223 0.220,t 60 0.218 0.215 0.213 0 210 0.208 0.206 0.203 o.201 0.199 0. t97170 0.195 o.192 0.190 0.188 0.186 0.184 o.182 0.180 0.178 o.177,t80 0.175 o.173 0171 0.169 0.168 0.166 0.164 0.162 0.16'1 0.159190 0.158 0.156 0.154 0.153 0151 0.150 0.149 0.147 0.146 0.144

Conatructii clvile,indurtdale si ag,icole

Coetlcienti de flambai ICurba B-34 {STAS 10108/0-781

Oteluri cuR"=34 daN/mm'

A 0 2 4 5 8 90 ' t .000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.998 0.998 0.997 0 996 0.99s,t0 0.994 0.993 0.991 0.990 0.988 0.986 0.984 0.982 0.980 0.97820 0.975 0.973 0.970 0.967 0.964 0.961 0.957 0.954 0 950 0.94730 0.943 0.939 0 934 0.930 0.925 0.921 0.916 0.911 0.906 0.90040 0.895 0.889 0.883 o.877 0.871 0.865 0.859 0.852 0.845 0.83850 0.831 0.824 o.817 0.810 0 802 0.794 a.787 0.779 o.771 0.76360 0.754 0.746 0.738 0.729 o.721 0.713 0.704 0.695 0.687 0.67870 0.670 0.661 0.652 0.644 0.635 0.627 0.6 t8 0.610 0.601 0.59380 0.585 o.577 0.568 0.560 0.552 o.544 0.537 0.529 0.521 0.51490 0.506 0.499 0.491 0.484 0.477 0.470 0.463 o.457 0.450 o.443t00 o.437 0.431 0.418 0.412 0.406 0.400 0.395 0.383l,t0 0.378 0.373 o.367 0.362 0.357 0.352 o.347 0.342 0.338 0.333120 0.328 0.324 0.320 0.315 0.3'11 0.307 0.303 0.299 0.295 o.291130 0.287 0.283 0.280 0.276 0.272 0.269 0.265 0.262 0.259 0.256140 0 252 0.249 o.246 0.243 0.240 0.237 0.234 0 231 0.229 0.224150 o.223 o.220 o.218 0.215 0.213 o.210 0.208 0.205 0.203 0.201r60 0.199 0.196 0.194 0.192 0.190 0.188 0.186 0.'184 0.182 0.180170 0.174 0.176 0.174 0.172 Q.170 0.168 0.167 0.165 0.163 0.161180 0.160 0.158 0.156 0.155 0.153 0 152 0.150 0.149 0.147 0.146190 0.144 0.143 0.141 0.140 0.'139 0.137 0.136 0 135 0.133 0.132

Conatructii civilo.industdale ai agricole

Cooficientl de flamb.i 9Curba C-34 (STAS 10108/0-78)

Oteluri cuRo=34 daN/mm'?

A 0 1 2 4 8 90 1.000 0.999 0.999 0.99E 0.998 0.997 0.995 0.994 0.992 0.s90l0 0.988 0.986 0.983 0.981 0.978 0.97 4 0.971 0.967 0.964 0.95920 0.955 0.951 0.946 0.941 0.936 0.931 0.926 0.920 0.915 0.90930 0.903 0.897 0.890 0.884 0.877 0.871 0.864 0.857 0.850 0.843il0 0.835 0.828 0.820 0.813 0.805 0.797 0.789 0.782 0.774 0.76650 0.758 0.750 0.741 0.733 0.725 0.717 0.709 o.701 0.693 0.68460 0.676 0.668 0.660 0.652 0.644 0.628 0.620 0.612 0.60570 0.597 0.589 0.582 0.574 0.567 0.559 0.552 0.545 0.537 0.53080 0.523 0.516 0.509 0.503 0.496 0.489 0.483 0.476 0.470 0.6490 0.457 0.451 0.445 0.439 Q.434 0.428 0.422 0.4'16 0.411 0.405100 0.400 0.395 0.390 0.384 0.379 0.374 0.370 0.365 0.360 0.355r t0 0.351 0.346 0.u2 0.337 0.333 0.32S 0.325 o.321 0.3,|7 0.313120 0.309 0.305 0.301 0.297 0.294 0.290 0.286 0.283 0.279 0.276t30 o.273 0.269 0.266 0.263 0.260 0.257 0.254 0.251 0.248 0.245110 0.242 0.239 0.237 0.234 0.231 0.229 0.226 0.223 0.22'l 0.218't 50 0.216 o.214 0.211 0.209 0.207 0.204 0.202 0.200 0.198 0.'t 96r60 0.194 0.192 0.190 0.188 0.186 0.184 0.182 0.180 0.178 0.176170 0.174 0.173 0.171 0.169 o.167 0.166 0.164 0.162 0.161 0.'159t80 0.158 0.156 0.155 0.153 0.152 0.150 0.149 0.147 0.'146 0.145t90 0.143 0.142 0.'1400.139 0.138 o.'t37 0.135 0.'134 0.133 0.132

Conatructii civilc,indurt.ialo 3i agricole

Coeflcienti do iambei ICurba A-36 (STAS I 01 08/0-78)

OteluricuR"=36 daN/mm'

A 0 I 3 4 5 I I

0 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.999 0.998 0.997 0.997t0 0.996 0.995 0.994 0.993 0.992 0.991 0.989 0.988 0.986 0.98520 0.983 0.981 0.979 0.977 0.975 0.973 0.971 0.968 0.966 0.96330 0.960 0.957 0.954 0.951 0.948 0.944 0.941 0.937 0.933 0.929/l{) 0.925 0.920 0.9'16 0.911 0.906 0.90! 0.896 0.891 0.885 0.87950 o.874 0.867 0.861 0.855 0.848 0.u1 0.834 o.427 0.820 0.81260 0.805 o.797 0.789 0.781 0.773 0.764 0.756 o.747 0.739 0.73070 0.721 0.712 0.703 0.694 0.685 0.676 0.667 0.658 0.649 0.6408{' 0.631 o.422 0.613 0.604 0.595 0.587 0.578 0.563 0.561 0.55390 0.u4 0.528 0.520 0.512 0.504 0.497 0.489 o.442 0.474tq! o.67 0.460 0.453 0.446 0.,t40 0.433 0.427 0.420 0.414 0.408t 't0 o.402 0.396 0.390 0.384 0.379 0.373 0.368 0.62 0.357 0.352120 0.u7 0.342 0.337 0.333 0.328 0.323 0.319 0.315 0.310 0.306130 0.302 0.298 0.294 0.290 0.286 0.242 0.278 0.275 o.271 0 268110 o.264 0.261 0.258 0.254 0.251 0.248 0.245 0.242 0.239 0.236t5t 0.233 0.230 0.227 0.225 0.222 0.219 0.217 0.214 0.212 0.209160 0.207 0.204 0.202 0.200 0.197 0.195 0.193 0.191 0.189 0.186170 0.184 0.182 0.180 0.178 0.176 0.175 0.173 o.171 0.169 0.'r67t80 0.165 0.164 o.142 0.160 0.159 0.157 0. !55 o.154 0152 0151'| 90 0.'t49 0.148 0.146 0.145 0.143 0.142 0.141 0.139 0.138 0137 i

a

92

Conatructii civile,industaiale si agdcole

Coeticienti do flambai ICurba 8-36 (STAS 10108/0-78)


A 0 2 6 7 I 9

1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0 998 0.997 0.996 0.995l0 0.994 0.992 0.991 0.989 0.987 0.985 0.983 0.981 0.979 0.97620 0.974 0.971 0.968 0.965 0.962 0.958 0.955 0.951 o.947 0.94330 0.939 0.935 0.930 0.s26 0.921 0.916 0.911 0.905 0.900 0.89440 0.888 0.882 0.876 0.870 0.863 0.857 0.850 0.843 0.836 0.82950 o.821 0.814 0.806 0.798 0.790 o.742 0.714 0.766 0.757 o.74960 0.740 0.732 0.723 0.714 0 705 0.697 0.688 0.679 0.670 0.66170 o.652 0.643 0.635 0.626 0.617 0.608 0.600 0.591 0.583 0.57480 0.566 0.558 0.549 0.541 0.533 0.525 0.517 0.510 0.502 0.49590 0.487 0.480 o 473 0.466 0.459 0 452 0.445 0.438 0.432 0.425100 0.419 0.413 0.407 0.401 0.395 0.389 0.383 0.377 0.372 0.367t10 0.361 0.356 0.351 0.346 0.341 0.331 0.327 0.322 0.318120 0.3'13 0.309 0.305 0.300 0.296 0.292 0.288 0.244 0.281 o.277130 0.273 0.270 0.266 0.263 0.259 0.256 o.252 0.249 0.246 0.243140 0.240 o.237 0.234 0.231 0.228 o.225 o.223 0.220 o.217 0.215't 50 0 212 0.209 0.207 0.204 0.202 0.200 0.197 0.195 0.193 0.191'160 0.188 0.186 0.184 0.182 0.180 0.174 0.176 o.174 0.172 0.170't70 0.168 0.167 0.165 0.163 0.161 0.160 0.158 0.156 0.155 0.153180 0.151 0.150 0.148 0.147 0.145 0.144 o.142 0.141 0.139 0.138190 0.137 0.135 0.1340.133 0131 0.130 0.129 0.128 0.126 0.125

constructii civile.industriale si tgricole

Coeficienti de flambai ICu.ba C-36 (STAS 10108/0-78)

OteluricuR"=36 daN/mm'z

0 1 4 5 8 I

0 1.000 1.000 0 999 0.999 0.998 0.997 0.995 0.994 0.992 0.99010 0.988 0.985 0.983 0.980 0.977 0.973 0.970 0.966 0 962 0.95720 0.953 0.948 0.944 0.938 0.933 0.928 0.922 0.916 0.910 0.90430 0.898 0.891 0.885 0.878 0.871 0 864 0.857 0.849 0.u2 0.834,r.0 0.427 0.819 0.811 0.803 0 795 o 787 0.779 0.771 0.763 0.75450 0.746 0.738 0.729 o.721 0.713 o.704 0.696 0.687 0.679 0.671

0.662 0.654 0.646 0.638 0.630 0.621 0.613 0.605 0.597 0.58970 0.582 0.574 0.566 0.559 0.551 0.544 0.536 0.529 0.522 0.51580 0.507 0.501 0.494 0.487 0.480 o.474 0.467 0.461 0.454 0.44890 0.442 0.436 0.430 0.424 0.418 0.412 0.407 0.401 0.396 0.390,t 00 0.385 0.380 0.375 0.370 0.365 0.360 0.355 0.350 0.346 0.341 ,t10 0.337 0.332 0.324 0.324 0.319 0.315 0.311 0.307 0.303 0.299120 0.296 0.292 0.288 0.285 0.281 0.277 0.274 0.271 0.267 0.264130 0.261 0.258 o.254 0.251 0.248 0.245 0.242 o.240 o.237 0.234t,t0 0.231 0.224 0.226 0.223 0.221 o.214 0.216 0.213 0.211 0.208150 0.206 o.204 0.201 0.199 0.197 0.195 0 193 0.191 0.188 0.186,t60 0.184 0.182 0.180 o.179 0.177 0.175 0.173 0.171 0.169 0.168174 0.166 o.1u 0.163 0.161 0.159 0.'t58 0.156 0.154 0.153 0.151r80 0.150 0.148 0.147 0.146 0.144 0.143 0.141 0.140 0.139 0 137190 0.135 0.135 0 133 0.132 0 '13'1 0 130 0 129 a.127 o.126 o.125

Constructii civile,indust.iale ai agricols

Coeficienti de flambaj ICurba A-43 (STAS 1 01 08/0-78)

Oteluri cuR"=43 daN/mm'2

0 2 3 4 5 8 90 1.000 1.000 r.000 1.000 0.999 0.999 0.998 0.998 0.997 0.996t0 0.995 0.994 0.993 0.992 0.990 0.989 0.987 0.986 0.984 0.98220 0.980 0.978 0.975 0.973 0.970 0.968 0.965 0.s62 0.95930 0.952 0.948 0.945 0.941 0.936 0.s32 0.s28 0.s23 0.918 0.913q 0.908 0.902 0.897 0.891 0.885 0.879 0.872 0.865 0.858 0.85150 0.u4 0.836 0.829 0.821 0.812 0.804 0.795 0.787 0.778 0.76950 0.760 0.750 0.741 0.73't o.722 o.712 0.702 0.692 0.682 0.67270 0.663 0.653 0.643 0.633 0.623 0.6'13 0.604 0.594 0.585 0.57580 0.566 0.557 0.547 0.538 0.530 o.521 0.512 0.504 0.495 0.48790 0.479 o.471 0.463 0.456 0.448 o.441 0.434 0.427 0.420 0.413100 0.406 0.399 0.393 0.387 0.381 0.375 0.369 0.363 0.357 0.352110 0.346 0.341 0.335 0.330 0.325 0.320 0.316 0.311 0.306 0.302120 0.297 0.293 0.289 0.284 0.280 0.276 0.272 0.268 0.265 o.261l30 o.257 0.254 0.250 0.247 0.243 0.240 0.23? o.234 0.231 0.22814 0.225 0222 0.219 0.216 0.213 0.210 0.208 0.205 o.202 0.200150 0.197 0.195 0.193 0.190 0.188 0.186 0.183 0.'r 81 o.179 0.177t60 0.175 o.173 0.171 0.169 0.167 0. t65 0.163 0.161 0. 159 0.158170 0.156 0.154 0.152 0.151 0.149 o.147 0.146 o.144 0.143 o.141r80 0.140 0.138 0.137 0.135 0.1u o.132 0.131 0.130 0.124 0.127't90 0.126 0.125 0.123 0.122 0.121 0.120 0.118 0.117 0.116 0.115

Conatructi civile,Industriale ai ag.icole

Coeflcienti de ll.mbai ICurba B-43 (STAS 10108/0-78)

Oteluri cuR.=43 daN/mm'?

0 1 2 3 4 5 6 I I

0 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.998 0.997 0.996 0.995 0.994l0 0.992 0.990 0.989 0.987 0.985 0.s82 0.980 0.977 0.974 0.97120 0.968 0.961 0.958 0.954 0.950 0.945 0. 'l 0.936 0.93230 0.926 0.921 0.916 0.910 0.904 O.E9E 0.892 0.886 0.879 0.87240 0.865 0.858 0.850 0.843 0.835 o.827 0.819 0.811 0.802 0.7s350 0.785 o.776 o.767 0.758 0.744 0.739 0.730 o.720 0.711 0.70160 0.691 0.6E2 0.672 0.662 0.653 0.8t3 0.624 0.614 0.60570 0.586 0.577 0.568 0.558 0.550 0.541 0.532 0.523 0.515EO 0.506 0.498 o 490 0.482 0.474 0.466 0.459 0.451 0.444 0.43690 0.429 0.422 0.415 0.409 0.402 0.396 0.389 0.383 0.377 0.371t00 0.365 0.359 0.354 0.348 0.343 0.337 0.332 0.327 0.322 0.3'r7fl0 0.312 0.307 0.303 0.298 o.294 0.290 0.285 0.281 0.277 o.273120 0.209 0.265 0.261 0.258 o.2u 0.250 0.247 0.244 0.240 o.237130 0.2u 0.230 0.227 0.224 0.21 0.218 0.215 0.213 0.210 0.207l,o o.204 o.202 0.199 0.197 0.194 0.192 0.'189 0.187 0.185 0.182150 0.180 0.178 0.176 0.174 0.172 0.170 0.168 0.'166 0.164 0.162160 0.160 0.158 0.156 0.t54 0.153 0. t51 0.'t49 0.147 0.146 0.144170 0.143 0.141 0.'140 0.138 0.136 0.135 0.134 0.132 0.131 0'r29t80 0.128 0.127 0.125 0.124 0.123 o.122 0.120 0.'1 19 0.' t 18 0 117{90 0.115 0.114 0.113 o.112 0.111 0.110 0.109 0 108 0.'107 01(E

91'

Constructii civile,induslriale si agdcole

Coeticienti de flambaj 9Curba A47 {STAS '1010U0-78)

Oteluri cuR"=47 daN/mm'z

0 I 2 4 5 7 8 I0 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.998 0.997 0.997 0.99610 0.995 0.994 0.992 0.991 0.989 0.988 0.986 0.984 0.982 0.98020 0.978 0.975 0.973 0.970 0.967 0.964 0.961 0.958 0.954 0.95130 o.947 0.943 0.939 0.934 0.930 0.925 0.920 0.915 0.909 0.90310 0.898 0.892 0.885 0.879 0.872 0.865 0.858 0.850 0.442 0.83450 0.826 0.818 0.809 0.800 o.791 0.782 o.773 0.763 0.74460 o.734 0.724 0.7130.703 0.693 0.683 0.672 0.662 0.652 0.64170 0.631 0.621 0.611 0.600 0.590 0.581 0.571 0.561 0.551 0.u280 0.533 o.523 0.514 0 506 0.497 0.488 0.480 0.471 0.463 0.45590 0.447 0.440 0 432 0.425 0.418 0.410 o.404 0.397 0.390 0.384100 0.377 0.371 0.365 0.359 0.353 0.u7 o.342 0.336 0.331 0.325114 0.320 0.315 0.310 0.305 0.301 0.296 o.292 0.2a7 0.283 0.279120 0.274 0.270 0.266 0.262 0.259 o.255 0.251 o.247 0.244 0.240130 0.237 0.234 0.231 0.227 0.224 0.221 0.218 0.215 0.212 0.209140 o.207 0.204 0.201 0.199 0.196 0.193 0.191 0.189 0.180 0.184r5{) 0.182 0.179 0.177 o.175 0.173 o.171 0.169 0.166 0.164 0.163160 0.161 0.159 o.1570.155 0 1s3 0.151 0.150 0.148 0.146 0.145170 0.143 0.141 0.140 0.138 0 137 0.135 0.134 o.132 0.131 0.130r80 0.128 0.127 o.125 0 124 0.123 o.122 0.120 0.119 0.118 0.117't90 0.'t '15 o.114 0.'1 13 0.112 0.111 0.110 0.109 0.108 0.107 0.105

Conslructii civile,induatriale sl agricole

Co€ficienti de tlambal 9Curba 8-47 (STAS 10108/0-78)

Oteluri cuR.=47 daN/mm'?

0 2 1 6 I0 1.000 1.000 0.999 0.999 0 998 0.998 0.997 0.996 0.994 0.99310 .0.991 0.990 0.988 0.985 0.983 0.981 0.978 0.975 o.972 0.96920 0.965 0.962 0.958 0.954 0.949 0.945 0.940 0.935 0.930 0.92530 0.919 0.913 0.908 0.s01 0.895 0.888 0.881 0.874 0.867 0.859,to 0.852 o.844 0.836 o.427 0.819 0 810 0.80'r o.792 0 783 0.774

0.764 0.755 o.745 0.735 0.725 o.715 0.705 0.695 0 685 0 67560 0.665 0.645 0.635 0.625 0.615 0.605 0.595 0.58570 0.566 0.556 0.547 0.538 o.529 o.520 0.5'1't 0.502 o.494 0.48580 o.477 0.469 0,161 0.453 0.445 0.437 0.430 0.423 0.415 0.40890 0.401 0.395 0.388 0.382 0.375 0 369 0.363 0.357 0.351 0.345100 0.340 0.334 0.329 0.323 0.318 0.313 0.308 0.303 0.299 0.2941t0 0.290 0.285 0.281 0.276 0.272 0.268 o.2u 0.260 0.256 0.253120 o.249 0.245 0.242 0.238 0.235 o.231 0.228 0.225 0.222 0.219t30 0.216 0.213 0.210 0.207 o.204 0.201 0.199 0.196 0.193 0.191r40 0.'188 0.186 0.184 o.181 0.179 o.177 o.174 o.172 o.170 0.168150 0.166 0.164 o.162 0.160 0.158 0.156 0.154 0.152 0.151 0.149t60 0.147 0.145 0.144 0.142 0.140 0.139 0.137 0.136 0.134 0.133170 0.13 t 0.130 0.128 0.127 0.125 0.124 0.123 o.121 0.120 0.119180 0.1t8 0.115 0.1 t5 0.114 0.1 13 0.112 0.110 0.109 0.108 0.107190 0.106 0.105 0.104 0.103 o.102 0.101 0.100 0.099 0 098 0.097

iiE--

Tabelul D.3

Coefieientii F penfu calculul lungimilor de flambaj

Coeffcientii cx pentru veriticaroa stabilltatii barelorsolicltate la compresiune cu Incovoiere

Tabelul D.4

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0 3,0

0,0 |,(ru 't,04 1,06 I ,U9 t ,1z t ,15 1,20 1,26 1,36 2,000,2 1,U 1,07 '1 ,10 1,16 1,19 't,25 1,31 1,40 2,040,il 1,06 1,10 1,13 1,16 1,19 1,22 1,24 1,34 1,43 2,100,6 1,09 1,13 't,16 1,19 1,22 1,25 't,31 1,38 1,47 2,170,8 1,12 1,'t 6 1,19 1,22 1,25 't,28 1,U 1,42 1,51 2,25t,0 1,15 1,19 1,22 1,25 '1,28 1,3't ' I,38 1,46 2,331,5 1,20 1,25 1,28 '1,31 1,34 1,36 1,46 1,52 1,63 2,452,0 1,26 '1,31 1,34 1,38 1,42 1,46 1,52 '1,59 1,72 2,603,0 1,36 1,40 1,43 '1,47 '1,51 1,63 1,U 2,91

2,OO 2,04 z,1t) 2,25 2,45 2,60 2,51

Schema de incarcarc Coencbntii cr pentru z/It'

NT

MlM, 1.00 0.90 0.80 0.70 0.60 0.50c, '1.000 0.950 0.901 0.853 0.805

Mr/f,tr 0.40 0.30 0.20 '0.10 0.00 -0.10

lvt,l > lvr,l

c* o.7130.669 0.626 o_586 0.548 0.513My'Mr -0.20 -0.30 -0.40 -0.50 -0.60 -0.70

o.42A0.455 o.4u 0.418 0.410 0.409Ity'Mr -0.80 -0.90 -1.00 t*41*o.o!.

Mi) MIct o.415 0.428 o.M7

96

Tabelul D.5Sageti admisibile

N

crtDenumirea elementelor de consbuctie Confoam

5

7

8

6

23

10

Con3tructii civile, induslriale si agaicole

Grinzile cailor de rulare cu inima plina sau cu zabrelepentru

a) poduri rulante manualeb) poduri rulante electrice cu capacitate de ridic€re

Q<=500 KNc) poduri rulante electrice cu capacitate de dicare

Q>5OO KNCaile de rulare ale grinzilor rulanteCai|e de rulare pentru carucioare rulanteGrinzile platformelor cladif ilor industriale :

a) cand nu sustin liniiiferate sau utilaje care producvibratii-gdnzi pricipaie-celelalte grinzi

b) cand sustin cai feraie ,ngustec) cand sustin cai ferate cu ecartament normal

Grinzile planse€lor dintre etaje :a) grinzi pricipaleb) celelalte g.inzi

Grinzile acoperisului si planseelor podurilor cladirilor :a) ferme, g.inzi principale si grinzi care sustrn cadre deluminatorb) pane si capriori

Elementele sanantei , peretilor si luminatoarclof :a) bare vedicale si rigleb) spfosurile fereskelor (in plan vertical si orizontal)c) sialpii peretilor cand mateialul de inchidere este

elastic (tabla, azbociment, materiale plastice)Panou metalice de invelitoare i

a) in zone fara aglomerad de zapadab) in zone cu aglomerari de zapada

Tabla platelajului la platfomelor industdale

Estacade de conductea) la grinzi principaleb) la qinzisecundare

'11500

'11600

1no01/5001t400

1t4001t2501t4001/600

1/3501i250

1D501i200

1t2001/800

1t200

1t1501t100

1/150 -1t200

1/3501/300

STAS 10108/C7A

) i

;3

Ei-;

;

F

ai

eq

Ila?

oid

\q

T

i- -t

SS :. :

:

iq. . .

RS !c!q

: .

@cct t

- lNr iarc)

o

|!,o

ul

<gIIJ UJ

e3! rE

.g:r , .! .E q s

3 q p 3 6t 3. ! - : .s_EE.: l !. ! . r i .s a= E 6I P q 9E.s;;EE;EE:

c!

t :

:

+d<HIu

=

zoulIUJ

l!-oE

otlu

at"9q)

.EEoOSsEBiYoo#699oEP<oRRuruluru6- O- O. O. O-6----

; x9.o <; io<=

lu lu

ci

altlllUJc

oE

" ; !

E

i3

g

.aB

a

,;

;

i.._.E,_ ___,,,t

F-i____-_+j

!,1

,E@E

36

33

<5

.-n E

EE=5

:o_

36

!eE=

<E

rE

EE

H

r v l \Y , :uvl 9otul

5Hft RRfi Ng; f iEP BFg333 5:E R:R R33 BE3

@Nd Ndaj @o.rNo.o

3:9 3b3 F83 Sg5 br;ojoo ;-9 : : : lS! :ppNi- q(oo

RRF ;g: $$* ;8F Fgl$Ni- q(oo

RRF ;g: $$* ;8F FgI!91 l .?, : .1 c2- . : - .c? \_,f iRR Ni lg g$H $Fb Er ihsel B$l$i beE Fls$ sii3SE 33R t t t 33g ; ; ;

33S 3E3 Rtt i l i ls PP3ss9 ssl P99 999 see>E= =:> i i= === :5=qq@ !r{ (o( . ) ro @(.)@FFF 338 P39 3gs --*; : ; r nnN &nn NhNqq@ \r* I

'o9q (o@(o

FFF RRF RRR fr f rF HHIHR5g 5sF P33 3;g [63R3E gg$ 3s3 933 ;3R

9sE Ei i r ; \ 55b sssgg5 339 e+g +e3 tFg€€3 33f l 3s3 s3S 333

dir io dioci

g:; ?s€ 33: :1ei ;a- . . i ; : ; ; ;5 hPl 999g:; 9!9 :9\ .?q(o

.1 - i ( 'e33 313 33: pse E!e

:aq 3N3 3R; R3r s i l955S e\3 33p 333 g3:. fqoq

' :@!t qqql

5Hft RRfi NE; gHP HFR

SgT P9P 9PP PPP P9P

x; l ;sE ; i ! sEi E:Eqoq

: : i ERft 383 38i l : ;=

FRN RRR KRN Rgg Bg$Nc!n N\o \ - . , )NKR R3g 33$ g$g ggh

o-J . . - ; ; ; : : - ; ; ;6()@ o<oN @N6 (oNd

: : i ERft 383 38i l 33s: ;=

H:I 833 33eR'3e ' .8q5 $33q3€ EEE sqs

SSS SiS SSS@(o@

833 6; ; Pp€: : : : : : 1 1:

too, l g)NN

NRR R3g 33$ g$g ggh

lsg t*s le: i ; : lags'EE s 'Et s 'EE Ec'E Ec' t

1." El 833 f iQN s:r rsgl"

. l ae" Bp; sRE b\Bl i 5 l ! ;s €sq \3R 5hrI lo- l @9h qou? oqq€

I t 'El Bgg E€S $SE Eg$I ie_t o 'q.o

-- ig:l3 'El EXR RRH f iH$ e; ; ll - 'El 3HH $H* ;nu &a; ll * r l ;es ;Fs s; l EF, ll . - .1 ose 6s3 Bss ; ; ; l

' -

r ; e iR xNi l x*x: F;gll=: 'El Eif i $xs ;f f5 : f iFll=; 'El F$$ R:F f isf i SgxlI - . . I gFF HEE ̂ REg EFFI; - a1 $Qr sEF sBg €HHIl i El r : : sts e:s spElf : f sse E:: : : : EpEl" | $ss E!$ ! ! ! ! ! ! l

Fl oqC q(q<o ooo o-- l' El $$$ eFe ;s; Ed€l. El EEs' EEE f i ;F EErl- " l ; ; : : : : 555 : ;51' : l E:F !SF FEF FNRI- El eee Nxx xN& : : : l

- e l : : : :1" ! q? q q

- r . l- . l :eP P:R :9R : is l

" El ; !F 3: ! 3 iE t jEl. EI RRH FFf i RRN HRRI- El $FH f iFH HE: FpFl

- r_ l" 5 l Fle ;eF F$$ !EEl" ' IE I :ug tss eee eer l' I EEs' l s 'EE c 'EE Eq' t l

I

=

{E

. jE

=6

o

o

36

.EE

; ;PE.i

: -

UJg=

zll,lo

<E

zc

2 zz

100

:

d<6qAEs9EEE6lU

SsEESE: i * E: t; ; ; : ; €

; ; . :Ek!E i 5 E! I s

o,

Y

nl

o

ul

a\. :9

iJ . . : ro-+id&

d_g<co9ztr<EFOo oa- CrOut ;gt

^q :x

K*=o E=Gt

IJJ 6

lb-

:l.?j

;

FI-:

zA-

rp

:

=

!?

!q

;

z

qi

:lt6

9l

q

i*

x

E

E

t

l

EE=6

;6

63

_;

o

g

"'

!t

EzUJ

= =q

=

;

.'!

35

=

s:

S

(o

;

rtil

5

3

102

fH

=

I

:

o

=

I

:

I

E

.

;

- l

*

!F

=

6

:5

:

;

I

.o

=

.I

I

q

;

- i!og

s:x, .

cx; jEo:!?.! -: .E -g E .: ,je. ! . r i .g o= E 69 I q 9g-e;; ; E;EE:

'

l!

-ad<z.3t

oo

Fs35_oo( , ;Fo

' - - !0o-

==ro

5{i3*u uJ J

E

uJF

IJ

ollJ

o-

uJ

3

- lE

3

(D

B*E<E

. . rE

36

36

I

=

:{

F

=

ts__E _ ,1

-" " -

: i i l

338+

l"?-j"rl--*- tN*

5ad3in+d=

t^ l

""--

= = >r=

I -T:l( 6 F : ,

iT IT- - - t -: < i 6 io

- - * ^ l

6rol;fo ri i ;3

<<l!=

2

:-a,

q

<E

.

.cE

;

=2

o

F

j

--!

=

JE"r l

=6

ao_36

=

d

E

:

.

-=c0

104

3lsl

:l:l8t- l

IJ

: l:

:E

, l -ta?

t -

' t -

;L:]TiR

r=

iuJ

;$ Rd!!f+aa \ . ! . . ! \

e3 xSRE- : - - - :

;9 c i ; -SP5 $33i

R? rRRf

;* --[- * -rrR? 6F3!r r .q 99qr

oosl<

' t - '>oP ooR,J96 thniip! xsFi; -,[Ft- -t;1,

. : : : : : ,:=> >=>:

{s$ gggiv*t t

l r -T ' I

t83 A3E939 3b3

I I - TT'

?cq qcq

-r ; o. is

iHH EIFEl

?3R N88+*+

3rB EBE

(o= Xo"

!qu 4-uq

E!L::Ftel lEisl-l8 tEEE ?q38

E E:gE f iFHE: e\ol 9 . . -q l

F s€sF s$sFE $H$rl eF,gEl

I f j r + l f -6 !-e01 \q-9

I 35;3 S*83o . !c2Po9 9*\q<ooo

P EReS $38s? =eEs :FN5

g gCEg NEHqI

E slRcgl ERiEEl - j f l

R EEER EFPH! ePs$ ePNS

: : : : l : : : : :E ESSC SSSg

H *R** RSRXR *RRR RFhR= -" e s;[ a?eGlg i* t ; EEEH

t f . . I T r t lN NNNN NNNN

I o oaaQ u?9u?q

| 3 : :R? =e&?

| : s ; ; ; :nFiI : ssss sgssI s e; lsn lsns;;E kr*]illpj€-!R-I| = Xo'= Xo"=I o oaQe

| 8 SS$$ Sss;I u l uuutrJ,r uJuululI I I I I I

;

"EoF

o

!

.-n

a

.

o

=z

o?9q- N-oq!:a:<o-oo

F - ;la- ro -fcqq9.! .q.q\e

3R35 hlSS:

saqa oooga

f iRcf s inf iq

$3RF ;RSEK. :eqq .9qqqe

q.?!?e qqq' :c, l

h€3e peB88

F*reF SFEEe

. ,

: : : : : : : : :

ESEE SSSSS

- - iTt-a99q u? 0q. l at I

- I i I l

cccc 999qq

cqaq q9u?qo

- i - -"838: 88888

3eR$ R88:8

-:;- lat"raT*

( ' r ' < ol0= x x <<o= x

uJurour u, u, t u l ur u

N

a

I

8

I

E

I

ii"-

u?q::

-;l;l

""

-'

o=

i

6

l.

l

S

.x=

. i ;

E

:;

! 'c<6

.i- E

,-

a

<E

JE

'rE=5

B"E

=2

-

, fF

=6

i 'c36

-r 'E

i 's<6

.-n 5

36l

= olI

, =cl- 5 l

I

: ; l- l_.1- El

-El- l" i l

! El

' l* El

: l"El: ; l"E[' lu l=.1=l

" ' l

t0' l

L r lqq-- :@q.: . :q

l , ' Elp:SFEEF:X p: !s

1" s lx:s:H*I :s ;s: Il r "s| f i f i$$s$$gF f tHsE|

" - l -q- .coocqoqq oqqe

;=" s ls$dPRRs$$ EdP$| - :lp; g;6 E F; E E g $ gt l| ! n- l u? 9 u? C q q e ot I .C,aI< EIFEHFRfiS$H HR$g= sl8 ! : : : : ; s i s: ; ; l+ r l+ * l

=u'ElsESHnn;eE EHFFI='-ElF:d€EFsFg EE$Fl-:le * :FEl EFF *E sFIT:pxHRRfrcss nnenlj El$IFSSE$EE : : ls l" l ! ! ! ! ! ! ! ! ! c l l l l. Elesssgsscs ssesl. Elsss$fr$sBs EE$El" ]lu€$SEsS;* g3frEl- ElsesBBBsBs xnnnl

- : ls ; rqEf iEF; :ae; l'EIEgE:f i i l :EE EFiFI. El€€ee+€: i$ eee el- EIHHFEEBEgg Ep:fl" SlnrEr i$$sE seeelg | f , " ,=! l t t€ . .="1E IEFFEFFEEE e:e: l" t i i i i i i i i i ; i+ i l

Date post:	03-Jul-2015
Category:	Documents
Upload:	attila-stier
View:	138 times
Download:	7 times

or Metal

Documents