NP 112-2013 - Normativ Privind Proiectare Fundatiilor de Suprafata

7/26/2019 NP 112-2013 - Normativ Privind Proiectare Fundatiilor de Suprafata

1/155

0

Anexla Ordinul MDRAP nr.../2013

PROIECTNORMATIV

PRIVIND PROIECTAREA FUNDAIILORDE SUPRAFA,

Indicativ NP 112-2013


2/155

1

CUPRINS

GENERALITIPARTEA I.

PROIECTAREA GEOTEHNICA FUNDAIILOR DE SUPRAFAI.1 Scop i domenii de aplicareI.2 Definiii, notaii i simboluriI.3 Bazele proiectrii geotehniceI.3.1 Cerine generaleI.3.2 Situaii de proiectareI.3.3 Durabilitate

I.4 Proiectarea geotehnic prin calculI.4.1 GeneralitiI.4.2 AciuniI.4.3 Parametrii geotehnici

I.4.4 Date geometrice

I.4.5 Stri limit ultime (SLU)I.4.6 Stri limit de serviciu (de exploatare - SLE)I.4.7 Abordri de calculI.5 Etapele preliminare ale proiectrii geotehniceI.5.1 Stabilirea adncimii de fundareI.5.2 Alegerea tipului de fundaieI.5.3 Alegerea metodei de calcul

I.5.3.1 Criterii privind construciaI.5.3.2 Criterii privind terenul de fundare alctuit din pmnturiI.5.3.3 Criterii de alegere a metodei de calcul

I.6 Calculul la stri limit ultimeI.6.1 Capacitatea portantI.6.1.1 Principii generale

I.6.1.2 Aria comprimat a bazei fundaieiI.6.1.3 Aria efectiv(redus)a bazei fundaieiI.6.1.4 Metoda prescriptivI.6.1.5 Metoda directI.6.1.6 Metoda indirectI.6.2 Rezistena la lunecareI.6.3 Stabilitatea generalI.7 Calculul la starea limit de exploatare

I.7.1 GeneralitiI.7.2 Deplasri i deformaiiI.7.2.1 Tasarea absolutI.7.2.2 Deplasri i deformaii posibileI.7.2.3 Deplasri i deformaii limitI.7.3 ncrcarea transmis la terenI.8 Calculul la vibraiiI.9 Fundaii pe rociPARTEA II.

PROIECTAREA STRUCTURALA FUNDAIILOR DE SUPRAFA

II.1 Scop i domenii de aplicareII.2 Definiii, notaii i simboluriII.3 Cerine generale privind proiectarea infrastructurilor


3/155

2

II.3.1 Cerine privind proiectarea fundaiilorII.3.2 Cerine privind proiectarea substructurilorII.3.3 Cerine privind proiectarea infrastructurilorII.4 Eforturi transmise infrastructurilor

II.4.1 Prevederi generale

II.4.2 Eforturi transmise infrastructurilor n gruparea de ncrcri care conine aciunea

seismicII.5 Materiale utilizate la fundaiiII.6 Proiectarea fundaiilor izolateII.6.1 Fundaii pentru stlpi i perei de beton armat monolitII.6.1.1 Fundaii tip talp de beton armatII.6.1.2 Fundaii tip bloc i cuzinetII.6.2 Fundaii pentru stlpi de beton armat prefabricatII.6.2.1 Dimensiunile seciunilor de betonII.6.2.2 Pahare cu perei amprentaiII.6.2.3 Pahare cu perei netezi

II.6.3 Fundaii pentru stlpi din oelII.7 Proiectarea fundaiilor continue sub stlpi sau pereiII.7.1 Domeniul de aplicareII.7.2 Eforturi transmise fundaiilor de stlpii i pereii structurali de beton armatII.7.3 Dimensionarea bazei fundaiilorII.7.4 Calculul eforturilor secionaleII.7.5 Fundaii continue sub stlpiII.7.5.1 Seciunea de betonII.7.5.2 Armarea fundaiilorII.7.6 Fundaii continue sub perei structurali de beton armatII.7.7 Fundaiicontinue sub perei structurali de zidrieII.7.7.1 Prevederi generale de alctuireII.7.7.2 Fundaii la cldiri amplasate pe teren de fundare favorabil, n zone cu seismicitate

ag 0,15gII.7.7.3 Fundaii la cldiri amplasate pe teren de fundare favorabil, n zone cu seismicitate

ag> 0,15 gII.7.7.4 Dimensionarea fundaiilorII.7.7.5 Soluii de fundare la perei nestructuraliII.7.5.6 Racordarea n trepte a fundaiilor avnd cote de fundare diferiteII.7.7.7 Fundaii la rosturi de tasareII.7.7.8 Fundaii cu descrcri pe reazeme izolate

II.8 Proiectarea radierelor de beton armatII. 8.1 Alctuire general i domenii de aplicareII.8.2 Elemente de proiectare a radierelorII.8.3 Elemente constructive

II.8.4 Rosturi de turnare i msurile care trebuie prevzute n proiectare din punctul devedere al rezistenei i tehnologiei de execuie

II.9 Infrastructuri

II.9.1 Probleme generale

II.9.2 Tipuri de infrastructuri

II.9.2.1 Infrastructuri alctuite doar din fundaiiII.9.2.2 Infrastructuri alctuite din unul sau mai multe subsoluri i din fundaiiII.9.3 Determinarea eforturilor pentru calculul infrastructurii

II.9.4. Indicaii privind calculul eforturilor n elementele infrastructuriiII.9.5 Dimensionarea elementelor infrastructurii


4/155

3

II.9.5.1 Verificarea planeelorII.9.5.2 Verificarea pereilorII.9.5.3 Verificarea pereilor n zonele de discontinuitateII.9.6 Transmiterea eforturilor la infrastructur prin intermediul planeelor - efectul de

menghinII.9.6.1 Prevederi generale

II.9.6.2 Elemente de calcul, dimensionare i verificareII.9.7 Elemente specifice de alctuire ale infrastructurilor

ANEXE

Anexa A Adncimea de ncastrare echivalent. Principii de calcul pentru fundaiile semi-ncastrate

Anexa B Coeficieni pariali i de corelare pentru strile limit ultimeAnexa C Adncimea de ngheAnexa D Presiuni convenionaleAnexa E Calculul presiunilor pe teren pentru fundaiile solicitate excentric

Anexa F Calculul la starea limit ultim. Capacitatea portantAnexa G Valori orientative pentru coeficientul de frecareAnexa H Calculul la starea limit de exploatareAnexa J Parametrii geotehnici de compresibilitate

Anexa K Metode de calcul pentru fundaiile continue sub stlpiAnexa L Metode de calcul pentru radiere

Anexa M Referine tehnice i legislative


5/155

4

GENERALITI

1. Prezentul normativ stabilete prescripiile generale de proiectare a fundaiilor de suprafa pentruconstrucii civile, industriale, agricole, inclusiv cele pentru susinerea instalaiilor i utilajelortehnologice, sau de orice alt natur.

2. Prevederile prezentului normativ sunt corelate cu prevederile din sistemul de standarde europene

pentru proiectarea construcii EUROCODURI, precum i cu referinele tehnice i legislative,specifice, aplicabile, n vigoare.

3. La proiectarea fundaiilor de suprafa pe terenuri speciale (pmnturi sensibile la umezire,pmnturi contractile, pmnturi lichefiabile etc.), se respect i prevederile din reglementriletehnice specifice acestor tipuri de terenuri, aplicabile, n vigoare.

4. Normativul se adreseaz investitorilor, beneficiarilor lucrrilor de construcii, autoritilorpublice implicate n procesul de avizare i autorizare a execuiei lucrrilor de construcii, precum iproiectanilor, verificatorilor de proiecte, experilor tehnici, executanilor, responsabililor tehnici cuexecuia, specialitilor angrenai in activitatea de inspecie i control al calitii n construcii, altor

specialiti din domeniu, precum i autoritilor administraiei publice i organismelor deverificare/control.

5. Normativul este format din 2 pari care trateaz cele dou aspecte ale proiectrii fundaiilor desuprafa:

Partea IProiectarea geotehnic a fundaiilor de suprafa

Partea IIProiectarea structural a fundaiilor de suprafa

PARTEA I.

PROIECTAREA GEOTEHNIC A FUNDAIILOR DE SUPRAFA

I.1 Scop i domenii de aplicare

(1) Prevederile privind proiectarea geotehnic a fundaiilor de suprafa sunt n concordan cuprincipiile expuse n SR EN 1997-1 i Anexa naional, cu eratele i amendamentele asociate.

(2) Prevederile din prezentul normativ se aplic fundaiilor de suprafa.

(3) Din punct de vedere al proiectrii geotehnice, fundaiile de suprafa se pot clasifica n doucategorii nfuncie de adncimea de fundare,Di/sau de adncimea relativ de ncastrare,De/B:

fundaii de suprafa directe, cndsunt ndeplinitecondiiile (I.1a) i/sau (I.1b):

D3,00m (I.1a)unde

D Adncimea de fundaresau

De/B1,5 (I.1b)

undeDe Adncimea de ncastrare echivalent (AnexaA)B Latura mic a bazei fundaiei rectangulare sau diametrul bazei fundaiei circulare


6/155

5

fundaii de suprafa semi-ncastrate, cndsunt ndeplinitecondiiile (I.2a) i/sau (I.2b):

D3,00m (I.2a)unde

D Adncimea de fundaresau

1,5


7/155

6

(3) Principalele definiii utilizate pentru proiectarea geotehnic sunt menionate n tabelul I.1.

Figura I.1 aFigura I.2 a

Figura I.1 b Figura I.2 b

Figura I.3

Tabelul I.1

Definiia Semnificaia

TerenPmnt, roc saumaterial de umplutur care exist pe amplasament nainte deexecuia lucrrilor de construcii.

Fundaie Partea inferioar a unei construcii care are rolul de a transmite ncrcrile lateren i de a participa, alturi de celelalte elemente structutale, la asigurarearezistenei, stabilitii, exploatrii i durabilitii construciei.

Fundaie desuprafadirect

Fundaie la care ncrcrile transmise de structur sunt preluate exclusiv princontactul dintre baza fundaiei i teren.

Fundaie de

suprafasemi-ncastrat

Fundaie la care ncrcrile transmise de structur sunt preluate att prin baza

fundaiei ct i prin suprafaa lateral n contact cu terenul.

Categorie

geotehnicncadrarea lucrrii geotehnice n funcie de exigenele proiectrii geotehnice.

Risc

geotehnic

Definete importana efectelor negative asupra persoanelor, construciilornvecinate i a proteciei mediului, pe durata execuiei i n exploatare.

Aciunegeotehnic

Aciune transmis structurii de teren, umplutur, apa de suprafa sau apasubteran.

Experiencomparabil

Informaii documentate sau stabilite cu claritate pe orice alt cale, referitoare laterenul luat n considerare n calcul, care implic aceleai tipuri de pmnturi iroci i pentru care estede ateptat o comportare geotehnic similar, precum i

structuri similare.Se consider cu precdere pertinente observaiile obinute pe plan local.


8/155

7

Construciespecial

Construcie ncadrat n clasele de importan I i II conf. P100-1

Construcieobinuit

Construcie ncadrat n clasele de importan III i IV conf. P100-1

(4) In prezentul normativ se folosesc notaiile i simbolurile din SR EN 1997-1 i SR EN 1997-2.

(5) Principalele notaii i simboluri utilizate n partea I a prezentului normativ sunt prezentate ntabelul I.2.

Tabelul I.2

Notaiasau

simbolul

Semnificaia

Li tere LATINE

A Aria total a bazei fundaieiA Aria efectiv(redus) a bazei fundaieiAC Aria comprimat a bazei fundaiei

ad Valoarea de calcul a datelor geometriceanom Valoarea nominal a datelor geometrice

a Modificarea adus valorii nominale a datelor geometriceB Limea (latura mic) a bazei fundaiei rectangulare sau diametrul bazei fundaiei

circulare

B Limea efectiv (redus) a fundaieiCd Valoarea de calcul limita efectului unei aciunic Coeziunea pmntuluic' Coeziunea efectiv (n termeni de eforturi efective)cu Coeziunea nedrenat

cu;d Valoarea de calcul a coeziunii nedrenateD Adncimea de fundareDe Adncimea echivalent de ncastrared Distana dintre marginea fundaiei i marginea taluzului

E Valoarea efectului aciunilorEd Valoarea de calcul a efectului aciunilorEoed Modulul edometric

Es Modulul de deformaie liniarEstb;d Valoarea de calcul a efectului aciunilor stabilizatoareEdst;d Valoarea de calcul a efectului aciunilor destabilizatoaree Excentricitatea componentei verticala unei aciuni totale fa de centrul de

greutate al bazei fundaieieB Excentricitatea prin raport cu axa longitudinal a bazei fundaieieL Excentricitatea prin raport cu axa transversal a bazei fundaiei

Fd Valoarea de calcul a unei aciuniFk Valoarea caracteristic a unei aciuniG Aciunea vertical permanentGdst;d Valoarea de calcul a aciunilor permanente destabilizatoare pentru verificarea la

subpresiune

Gstb;d Valoarea de calcul a aciunilor verticale permanente stabilizatoare pentruverificarea la subpresiune

Gstb;d Valoarea de calcul a aciunilor verticale permanente stabilizatoare pentruverificarea la cedare hidraulic a fundului spturii (cu greutatea submersat)

H Aciunea orizontal sau componenta orizontal a unei aciuni totale aplicat paralel


9/155

8

cu baza fundaieiHd Valoarea de calcul a luiH

H Adncimea de ngheh Nivelul apei pentru verificarea la cedare hidraulic a fundului spturiih' nlimea unei prisme de pmnt pentru verificarea la cedare hidraulic afundului

spturiihw;k Valoarea caracteristic a nlimii coloanei de ap fa de talpa unei prisme de

pmnt pentru verificarea la cedare hidraulic a fundului spturiii Gradientul hidraulicK0 Coeficient al presiunii n stare de repaus a pmntuluik Raportul d/cv;d

L Lungimea (latura mare) a bazei fundaiei rectangulare sau a sistemului de fundareL Lungimea efectiv (redus) a fundaieiQ Aciunea variabil, vertical sau nclinatQdst;d Valoarea de calcul a aciunilor verticale destabilizatoare la verificarea la

subpresiune

q Presiunea din greutatea pmntului la nivelul bazei fundaiei

Rd Valoarea de calcul a rezistenei fa de o aciuneSdst;d Valoarea de calcul a forei curentului destabilizatoare n teren

Sdst;k Valoarea caracteristic a forei curentului destabilizatoare n teren

s Tasarea total

s0 Tasarea instantanee (imediat)

s1 Tasarea de consolidare

s2 Tasarea prin curgere lent (tasare secundar)Td Valoarea de calcul a rezistenei la forfecare dezvoltat asupra prii unei structuri

n contact cu terenul

u Presiunea apei din pori

udst;d Valoarea de calcul a presiunii totale destabilizatoare a apei din pori

V Aciunea vertical sau componenta vertical a unei aciuni totale aplicat la bazafundaiei

Vd Valoarea de calcul a lui V

V'd Valoarea de calcul a aciunii verticale efective

Vdst;d Valoarea de calcul a aciunii verticale destabilizatoare

Vdst;k Valoarea caracteristic a aciunii verticale destabilizatoare

Xd Valoarea de calcul a proprietii unui material

Xk Valoarea caracteristic a proprietii unui material

Litere GRECETI

nclinarea fa de orizontal a bazei fundaiei

Unghiul taluzului fa de orizontal

Unghiul de nclinare a lui Qfa de vertical

a Unghiul de frecare la interfaa fundaie teren, n planul bazei

Greutatea volumic a pmntului

' Greutatea volumic submersat


10/155

9

c' Coeficient parial pentru coeziunea efectivcu Coeficient parial pentru coeziunea nedrenatE Coeficient parial pentru efectul unei aciunif Coeficient parial pentru aciuni, care ine cont de posibilitatea unor abateri

nefavorabile ale valorilor aciunilor prin raport cu valorile lor reprezentativeF Coeficient parial pentru o aciuneG Coeficient parial pentru o aciune permanent

G;dst Coeficient parial pentru o aciune permanent destabilizatoareG;stb Coeficient parialpentru o aciune permanent stabilizatoarem Coeficient parial pentru un parametru al pmntuluim;i Coeficient parial pentru un parametrul al pmntului n stratuliM Coeficient parial pentru un parametru al pmntului care ine cont de

incertitudinile asupra modelului

Q Coeficient parial pentru o aciune variabilqu Coeficient parial pentru rezistena la compresiune monoaxialR Coeficient parial pentru o rezistenR;d Coeficient parial care ine cont de incertitudinile asupra modelului de rezistenR;e Coeficient parial pentru rezistena pmntuluiR;h Coeficient parial pentru rezistena la alunecareR;v Coeficient parial pentru capacitate portantS;d Coeficient parial pentru incertitudinile n modelarea efectelor aciunilorQ;dst Coeficient parial pentru o aciune destabilizatoare care provoac o cedare

hidraulicQ;stb Coeficient parial pentru o aciune stabilizatoare care se opune cedrii hidraulice

w Greutatea volumic a apei

Coeficient parial pentru unghiul de frecare intern (se aplic la tg )

Coeficient parial pentru greutatea volumic a pmntului Unghiul de rotire abazei fundaiei fata de orizontala Factor pentru convertirea de la valoarea caracteristic la valoarea reprezentativstb;d Valoarea de calcul pentru efortul total vertical stabilizator

'h;0 Componenta orizontal a presiunii efective a pmntului n stare de repaus' Unghiul de frecare intern n termeni de eforturi efectived Valoarea de calcul a lui '

cv Unghiul de frecare intern la starea criticcv;d Valoarea de calcul a lui cv

Coeficient de frecare

(6) Unitile de msurrecomandate la proiectarea geotehnic sunt indicate n tabelul I.3.

Tabelul I.3

Mrimea U.M.For kNMas kgMoment kNm

Mas volumic kg/m3Greutate volumic kN/m3

Efort unitar, presiune, rezisten, rigiditate kPaCoeficient de permeabilitate m/s

Coeficient de consolidare m2/s


11/155

10

I.3 Bazele proiectrii geotehnice

I.3.1 Cerine generale

(1) Pentru fiecare situaie de proiectare geotehnic, trebuie s se verifice faptulc nu este atins nicio stare limit pertinent, n conformitate cu prevederile codului CR0.

(2) Situaiile de proiectare geotehnic i strile limit care trebuie avute n vedere pentru fundaiilede suprafa sunt precizate n SR EN 1997-1, Seciunile 2 i 6 i n Anexa naional, cu eratele iamendamentele asociate.

(3) Situaiile de proiectare i strile limit se iau n considerare n funcie de urmtorii factori:a) condiiile de amplasament cu privire la stabilitatea general i la micrile terenului;

b) natura i mrimea structurii i elementelor ei, inclusiv orice cerine speciale (durata de viaetc.);

c) condiiile referitoare la vecinti;d) condiiile geotehnice i hidrogeologice;

e) influena mediului (hidrologie, ape de suprafa, subsiden, variaii sezoniere de temperatur iumiditate etc.);f) seismicitatea regional.

(4) Strile limit pot aprea separat n teren sau n structur sau simultan n teren i structur.

(5) Pentru proiectarea geotehnica a fundaiilor de suprafa trebuie luate n considerare urmtoarelesituaii care pot conduce la stri limit, dup caz:a) pierderea stabilitii generale;

b) epuizarea capacitii portante, cedarea prin poansonare;c) cedarea prin alunecare;

d) cedarea combinat n teren i n structur;e) tasri excesive;f) ridicarea excesiv a terenului datorit umflrii, ngheului i altor cauze;g) vibraii inacceptabile.

(6) La proiectarea geotehnic a fundaiilor de suprafa trebuie utilizat una din metodele urmtoaresau o combinaie ntre acestea:

(6.1) O metod direct n care se efectueaz calculele specifice pentru fiecare stare limitpertinent. Experiena dobndit poate arta care tip de stare limit guverneaz proiectarea lucrrii.La verificarea la o anumit stare limit, calculul trebuie s modeleze ct mai corect mecanismul decedare prevzut.

(6.2) Ometod indirectbazat pe experiene comparabile i pe rezultatele ncercrilor pe teren saun laborator sau pe observaii, aleas n corelare cu ncrcrile la starea limit de exploatarenormal, astfel nct s fie satisfcute cerinele pentru toate strile limit pertinente.

(6.3) Ometod prescriptivbazat pe valori ale unor presiuni acceptabile.

(7) n vederea stabilirii cerinelor minime privind coninutul Studiului geotehnic (Raportului deinvestigare a terenuluiconform SR EN 1997-2), a metodei de proiectare ce trebuie utilizat i a

verificrilor de control, trebuie identificate Categoria geotehnic i riscul geotehnic asociat, nconformitate cu prevederile normativului NP 074.


12/155

11

(7.1) n conformitate cu prevederile normativului NP 074, ncadrarea preliminar intr-o categoriegeotehnic poate fi schimbat pe durata procesului de proiectare i de execuie.

(7.2) Diferitele aspecte ale proiectrii unei lucrri pot cere ncadrri n categorii geotehnice diferite.Nu este necesar s se trateze ntregul proiect n concordan cu cea mai nalt dintre categorii.

(8) Prevederile prezentului normativ se aplic la proiectarea geotehnic a lucrrilor din categoriageotehnic 1, 2 i 3.

(9) La proiectarea geotehnic a lucrrilor din categoria geotehnic 3 este obligatorie folosireametodelor de calcul directe; in completare, se pot utiliza, dupa caz, i alte metode, fa de celemenionate n prezentul normativ.

I.3.2 Situaii de proiectare

(1) Situaiilecare trebuie luate n considerare pentru proiectarea geotehnic sunt precizate n SR EN1997-1, Seciunea 2 i Anexa naional, cu eratele i amendamentele asociate.

(2) Situaiile de proiectare trebuie s includ urmtoarele criterii principale, dup caz:

(2.1) Caracteristicile amplasamentuluii condiiile de mediua) acceptabilitatea general a terenului pe care este amplasat structura, n termeni de stabilitate

general i de micri ale terenului;b) planurile de stratificaie;c) dispunerea i clasificarea diferitelor zone de pmnt i roc sau elemente ale lucrrii care

intervin n modelul de calcul;d) n cazul construciilor aflate pe sau n apropierea unor masive de roc:

i. alternana de strate tari i moi;ii. falii, rosturi i fisuri;

iii. posibila instabilitate ablocurilor de roc;e) exploatri miniere, caverne sau alte construcii subterane;f) micri ale terenului datorate subsidenei miniere sau altor activiti;g) caverne de dizolvare, cum sunt goluri sau fisuri umplute cu material moale, procese de dizolvare

n curs;h) efectele afuierilor, eroziunii i excavaiilor care conduc la modificri ale geometriei suprafeei

terenului;i) efectele coroziunii sau alterrii chimice, ngheului, secetelor prelungite etc.;

j) variaiile nivelurilor apelor subterane, inclusiv cele datorate epuismentelor generale,inundaiilor, disfuncionalitilor sistemelor de drenare i ale reelelor purttoare de ap,exploatrii apei etc.;

k) ncadrarea seismic a zonei;l) efectul noii structuri asupra structurilor i reelelor existente i asupra mediului local.

(2.2) Caracteristicile construcieia) aciunile, gruprile de aciuni i ipotezele de ncrcare;

b) sensibilitatea la deplasri difereniale i/sau deformaii ale construciei;c) restriciile de deplasri difereniale i/sau deformaii n exploatarea normal a construciei.

I.3.3 Durabilitate

Evaluarea condiiilor de mediu interne i externe din punctul de vedere al durabilitii i a msurilor

de protecie sau de asigurare a rezistenelor adecvate a materialelor se face n conformitate cuprevederile generale din sistemul de standarde europene pentru construcii EUROCODURI i cuprevederile specifice din SR EN 1997-1, Seciunea 2 i Anexa naional, cu eratele i


13/155

12

amendamentele asociate.

I.4 Proiectarea geotehnic prin calcul

I.4.1 Generaliti

(1) Proiectarea geotehnic prin calcul trebuie efectuat n conformitate cu prevederile din codulCR0 i cu prevederile specifice din SR EN 1997-1, Anexa naionali prezentul normativ.

(2) La proiectarea geotehnica intervin:

a)aciunile, care pot fi:i. ncrcri impuse;

ii. deplasri impuse, de exemplu cele cauzate de micrile terenului;b)proprietile pmnturilor, rocilor sau altor materiale;c)datele geometrice;d)valorile limit ale deformaiilor, deschiderii fisurilor, vibraiilor etc.;

e)modelele de calcul.

(3) Este obligatoriu ca recunoaterea condiiilor de teren s se fac n funcie de categoriageotehnic i riscul geotehnic asociat, n conformitate cu prevederile din normativul NP 074.Aceast recunoatere precum i controlul calitii execuiei lucrrilor sunt mai importante pentrusatisfacerea cerinelor fundamentale dect precizia n modelele de calcul i n coeficienii pariali.

(4) Modelul de calcul trebuie s descrie comportarea presupus a terenului pentru starea limitconsiderat. Dac unei stri limit nu i se poate asocia un model de calcul fiabil, calculul se face

pentru o alt stare limit, folosind coeficieni care s asigure c depirea strii limite considerateeste suficient de improbabil.

(5) Modelul de calcul poate fi:

a) un model analitic;b) un model semi-empiric;c) un model empiric.

(6) Modelul de calcul ales trebuie s fie exact (dup caz, se accept ipoteze simplificatoare) sau sconduc la rezultate de partea siguranei.

I.4.2 Aciuni

(1)Definiia aciunilor este conform cu prevederile din CR0 iar valorile aciunilorcu prevederileprilor pertinente din SR EN 1991.

(2) Modul de determinare a valorilor aciunilor transmise de construcie asupra fundaiilor esteprezentat n partea II a normativului.

(3) La proiectarea geotehnic se ine seama i de urmtoarele aciuni specifice:a) greutile pmnturilor, rocilor i apei;

b) eforturile din teren;c) presiunile pmntului;d) presiunile apei subterane (dup caz, presiunea apei libere);


14/155

13

e) presiunea apei din pori;f) forele hidrodinamice;g) suprasarcini;h) lucrri de terasamente;i) ncrcrile din trafic;

j) micrile pmntului cauzate de :i. activiti legate de lucrri subterane;

ii. ridicarea i contracia produse de vegetaie sau clim (variaii de umiditate sau temperatur,inclusiv aciunea ngheului);

iii. alunecarea sau tasarea masivelor de pmnt;iv. acceleraiile produse de cutremure, explozii, vibraii i ncrcri dinamice.

(4) Valorile aciunilor geotehnice se determin anterior efecturii calculului, dar pot fi modificate peparcursul diferitelor etape ale proiectrii.

(5) Valoarea de calcul a unei aciuni geotehnice se determin:

(5.1) Prin calcul cu relaia [2.1 SR EN 1997-1]:

Fd=F Frep (I.3)unde:

Fd valoarea de calcul a aciuniiF coeficient parial pentru situaii permanente sau tranzitorii, definit n Anexa B

Frep valoarea reprezentativa a aciunii :Frep= Fk

unde:

factor pentru convertirea de la valoarea caracteristic la valoareareprezentativ, definit n CR0 (este, dup caz, 0sau 1sau 2)

Fk valoarea caracteristica a aciunii

(5.2) Prin evaluare direct. n acest caz, este indicat ca valorile coeficienilor pariali date n Anexa B s fie utilizate ca valori de referin pentru definirea nivelului de siguran cerut.

I.4.3 Parametrii geotehnici

(1) Parametrii geotehnici reprezint proprietile maselor de pmnt i de roc.

(2) Parametrii geotehnici sunt definii n SR EN 1997-1, Seciunea 3.

(3) Determinarea valorilor parametrilor geotehnici se face n conformitate cu SR EN 1997-2 iAnexa naional.

(4) Determinarea valorilor caracteristice ale parametrilor geotehnici se face conform cu NP 122.

(5) Valorile de calcul ale parametrilor geotehnici se determincu relaia [2.2 SR EN 1997-1]:

Xd=Xk / M (I.4)

unde:


15/155

14

Xd valoarea de calcul a parametrului geotehnic

Xk valoarea caracteristic a parametrului geotehnicM coeficientul parial Mpentru situaii permanente sau tranzitorii, definit n AnexaB

(6) Atunci cnd valorile de calcul ale parametrilor geotehnici sunt evaluate direct este indicat cavalorile coeficienilor pariali din Anexa B s fie utilizate ca valori de referin pentru definireanivelului de siguran cerut.

I.4.4 Date geometrice

(1) Nivelul i panta suprafeei terenului, nivelurile apei, nivelurile interfeelor ntre stratelegeologice, nivelurile de excavare i dimensiunile fundaiei trebuie tratate drept date geometrice.

(2) Valorile caracteristice ale nivelurilor terenului, apei subterane i a apelor de suprafa trebuie sfie valori msurate, nominale sau estimate ale nivelurilor superioare sau inferioare.

(3) Se recomand ca valorile caracteristice ale nivelurilor terenului i ale dimensiunilor fundaiei sfie valorile nominale.

(4) Atunci cnd se apreciaz c abaterile datelor geometrice au un efect important asupra fiabilitiistructurii, valorile de calcul ale datelor geometrice trebuie determinate direct sau calculate din

valorile nominale cu relaia [2.3 SR EN1997-1):

ad= anom a (I.5)unde:

ad valoarea de calcul a datei geometrice

anom valoarea nominala datei geometricea 0,10 m

I.4.5 Stri limit ultime (SLU)

(1) Strile limit ultime sunt definite n conformitate cu prevederile codului CR0 i SR EN 1997-1.

(2) Trebuie s se verifice faptul c nu sunt depite urmtoarele stri limit, atunci cnd suntpertinente:

(2.1) EQU: pierderea echilibrului structurii sau terenului, considerat ca un corp solid, n carerezistenele materialelor structurii i ale terenului nu aduc o contribuie important la asigurarearezistenei.Condiia de verificare este definita de relaia [2.4 SR EN 1997-1]:

Edst;d Estb;d+ Td (I.6)unde:

Edst;d valoarea de calcul a efectului aciunilor destabilizatoare :


16/155

15

Edst;d =E{FFrep ;Xk / M ; ad }dst

Estb;d valoarea de calcul a efectului aciunilor stabilizatoare :Estb;d= E{FFrep;Xk / M ; ad }stbunde:

F; M coeficieni pariali pentru situaiile permanente i tranzitorii definii nAnexa B

Td valoarea de calcul a rezistenei la forfecare dezvoltat asupra prii unei structuri n

contact cu terenulNot- n proiectarea geotehnic, verificarea EQU este limitat la cazuri rare, cum este o fundaie rigid pe un terenstncos i este, n principiu, distinct fa de analiza stabilitii generale sau de problemele datorate de presiunilearhimedice.

(2.2) GEO: cedarea sau deformaia excesiv a terenului, n care rezistena pmnturilor saua rocilorcontribuie n mod semnificativ la asigurarea rezistenei.Condiia de verificare este definitde relaia [2.5 SR EN 1997-1]:

Ed Rd (I.7)unde:

Ed valoarea de calcul a efectului aciunilorEd=E{FFrep;Xk/M ; ad} (I.8.1)sau

Ed= EE{Frep;Xk/M ; ad} (I.8.2)

unde:

E coeficient parial pentru efectul unei aciuni definit n Anexa BRd valoarea de calcul a rezistenei fa de o aciune

Rd=R{FFrep;Xk/M; ad} (I.9.1)

sau

Rd=R{FFrep;Xk; ad}/R (I.9.2)

sauRd=R{FFrep;Xk/M; ad}/R (I.9.3)

unde:

R coeficient parial pentru o rezisten definit n Anexa BNota 1 - Starea limit GEO este deseori critic pentru determinarea dimensiunilor elementelor structurale din fundaiisau structuri de fundare.

Nota 2 - n unele situaii de proiectare, aplicarea coeficienilor pariali asupra aciunilor generate de pmnt sautransmise prin pmnt pot conduce la valori de calcul nerezonabile sau chiar imposibile din punct de vedere fizic. nasemenea situaii, coeficienii pariali pot fi aplicai direct asupra efectelor aciunilor, stabilite pe baza valorilorreprezentative ale aciunilor.

Nota 3 - n procedurile de calcul n care coeficienii pariali sunt aplicai asupra efectelor aciunilor, coeficientul parialal aciunilor se ia F= 1,0.

(2.3) UPL: pierderea echilibrului structurii sau terenului provocat de subpresiunea apei (presiuneaarhimedic) sau de alte aciuni verticale.Condiia de verificare este definitde relaia [2.8 SR EN 1997-1]:

Vdst,d Gstb;d+Rd (I.10)unde:

Vdst,d valoarea de calcul a gruprii ntre aciunile verticale permanente i variabiledestabilizatoare

Vdst,d= Gdst;d +Qdst;d

Gstb;d valoarea de calcul a aciunilor permanente verticale stabilizatoareQdst;d valoarea de calcul a aciunilor verticale destabilizatoare la verificarea la subpresiuneRd valoarea de calcul a oricrei alt rezistene adiionale la ridicare; rezistenele adiionale


17/155

16

la ridicare pot fi de asemenea tratate drept aciune permanent vertical stabilizatoareNot -Coeficienii pariali pentru Gdst;d, Qdst;d, Gstb;diRdpentru situaii permanente sau tranzitorii sunt definii nAnexa B.

(2.4) HYD: cedarea hidraulic a terenului, eroziunea intern i eroziunea regresiv n teren, subefectul gradienilor hidraulici.Condiiile de verificare sunt definite de relaiile [2.9 a, b SR EN 1997-1]:

udst;d stb;d (I.11 a)unde:

udst;d valoarea de calcul a presiunii totale destabilizatoare a apei din pori la baza coloanei

de pmnt, pentru orice coloan de pmnt pertinentstb;d tensiunea total vertical stabilizatoare la baza aceleiai coloanesau

Sdst;d Gstb;d (I.11 b)unde:

Sdst;d valoarea de calcul a forei curentului n coloanade pmntGstb;d greutatea n stare submersat a aceleiai coloane

Not -Coeficienii pariali pentru udst;d, stb;d, Sdst;d i Gstb;dpentru situaii permanente sau tranzitorii sunt definii nAnexa B.

(2.5) STR: cedare intern sau deformaia excesiv a structurii sau elementelor de structur, ca deexemplu fundaiile continue, radierele generale sau pereii de subsol, n care rezistena materialelorstructurii contribuie semnificativ la asigurarea rezistenei. Starea limit STR este tratata n partea IIa prezentului normativ.

(3) n cazurile unui risc anormal sau ale unor condiii de teren i de ncrcare excepional de dificile(de regul, situaiile care se ncadreaz n categoria geotehnic 3 asociat unui risc geotehnic major)

este indicat s se utilizeze valori mai severe dect cele recomandate n Anexa B.

(4) Se pot utiliza valori mai puin severe dect cele recomandate n Anexa B pentru lucrritemporare sau pentru situaii de proiectare tranzitorii, n cazul n care consecinele posibile o

justific.

I.4.6 Strilimit de serviciu (de exploatare - SLE)

(1) Strile limit de serviciu sunt definite n conformitate cu CR0.

(2) Conform SR EN 1997-1, strile limit de serviciu sunt denumite stri limit de exploatare(SLE).

(3) Verificarea pentru strile limit de exploatare, n teren sau ntr-o seciune, element sau mbinarea structurii, trebuie s urmreasc ndeplinirea condiiei [2.10 SR EN 1997-1]:

Ed Cd (I.12)unde:

Ed valoarea de calcul a efectului unei aciunisau combinaiilor de aciuniCd valoarea de calcul limita efectului unei aciunisau combinaiilor de aciuni

(4) Este indicat s se modifice n mod adecvat valorile caracteristice ale parametrilor geotehnici n


18/155

17

cazul n care se produce o modificare a acestora pe durata de via a construciei, de exemplu prinvariaia nivelului apei subterane sau prin uscare.

(5) Valoarea de calcul limit a efectului unei aciuni, de exemplu o anumit deplasare i/saudeformaie a fundaiei sau a unor pri ale structurii de fundare este acea valoare pentru care seconsider atins n structur o stare limit de exploatare.Asupra acestei valori limit trebuie s se convin laproiectarea structurii suportate de teren.

(6) Conform SR EN 1997-1 i Anexa naional, coeficienii pariali pentru starea limit deexploatareau valoarea egal cu 1,0.

I.4.7 Abordri de calcul

(1) Abordrile de calcul definesc modul n care sunt utilizate relaiile (I.8) si (I.9) prin combinareaseturilor de coeficieni pariali pentru aciuni sau efectele aciunilor (A), pentru parametriigeotehnici (M) i pentru rezistene (R).

(2) Abordrile de calcul se aplic pentru calculul la strile limit ultime GEO i STR, dup caz.

(3) Modul de calcul al valorilor Ed i Rddefinite n relaia (I.7) trebuie determinat prin alegereauneia dintre cele dou abordri de calcul (abordrile de calcul 1 i 3) definite conform SR EN 1997-1 i Anexa naional.

(4) Coeficienii pariali din Anexa B de utilizat pentru determinarea valorilorEdiRdsunt grupai nseturile notate A (pentru aciuni sau efectele aciunilor), M (pentru parametrii pmntului) i R(pentru rezistene). Valorile acestora se aleg n funcie de abordarea de calcul utilizat.

(5)Abordarea de calcul 1

(5.1) Gruparea 1:A1+M1+R1

(5.2) Gruparea 2:A2+M2+R1Nota 1 -Notaia: + nseamn: degrupatcu.Nota 2 - Coeficienii pariali sunt aplicai asupra aciunilor i parametrilor de rezisten ai terenului. Nota 3 - Dac este evident c una dintre cele dou grupri guverneaz proiectarea, nu este necesar s se mai efectuezecalculele i cu cealalt grupare. Totui, grupri diferite se pot dovedi critice pentru aspecte diferite ale aceluiai proiect.

(6)Abordarea de calcul 3

Gruparea: (A1* sauA2) +M2+R3

Nota 1 -Notaia: + nseamn: degrupatcu.Nota 2 - *: Coeficienii pariali sunt aplicai asupra aciunilor provenind de la structur.Nota 3 - : Coeficienii pariali sunt aplicai asupra aciunilor geotehnice.Nota 4 - La calculul stabilitii taluzurilor sau al stabilitii generale, aciunile aplicate asupra terenului (de exempluaciunile provenind de la structur, ncrcrile date de trafic) sunt tratate drept aciuni geotehnice, folosindu-se setul A2de coeficieni pariali.

I.5 Etapele preliminare ale proiectrii geotehnice

I.5.1 Stabilirea adncimii de fundare

(1) Adncimea de fundare este distana msurat de la nivelul terenului (natural sau sistematizat)pn la baza fundaiei.


19/155

18

(2) Stabilirea adncimii de fundare a unei fundaii se face innd seama de urmtoarele criterii:(2.1) Geotehnice, hidrogeologice i climatice

a)adncimea la care apare un strat de pmnt cu capacitate portant adecvat;b)nivelul (nivelurile) apei (apelor) subterane i presiunea apei (apa cu nivel liber, apa sub

presiune) n corelare cu problemele care pot apare n timpul execuiei sau n exploatare;c)micri posibile ale terenului i reduceri ale rezistenei stratului portant provocate de curgerea

apei, de efectele climatice sau de lucrrile de execuie;d)prezena pmnturilor speciale;e)adncimea pn la care se pot produce degradri prin nghe (Anexa C);f)adncimea de afuiere;g)prezena de materiale solubile (carbonat de calciu, roci saline etc.);h)efectele variaiilor de umiditate datorate unor perioade lungi de secet urmate de perioade cu

precipitaii abundente asupra proprietilor pmnturilor structural instabile din zonele cuclimat arid.

(2.2) Proiectul de arhitectur prin care se impune cota util (cota 0,00 sau cota ultimului nivelsubteran, dup caz).

(2.3) Vecinti:a) efectele excavaiilor i/sau a epuismentelor generale asupra fundaiilor i cldirilor nvecinate;b) excavaii ulterioare prevzute pentru utiliti sau alte construcii.

(2.4) Condiii speciale n exploatarea construciei care pot influena caracteristicile i comportareaterenului de fundare (temperaturi excesive transmise la teren etc.).

(3) Adncimea minim de fundare se stabilete ca fiind adncimea cea mai mare care rezult nfuncie de criteriile de mai sus.

(4) Pentru construciile fundate pe terenuri dificile (pmnturi sensibile la umezire, pmnturi

contractile, pmnturi lichefiabile etc.), adncimea de fundare este indicat n reglementriletehnice specifice, aplicabile, n vigoare.

I.5.2 Alegerea tipului de fundaie

(1) Fundaiile trebuie aleseastfel nct s transmit la teren ncrcrile construciei, inclusiv cele dinaciuni seismice, asigurnd ndeplinirea condiiilor privind verificarea terenului de fundare la strilimit.

(2) Stabilirea tipului de fundaie se face innd seama de urmtoarele criterii:

(2.1) Sistemul structural al construcieia) tipul sistemului structural (n cadre, cu perei etc.);

b) dimensiuni (deschideri, travei, nlimi suprateran i subteran);c) materiale (beton, metal, zidrie etc.);d) aciunile transmise de construcie asupra fundaiilor;e) mecanismul de disipare a energiei induse de aciunea seismic (poziia zonelor potenial

plastice, eforturile transmise fundaiilor etc.);f) sensibilitatea la tasri a sistemului structural.

(2.2) Condiiile de exploatare ale construcieia) eforturile transmise la fundaii (din sarcini statice i dinamice vibraii produse de utilaje etc.);

b) posibilitatea pierderilor de ap sau substane chimice din instalaiile sanitare sau industriale;c) nclzirea terenului n cazul construciilor cu degajri mari de cldur (cuptoare, furnale etc.);


20/155

19

d) degajri de gaze agresive care polueaz apele meteorice i accentueaz agresivitatea chimic aapelor subterane;

e) influena deformaiilor terenului de fundare asupra exploatrii normale a construciei;f) limitarea tasrilor n funcie de cerinele tehnologice specifice.

(2.3) Condiiile de execuie ale infrastructuriia) adncimea spturii pentru realizarea fundaiilor construciei i modul de asigurare a stabilitii

spturii;b) existena unor construcii n vecintate care pot fi afectate de lucrrile de execuie a

infrastructurii (instabilitatea taluzului, afuierea terenului la realizarea epuismentelor etc.);

c) sistemul de epuismente;d) prezena reelelor de ap-canal, de gaze, de energie electric etc.

(2.4) Condiiile de terena) natura i stratificaia terenului de fundare, caracteristicile fizico-mecanice ale straturilor de

pmnt sau de roc i evoluia acestora n timp;b) condiiile de stabilitate general a terenului (terenuri n pant cu structuri geologice susceptibile

de alunecri de teren etc.);

c) condiiile hidrogeologice (nivelul i variaia sezonier a apelor subterane, agresivitatea apelorsubterane, circulaia apei prin pmnt etc.);d) condiiile hidrologice (nivelul apelor de suprafa, posibiliti de producere a inundaiilor, a

fenomenului de afuiere etc.).

(3) Se recomad ca la alegerea tipului de fundaie s se in seama i de consideraii practice cumsunt economii la lucrrile de excavaie, tolerane n execuie, spaii de lucru etc.

I.5.3 Alegerea metodei de calcul

(1) Metoda de calcul trebuie aleas astfel nct rezultatele obinute s asigure ndeplinireacondiiilor privind verificarea terenului de fundare la stri limit.

(2) Alegerea metodei de calcul se face innd seama de urmtoarele criterii:

I.5.3.1 Criterii privind construcia(1) Importana construciei:a) construcii speciale, CS;

b) construcii obinuite, CO.

(2) Sensibilitatea la tasri difereniale:a) construcii sensibile la tasri (CST);

b) construcii nesensibile la tasri (CNT).

(3) Restricii de deformaii n exploatare normal:a) construcii cu restricii (CRE);

b) construcii fr restricii (CFRE).

I.5.3.2 Criterii privind terenul de fundare alctuit din pmnturi

(1) Terenuri favorabile (TF); prin terenuri favorabile se neleg terenurile bune i medii, definiteconform normativului NP 074;


21/155

20

(2) Terenuri dificile sau condiii speciale de ncrcare (TD) (de exemplu, pmnt coeziv saturatncrcat rapid).

I.5.3.3 Criterii de alegere a metodei de calculn tabelul I.4 sunt sintetizate criteriile de alegere a metodei de calcul.

Tabelul I.4

Metoda

de calculStri limit

ConstruciaTerenul de

fundareImportanaSensibilitatea

la tasridifereniale

Restricii dedeformaii n

exploatare

CO CS CNT CST CFRE CRE TF TD

Prescriptiv SLU SLE

Direct

SLU SLE

SLU SLE

SLU SLE

SLU SLE

SLE

Nota 1 - Folosireametodei prescriptive la proiectarea final este permis doar atunci cnd sunt ndeplinitesimultancele patru condiii (CO+CNT+CFRE+TF).

Nota 2Prin folosirea metodei prescriptive, se consider ndeplinite implicit condiiile de verificare la SLU i SLE.Nota 3Metoda prescriptiv se poate folosi la predimensionare.Nota 4n cazul folosirii metodei directe, calculul la strile limit specificate este obligatoriu.Nota 5 n cazul terenului de fundare alctuit din roci stncoase i semistncoase, n condiiile unei stratificaiipractic uniforme i orizontale, este admis folosirea metodei prescriptive n toate cazurile, cu excepia construciilorspeciale.

I.6 Calculul la stri limit ultime

(1) Calculul la strile limit ultime se face pentru gruprile de aciuni (efecte ale aciunilor) definiteconform codului CR0:

a. Combinarea (efectelor) aciunilor pentru situaiile de proiectare persistent saunormal i tranzitorie (Gruparea fundamental, GF);

b. Combinarea (efectelor) aciunilor pentru situaia de proiectare seismic (Grupareaseismic, GS).

(2) Pentru stabilirea dimensiunilor n plan ale fundaiei este necesar, dup caz, calculul la

urmtoarele stri limit ultime de tip GEO:

(2.1) Capacitatea portanta (Fig. I.4 a)

(2.2) Rezistena la lunecare (Fig. I.4 b)(2.3) Stabilitatea general (Fig. I.4 c)

(3) Pentru verificarea la starea limit ultim de tip STR se vor avea n vedere urmtoarele:

(3.1) Trebuie luate n considerare deplasrile difereniale verticale i orizontale ale fundaiilorpentru a se asigura c acestea nu conduc la o stare limit ultim n structur.

(3.2) Se poate adopta o presiune acceptabil, conform I.3.1 pct.(6.3), cu condiia ca deplasrile snu conduc la o stare limit ultim n structur.


22/155

21

TN

a). Capacitatea portant b). Rezistena la lunecare

c). Stabilitatea general

Figura I.4

(3.3) n pmnturile care se pot ridica, trebuie evaluat umflarea diferenial potenial, iarfundaiile i structura trebuie dimensionate astfel nct s reziste sau s fie adaptate pentru a o

prelua.

I.6.1 Capacitatea portant

I.6.1.1 Principii generale

(1) Pentru calculul la starea limit de capacitate portant trebuie satisfcut condiia [6.1 SR EN1997-1]:

VdRd (I.13)

unde:Vd valoarea de calcul a aciunii verticale sau componenta vertical a unei aciuni totale

aplicat la baza fundaieiVd se determin conform prevederilor din capitolul II.2

Nota -Vd trebuie s includ greutatea proprie a fundaiei, greutatea oricrui material de umplutur itoate presiunile pmntului, fie favorabile, fie nefavorabile. Presiunile apei care nu se datoreazncrcrilor transmise terenului de fundare, trebuie incluse ca aciuni.

Rd valoarea de calcul a capacitii portante

(2) Limitarea excentricitilor

(2.1) Fundaie cu baza dreptunghiular

(eL)2 + (eB)

2 1 (I.14 a)


23/155

22

L2 B2 9

unde:

eL excentricitatea foreiNfa de axa transversal (limea bazei fundaiei,B)eB excentricitatea foreiNfa de axa longitudinal (lungimea bazei fundaiei,L)

(2.2) Fundaie cu baza circular

e/r 0,589 (I.14 b)unde:

e excentricitatea foreiNfa de centrul bazei fundaieir raza bazei fundaiei

(3) Dimensiunile (minime) ale bazei fundaiei se determin astfel nct s fie ndeplinite condiiileurmtoare, dup caz:

(3.1) Pentru combinarea (efectelor) aciunilor n situaii de proiectare persistente (permanente) itranzitorii (Gruparea fundamental), aria comprimat a bazei fundaiei,AC, trebuie s fie egalcu ariatotal,A.

(3.2) Pentru combinarea (efectelor) aciunilor n situaiile de proiectare accidental i seismic(Gruparea accidental i Gruparea seismic), aria comprimat a bazei fundaiei, AC, trebuie s fie maimare de 75% din aria total, A, respectiv aria efectiv(redus) a bazei fundaiei, A, trebuie s fiemai mare de 50% din aria total,A.

I.6.1.2 Aria comprimat a bazei fundaiei

(1) Aria comprimat a bazei fundaiei se definete pe baza urmtoarelor ipoteze:(1.1) Rezistena la ntindere pentru pmnturi este nul;

(1.2) Deplasrile/deformaiile sunt proporionale cu eforturile;(1.3) Distribuia presiunilor la baza fundaiei este liniar, conform teoriei Navier.

(2) n cazul fundaiei cu baza dreptunghiular solicitat excentric dup o singur direcie, ariacomprimat se calculeaz cu relaiile I.15.

AC= 1,5 (L2 eL)B

(I.15)sau

AC= 1,5 (B2 eB)Lunde:

L, eL,B, eB definite conform relaiilor din tabelul I.5

(3) n cazul unei ncrcri excentrice dup dou direcii, aria comprimat se calculeaz pe bazadistribuiilor de presiuni la baza fundaiei.


24/155

23

I.6.1.3 Aria efectiv(redus)a bazei fundaiei

(1) Fundaie cu baza dreptunghiular solicitat excentric dup dou direciiA =LB (I.16.a)unde:

L laturaLredus:L =L2 eLunde:

eL =MB /N

B laturaBredus:B =B2 eBunde:

eB =ML /N

(2) Fundaie cu baza circular

A = 0,785 (B2 e)B (I.16.b)unde:

B diametrul bazei

I.6.1.4 Metoda prescriptiv

(1) Determinarea capacitii portante prin metoda prescriptiv se bazeaz pe valori ale unor presiuni

acceptabile determinate empiric.

(2) Presiunile acceptabile pe terenul de fundare se numesc presiuni convenionalei sunt definitepentru situaiile n care terenul de fundare aparine categoriei de terenuri favorabile (bune saumedii), conform prevederilor normativului NP 074.

(3) Modul de determinare a valorilor presiunilor convenionale este prezentat n Anexa D.

(4) n Anexa G din SR EN 1997-1 este prezentat un exemplupentru stabilirea unor presiuniacceptabile la fundarea pe roci. Atunci cnd se utilizeaz o asemenea metod, este indicat caevaluarea rezultatului calculului s se bazeze pe experiena comparabil.

(5) Calculul capacitii portante a terenului de fundare pe baza presiunilor convenionale sedifereniaz n funcie de:

(5.1) Tipurile de aciuni directe sau orice combinaii ntre acestea transmise fundaiilor de ctreconstrucie;

(5.2) Gruprile de aciuni

(6) Condiiile care trebuie verificate la starea limit de capacitate portant sunt prezentate n tabelulI.5.


25/155

24

Tabelul I.5

Tipul de ncrcare Gruparea Condiia de verificarencrcare centric

GF

NF/Apconv (I.17)

unde:

NF ncrcarea vertical de calcul din GFA aria bazei fundaiei:A=L B

GS

NS/A 1,2pconv (I.18)

unde:

NS ncrcarea vertical de calcul din GS

ncrcare excentric dup o direcie

GF

BL

N

p F

ef max 1,2pconv (I.19)unde:

coeficient funcie de eL/L; valorile sunt date nAnexa E

unde:eL =MF,B /NF

MF,B- momentul de calcul din GF dup B

GS

BL

Np Sef

max 1,4pconv (I.20)

unde:

coeficient funcie de eL/L; valorile sunt date n

Anexa Eunde:eL =MS,B /NS

MS,B- momentul de calcul din GS dup Bncrcare excentrica oblic

GF

BL

Np Fef

max 1,4pconv (I.21)

unde:

coeficient funcie de eL/L si eB/B; valorile suntdate n Anexa Eunde: eB =MF,L / NF

MF,L- momentul de calcul din GF dup L

GS

BL

Np Sef

max 1,6pconv (I.22)

unde:

coeficient funcie de eL/L si eB/B; valorile suntdate n Anexa Eunde: eB =MS,L / NS

MS,L- momentul de calcul din GS dup L

I.6.1.5 Metoda direct

(1) Metoda direct se bazeaz pe parametrii de rezisten la forfecare i de deformabilitate ai


26/155

25

pmntului.

(2) Metoda direct poate fi analitic sau numeric.

I.6.1.5.1 Metoda analitic

(1) Evaluarea pe cale analitic a valorilor petermen scurt i pe termen lung ale lui Rdtrebuieluat n considerare, cu precdere, n

pmnturile fine.

(2) Metoda analitic este recomandat n AnexaF din SR EN 1997-1, pentru cazul general

prezentat n figura I.5.

(3) Calculul capacitii portante n condiiinedrenate este prezentat n Anexa F.

(4) Calculul capacitii portante n condiiidrenate este prezentat n Anexa F.

Figura I.5

I.6.1.5.2 Metode numerice

(1) Metodele numerice permit determinarea mecanismului de cedare cel mai defavorabil.

(2) Se recomand utilizarea metodelor numerice n cazurile n care nu se pot aplica metodeleanalitice, ca de exemplu:

(2.1) Atunci cnd masivul de pmnt sau roc de sub o fundaie prezint o structur stratificatsau discontinu bine definit. Mecanismul de cedare presupus i parametrii de rezisten la forfecarei de deformabilitate alei trebuie s in seama de caracteristicile structurale ale terenului;

(2.2) n cazul unei fundaii aezate pe un depozit puternic stratificat, ale cror proprieti diferfoarte mult de la un strat la altul. Valorile de calcul ale parametrilor terenului trebuie cunoscute

pentru fiecare strat;(2.3) n cazul n care o formaiune tare se afl sub o formaiune mai slab, capacitatea de calculpoate fi calculat cu utilizarea parametrilor de forfecare ai formaiunii mai puin rezistente.

(3) Metodele numerice utilizate, n general, sunt:(3.1) Metoda elementelor finite;

(3.2) Metoda diferenelor finite.

(4) Calculul pe baza metodelor numerice se face prin utilizarea adecvata unor programe de calcul.

I.6.1.6 Metoda indirect

(1) Metoda de calcul indirect se bazeaz pe modele semi-empirice.


27/155

26

(2) Este indicat s se utilizeze un model semi-empiric general recunoscut.

(3) n Anexa E din SR EN 1997-1 este prezentat un exemplu pentru estimarea valorii de calcul acapacitii portante a unei fundaii pe baza rezultatelor obinute prin ncercarea presiometric.

(4) n Anexa D din SR EN 1997-2 este prezentat un exemplu pentru estimarea valorii de calcul acapacitii portante a unei fundaii pe baza rezultatelor obinute prin ncercarea de penetrare cuconul.

(5) In lipsa valorilor factorilor pariali relativi pentru combinaiile la strile limit ultime seismice,se recomand utilizarea coeficientului parial pentru capacitate portant, R;v, egal cu 1,4.

I.6.2 Rezistena la lunecare

(1) Atunci cnd ncrcarea nu este normal pe talpa fundaiei, fundaiile trebuie verificate fa decedarea prin lunecarea pe talp.

(2) Pentru calculul la starea limit de rezisten la lunecare trebuie satisfcut condiia [6.2 SR EN1997-1]:

HdRd+Rp;d (I.23)unde:

Hd valoarea de calcul a aciunii orizontale sau componenta orizontal a unei aciuni totaleaplicat paralel cu baza fundaiei

Hd se determin conform prevederilor din capitolul II.2Rd valoarea de calcul a rezistenei ultime la lunecareRp;d valoarea de calcul a rezistenei frontale i/sau laterale mobilizate ca urmare a efectului

Hd asupra fundaiei

Not -Hd trebuie s includ valoarea de calcul a oricrei presiuni active a pmntului asupra fundaiei.

(3) Valoarea Rp;d trebuie sa se determine intr-o manier pertinent i prudent. Este indicat ca, ncazul fundatiior pe pmnturi argiloase aflate n zona micrilor sezoniere, valoarea aleas a luiRp;ds reflecte posibilitatea ca, pe durata de via estimat a structurii, argila s se desprind princontracie de feele verticale ale fundatiilor. Trebuie s se ia n calcul i posibilitatea ca pmntul nfaa fundaiei s fie ndeprtat prin eroziune sau prin activiti umane.

(4) Este indicat ca valorile pentruRdiRp;ds fie corelate cu ordinul de mrime a micrii anticipatepentru starea limit de ncrcare considerat. La deplasri mari trebuie avut n vedere posibilainfluen acomportrii dincolo de deplasarea de vrf.

(5) Determinarea rezistenei de calcul la lunecare n condiii drenate se face conform relaiei [6.3 SREN 1997-1]:

Rd= V'dtan d (I.24)

unde:

V'd valoarea de calcul a ncrcrii efective verticale transmis de fundaie la teren; lastabilirea lui V'd trebuie s se in seama dac Hd i V'd sunt aciuni dependente sauindependente

d unghiul de frecare de calcul dpoate fi admis egal cu valoarea de calcul a unghiului

efectiv de frecare intern la starea critic, 'cv;d,la fundaiile de beton turnate pe loc,sau egal cu 2/3'cv;d la fundaii prefabricate lise.Nota - n lipsa unor rezultate experimentale determinate prin ncercri de teren sau de laborator, se pot utiliza valorile


28/155

27

coeficientului de frecare pe talpa fundaiei, , indicate n Anexa G.

(6) Determinarea rezistenei de calcul la lunecare n condiii nedrenate se face conform relaiei [6.4SR EN 1997-1]:

Rd= min{Accu;d ; 0,4Vd} (I.25)

unde:

Ac aria comprimat a bazei fundaieicu;d coeziunea nedrenatde calculVd valoarea de calcul a ncrcrii totale verticale transmis de fundaie la teren

I.6.3 Stabilitatea general

(1) Pot fi aplicate calculele de stabilitate general descrise n SR EN 1997-1, Seciunea 11.

(2) Stabilitatea general, cu sau fr fundaii, trebuie verificat n particular n urmtoarele situaii;(2.1) n apropiere de un taluz sau pe un taluz, natural sau artificial;(2.2) n apropierea unei excavaii, tranee, lucrri de susinere sau lucrri subterane;(2.3) n apropierea unui ru, canal, lac, rezervor sau mal.

(3) Pentru orice situaie trebuie s se demonstreze, conform cu principiile descrise n SR EN 1997 -1:2004 Seciunea 11, c pierderea de stabilitate a masivului de pmnt cuprinznd fundaia estesuficient de puin probabil.

I.7 Calculul la starea limit de exploatare

I.7.1 Generaliti

(1) Calculul la starea limit de exploatare (serviciu) se face pentru gruprile de aciuni (efecte aleaciunilor) definite conform codului CR0, dup caz:

a. Combinaia (gruparea) caracteristic;b. Combinaia (gruparea) frecvent;c. Combinaia (gruparea) cvasipermanent

(2) Calculul la starea limit de exploatare comport ndeplinirea condiiilor de verificare aurmtoarelor criterii principale:

(2.1) Deplasri i/sau deformaii: valorile de calcul limit pentru care se consider atins nstructur o stare limit de exploatare.

(2.2) ncrcarea transmis la teren: valoarea de calcul limit pentru care n pmnt apar zoneplastice cu extindere limitat (zona plastic este zona pe conturul i n interiorul creia sendeplinete condiia de rupere n pmnt).

(3) Situaiile n care calculul la starea limit de exploatare este obligatoriu sunt indicate n tabelulI.4.

(4) Se recomand efectuarea calculului la starea limit de exploatare pentru categoriile geotehnice 2i 3, n cazul fundrii pe argile plastic-consistente i plastic-vrtoase.

(5) Este indicat ca adncimea pn la care s fie luate n considerare straturile compresibile depmnt s depind de adncimeai forma fundaiei, de variaia n funcie de adncime a modululuide deformaie i de distanele dintre fundaii.


29/155

28

(6) n cazul structurilor fundate pe argile, este indicat de a se calcula raportul dintre capacitateaportant a terenului corespunztoare rezistenei iniiale nedrenate i presiunea efectiv. n cazul ncare acest raport este mai mic de 3, este indicat s se efectueze calculul la starea limit deexploatare.

(7) La estimarea tasrilor difereniale i rotirilor relative, trebuie luate n considerare att distribuiancrcrilor ct i variabilitatea posibil a terenului, pentru a se asigura c nu se atinge nici o starelimitde exploatare.

(8) Efectul fundaiei i umpluturilor vecine trebuie luat n considerare cnd se calculeaz cretereaeforturilor n teren i influena acesteia asupra deformrii terenului.

(9) La aprecierea mrimii deplasrilor fundaiei trebuie s se in seama de experiena comparabil.Este indicat s nu se considere drept exacte valorile tasrilor obinute prin calcul.

I.7.2 Deplasri i deformaii

(1) Condiia exprimat prin relaia I.12 se particularizeaz, dup caz, n funcie de tipul deplasriisau deformaiei avut n vedere pentru verificarea la starea limit de exploatare.

(2)Ed reprezint orice deplasare sau deformaie posibil a fundaiei ca efect a deformaiei terenuluidatorat unei aciunisau combinaiilor de aciuni.

(3) Cdreprezint valoarea limita deplasrii sau deformaiei fundaiei sau structurii.

I.7.2.1 Tasarea absolut

(1) Calculul tasrii absolute trebuie s se refere att la tasarea instantanee (imediat) ct i la tasarea

pe termen lung.

(2) La calculul tasrilor n pmnturi saturate parial sau total, componentele tasrii sunt:(2.1) s0: tasarea instantanee (imediat); pentru pmnturile saturate, datorit deformaiei de

lunecare sub volum constant i pentru pmnturile parial saturate datorit att deformaiilor delunecare ct i reducerii de volum;

(2.2)s1: tasarea datorat consolidrii;(2.3) s2: tasarea datorat curgerii lente, n special n cazul unor pmnturi organice sau argile

sensitive.

(3) La calculul tasrilor pmnturilor speciale se vor avea n vedere prevederile specifice.

(4) Metodele utilizate curent pentru evaluarea tasrilor sunt:(4.1) Metod bazat peteoria elasticitii, indicat n Anexa F din SR EN 1997-1(4.2) Metod bazat pe relaia liniar de efort deformaie, indicat n Anexa H(4.3) Metode numerice bazate pe modele liniare sau neliniare de comportare a pmnturilor(4.4) Metode semi-empirice bazate pe rezultatele determinrilor in situ. n Anexele D, E, F si

K din SR EN 1997-2 sunt prezentate metode de calcul a tasrii pe baza rezultatelor obinute prinpenetrare cu conul (CPT), presiometru Mnard, penetrare standard (SPT) sau ncrcare cu placa.

(5) n Anexa J sunt indicate modalitile de stabilire a valorilor parametrilor geotehnici care intervinn calculul tasrilor.

I.7.2.2 Deplasri i deformaii posibile


30/155

29

n Anexa H din SR EN 1997-1 i nAnexa H a prezentului normativsunt definite principalele tipuride deplasri i deformaii posibile.

I.7.2.3Deplasri i deformaii limit

(1) n Anexa H din SR EN 1997-1 i n Anexa H a prezentului normativ sunt indicate valorile limitorientative ale deformaiilor structurilor i ale deplasrilor fundaiilor.

(2) Asupra valorilor limit trebuie s se convin la proiectarea structurii suportate de teren.

I.7.3 ncrcarea transmis la teren

(1) Criteriul de limitare a ncrcrilor transmise la teren se exprim prin relaia I.13 care separticularizeaz pentru verificarea la starea limit de exploatare.

(2) n cazul n care calculul se efectueaz utiliznd metoda prescriptiv, criteriul de limitare ancrcrilor transmise la teren se exprim prin relaiile I.17, I.19 i I.21.

(3) n cazul n care calculul se efectueaz prin metoda direct, condiia de verificare a criteriuluiprivind limitarea ncrcrilor transmise la teren se exprim sub forma:

pef,medppl (I.26)unde:

pef,med presiunea efectiv medie la baza fundaiei, calculat pentru gruprile de aciuni (efecte aleaciunilor) definite conform CR0, dup caz (caracteristic, frecvent, cvasipermanent)

ppl presiunea plastic care reprezint valoarea de calcul limit a presiunii pentru care npmnt apar zone plastice de extindere limitat

(4) Presiunea plastic se calculeaz utiliznd metoda dat n Anexa H.

(5)Conform SR EN 1997-1 i Anexa naional, pentru strile limit de exploatare coeficienii parialide rezisten pentru pmnturi, M, au valoarea egal cu 1,0.

I.8 Calculul la vibraii

(1) Fundaiile construciilor supuse la vibraii sau la ncrcri vibratorii trebuie proiectate astfelnct s se asigure c vibraiile nu produc tasri i vibraii excesive.

(2) Este indicat s se ia msuri de precauie pentru a nu se produce rezonana ntre frecvena

ncrcrilor pulsatorii i frecvena critic a sistemului fundaie-teren i pentru a se asigura fa deapariia lichefierii n teren.

(3) Vibraiile produse de cutremure trebuie luate n considerare conform SR EN 1998-5 i Anexanaional.

I.9 Fundaii pe roci

Consideraiile complementare pentru proiectarea fundaiilor de suprafa pe roci sunt prezentate nSR EN 1997-1, Seciunea 6.


31/155

30

PARTEA a II-a

PROIECTAREA STRUCTURAL A FUNDAIILOR DE SUPRAFATA

II.1 Scop i domenii de aplicare

(1) Prevederile din partea a II-a a prezentei normativ se refer la dimensionarea i alctuireaconstructiv a fundaiilor de suprafa pe terenuri favorabile. Pentru fundaii pe terenuri speciale seaplic prevederile din reglementrile tehnice specifice, aplicabile, n vigoare.

(2) Prevederile normativului se aplic urmtoarelor tipuri de fundaii de suprafa:

a) fundaii izolate;b) fundaii continue, dispuse dup una, dou sau mai multe direcii;

c) radiere generale.

II.2 Definiii, notaii i simboluri

(1) Principalele definiii, notaii i simboluri utilizate n partea II a prezentului normativ suntprezentate n tabelul II.1 si II.2.

Tabelul II.1

Definiia SemnificaiaSistemul

structuralAnsamblul elementelor care asigur rezistena i stabilitatea unei construcii subaciunea ncrcrilor statice i dinamice, inclusiv cele seismice.Sistemul structural este alctuit din trei subsisteme: suprastructura (S),infrastructura (I) i terenul de fundare (T) (Fig. II.1).

Suprastructura Ansamblul elementelor structurale situate deasupra infrastructurii; poziionat, deregul, peste cota zero a construciei.

Infrastructura Ansamblul elementelor structurale situate, de regul, sub cota zero a construciei;este alctuit din substructur i fundaii; la construciile care nu au substructur,infrastructura este alctuit din fundaii.

Substructura Parte a infrastructurii poziionat ntre suprastructur i fundaii.

Substructura este alctuit, de regul, din elemente structurale verticale (perei,stlpi) i elemente orizontale sau nclinate (plci, grinzi etc.).n raport cu suprastructura, aceasta prezint diferene de alctuire i conformare,care conduc la capaciti de rigiditate i rezisten majorate.n unele cazuri substructura include i primul sau primele niveluri de peste cotazero.


32/155

31

c) d) e)

a) b)

T

IB

S

F

T T

F

B I

SS

IBF

TTTT TF

S

T T T T TF

S LEGENDA

S=Suprastructura

I=Infrastructura

B=Substructura

F=Fundatii

T=Teren de fundare

CTA

0.00

0.00 CTACTA 0.00

Figura II.1

Tabelul II.2

Notaia sausimbolul

Semnificaia

Li tere LATINE

As Aria de armtur

As,con Aria de armtur de conectare din planeuAsh,Asv Aria armturii orizontale, respectiv verticale, n pereii fundaiei paharAwf Suprafaa seciunii de forfecare dintre elementul vertical iplacB Dimensiunea mai mic a tlpii fundaiei avnd forma dreptunghiular n planBa Limea activ a fundaieiCw Fora de compresiune din biela comprimat din pereii fundaiei paharEdi Valoarea de proiectare a efectului aciunii seismice aelementului i

EFd Efortul care acioneaz la partea superioar a fundaieiEFG Efortul din ncrcri neseismice care acioneaz la partea superioar a fundaieiEFE Efortul din ncrcri seismice care acioneaz la partea superioar a fundaiei

Fb For tietoare de bazH nlimea fundaieiH nlimea la marginea fundaiei tip obeliscH1,H2 nlimile treptelor blocului din beton simplu. nlime talp fundaie paharHC nlimea seciunii fundaiei continueHf Grosimea fundului paharului

Hi nlime infrastructurHmin nlimea minim a fundaieiHP nlimea paharului fundaiei pentru stlpi prefabricaiHr Grosimea radierului

Hv;Lv nlimea; lungimea vuteiL Dimensiunea mare a tlpii fundaiei avnd forma dreptunghiular n plan;

Lungimea sistemului de fundare pentru fundaii de seciune dreptunghiularL0 Distana dintre doi stlpi vecini


33/155

32

Lc Lungimea consolei grinzilor de fundare

Ls Valoarea de calcul a forei de lunecare transmis planeului superiorM Momentul ncovoietor rezultant n centrul de greutate al seciunii fundaieiM1 Momentul ncovoietor transmis paharului prin presiuni pe peretele frontalMi Momentul ncovoietor n stlpul iMC,NC Momentele ncovoietoare i fora axial la baza cuzinetuluiMFd Momentul care acioneaz la partea superioar a fundaiei

Mx Momentul ncovoietor fa de seciunea x-xMy Momentul ncovoietor fa de seciunea y-yN Fora axial; Rezultanta ncrcrilor axiale n centrul de greutate al seciunii

fundaieiN1 Fora axial transmis lapahar prin betonul de monolitizareN2 Fora axial de strpungere a fundului paharului monolitizatNFd Fora axial care acioneaz la partea superioar a fundaieiNP Fora de ntindere n pereii longitudinaliP Rezultanta presiunilor pe peretele frontal

Rdi Rezistena (efortul capabil) elementului iT Moment de torsiune

V Fora tietoareVFd Fora tietoare care acioneaz la partea superioar a fundaieiVinf Fora tietoare care se dezvolt n elementul vertical sub planeuVRd,c Capacitatea betonului simplu la fora tietoareag Acceleraia terenului pentru proiectarebp Grosimea peretelui paharului, la partea superioarbs, ls Dimensiuni seciune stlpb0, l0 Dimensiuni pahar la partea superioarb`w Limea bielei comprimate din peretele fundaiei pahard nlimea util a seciunii

ds Diametrul tijei urubuluifck Rezistena caracteristic a betonului la compresiunefcd,fctd Rezistena de calcul a betonului la compresiune, respectiv la ntinderefctm Rezistena medie a betonului la ntinderefbd Efort unitar de aderenfyk Valoarea caracteristic a rezistenei de curgere a armturiifys Rezistena de calcul a armturiih nlimea seciunii transversale a grinziihr Grosimea radierului

hc nlimea cuzinetului; nlimea seciunii transversale a grinzii n cmphw nlimea pereteluilb Dimensiunea interioar a paharuluilbd Lungimea de ancorare

lc, bc Lungimea cuzinetului, limea cuzinetuluilw nlimea seciunii pereteluils, bs Dimensiunile seciunii transversale a stlpului

p Presiune de contact fundaie-teren; procent de armareq Factor de comportare

u Perimetru de strpungereui Perimetrul de strpungere la distana 2du0 Perimetrul de strpungere la faa stlpului

Litere GRECESTI Rdi/Edi

Unghiul blocului din beton simplu


34/155

33

Unghiul cuzinetului din beton armat. Factor care ine seama de momentulncovoietor n calculul la strpungere

Unghiul bielei comprimate din peretele fundaiei paharRd Factor de suprarezisten1,2 Factori pentru calculul efortului de aderen Coeficient de frecare

, `

Coeficieni de reducere a rezistenei la compresiune a betonului fisurat

Coeficient de armarew Coeficient de armare transversal Efort unitar normal

Rdmax Efort unitar de aderenmed Efort tangenial mediu Diametrul barei de armturL Diametrul barei de armtur longitudinalt Diametrul barei de armtur transversal

(2) Unitile de msur recomandate la proiectarea fundaiilor de suprafa sunt date n tabelul II.3.

Tabelul II.3Mrimea U.M.For kNMas kgMoment kNm

Mas volumic kg/m3Greutate volumic kN/m3Efort unitar, presiune, rezisten, rigiditate kPa

II.3 Cerine generale privind proiectarea infrastructurilor

II.3.1 Cerine privind proiectarea fundaiilor

(1) Fundaiile trebuie proiectate astfel nct s transmit la teren ncrcrile construciei, inclusivcele din aciuni seismice, asigurnd ndeplinirea condiiilor privind verificarea terenului de fundarela stri limit.

(2) Fundaiile ca elemente structurale se vor proiecta astfel nct s fie ndeplinite condiiile deverificare la strile limit ultime i de serviciu din SR EN 1992-1-1 i codul P100-1.

II.3.2 Cerine privind proiectarea substructurilor

(1) Substructura are rolul de a prelua ncrcrile provenite de la suprastructur i de a le transmitefundaiilor.

(2) La proiectarea substructurilor se vor lua n considerare ncrcrile proprii, ncrcrile transmisede suprastructur, conform prevederilor de la cap. II.4 i ncrcrile din teren. Vor fi ndeplinitecondiiile de verificare la strile limit ultime i de serviciu din SR EN 1992-1-1, precum i Coduluide proiectare seismic. Partea I-Prevederi de proiectarepentru cldiri, indicativ P100-1.

II.3.3 Cerine privind proiectarea infrastructurilor

(1) Se vor respecta cerinele de la punctul 4.4.1.7. din normativul P100-1 i anume:

a) alctuirea fundaiilor construciei i a legturii acesteia cu suprastructura trebuie s asigurecondiia ca ntreaga cldire s fie supus unei excitaii seismice ct mai uniforme;


35/155

34

b) n cazul structurilor alctuite dintr-un numr de perei structurali cu rigiditate i capaciti derezisten diferite sunt recomandabile infrastructurilede tip cutie rigid i rezistent sau de tipradier casetat;

c) n cazul adoptrii unor elemente de fundare individuale (direct sau la adncime, prin piloi),este recomandabil utilizarea unei plci de fundaie (radier) sau prevederea unor grinzi delegtur ntre aceste elemente, n ambele direcii;

d) se recomand s se evite formele de construcii la care, pentru anumite direcii de aciune

seismic, pot aprea suprasolicitri ale unor elemente verticale i solicitarea dezavantajoas ainfrastructurilor.

(2) La proiectarea elementelor infrastructurii vor fi ndeplinite condiiile de verificare la strilelimit ultime i de serviciu din SR EN 1992-1-1, precum i P100-1.

(3) Infrastructura se va proiecta astfel nct s fie solicitat, de regul, n domeniul elastic decomportare (Fig. II.2). Eforturile din aciuni seismice transmise infrastructurii se vor asociamecanismului de plastificare al suprastructurii. Aceast condiie nu este obligatorie pentrustructurile care se proiecteaz ca structuri cu ductilitate moderat sau limitat.

Stalp

Grinda

Articulatii plastice

S

B IF

T

TF

S

Perete

Stalp

Grinda

Figura II.2

(4) Se admite proiectarea mecanismului de plastificare a structurii cu dezvoltarea de articulaiiplastice i n substructur, caz n care se vor lua msuri care s asigure o comportare ductil asubstructurii.

(5) La construcii care nu se ncadreaz n cerinele de la (3) sau (4) (de exemplu rezervoare sausilozuri de beton armat) se poate admite plastificarea terenului de fundare. n acest caz se interzicecalculul terenului de fundare pe baza metodei prescriptive bazat pe presiuni convenionale.

(6) Atunci cnd interaciunea teren-structur are o influen semnificativ asupra efectelor aciunilor

n structur, proprietile terenului i efectele interaciunii trebuie luate n calcul conform cu SR EN1997-1. Dimensionarea fundaiilor de suprafa poate fi efectuat utiliznd modele simplificateadecvate pentru a descrie interaciunea teren-structur.

(7) Toate elementele infrastructurilor trebuie s satisfac cerinele de durabilitate prevzute pentruntreaga structur. Proiectarea elementelor infrastructurilor pentru durabilitate se va face nconformitate cu prevederile normativului NE012/1. n anexa F din NE 012, se indic valorileminime ale raportului ap/ciment, clasei minime de rezisten i dozajului de ciment n funcie declasa de expunere. Pentru stabilirea grosimii stratului de acoperire se va utiliza metodologia din SR

EN 1992-1-1. Pentru elementele n contact cu pmntul stratul de acoperire cu beton al armturilorva fi minim 50 mm.


36/155

35

II.4 Eforturi transmise infrastructurilor

II.4.1Prevederi generale

(1) Eforturile transmise infrastructurilor se determin considernd eforturile transmise desuprastructur, ncrcrile aplicate direct infrastructurii (ncrcri din greutatea proprie,din ncrcri de exploatare, fore seismice etc.), presiuni sau mpingeri ale pmntului, presiunea

apei etc.

a) Orice aciune semnificativ pentru proiectarea elementelor infrastructurii sau pentru verificareaterenului de fundare se va considera n categoria de eforturi transmise infrastructurii.

(2) Eforturile transmise infrastructurilor se determin n gruprile de ncrcri definite de codulCR0.

b) Stabilirea eforturilor transmise infrastructurilor n gruprile de ncrcri care cuprind aciuneaseismic este, de regul, condiionat de dimensionarea complet a suprastructurii.

(3) Eforturile din infrastructur rezult n urma calculului suprastructurii i depind de modelul decalcul adoptat. n mod tradiional suprastructura se consider ncastrat la nivelul cotei planeului

peste subsol sau n lipsa unui subsol, la nivelul cotei superioare a fundaiilor. Eforturile obinute labaza suprastructurii constituie ncrcri pentru infrastructur i terenul de fundare.

a) Aceast ipotez este acceptabil pentru structuri n cadre i structuri de tip hal.

b) Pentru structuri cu perei ipoteza poate fi corect cnd cldirea are subsol (sau subsoluri), iarsubsolurile au o alctuire capabil s asigure dezvoltarea capacitii pereilor i este, de regul,incorect cnd cldirea nu are subsol. n acest caz trebuie considerat c pereii se pot roti pe teren.

(4) O modelare mai corect const n a considera structurile ca ansamblul constituit dinsuprastructur, infrastructur i teren de fundare. Terenul de fundare poate fi modelat, n modsimplificat, ca un ansamblu de resoarte caracterizate de coeficientul de pat. Aceast modelare estecorect att timp ct nu apar ntinderi pe suprafaa terenului sau dac programul de calcul este dotatcu resoarte care nu preiau ntinderi.

II.4.2 Eforturi transmise infrastructurilor n gruparea de ncrcri care conine aciuneaseismic

(1) La proiectarea infrastructurii, aciunea seismic orizontal se va considera conform prevederilordin codul P100-1.

(2) n gruparea de ncrcri care conine aciuni seismice, atunci cnd se accept plastificareasuprastructurii i o comportare n domeniul elastic a infrastructurii, eforturile transmiseinfrastructurilor sunt cele asociate mecanismului de disipare a energiei induse de aciunile seismice(MFd, VFd, NFd, - Fig. II.3), considernd efectele suprarezistenei elementelor structurale, fr a

depi ns valorile corespunztoare comportrii elastice (q= 1,0), conform (3), (7) i (8). Forelegeneralizate capabile se determin considernd rezistenele de calcul ale materialelor.


37/155

36

pef

VFd,i

NFd,i

Directia actiunii seismice

MFd,i

Figura II.3

(3) n cazul fundaiilor elementelor verticale individuale (stlpi, perei ductili), condiia de laparagraful (2) se poate considera satisfcut dac efectele aciuniiEFd asupra fundaiei se determin

dup cum urmeaz:EFd =EF,G+ Rd EF,E (II.1)

n care

EF,G efectul aciunii (efortul secional) din ncrcrile neseismice, incluse n combinaiade aciuni considerate n calculul la cutremur

EF,E efectul aciunii (efortul secional) din ncrcrile seismice de proiectare

Rd factorul de suprarezisten, egal cu 1,0 pentru q 3, i 1,15 pentru q>3

valoarea (Rdi/Edi) qn zona disipativ a elementului ial structurii care are influena

cea mai mare asupra efortuluiEFconsiderat iarRdi rezistena (efortul capabil) elementului i

Edi valoarea de proiectare a efortului n elementul i corespunztoare aciunii seismicede proiectare

(4) n cazul fundaiilor de stlpi i perei ductili de beton armat, se determin ca valoare araportului momentelorMRd/MEdn seciunea transversal de la baza zonei plastice.

(5) n cazul fundaiilor stlpilor cadrelor metalice cu contravntuiri centrice este valoarea minima raportului forelor axialeNRd/NEd, determinate pentru toate diagonalele ntinse.

(6) n cazul fundaiilor stlpilor cadrelor metalice cu contravntuiri excentrice, este valoarea

minim a raportului forelor tietoare VRd/VEd determinat pentru toate zonele disipative forfecatesau a raportului momentelor ncovoietoare MRd/MEd stabilite pentru toate zonele disipative prineforturi de ncovoiere.

(7) n cazul fundaiilor alctuite ca sisteme spaiale sau bidirecionale de fundaii (reele de grinzi defundare sau infrastructuri complexe) la care suprarezistena seciunilor din calculul structural lasituaia de proiectare seismic este relativ uniform i moderat (orientativ 1,5), eforturilesecionale n elementele sistemului de fundare se vor obine utiliznd modelul de calcul elasticcomplet al ansamblului suprastructur-infrastructur, pe care se aplic ncrcrile gravitaionale iforele seismice de proiectare multiplicate printr-un factor de suprarezisten mediu pe structur:

EFd =EF,G+ 1,5EF,E (II.2)

(8) Pereii neductili (perei mari, slab armai, adic perei cu dimensiunea orizontal minim ntre


38/155

37

lw 4 m i lw 2/3 hw, la care incursiunile n domeniul postelastic sunt limitate, se vor calcula caperei care pot avea rotiri limitate la baz (rocking walls), la eforturile rezultate din calcul elastic,n cazul n care ei reazem direct pe fundaie i nu pe un subsol de beton armat.

(9) Dac mecanismul de plastificare ce asigur disiparea energiei induse de cutremur implicdezvoltarea de deformaii inelastice i n elementele substructurii, pentru verificarea terenului defundare se consider valorile eforturilor capabile ale elementelor infrastructurii.

(10) Eforturile transmise infrastructurilor de ctre suprastructurile care rspund elastic la aciunileseismice (q < 1,5 sau structuri din clasa de ductilitate joas - DCL) i/sau la care se admite

plastificarea terenului de fundare se vor lua cele rezultate din calculul structurii n situaia deproiectare seismic.

(11) La proiectarea sistemelor de fundare se va lua n considerare efectul componentei verticale aaciunii seismice, n concordan cu normativul P100-1.

II.5 Materiale utilizate la fundaii

II.5.1 Fundaiile se realizeaz n mod obinuit din:

a) beton armat;

b) beton simplu;

c) zidrie de piatr.

La realizarea fundaiilor se recomand folosirea betonului armat, indiferent de mrimea ncrcrilori destinaia construciei.

II.5.2 Caracteristicile betoanelorutilizate la executarea fundaiilor se stabilesc de ctre proiectantn funcie de destinaie, solicitri, condiiile mediului de fundare i influena acestora asupradurabilitii betonului din fundaii.

Clasele minime de beton sunt:

a) Pentru elemente din beton simplu:

C8/10 pentru umpluturi, egalizri i pentru bloc (la fundaiile tip bloc de beton simplu i cuzinet debeton armat).

b) Pentru elemente din beton armat:

C16/20, respectndu-se prevederile din P100-1.

n funcie de clasele de expunere (din punct de vedere al durabilitii), clasa minim va respectaprevederile Codului de practic pentru executarea lucrrilor din beton, beton armat i betonprecomprimat. Partea I-Producerea betonului , indicativ NE 012/1 .

c) Pentru betonul din sub-betonri la stlpi metalici:Clasa minim va fi C25/30

Tipul de ciment ce se utilizeaz la prepararea betonului pentru fundaii se stabilete n funcie deinfluena condiiilor mediului de fundare, conform prevederilor codului NE 012/1 .

II.5.3 Oelul beton trebuie s ndeplineasc condiiile, definite n Specificaia tehnic privindprodusele de oel utilizate ca armturi: cerine i criterii de performan, indicativ ST 009-2011.Oelul folosit n fundaii va fi de clas B sau C. Oelurile neductile, sau mai puin duct ile, se potutiliza n situaiile n care, prin modul de dimensionare, se poate asigura o comportare n domeniulelastic al acestor armturi.

II.5.4 Pentru fundaiile din zidrie de piatr se aplic prevederile definite n legislaia cereglementeaz lucrrile de zidrie din piatr natural. Mortarul ntrebuinat este din var i ciment, nconformitate cu legislaia privind mortarele obinuite pentru zidrie i tencuial.


39/155

38

II.5.5 Pentru fundaiile continueale construciilor cu cel mult un nivel amplasate nmediul ruralse pot aplica i soluii constructive bazate pe folosirea materialelor locale. Fundaiile se pot realizadin lemn, zidrie de piatr sau beton ciclopian.

II.6 Proiectarea fundaiilor izolate

(1) Prevederile prezentului capitol se aplic la proiectarea fundaiilor izolate ale stlpilor de beton

armat, pereilor structurali de beton armat i stlpilor de oel. Detaliile pentru fundaii izolate pot fiutilizate i n cazul unor elemente structurale continue.

(2) Tipurile de fundaii izolate carefac obiectul prezentului normativ sunt:

a) Fundaiile pentru stlpi i perei de beton armat monolit:

i. fundaii tip talp de beton armat (fundaii elastice);

ii. fundaii tip bloc i cuzinet (fundaii rigide).

b) Fundaiile pentru stlpi de beton armat prefabricat:

i. fundaii tip pahar;

ii. alte tipuri de fundaii adaptate sistemului de mbinare dintre stlpul prefabricat i fundaie.

c) Fundaiile pentru stlpi de oel:

i. fundaii tip bloc i cuzinet;

ii. fundaii tip talp de beton armat.

(3) Proiectarea fundaiilor izolate de beton armat se face pe baza prevederilor standardului SR EN1992-1-1.

(4) Dimensiunile n plan ale fundaiilor izolate se stabilesc conform prevederilor din partea I-a anormativului.

(5) La alctuirea fundaiilor izolate se va ine seama de urmtoarele reguli cu caracter general:

a) sub fundaiile de beton armat monolit se prevede un strat de beton de egalizare de 50100 mmgrosime;

b) fundaiile se poziioneaz, de regul, centrat n axul stlpului sau peretelui;

c) pentru stlpi sau perei de calcan, de rost sau situaii n care exist n vecintate alte elemente deconstrucii sau instalaii, se pot utiliza fundaii excentrice n raport cu axul elementului; n acest cazmomentul transmis tlpii fundaiei se poate reduce prin prevederea de grinzi de echilibrare;

II.6.1 Fundaii pentru stlpi i perei de beton armat monolitII.6.1.1 Fundaii tip talp de beton armat

Fundaiile tip talp de beton armat pentru stlpi i perei de beton armat pot fi de form prismatic(Fig. II.4-a) sau form de obelisc (Fig.II.4-b).


40/155

39

H

L

H

Beton de egalizare

a) b)

H'

L


41/155

40

unde este un coeficient care ine seama de influena momentului ncovoietor. Valoarea lui sepoate calcula conform metodei din SR EN 1992-1-1, sau se poate lua 1,15 pentru stlpii centrali i1,5 pentru restul stlpilor. n cazul unei ncrcri centrice = 1. nlimea deste media nlimilorutile pe cele dou direcii ale fundaiei, d = (dx+dy)/2;

Valoarea net a forei de strpungere poate fi redus:

Fd,red Fd FdN N N

n care:NFd fora aplicat

NFd fora de reaciune vertical din interiorul conturului considerat, adic reaciuneaterenului minus greutatea proprie a fundaiei.

ii) n lungul unor contururi de calcul u situate la cel mult 2dde la faa stlpului. n acest cazmembrul drept din relaia II.5 se multiplic cu coeficientul 2d/an care aeste distana la care seconsider perimetrul u. Restul variabilelor sunt cele de la punctul b).

d)Condiiile de la punctele b) i c) constituie recomandri. n cazul cnd se alege o nlime Hcenu respect aceste condiii, fundaia va fi prevzut cu armturi corespunztoare calculate cu

relaiile din capitolele 6.2 i 6.4 din SR EN 1992-1-1. De asemenea, se va verifica i condiia:VEd VRdmax (II.7)

e) Valoarea minim a nlimii fundaiei esteHmin= 300 mm.

(2) nlimea la margine a fundaiei tip obelisc (H) rezult n funcie de urmtoarele condiii:

a) valoarea minim esteHmin= 250 mm;

b) panta feelor nclinate ale fundaiei nu va fi mai mare de 1/3.

(3) Armtura fundaiei (Fig. II.5 a i b) este compus din:

a) armtura de pe talp, realizat ca o reea din bare.

Aria de armtura rezult din dimensionarea la moment ncovoietor n seciunile de la faa stlpului.n calculul momentelor ncovoietoare din fundaie se consider presiunile pe teren determinate deeforturile transmise de stlp. Se vor considera situaiile de ncrcare (presiuni pe teren) care conducla solicitrile maxime n fundaie.

Procentul minim de armare pe fiecare direcie este 0,10 %.

Diametrul minim al armturilor este = 10 mm.

Distana maxim ntre armturi este de 250 mm; distana minim este de 100 mm.

Armtura se distribuie uniform pe limea fundaiei i se prevede la capete cu ciocuri cu lungimea

minim egal cu d, nlimea util a seciunii, la margine.b) armtura de la partea superioareste realizat din minim trei bare dispuse n dreptul stlpuluisau ca o reea dezvoltat pe toat suprafaa fundaiei.

Fundaiile care nu au desprindere de pe terenul de fundare se prevd la partea superioar cuarmtur constructiv.

La fundaiile care lucreaz cu arie activ, armtura de la partea superioar rezultdin calculul lancovoiere. Dimensionarea armturii se face n seciunile de consol cele mai solicitate, considerndmomentele ncovoietoare negative rezultate din aciunea ncrcrilor din greutatea fundaiei, aumpluturii peste fundaie i a ncrcrilor aplicate pe teren sau prin repartizarea momentuluincovoietor transmis de stlp. n aceast situaie de solicitare armtura se realizeaz ca o reea de

bare dispuse paralel cu laturile fundaiei.Diametrul minim al armturilor este = 10 mm.


42/155

41

Distana maxim ntre armturi este de 250 mm; distana minim este de 100 mm.

c)armtu

Date post:	02-Mar-2018
Category:	Documents
Upload:	valismock
View:	274 times
Download:	4 times

NP 112-2013 - Normativ Privind Proiectare Fundatiilor de Suprafata

Documents