Notification Draft 2014 172 D RO

140012812-187739 (130422_BHFU mit Anlagen_E17-1)

Pagina16Pagina15

1. ------IND- 2014 0172 D-- RO- ---- 20140422 --- --- PROJET

Oraul liber i hanseatic Hamburg

PROIECT

Directiv

Baze de calcul pentru ziduri de protecie mpotriva nivelului ridicat al apelor, instalaii de protecie mpotriva inundaiilor i obiective constructive de mal n domeniul afectat de maree al Elbei al oraului liber i hanseatic Hamburg

- aprilie 2013 -

Exploatarea landului a drumurilor, podurilor i corpurilor de ap

Sachsenfeld 3 - 5

20097 Hamburg

Hamburg Port Authority

Oficiul pentru legislaia public

Neuer Wandrahm 4

20457 Hamburg

Cuprins

Pagina

41.GeneralitI

41.1.Noiuni i definiii

52.Determinarea nlimii nominale pentru zidurile de protecie mpotriva nivelului ridicat al apei i pentru instalaiile de protecie mpotriva inundaiilor

52.1Principiul determinrii nlimii nominale

52.2Principii ale determinrii nlimii nominale

63.Niveluri ale apelor determinante

63.1Ap ridicat i sczut

63.2Nivel ridicat al apei care trece peste - Situaia de dimensionare Sunk 3 cu supurare restricionat

73.3Nivel ridicat al apei care trece peste - Situaia de dimensionare Sunk 3 cu supurare nempiedicat

84.Suprapresiunea apei i modificri ale greutii spaiale

85.Presiunea valului

85.1Val n picioare respectiv spart

5.2Sparge-val995.3ncrcarea suprafeelor pariale

106.Baze de calcul pentru deflectoare de trecere peste i supranlri verticale ale zidurilor

117.Presiunea datorat gheii, traciunea datorat suporilor pentru barje, traciunea datorat babelor de cheu, ocul datorat resturilor flotante

117.1Presiunea datorat gheii

117.2Traciunea datorat suporilor pentru barje

117.3Traciunea datorat babelor de cheu

117.4ocul datorat resturilor flotante

118Sarcini datorate traficului

119Pori HWS

1210Situaia de dimensionare i sigurane

1210.1Situaia de dimensionare: nivel ridicat al apei

1210.2Situaia de dimensionare: nivel sczut al apei

1211Dovezi hidraulice

1211.1Codul de baz hidraulic

1311.2Sigurana mpotriva fracturrii i flotaiei

1311.3Sigurana mpotriva eroziunii

1312.Dovezi privind sigurana de stabilitate

1313.Adncimea de calcul

1514.Bibliografie

Lista anexelor

Anexa 1:Niveluri ale apelor de dimensionare (BW) n zona central a portului Hamburg, valabile din 2013

Anexa 2:Nomogram pentru determinarea refulrii valurilor la zidurile HWSAnexa 3:Reprezentare n principiu a suprafeelor de ap cu suprapresiune i a modificrilor greutii spaiale

Anexa 4:Deflector de trecere peste

Anexa 5:Valori determinante pentru calculul zidurilor din piloi btui

Anexa 6:Influena sarcinii din Nivelul II asupra Nivelului I (reprezentare n principiu)

Anexa 7:Verificarea sparge-valului

1.Generaliti

Directiva se bazeaz pe zidurile de protecie mpotriva nivelului ridicat al apelor, instalaiile de protecie mpotriva inundaiilor i obiectivele constructive de mal din zona influenat de maree a Elbei.

Zidurile de protecie mpotriva nivelului ridicat al apelor, instalaiile de protecie mpotriva inundaiilor i obiectivele constructive de mal sunt afectate de sarcini diferite. Aplicrile standardelor tehnice, n special a EAU, sunt specificate n prezentele baze de proiectare pentru zona oraului liber i hanseatic Hamburg.

Baza este constituit din irurile de msurtori cuprinztoare i evaluri de expertizare a rapoartelor existente n Hamburg. n cazul n care raporturile locale se abat puternic de la condiiile limit preimpuse, astfel, trebuie efectuate examinrile necesare i trebuie impuse cerinele pertinente.

Dimensionarea trebuie efectuat conform conceptului de siguran parial n temeiul manualelor EC7-1, respectiv, EAU 2012.

1.1.Noiuni i definiii

AWNivelul exterior al apei[m peste NN]

BWNivelul apei de dimensionare[m peste NN]

ctCoeficientul de transmitere[-]

(Modificarea greutii specifice a solului ca urmare a presiunii fluxului apelor freatice[KN/m]

dAdncimea apei n faa zidului HWS[m]

dwGrosimea stratului hidroizolant[m]

FhSarcina de substituie a valurilor[KN/m]

GOKMuchia superioar a terenului

HWSProtecia mpotriva nivelului ridicat al apei

max. Hdsnlimea semnificativ a valurilor maxime la zidul HWS[m]

Hswnlimea valurilor redus la zidul WHS cu luarea n considerare a atenurii valurilor[m]

LuvPartea ndreptat nspre vnt inclusiv o zon de trecere peste

LeePartea ntoars de la vnt

Sunk (scufundare)Suprapresiunea apei n zonele influenate de maree n direcia prii apei n momentul mareei joase

ThwNivelul ridicat al mareei

(Factor de coliziune pentru ncrcarea datorat sparge-valului[-]

p1, p2, p3Coordonate ale presiunii valurilor[KN/m2]

qtRata local de trecere peste a valurilor n medie timp de trei ore pe traseul viiturii inundaiei de furtun (1,5 ore nainte pn la 1,5 ore dup Thw) pentru direcia vntului avut n vedere[l/ms]

qTRata local de trecere peste a valurilor n medie timp de trei ore pe traseul viiturii inundaiei de furtun (1,5 ore nainte pn la 1,5 ore dup Thw) mediat pentru lungimea tronsonului pentru direcia vntului avut n vedere[l/ms]

Rcnlimea efectiv a bordului liber al zidurilor de protecie mpotriva nivelului ridicat al apei: diferena dintre muchia superioar a zidului i BW, respectiv, AW[m]

TpPerioada de Peak = Perioada valurilor la densitatea de energie maxim[s]

,

Parametru pentru determinarea figurii de repartiie a presiunii datorate sarcinilor valurilor[-]

2.Determinarea nlimii nominale pentru zidurile de protecie mpotriva nivelului ridicat al apei i pentru instalaiile de protecie mpotriva inundaiilor

2.1Principiul determinrii nlimii nominale

n funcie de zon, nlimea nominal se determin din factori locali diferii i pe traseul instalaiilor HWS, prin aceasta, nu este obligatoriu egal.

Nivelul apei de dimensionare (BW)

(a se vedea comparativ anexa 1)

+

Lee(Bord liber (Luv

Bord liber minimBord liber, dedus din:

- nlimea valurilor

- Rata de trecere peste a valurilor

- Direcia de aciune a valurilor

=nlimea nominal

2.2Principii ale determinrii nlimii nominale

2.2.1Nivelul apei de dimensionare (BW)

Nivelurile apei de dimensionare se preiau din anexa 1.

Nivelurile apei de dimensionare indicate n anexa 1 se mpart n niveluri ale apelor de dimensionare pentru obiective constructive cu durata de via planificat de 50 de ani, respectiv, de peste 50 de ani.

2.2.2Climatul valurilor

Climatul valurilor a fost simulat pentru Elba n Hamburg n condiii de furtun i un nivel al apei de dimensionare aprut pentru un spectru de vnt de 220( - 300( inclusiv zona de trecere peste i o vitez a vntului 20 m/s (8-9 Beaufort) pn la podurile Elbei, respectiv, 17 m/s nspre estul podurilor Elbei prin intermediul calculelor model.

Rezultatul constituie date privind valurile la un zid HWS

nlimea semnificativ a valurilor

unghiul de atac al valurilor

perioada valurilor

Influene topografice asupra cursului local al mrii:

Ca influennd cursul mrii au fost luate n considerare:Nu au fost luate n considerare:

- Limea i nlimea terenului din fa- Construirea suplimentar

- Construirea districtului de depozite- Podurile pietonale i instalaiile de ncrcare- Dup caz, poduri rutiere i feroviare- Vegetaia de pe terenul din fa

- Podurile de acostare i de peste mare din St. Pauli

- Dup caz, instalaii de protecie mpotriva nivelului ridicat al apei

2.2.3Bord libernlimea bordului liber desemneaz distana dintre nivelul apei de dimensionare i muchia superioar a instalaiei HWS. Cu aceast ocazie, se face distincie ntre locaiile Luv i Lee. Locaiile Luv cuprind laturile ndreptate nspre spectrul vntului (220 - 300) inclusiv o zon de trecere peste. Locaiile Lee cuprind celelalte laturi ndreptate nspre vnt.

n locaiile Lee, trebuie aplicat un bord liber minim.

n locaiile Luv, nlimea bordului liber se determin n funcie de climatul valurilor fie

cu aplicarea probabilistic a procedurii EurOtop [KFKI, 2007], fie

cu anexa 2 Nomogram pentru determinarea refulrii valurilor la zidurile HWS.Condiiile-limit pentru acestea trebuie clarificate n prealabil cu organismul de serviciu.

Valoarea de dimensionare pentru rata de trecere peste a valurilor este qT = 0,5 l/m s pentru direcia nefavorabil a vntului unui tronson HWS.

3.Niveluri ale apelor determinante

3.1Ap ridicat i sczut

RndulSituaia de dimensionareNivelul exterior al apeiNivelul interior al apei

1Ap ridicatBWGOK general

2Sunk 1: Maree normalNN - 1,70 mNN + 1,00 m

3Sunk 2: Ap extrem de sczut (NNTnw)NN - 3,70 mNN ( 0,00 m

4Sunk 3: Nivel ridicat al apei care trece pestea se vedea paragraful 3.2, respectiv, 3.3a se vedea paragraful 3.2, respectiv, 3.3

Tabelul 1:Niveluri determinante ale apei

BW: a se vedea anexa 1: Niveluri ale apei de dimensionare (BW) n Portul Hamburg, valabile din 2013

Nivelurile interioare ale apei sunt valori minime care impun ca precondiie o drenare suficient a apelor freatice. Acestea trebuie verificate n special la straturile moi hidroizolante n cadrul expertizei geologice. Cu aceast ocazie trebuie aezate la baz preponderent msurtori ale marcatoarelor.

n toate situaiile de dimensionare a Sunk, trebuie aplicat nivelul interior al apei cu cel puin 1,0 m peste muchia superioar a stratului moale.

La dispunerea de drenaje, poate fi aplicat nivelul interior al acelei nlimi determinat prin msurarea drenajelor, totui, nu mai cobort de NN + 2,00 m. n protecia public mpotriva nivelului ridicat al apei, n principiu, drenajele nu se aplic.

Trebuie verificat dac nivelurile exterioare ale apei, n special la zidurile de pe taluzuri, conduc la valori de dimensionare statice nefavorabile.

3.2Nivel ridicat al apei care trece peste Situaia de dimensionare Sunk 3 cu supurare restricionat

Valorile de aplicat ale capitolului 3.2 sunt valabile pentru:

zonele zidurilor HWS n care rata de trecere peste a valurilor este qT ( 0,5 l/(sm)

3.2.1Curgere liber n jurul piciorului (x ( 1,50 m)

Nivelurile apei din tabelul 2 sunt valabile pentruziduri n soluri permeabile

ziduri care se sfresc deasupra straturilor hidroizolante.

Distana x dintre piciorul zidului i muchia superioar a stratului hidroizolant trebuie s fie n medie de cel puin 1,50 m. n cazul piciorului zidului n trepte, trebuie respectat o seciune transversal de drenare de 1,5 m/m de zid.


1Sunk 3 aNN + 1,50 mNN + 4,50 m / + 5,00 m1)

2Sunk 3 bNN - 1,00 mNN + 3,00 m / + 3,50 m1)

1)Pentru obiective constructive cu durat de via planificat de peste 50 de ani

Tabelul 2:Situaia de dimensionare Sunk 3 cu curgere liber mprejurul piciorului i supurare restricionat

Nivelul interior al apei nu mai nalt dect GOK

3.2.2Curgere mprejurul piciorului mpiedicat (x < 1,50 m)


1Sunk 3 aNN + 1,50 mNN + 4,50 m / + 4,751)

2Sunk 3 bNN - 1,00 mn general 2,00 m / 1,75 m1) sub GOK

max. NN + 4,00 m / + 4,25 m1)


Tabelul 3:Situaia de dimensionare Sunk 3 cu curgere mprejurul piciorului mpiedicat i supurare restricionat


3.3Nivel ridicat al apei care trece peste - Situaia de dimensionare Sunk 3 cu supurare nempiedicatValorile de aplicat ale capitolului 3.3 sunt valabile pentru:

Obiective constructive de mal inundate

3.3.1Curgere liber n jurul piciorului (x ( 1,50 m)Nivelurile apei din tabelul 4 sunt valabile pentruziduri n soluri permeabile

ziduri care se sfresc deasupra straturilor hidroizolante.

Distana x dintre piciorul zidului i muchia superioar a stratului hidroizolant trebuie s fie n medie de cel puin 1,50 m. n cazul piciorului zidului n trepte trebuie respectat o seciune transversal de drenare de 1,5 m/m de zid.

RndulSituaia de dimensionareNiveluri exterioare ale apeiNiveluri interioare ale apei

1Sunk 3 aNN + 2,50 mNN + 5,50 m / + 6,00 m1)

2Sunk 3 bNN - 1,00 mNN + 4,00 m / + 4,50 m1)


Tabelul 4:Situaia de dimensionare Sunk 3 cu curgere liber mprejurul piciorului i supurare nempiedicat


3.2.2Curgere mprejurul piciorului mpiedicat (x < 1,50 m)

RndulSituaia de dimensionareNiveluri exterioare ale apeiNiveluri interioare ale apei

1Sunk 3 aNN + 2,50 mNN + 5,50 m / + 5,75 m1)

2Sunk 3 bNN - 1,00 mn general 1,00 m / 0,75 m1) sub GOK

max. NN + 5,00 m / +5,25 m1)


Tabelul 5:Situaia de dimensionare Sunk 3 cu curgere mprejurul piciorului mpiedicat i supurare nempiedicat


4.Suprapresiunea apei i modificri ale greutii spaiale

Forma suprafeelor de suprapresiune a apei i modificrile greutii specifice de aplicat sunt indicate n definiiile cazurilor hidraulice din anexa 3. Descreterea suprapresiunii apei se ia n considerare prin modificarea greutii specifice cu

mrire:(( a pe latura activ (latura de presiune pe sol)

i cu diminuare:((' p pe latura pasiv (latura de rezisten la sol)

prin aplicarea aproximrii conform BENT HANSEN, a se vedea comparativ pentru aceasta EAU 2012 (E 114).

n soluri omogene, modificarea greutii specifice trebuie aplicat n ntreg corpul de alunecare.

n caz de mai mult de un strat hidroizolant, respectiv, n caz de straturi diferite pe laturile activ i pasiv efectele straturilor individuale n temeiul EAU 2012 (E 114) trebuie suprapuse.

5.Presiunea valului

Sarcina datorat presiunii valului trebuie determinat pentru dou tipuri de valuri:

valuri n picioare, respectiv, valuri sparte deja

dup caz sparge-val (pentru verificarea sparge-valului a se vedea anexa)

n msura n care nu se efectueaz nicio determinare mai precis a sarcinii datorate presiunii valurilor (n special la nlimi ale valurilor 0,4 m), trebuie aplicate sarcinile substituente urmtoare:

5.1Val n picioare respectiv spart

Locaii Lee: Jumtate din valoarea din tabel a sarcinii datorate valurilor, rndul 1 tabelul 6

Locaii Luv:

Rndulnlimea valului la zid max. Hds [m]Sarcina valului substituent caracteristic [KN/m]nlimea de aplicare sub AW [m]

1( 0,40 15,00,50

20,40 < Hds 0,6025,00,50

30,60 < Hds 0,8035,00,50

4Hds > 0,8050,00,50

Tabelul 6:Sarcina de substituie a valului, respectiv, valului spart deja

5.2Sparge-val

Rndulnlimea valului la zid max. Hds [m]sarcina valului substituent caracteristic [KN/m]nlimea de aplicare sub AW [m]

1( 0,4030,0 ( (0,50

20,40 < Hds ( 0,6050,0 ( (0,50

30,60 < Hds ( 0,8070,0 ( (0,50

4Hds > 0,80100,0 ( (0,50

Tabelul 7:Sarcina valului substituent pentru sparge-val

Factor de oc ( pentru sarcinile sparge-valului:

Zidurile cu reazem flexibil n zona corpului de pmnt (de exemplu, din ziduri cu console libere, respectiv, ziduri rezemate mai adnc de 1,50 m sub GOK):

( = 1,2 pentru toate dovezile deasupra 1,50 m sub GOK

( = 0,8 pentru toate dovezile mai adnci de 1,50 m sub GOK

Ziduri cu rezemare rigid (de exemplu, ziduri din beton pe instalaii de cheu, respectiv ziduri rezemate mai nalte de 1,50 m sub GOK):

( = 1,4 pentru toate dovezile deasupra 1,50 m sub GOK

( = 1,0 pentru toate dovezile mai adnci de 1,50 m sub GOK

5.3ncrcarea suprafeelor pariale

Pentru determinarea presiunii valului asupra suprafeelor pariale conform figurii 1, n continuare, sunt indicate formule pentru determinarea coordonatelor presiunii valului p1, p2, p3:

(a)fr trecere peste a valului, respectiv qT < 0,05 l/ms(b)cu trecere peste a valului 0,05 l/ms qT 0,5 l/ms

(c)cu trecere peste a valului qT > 0,5 l/ms

Pentru (a) (b) i (c) este valabil:

Figura 1: Aplicarea general a presiunii pentru ncrcarea datorat valului a zidurilor verticale

Pentru determinarea coordonatelor presiunii valurilor, figura presiunii naintea zidului HWS trebuie limitat la o adncime eficace de pn la maxim d = 6,00 m.

Rcnlimea efectiv a bordului liber al zidurilor de protecie mpotriva nivelului ridicat al apei

Rc 0,05nlimea bordului liber din calcul n temeiul anexei 2 cuqT = 0,05l/msRc 0,5nlimea bordului liber din calcul n temeiul anexei 2 cuqT = 0,5l/msdadncimea apei n faa zidului

Fhsarcina substituent a valului n temeiul tabelului 6, respectiv, 7 (cu = 1,40) n kN/m

Parametrii (1, (2 se preiau din tabelul urmtor.

RndulSparge-valValuri n picioare, respectiv, valuri sparte deja

1Parametrul (10,30,7

2Parametrul (20,80,9

Tabelul 8:Parametri pentru descrierea figurii repartiiei presiunii

6.Baze de calcul pentru deflectoare de trecere peste i supranlri verticale ale zidurilor

Deflectorul de trecere peste este o tabl din oel nalt de 40 cm i nclinat la un unghi de 45 la muchia superioar a zidului HWS. Din punct de vedere al domeniului de aplicare, precum i al efectului asupra ratei de trecere peste a valurilor i ncrcrii, se face trimitere la anexa 4.

Supranlrile zidurilor verticale trebuie dimensionate n temeiul capitolului 2.2.3, precum i al ncrcrii suprafeelor pariale conform capitolului 5.3.

7.Presiunea datorat gheii, traciunea datorat suporilor pentru barje, traciunea datorat babelor de cheu, ocul datorat resturilor flotante

7.1Presiunea datorat gheii

Presiunea datorat gheii (situaia de dimensionare - A) se aplic static la nlime nefavorabil ntre NN - 2,00 m i NN + 5,00 m cu sarcin substituent liniar caracteristic de 30 kN/m.

7.2 Traciunea datorat suporilor pentru barje

F = 100 kN (situaia de dimensionare - P) sarcin caracteristic

7.3Traciunea datorat babelor de cheu

Traciunea datorat babelor de cheu trebuie aplicat atunci cnd sunt prevzute dispozitive corespunztoare.

Magnitudinea traciunii datorate babelor de cheu de aplicat poate avea loc conform EAU 2012, tabelul E 12-1 (situaia de dimensionare - T).

7.4ocul datorat resturilor flotante

Ca sarcin de aplicat caracteristic pentru resturile flotante care intr n coliziune, trebuie aplicate (laturile Luv):

30 KNpe ziduri din piloi btui;limea de repartiie a sarcinii trebuie aplicat la 3 m fr dovad

30 KNpe ziduri din piloi btui cu cap din beton;repartiia sarcinii trebuie aplicat n temeiul DIN EN 1992

100 KNpe ziduri din beton;repartiia sarcinii trebuie aplicat n temeiul DIN EN 1992

n caz de dovediri corespunztoare, poate fi aplicat o repartiie a sarcinii mai favorabil. Suprafaa de aplicare a sarcinii trebuie luat de fiecare dat de 0,5 x 0,5 m cu linia de aplicare la nlimea AW. Un coeficient de oc nu trebuie luat n considerare separat. n zona locaiilor Lee, nu trebuie aplicat ocul datorat resturilor flotante.

8.Sarcini datorate traficului

ncrcarea datorat traficului caracteristic a suprafeelor de pe partea uscatului trebuie stabilit n funcie de utilizare, totui, nu mai mic de 10 KN/m. n funcie de condiiile limit, dup caz, trebuie luat n considerare o sarcin substitutiv din coliziunea cu vehiculele pe partea dinspre uscat.

9Pori HWS

Pentru porile HWS n completarea capitolelor 5, 7 i 8 trebuie puse la baz interveniile de calcul urmtoare:

Ca factor de coliziune la sarcinile de strivire de cdere, pentru pori i balamale trebuie aplicat ( = 1,4.

Pentru dovedirea static a porilor i pilonilor laterali ca i coliziune a resturilor flotante, trebuie aplicat o sarcin substitutiv de 30 kN pe o suprafa de 0,5 x 0,5 m acionnd la locaia nefavorabil.

Pentru dovedirea peretelui de glaf n zona de trecere prin, trebuie luate n considerare sarcini pe roat datorate traficului.

n caz de limi mari ale porilor, trebuie efectuat o determinare mai exact a ncrcrii datorate presiunii valurilor.

10Situaia de dimensionare i sigurane

10.1Situaia de dimensionare: nivel ridicat al apei

Rndul Ziduri pe partea LUVZiduri pe partea LEESituaia de dimensionare

1AW + jumtatea presiunii valului n temeiul tabelului 6 rndul 1AW + jumtatea presiunii valului n temeiul tabelului 6 rndul 1Situaia de dimensionare - T

2AW + presiunea valului (val n picioare, respectiv, spart)./.Situaia de dimensionare - A

3AW + presiunea valului (val n picioare, respectiv, spart)+ coliziune resturi flotante./.Caz extrem1)

4AW + presiunea valului (sparge-val)./.Caz extrem1)

Tabelul 9:Situaia de dimensionare nivel ridicat al apei

1)La suprapunerea acestor evenimente extraordinare. toate siguranele pariale, att pe partea de aciune, ct i pe partea de rezisten, trebuie aplicate cu 1,0.10.2Situaia de dimensionare: nivel sczut al apei

RndulZiduri HWS i lucrri de trecere peste pe partea LUV i LEESituaia de dimensionare

1Sunk 1: Maree normalSituaia de dimensionare - P

2Sunk 2: Nivel extrem de sczut al apeiSituaia de dimensionare - A

3Sunk 3: Nivel ridicat al apei care trece pesteSituaia de dimensionare - A

Tabelul 10:Situaia de dimensionare nivel sczut al apei

11Dovezi hidraulice

11.1Codul de baz hidraulic

Dovedirile trebuie efectuate n temeiul EAU 2012 (E115). Trebuie luate n considerare datele din expertiza privind terenul de construcie i fundarea. n general, n cazul respectrii cii de supurare din E 165 capitolul 12.7.4, este respectat o siguran suficient mpotriva fracturrii hidraulice a solului. Cu aceast ocazie, EAU 2012 se raporteaz la situaia nivelului ridicat al apelor.

La zidurile HWS de pe taluzuri cu stabilitate sigur sau n domeniul de influen al acestora, n cazurile de ncrcare Sunk, o lungime a cii de supurare cu magnitudinea de 2,5 ori diferena de oglind este suficient. Totui, precondiia pentru aceasta este ca suprafaa taluzului s fie prevzut cu o acoperire alctuit conform specialitii stabile la filtrare.

11.2Sigurana mpotriva fracturrii i flotaiei

Determinant este Manualul EC7-1.

11.3Sigurana mpotriva eroziunii

Determinante sunt EAU 2012 (E116) i (E165). Aplicarea unui strat de hidroizolare n temeiul EAU 2012 (E165) punctul 12.7.4 este posibil numai atunci cnd, prin intermediul unor informaii privind subsolul (a se vedea terenul de construcie i expertiza fundrii), este produs dovada necesar privind un strat de hidroizolare continuu cu grosimea de cel puin 0,5 m.

Cile de supurare nu pot fi permise atunci cnd pot apare caviti.

n rest, calea de supurare orizontal trebuie luat n considerare cu cel mult 50 % din lungimea acesteia. Cel puin 50 % din calea de supurare trebuie s se desfoare vertical, la zidurile HWS de taluri cu stabilitate sigur i n domeniul de influen al acestora, aceasta este valabil pentru situaia de dimensionare nivel ridicat al apei.

12.Dovezi privind sigurana de stabilitate

Dovezii privind sigurana de stabilitate a unui corp constructiv (zid HWS) i aparine i dovada privind obiectivele constructive care sunt necesare pentru sprijinire.

Din punct de vedere al deformrilor zidului de limitat, pentru dovezile privind sigurana, se face diferena ntre dou cazuri:

Cazul 1 Dimensionare cu coeficieni de siguran parial conform Manualului EC7-1:de aplicat pentru instalaii de protecie mpotriva nivelului ridicat al apei la care deformarea zidului trebuie limitat din motive de aptitudine de utilizare, de exemplu, prin nvecinarea cu zone construite

Cazul 2 Dimensionare cu coeficieni de siguran parial redui n temeiul EAU 2012: de aplicat pentru instalaii de protecie mpotriva nivelului ridicat al apei la care nu este necesar nicio limitare a deformrii zidului

13.Adncimea de calcul

n zona traficului navelor maritime, adncimea de calcul trebuie aplicat cu 2,00 m mai adnc dect adncimea planificat pentru fiecare din seciunile portului (adncime nominal). Aici trebuie luai n considerare 0,50 m tolerane ale dragei i 1,5 m adaos pentru adncire.

n zona traficului navelor fluviale, adncimea de calcul trebuie aplicat cu 1,00 m mai adnc dect adncimea planificat pentru fiecare din seciunile portului (adncime nominal). Aici, trebuie luai n considerare 0,50 m tolerane ale dragei i 0,50 m adaos pentru adncire.

Pentru zidurile din i de pe taluzuri a cror distan de partea rmului fa de muchia taluzului este egal cu sau mai mic de 5,0 mm, adncimea de calcul pe latura dinspre ap a peretelui HWS trebuie aplicat cu 0,5 m mai adnc fa de terenul - muchia superioar a taluzului efective. La calcul static, nclinaia taluzului pe latura dinspre ap trebuie luat n considerare conform nclinaiei existente, respectiv, planificate. Sigurana de stabilitate (de exemplu, fracturarea taluzului) a taluzului portului trebuie dovedit pentru toate cazurile de ncrcare relevante.

n cazul n care condiiile menionate anterior nu sunt ndeplinite sau o ntreinere de durat a taluzului nu este garantat, atunci este valabil aplicarea minim pentru excavaia de calcul n temeiul figurii 1.

Atunci cnd exist sau sunt planificate conducte paralele cu zidul, excavaia de calcul trebuie pus de acord cu oficiul de serviciu competent.

n anumite mprejurri, poate fi plin de sens ca, pentru calculele cii de infiltrare, s se stabileasc alte adncimi de calcul dect acelea pentru calculele statice.

Figura 1: Aplicarea minim a fundului de calcul pentru ziduri n i pe taluzuri14.Bibliografie- EAU (2012): Recomandrile Comitetului de lucru mprejmuiri de mal pentru porturi i ci navigabile

-KFKI (Hrsg.); (2007): EurOtop Wave Overtopping of Sea Defences and Related Structures: Assessment Manual. Coasta, caietul 73 anul 2007.

LegendeLegend

Hochwasserschutzlinie einschlielich privater PolderLinie de protecie mpotriva nivelului ridicat al apei, inclusiv poldere private

DeichkilometrierungKilometrarea digului

ffentliche HauptdeichlinieLinia principal a digului public

Wasserstand in m ber NNNivelul apei n m peste NN

Bemessungswasserstand fr Bauwerke mit einer geplanten Lebensdauer von mehr als 50 JahrenNivelul apei de calcul pentru obiective constructive cu durat de via planificat de peste 50 de ani

Bemessungswasserstand fr Bauwerke mit einer Lebensdauer bis zu 50 JahrenNivelul apei de calcul pentru obiective constructive cu o durat de via de pn la 50 de ani

Bemessungswasserstnde fr Anlagen im zentralen HafengebietNiveluri ale apei de calcul pentru instalaii din zona central a portului

Kartengrundlage: Digitale Stadtkarte M 1:60.000, Vervielfltigt mit Erlaubnis der Freien und Hansestadt Hamburg, Landesbetrieb Geoinformation und VermessungBaza cartografic: Harta digital a oraului, scara M 1:60 000, multiplicat cu permisiunea oraului liber i hanseatic Hamburg, ntreprinderea landului geo-informaii i cartografiere

M 1 : 50.000M 1 : 50 000

Stand: 2013Versiunea: 2013

Dkm 5+000Dkm 5+000

MeterMetru

Anexa 2

Nomogram

pentru determinarea trecerii peste a valurilor la zidurile HWS

WellenberschlagsrateRata de trecere peste a valurilor

HWS Wand (Grundriss)Zid HWS (schi n plan)

WellenangriffswinkelUnghiul de atac al valurilor

Anexa 3a

Reprezentri de principiu ale suprafeelor de suprapresiune a apei i ale modificrilor greutii spaiale

1. Hochwasser- Bemessungssituationen1. Situaii de dimensionare - Nivel ridicat al apei

Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii specifice n stratul hidroizolant:


gilt fr tw < 0,5 dw;este valabil pentru tw < 0,5 dw;

fr tw > 0.5 dw sind Wasserberdruck und Wichtenderung zwischen den Werten der Bider 4. und 5. linear zu interpolieren.pentru tw > 0,5 dw suprapresiunea apei i modificarea greutii specifice trebuie interpolate liniar ntre valorile din figurile 4 i 5.


Anexa 3b

2. Niedrigwasser- Bemessungssituationen2. Situaii de dimensionare - Nivel sczut al apei

Der Wasserberdruck ist bis UK Fllbohle anzusetzen; bei Gelndebruchnachweisen bis zum Gleitkreis.Suprapresiunea apei trebuie aplicat pn la muchia inferioar a pilotului de umplere; n cazul dovezilor privind fracturarea terenului pn la cercul de glisare.

Wichtenderung in der Sandschicht:Modificarea greutii specifice n stratul de nisip:



h2 = 1,00 m unter Kaimauer

bzw. h2 = 1,50 m in Bschungenh2 = 1,00 m sub zidul de cheu

respectiv h2 = 1,50 m n taluzuri


Anexa 3c

2. Niedrigwasser - Bemessungssituation (Fortsetzung)2. Situaia de dimensionare - Nivel sczut al apei (continuare)









h2 = 1:00 m unter Kaimauer

bzw. h2 = 1:50 m in Bschungenh2 = 1:00 sub zidul de cheu

respectiv h2 = 1:50 m n taluzuri


Anexa 4

Deflector de trecere peste

Schi de definiie:

SHAPE \* MERGEFORMAT

Anexa 5

Valori determinante pentru calculele zidului de piloi btui

a.pentru presiunea activ a solului SHAPE \* MERGEFORMAT

Adncimea de batere, chiar i pentru piloi de umplere, cel puin 4,0 m sub fundul de calcul;

Adaosul de adncime de batere n temeiul EAU, E 56, totui

n caz de nglobare complet: cel puin 0,50 m

(cu excepia zidurilor cu consol liber cu H 2,00m;)

n caz de nglobare parial: valoarea minim trebuie redus conform gradului de nglobare;

Adncimea minim de mbinare n caz de nglobare parial T = TFrei + (TVoll - TFrei) 0,50

cuTFrei= adncimea de mbinare n caz de rezemare liber dincolo de adncimea de calcul

TVoll= adncimea de mbinare la nglobare complet dincolo de fundul de calcul

Determinarea ((k : ((k= 400 ( a

H

cua= ( A1-n / m cu A1, 2, n = suprafaa seciunii transversale a piloilor

H= bombarea terenului de la muchia superioar a zidului de cheu pn la fundul portului

Observaie:

mbuntirea valorilor caracteristice ale solului pentru dimensionarea zidului din piloi btui i a ancorrii pot fi aplicate numai pentru nivelul de calcul I.

b. pentru presiunea pasiv a soluluiAplicarea n temeiul EAU, E 215, figura de sarcin conform figurii 215-1, nu figurii 215-2soluri nisipoase:(k ( 35pentru x ( 3,0 m

(kpentru x ( 3,0 m

soluri liante:

(k, ck, cu, keste valabil numai pentru soluri liante cu consisten cel puin rigid; soluri pstoase i moi

nu se aplic ((k = ck = 0)

c. pentru sigurana stabilitiiPentru dovedirea siguranei mpotriva fracturrii a terenului i a rosturilor de glisare adnci, sunt valabile valorile caracteristice ale solului (k i ck. n cazul n care zidul la nivelul I pentru luarea n considerare a croetrii corpului de sol este dimensionat cu valoarea de mbuntire a solului ((k, cota de putere a ancorei din presiunea datorat solului trebuie mrit cu 15 %.

Anexa 6

Influena sarcinii din nivelul II asupra nivelului I (reprezentare n principiu)

n cazul unui zid parial, respectiv, nglobat trebuie luat n considerare fora C (simplificare: Aplicarea BS-P ca sarcin permanent).Anexa 7

Verificarea sparge-valului

Sparge-valuri pot apare numai la seciunile transversale urmtoare:




Explicarea desenului:

GOK=muchia superioar a terenului = nlimea terenului din faa zidului HWS [mNN]d1=BW GOK [m] adncimea apei la nivelul apei de dimensionare la zidul HWS

H*=nlimea valului determinant pentru verificarea sparge-valului conform prescripiei autoritii competente

Bb=limea terenului din fa [m]

(ds=unghiul de atac al valurilor la zidul HWS (a se vedea fia de date a valurilor)

StRw=nivelul apei de calcul pentru sparge-val

d2=StRw GOK [m] adncimea apei la nivelul apei de calcul pentru sparge-val la zidul HWS; d2 = H*/0,35

Diagrame de derulare a verificrii sparge-valului:


Modul de procedur n caz de teren din fa nclinat:

n cazul n care, pe faa dinspre ap a zidului HWS, terenul din fa este nclinat, astfel, pentru fiecare dintre muchiile superioare al terenului, trebuie aplicat criteriul de spargere, deoarece, la GOK mai nalt cu adncimea apei mai redus corespunztor, apare, n primul rnd, sparge-valul, n caz de suprapresiune a apei hidrostatice nefavorabile concomitente (oglind mai ridicat a apei).

p1

p1

qT

Rc 0,05

Rc

Rc

Rc 0,05

Rc 0,5

AW

AW

Fh

Fh

d

d

p2

p2

p1

p3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

qT

Rc 0,5

AW

Rc

Fh

d

p2

0,50 m

m

0,50 m

m

1,50 m

m

Zid HWS n taluz sub 2,50mNN

1,50 m

m

interpolat

Zid HWS n taluz peste 2,50mNN

5,00 m

0,50 m

GOK

0,50 m

Zid HWS pe taluz

Fundul portului

Partea inferioar a taluzului

de regul 1 : 3

- 2,50 mNN

HWS pe taluz:

Fundul de calcul al taluzului, nclinaia 1 : 5

HWS pe taluz:

Fundul de calcul al taluzului, nclinaia conform

taluzului existent

Zid HWS n zonele:

1

2

3

1

2

HWS n taluz:

Fundul de calcul, nclinaia conform taluzului existent

3

Partea superioar a taluzului

de regul 1 : 2

Anexa 1

Nomogram pentru determinarea nlimii bordului liber Rc [m] sau a ratei de trecere peste a valurilor qt [i / ms] n funcie de nlimea valurilor Hds [m] i unghiul de atac al valurilor a.

qt = rata de trece peste a valurilor local n medie timp de trei ore

Exemplu: procedura: Hds = 0,4 m; a = 5 ; qt = 0,5 l/msrezult pe partea stng o nlime a bordului liber

Rc = 0,75 m

Exemplu: procedura: Hds = 0,4 m; a = 5 ; Rc = 0,75 mrezult pe partea dreapt un val cu

rata de trecere peste qt = 0,5 l/ms

Pentru perioade ale valurilor mari Tp > 4,1 s, rata de trecere peste se mrete cu factorul Tp / 4,1 s

Rc / max Hds 1,2

FNA

45

40 cm

Rc

Execuie

Deflectorul de valuri este o tabl din oel nalt de 40 cm i nclinat la un unghi de 45 la muchia superioar a zidului HWS. Prin aceasta, bordul liber RC se mrete cu aceast magnitudine.

Tipul legturii (cordon de sudur etc.), precum i alegerea materialului trebuie adaptate la condiiile limit necesare.

Domeniul de aplicare

Deflectoarele (conform schiei de definiie) pentru reducerea trecerii peste a valurilor pot fi utilizate la nlimi ale bordului liber relative de RC / max Hds 1,2.

Influena asupra trecerii peste a valurilor

Prin utilizarea de deflectoare de valuri la borduri libere relative de RC / max Hds 1,2 rata de trece peste qT (n medie timp de 3 h) independent de unghiul de atac al valurilor este de 0,5 l /(m(s)

Influena asupra ncrcrii

Pe baza bordului liber RC mrit, deflectoarele conduc la rate de trecere peste mai reduse. Sarcina asupra zidului datorat ncrcrii valurilor n temeiul capitolului 5 rmne nemodificat.

La deflectoare (conform schiei de definiie) i borduri libere relative RC / Hds 1,2, pentru ncrcarea FNA independent de unghiul de atac al valurilor, se poate aplica global 15 KN/m. Componenta pe orizontal a FNA trebuie pstrat n presiunea valului n temeiul capitolului 5.

Fundul portului

Racordare piloilor de traciune

pentru ntreaga seciune transversal a pilotului

max. Fk, grenz = 2500 KN

(BS-P)

k= valori de forfecare caracteristice

C k= coeziunea caracteristic

1:2 Linie

Adncimea minim a pilotului la piloi portani numai a presiunii pe vrf; n rest, punctul de concentrare al conducerii sarcinii

4,00 m

Nivelul I

Nivelul II

H 15 m:

f = 0,2

H 10 m:

f = 0,3

ntre acestea f poate fi interpolat liniar

soluri nisipoase:

k + k 40

( k n temeiul determinrii)

soluri liante:

k ; C k

respectiv

u, k ; C u, k

d

3,5 d

k

k

X

H

f H

Fundul de calcul

k

P

Muchie inferioar zid din piloi btui

Nivelul II

Nivelul I

Nivelul II

W

L1

q

k

*La calculul zidului din piloi btui la nivelul I, trebuie luate n considerare cotele din presiunea datorat solului care nu pot fi determinate intern programului (de exemplu, cuta de presiune datorat solului din al stratului hidroizolant).

Pentru rezemare liber este valabil

Muchia inferioar a zidului din piloi btuia la nivelul I

Fundul de calcul

Fundul portului

A

B

A) Zid HWS pe un taluz cu teren n fa Bb 6m sau n taluz

Zid HWS pe un zid de mal cu teren n fa Bb 6m

d1 respectiv d2

H*

BW respectiv StRw

BW respectiv StRw

H*

Bb 6m

d1 respectiv d2

Bb 6m

Anexa 8

Diagrame de derulare a verificrii sparge-valului

nexa 8

Diagrame de derulare a verificrii sparge-valului

GOK

GOK

Zid HWS n taluz

- (ds

Zid HWS (vedere de sus)

Direcia de atac a valurilor pe zidul HWS n unghiul -45 (ds +45

+ (ds

Este una din condiiile limit urmtoare ndeplinit?

Limea terenului din faBb 6,0msau

Adncimea apeid1 ( 0,30 msau

nlimea valuluiH* ( 0,20 msau

Unghiul de atac al valurilor|(ds| > 45

Nu

Da

Este ndeplinit condiia urmtoare pentru apariia de sparge-valuri la BW (criteriu de spargere)?

0,35 H*/d1 1,50

Nu

Da

Nicio aplicare de sparge-valuri

Aplicarea de sparge-valuri conform tabelului 7 cuAW = StRw BW

Aplicarea de sparge-valuri conform tabelului 7 cuAW = BW

Determinarea nivelului apei de calcul al sparge-valului (StRw)

StRw = GOK + H*/0,35 [mNN]

Bb

Bb

GOK 1

BW

BW

BW

GOK 1

GOK 2

GOK 2

((Notificate n temeiul Directivei 98/34/CE a Parlamentului European i a Consiliului din 22 iunie 1998 de stabilire a procedurii de furnizare a informaiilor n domeniul standardelor i reglementrilor tehnice i al normelor privind serviciile societii informaionale (JO L 204 din 21.07.1998, p. 37), modificat ultima dat prin articolul 26 alineatul (2) din Regulamentul (UE) nr. 1025/2012 al Parlamentului European i al Consiliului din 25 octombrie 2012 (JO L 316 din 14.11.2012, p. 12).

140012812-187739 (130422_BHFU cu anexe_E17-1)

140012812-187739 (130422_BHFU cu anexe_E17-1)

_1458455409.unknown

_1458455411.unknown

_1458455413.unknown

_1458455414.unknown

_1458455412.unknown

_1458455410.unknown

_1458455408.unknown

Date post:	13-Sep-2015
Category:	Documents
Upload:	alexandernc
View:	227 times
Download:	0 times

Notification Draft 2014 172 D RO

Documents