NDRUMTOR PRIVIND UTILIZAREA N CONSTRUC II A PLCILOR DIN A... Page 1 of 22

CALCULUL I ALCTUIREA STRUCTURILOR DE REZISTEN DIN LEMN AMPLASATE N ZONE SEISMICE (PREZENTA REGLEMENTARE TEHNIC COMPLETEAZ NORMATIVUL PENTRU PROIECTAREA ANTISEISMIC A CONSTRUC IILOR DE LOCUIN E, SOCIAL CULTURALE I INDUSTRIALE P 100-92 LA CAP. IX, REFERITOR LA CONSTRUC IILE DIN LEMN)Indicativ NE 019 2003

Cuprins

1. PRINCIPII DE PROIECTARE ANTISEISMIC1.1. Construc iile din lemn trebuie proiectate innd cont de unul din urmtoarele concepte: a. Comportare structural disipat este considerat capacitatea unei pr i structurale (zone de disipare) s reziste ac iunii seismice prin incursiuni dincolo de limita elastic. Cnd se folosete spectrul de rspuns elastic, factorul este luat mai mic ca 0,66 ; depinde de clasa de ductilitate. Zonele disipative vor fi localizate n mbinri i conectori metalici, lund n considerare i eventualele influen e locale datorate tijelor care se deformeaz, iar elementele din lemn rmn n domeniul de comportare elastic. b. Comportare structural pu in disipat efectele ac iunii sunt calculate pe baza unei analize globale elastice, fr a lua n considerare comportarea neliniar a materialului. Cnd se folosete spectrul de rspuns elastic, factorul trebuie luat mai mare ca 0,66. 1.2. Proiectarea detaliilor constructive este foarte important pentru construc iile din lemn situate n zone seismice. Trebuie asigurat traseul eforturilor n ansamblul structurii de la sol i funda ii la acoperi i invers (prin forma structurii i continuitate), precum i existen a unei rezerve de rezisten suficient (ductilitate i disipare de energie). 1.3. Principiile care guverneaz proiectarea mpotriva hazardului seismic sunt: - continuitate structural; - simplitatea structural; - regularitatea construc iei; - uniformitate, simetrie i redundan ; - rezisten a bi-directional i rigiditate; - rezisten a la torsiune i rigiditate. 1.4. Plastificarea i disiparea de energie poate s produc n mbinrile diferitelor elemente doar n cazul mbinrilor semirigide (mbinri mecanice realizate cu elemente de mbinare metalice). 1.5. Lemnul pus n oper se comport: - fragil, la ntindere transversal pe fibre, la forfecare, la ntindere axial, la ncovoiere; - semiductil, la compresiune axial;

mk:@MSITStore:C:\MATRIX\calccons.chm::/ne019-03.htm

7/15/2006

NDRUMTOR PRIVIND UTILIZAREA N CONSTRUC II A PLCILOR DIN A... Page 2 of 22

- ductil, la compresiune transversal. 1.6. O clasificare a structurilor este realizat n func ie de comportarea lor plastic i de capacitatea lor de disipare de energie. Se definesc trei clase de ductilitate static (tabel 1). Ductilitatea static a mbinrilor este definit ca fiind raportul dintre deplasarea corespunztoare for ei S maxime atinse n decursul ncercrii sub ncrcare monoton cresctoare i deplasarea corespunztoare strii limit elastice: 9; 9; Tabelul 1. Clase de ductilitate static Clase I II III [top] Ductilitate Inferioar (arce cu 2 sau 3 articula ii, grinzi) Medie (arpante asamblate cu buloane, cadre cu mbinri cu buloane etc.) Superioar (structura din panouri) (1)

s13 36 6 12

2. ALCTUIREA DE ANSAMBLU A CONSTRUC IILOR DIN LEMN2.1. Simplitatea structural caracterizat prin existen a unor elemente clare i directe de transmitere a for elor seismice, este un obiectiv important de urmat de cnd modelarea, analiza, dimensionarea, detalierea i conceperea unei structuri simple conduce la mai pu in incertitudine i astfel predic ia unei comportri seismice este mai sigur. 2.2. Construc iile se clasific n func ie de regularitatea lor structural n: - structuri regulate; - structuri cu regularitate medie; - structuri neregulate. 2.3. Cerin ele de alctuire necesare pentru structurile regulate i cu regularitate medie sunt: 1. Structura nu trebuie s aib nici un element portant vertical a crei sarcin s nu se transmit n linie direct la funda ie. Dac contravntuirea este asigurat printr-un numr suficient de pere i, se poate aprecia c acest criteriu este respectat. 2. n concordan cu rigiditatea lateral i distribu ia maselor, structura unei cldiri trebuie s fie aproximativ simetric n plan dup dou axe ortogonale. 3. Construc ia trebuie s aib cel pu in trei planuri de contravntuire non-concurente i de rigidit i comparabile. 4. Rigiditatea n plan a planeului trebuie s fie suficient de mare n compara ie cu rigiditatea lateral a

mk:@MSITStore:C:\MATRIX\calccons.chm::/ne019-03.htm

7/15/2006

NDRUMTOR PRIVIND UTILIZAREA N CONSTRUC II A PLCILOR DIN A... Page 3 of 22

elementelor structurale verticale, astfel nct deforma ia planeului s aib un efect redus n distribu ia for elor n elementele structurale verticale. Formele n plan de L, , H, I, X trebuie analizate atent, mai ales n ceea ce privete rigiditatea bra elor laterale, care trebuie sa fie comparabile cu cea a pr ii centrale, pentru a satisface condi ia de diafragma rigid. 5. Forma construc ie n plan, ca i distribu ia de mase i rigidit i pe nl ime trebuie s satisfac anumite condi ii de regularitate: a. Forma construc iei n plan trebuie s prezinte o configura ie simetrice n raport cu cele dou direc ii ortogonale. b. Forma construc iei trebuie s prezinte o continuitate regulat n sens vertical, n raport cu cele dou direc ii ortogonale. c. Configura ia n plan trebuie s fie compact, adic fiecare planeu sa fie delimitat de un poligon convex. n cazul n care n plan exist intrnduri i ieinduri, condi ia de regularitate este ndeplinit dac acestea nu depesc 5% din aria planeului. d. Raportul ntre laturile cldirii = L / L nu trebuie s fie mai mare de 4. Dac nu este ndeplinit aceast x y condi ie, se prevede introducerea de rosturi. e. La fiecare nivel i pentru fiecare direc ie de analiz x i y, excentricitatea structural i raza de torsiune trebuie s satisfac dou condi ii (exprimate pentru direc ia de analiza y) (fig. 2.7): e0x 0.30 rx rx l s (3) (2)

e0x distanta ntre centrul de rigiditate i centrul maselor, msurata pe direc ia x, normala pe direc ia analizata; rx radicalul raportului intre rigiditatea la torsiune i rigiditatea laterala n direc ia y; lx raza de gira ie a planeului n plan. 2.4. Uniformitatea este caracterizat printr-o distribu ie, uniform a elementelor structurale n plan i pe vertical, care permite transmiterea direct a for elor de iner ie create n masele distribuite ale structurii. Dac este necesar, uniformitatea poate fi realizat prin mpr irea ntregii structuri prin rosturi seismice n unit i dinamice independente. Uniformitatea este, de asemenea, important i pe nl imea structurii deoarece tinde s elimine apari ia zonelor sensibile unde concentrrile de eforturi sau cerin ele de ductilitate pot conduce la un colaps prematur. 2.5. Utilizarea uniform a elementelor structurale distribuite crete redundan a i permite o redistribuire favorabil a efectelor ac iunilor i o disipare de energie n ntreaga structur. 2.6. Elementele structurale trebuie distribuite n plan dup direc ii ortogonale, fiind asigurate rezistente i rigidit i comparabile n ambele direc ii principale. 2.7. Caracteristicile de rigiditate structural trebuie stabilite n scopul minimizrii efectelor ac iunii seismice i limitarea dezvoltrii deplasrilor excesive care pot conduce la instabilitate datorit efectelor de ordin doi sau la distrugeri locale. 2.8. Pe lng rezisten a lateral i rigiditatea, structurile trebuie s aib o rezisten la torsiune i rigiditatea adecvat pentru a limita efectele de torsiune care au tendin a de solicita neuniform diferite elemente structurale. Pentru aceasta, o solu ie o constituie pozi ionarea elementelor structurale la extremit ile structurii.

mk:@MSITStore:C:\MATRIX\calccons.chm::/ne019-03.htm

7/15/2006

NDRUMTOR PRIVIND UTILIZAREA N CONSTRUC II A PLCILOR DIN A... Page 4 of 22

[top]

3. COMPORTAREA MBINRILOR LA AC IUNI SEISMICE3.1. mbinrile mecanice au o ductilitate bun, nu sunt sensibile la sarcini reperate i au capacitate de disipare de energie. 3.2. Pentru a se evita ruperea prin fisurare prematur, trebuie respectate reguli privind distan ele dintre tije i dintre tije i captul elementului din lemn care sunt stabilite astfel nct s asigure o comportare ductil (cf. NP 005/03 Cod pentru proiectarea construc iilor din lemn). Majorarea spatiilor dintre piesele de mbinare i fa de limitele elementului din lemn contribuie la creterea rezisten ei la fisurare i, n consecin , la ductilitatea mbinrii. 3.3. Fisurarea poate fi prevenit prin adugarea n zona de mbinare a unor materiale de ranforsare, cu o bun rezisten la ntindere transversal, precum contraplcile, n acest fel, fisurarea este mai bine stpnit i este asigurat plastificarea elementelor de hotel . Aceste dou concepte pot s confere mbinrii o comportare postelastic corespunztoare (n termeni de ductilitate). Capacitatea de disipare de energie poate fi mbunt it prin alegerea de tije zvelte, care permit formarea de articula ii plastice. Fisurarea este limitat atunci cnd grosimea lemnului creste n raport cu diametrul tijelor. 3.4. Pentru a evita orice pierdere inacceptabil de rezisten , trebuie respectate urmtoarele trei principii: - proiectarea pieselor de fixare care s mpiedice smulgerea elementelor din mbinare; - prevenirea utilizrii de materiale care au o rupere fragil; - utilizarea unor materiale cu o buna comportare sub sarcini repetate. 3.5. Elemente de mbinare de tip tije (cuie, agrafe i uruburi) Cu excep ia elementelor din hotel dur, cuiele, agrafele i uruburile au o comportare plastic. Creterea lungimii de ptrundere a tijei n elementul de lemn previne riscul de smulgere. De asemenea, nu sunt recomandate cuiele lise. Un coeficient de zvelte e al tijei mai mare ca 8 garanteaz o buna ductilitate. Pentru mbinrile intre panouri de placaj pe structura de lemn, comportarea ductila se manifesta atunci cnd coeficientul de zvelte e al tijei este mai mare ca 4. ncercri pe panouri cu structura din lemn mbinate cu cuie demonstreaz o ductilitate sporita i o capacitate mare de disipare de energie. 3.6. Broe (dornuri) mbinrile cu tije metalice zvelte au capacitatea de a plastifica n acelai timp otelul i lemnul din mbinare, ceea ce permite o disipare bun de energie. Coeficientul de zvelte e al dornului trebuie sa fie mai mare ca 8, ca sa se ob in o ductilitate buna. Pentru tije masive i distan e normale intre tije, plasticitatea depinde numai de capacitatea portant a lemnului. 3.7. Buloane Pentru mbinrile cu buloane, toleran ele din pregurire provoac neregularit i n distribu ia eforturilor. Suprasarcinile care afecteaz, n consecin , anumite buloane pot provoca fisuri n piesele din lemn, reducnd distribu ia eforturilor n mbinare. n zonele seismice se recomanda realizarea cu precizie a acestor mbinri i utilizarea de preferin a buloanelor zvelte. Buloanele cu diametru mai mare de 16 mm se deformeaz pu in i, prin urmare disiparea de energie este sczut. Este recomandat utilizarea buloanelor mpreun cu crampoanele cu din i. 3.8. Inele Din cauza capacita ii reduse de deformare plastic, utilizarea acestor mijloace de mbinare nu este indicat pentru mbinri disipative.

mk:@MSITStore:C:\MATRIX\calccons.chm::/ne019-03.htm

7/15/2006

NDRUMTOR PRIVIND UTILIZAREA N CONSTRUC II A PLCILOR DIN A... Page 5 of 22

3.9. Crampoane (inele cu din i) Dac sunt bine concepute, acestea sunt capabile de o bun comportare plastic. Pentru prevenirea fisurrii lemnului, trebuie respectate distan ele dintre din i. 3.10. Conectori cu din i ambutisa i n cazul utilizrii conectorilor cu din i, exist eventualitatea unei rupturi fragile a plcii i a smulgerii din ilor. n consecin , nu sunt recomanda i pentru utilizarea lor n mbinri disipative. 3.11. Reguli pentru mbinri 1. Se recomand evitarea utilizrii de elemente comprimate i a mbinrilor acestora (mbinrile prin chertare), care pot ceda din ncrcri alternante. 2. Buloanele i dornurile vor fi fixate prin pregurire. Buloanele i dornurile mari (d >16 mm) nu vor fi folosite n mbinrile lemn pe lemn i metal pe lemn, exceptnd combina iile cu al i conectori. 3. Dornurile, cuiele netede i scoabele nu vor fi folosite fr rezerve adi ionale (piese suplimentare de strngere buloane care se dispun n noduri sau pe lungimea elementului compus pentru a strnge pachetul de bare) mpotriva retragerilor. 4. n cazul ncrcrii perpendiculare pe fibre, rezervele adi ionale vor fi folosite pentru evitarea despicrii lemnului. 5. Panourile cu structur din lemn mbinate cu cuie prezint o comportare ductil, superioar. Trebuie ca panoul s fie produs din lemn sau pe baz de lemn cu grosimea t1 > 4d, d fiind diametrul cuiului < 3,1 mm. 6. mbinrile cu cuie i dornuri, lemn pe lemn sau metal pe lemn sunt suficient de ductile atunci cnd grosimea minima a lemnului mbinat este de 8d i diametrul broei d 16 mm) nu vor fi folosite n mbinrile lemn pe lemn i metal pe lemn, exceptnd combina iile cu al i conectori. 3. Dornurile, cuiele netede i scoabele nu vor fi folosite fr rezerve adi ionale (piese suplimentare de strngere buloane care se dispun n noduri sau pe lungimea elementului compus pentru a strnge pachetul de bare) mpotriva retragerilor. 4. n cazul ncrcrii perpendiculare pe fibre, rezervele adi ionale vor fi folosite pentru evitarea despicrii lemnului. 5. Panourile cu structur din lemn mbinate cu cuie prezint o comportare ductil, superioar. Trebuie ca panoul s fie un produs pe baz de lemn cu grosimea t1 > 4d, d fiind diametrul cuiului < 3,1 mm. 6. mbinrile cu cuie i dornuri, lemn pe lemn sau metal pe lemn sunt suficient de ductile atunci cnd grosimea minim a lemnului mbinat este de 8d i diametrul broei d < 12 mm. 7. Toate elementele trebuie s aib o legtur mecanic. Detaliile de realizare a pieselor de fixare trebuie concepute astfel nct s se evite deplasrile excesive (ieirea elementelor din suportul lor) ce pot conduce n final la pierderea stabilit ii ansamblului structural. 8. Zonele disipative trebuie s ndeplineasc urmtoarele cerin e: a. n mbinrile cu cuie, buloane i dornuri de tip lemn pe lemn i lemn pe metal, grosimea minim a elementelor mbinate este de 10d, iar diametrul minim al elementului de mbinare d nu trebuie s depeasc 12 mm. b. n pere ii structurali i diafragme orizontale, elementele de placaj vor fi pa baz de lemn cu o grosime de minim 4d i diametrul cuiului d nu trebuie s depeasc 3,1 mm. Dac aceste cerin e nu sunt ndeplinite, dar estre asigurat o grosime minim de 8d pentru cazul a i 3d pentru cazul b, se vor utiliza valorile reduse pentru coeficientul de comportare , date n tabelul 4.2 (cap.4). 9. Sunt considerate ca zone disipate n noduri numai acele materiale i mbinri mecanice care au o comportare corespunztoare la solicitarea de oboseal. 10. mbinrile ncleiate sunt considerate zone ne-disipative. 11. mbinrile prin chertare pot fi folosite atunci cnd dovedesc capacitate suficient de disipare de energie, fr a prezenta riscul cedrii la forfecare sau ntindere perpendicular pe fibre. 12. Pentru materiale de finisaj (placaje) pentru pere i i planee trebuie satisfcute urmtoarele condi ii: a. Plcile din produse aglomerate derivate au densitatea specific de cel pu in 650 kg/m3; b. Plcile din placaje au grosimea de cel pu in 9 mm; c. Plcile din PFL i PAL au grosimea de cel pu in 13 mm. [top]

Cap. 4. RSPUNSUL STRUCTURII LA AC IUNI SEISMICEMecanismul de rezisten al structurii la orice ac iune dinamic este bazat pe capacitatea de absorb ie a

mk:@MSITStore:C:\MATRIX\calccons.chm::/ne019-03.htm

7/15/2006

NDRUMTOR PRIVIND UTILIZAREA N CONSTRUC II A PLCILOR DIN... Page 18 of 22

energiei induse. Deforma iile au un rol la fel de important ca i eforturile. n domeniul plastic de comportare, absorb ia (prin disiparea) de energie este eficace. Concep ia modern a calculului construc iilor supuse ac iunii seismice const n realizarea de structurii ductile, care s permit disiparea de energie prin deforma ii post elastice i n stabilirea de for e de iner ie reduse considerabil (cu coeficientul ) n raport cu cazul comportrii pur elastice. Dificult ile i incertitudinile de calcul n domeniul post elastic conduc, n practic, la adoptarea unor metode mai simple, cu un caracter pragmatic, metode de calcul liniar echivalente pentru calculul dinamic (analiz modal) sau pentru calculul static echivalent, bazate pe luarea n considerare a unui model elastic: - n cazul n care intereseaz solicitarea maxim n structur ac iunea seismic este introdus sub form de spectru de rspuns; - structura se presupune c are un rspuns liniar, modelul este considerat ca fiind elastic, dar trebuie s se in cont de gradul de plastificare sau de fisurare care poate s se dezvolte n func ie de nivelul intensit ii ac iunii seismice i alctuirea structurii; - se presupune c structura are un coeficient de comportare unic pentru toat structura; - la dimensionare, rezultatele ob inute din calculul elastic (efectuat pornind de la spectrele de dimensionare) trebuie mpr ite prin coeficientul pentru a se ob ine solicitrile de dimensionare la strile limit dorite. 4.1. Expresia for elor seismice de cod Rela ia de calcul pentru determinarea ncrcrilor seismice statice echivalente corespunztoare direc iei de micare considerate pentru teren i modului propriu de vibra ie r se determin cu rela ia (P 100/92): Sr = cr G

unde: cr coeficientul seismic global corespunztor modului de vibra ie r; G rezultanta ncrcrilor gravita ionale pentru ntreaga structur;

coeficient de importan a structurii, n func ie de clasa de importan a cldirii;ks coeficient n func ie de zona seismic de calcul a amplasamentului;

r coeficient de amplificare dinamic n modul r de vibra ie, n func ie de compozi ia spectral a micriiseismice de amplasament;

r coeficient de echivalen ntre sistemul real i un sistem cu un grad de libertate corespunztor modului devibra ie r;

de redistribu ie a eforturilor, de ponderea cu care intervin rezervele de rezisten neconsiderate n calcul, precum i de efectele de amortizare a vibra iilor, altele dect cele asociate structurii de rezisten . Coeficien ii din expresia for ei seismice echivalente au aceleai semnifica ii ca pentru toate tipurile de construc ii, cu excep ia coeficientului pentru care se fac o serie de precizri n continuare. Au fost luate n considerare expresiile for elor seismice statice echivalente din codul francez PS 2 i

coeficient de reducere a efectelor ac iunii seismice innd seama de ductilitatea structurii, de capacitatea

mk:@MSITStore:C:\MATRIX\calccons.chm::/ne019-03.htm

7/15/2006

NDRUMTOR PRIVIND UTILIZAREA N CONSTRUC II A PLCILOR DIN... Page 19 of 22

EUROCODE 8, re inndu-se valorile pentru factorul de comportare q care este echivalent cu coeficientul de reducere a for elor seismice , n rela ia : = 1/q. 4.2. Amortizare Rspunsul structurii supuse unei for e seismice, variabil n raport cu timpul, depinde de propriet ile de amortizare a materialelor constitutive, a mbinrilor i legturilor cu mediul nconjurtor (interac iunea solstructur). Fenomenele fizice care intervin n amortizare sunt: frecare, viscozitate i plasticitate a materialelor etc. Practic, amortizarea unei structuri se compune din: - amortizare intern sau structural; se produce n material datorit deforma iilor la care este supus i reprezint principala cauz de disipare de energie; are doi termeni: amortizare vscoas, legat de vsco-elasticitatea materialului i depinde de frecven ; caracterizeaz capacitatea de absorb ie a materialului n domeniul elastic; amortizarea de histerezis, independent de frecven i avnd originea n comportarea neliniar a elementelor structurale; n domeniul elastic, ea tinde ctre zero; - amortizri externe, care corespund diferitelor frecri, n special celor existente la suprafa a de contact ntre structur i elementele nestructurale. Pentru uurin a calcului, amortizrile externe i cele de histerezis sunt considerate ca o amortizare de tip vscos, cu aceeai disipare de energie. Amortizarea total echivalent se exprim n func ie de amortizarea efectiv, c, i este dependent de perioada proprie de vibra ie a sistemului (fig. 4.1). n timpul rspunsului liniar al structurii, sub ac iunea seismic, absorb ia de energie este datorat n principal amortizrii. Atunci cnd structura are incursiuni n domeniul post-elastic, efectele creterii amortizrii reale sunt incluse n coeficientul de amortizare . Amortizarea echivalent (de tip vscos) este luat n calcul la stabilirea spectrului de calcul. Coeficientul de amortizare are urmtoarea expresie:

= amortizare efectiv / amortizare critic = c / c0.Exist trei situa ii: 1. c c0 ; > 1 Masa revine asimptotic n repaus fr a fi efectuat oscila ii (amortizare prea mare). 2. c = c0 ; = 1 Micarea nu prezint oscila ii. Pune n eviden momentul n care micarea i pierde caracterul vibrator. 3. c < c0 ; < 1. Masa efectueaz o serie de oscila ii de amplitudine descresctoare asimptotic ctre zero (amortizare slab). Reprezint cazul interesant pentru analiza comportrii dinamice a structurilor. Cu ct amortizarea este mai important, cu att amplificarea spectrului este mai slab (fig. 4.1). Coeficientul de amortizare (%) pentru structuri din lemn (structuri cu pu ine elemente secundare) n func ie de tipul mbinrii are urmtoarele valori:

mk:@MSITStore:C:\MATRIX\calccons.chm::/ne019-03.htm

7/15/2006

NDRUMTOR PRIVIND UTILIZAREA N CONSTRUC II A PLCILOR DIN... Page 20 of 22

- din lemn lamelat ncleiat = 4; - mbinare cu buloane = 4; - mbinate cu cuie = 5. Dac coeficientul de amortizare 5 % spectrele de dimensionare trebuie corectate cu coeficientul :

= [5 / ]0,4Coeficientul de corec ie pentru structuri cu pu ine elemente secundare: Structuri din lemn: - din lemn lamelat ncleiat = 1,09; - mbinate cu buloane = 1,08; - mbinate cu cuie = 1. 4.3. Coeficientul de comportare Coeficientul depinde de neliniaritatea legii de comportare, de varia ia coeficientului de amortizare i de distribu ia for elor pe nl imea construc iei, ca i de comportarea dinamic real n raport cu comportarea elastic liniar. De asemenea, depinde i de nivelul for ei seismice, ntruct pentru un seism de intensitate redus structura rmne n domeniul de comportare elastic ( =1). Valorile coeficientului sunt asociate spectrelor de dimensionare i in cont de influen a coeficientului de amortizare propriu fiecrei construc ii. n concordan cu comportarea lor ductil i capacitatea de disipare de energie sub ac iuni seismice, structurile din lemn trebuie s apar in uneia dintre cele trei clase de ductilitate n care factorul de comportare are valorile din tabelul 4.1. Denumirile de clase de ductilitate sunt: n EC 8 Low, Medium i High; n PS 92 I, Ii i III. n continuare, s-au adoptat nota iile de I, II i III. Tabelul 4.1. prezint tipul de structur, clasa de ductilitate asociat, precum i valorile coeficientului propus. Pentru structuri cu regularitate medie, coeficientul se majoreaz cu 15% fa de valorile din tabel. Pentru structuri neregulate, coeficientul se majoreaz cu 40% fa de valorile din tabel. Elementul structural cel mai pu in ductil din ansamblul structurii de rezisten determin valoarea coeficientului . Dac elementele zonelor disipate nu ndeplinesc condi iile cerute n capitolul 3, paragraful 3.6, coeficientul se ia conform valorilor din tabelul 4.2. Tabelul 4.1. Coeficien i de reducere pentru structuri Tip de structur Structuri non disipative: Structuri regulate

mk:@MSITStore:C:\MATRIX\calccons.chm::/ne019-03.htm

7/15/2006

NDRUMTOR PRIVIND UTILIZAREA N CONSTRUC II A PLCILOR DIN... Page 21 of 22

- console - grinzi cu mbinri n consol Structuri cu o capacitate redus de disipare de energie: - arpante asamblate cu buloane (ductilitate II) - arpante asamblate cu cuie - arpante asamblate cu buloane (ductilitate III) - arpante asamblate cu cuie (ductilitate III) Cadre cu mbinri cu buloane (ductilitate III) Structuri cu o capacitate redus de disipare de energie (ductilitate III) - grinzi - arce cu 2 sau 3 articula ii - arpante asamblate cu conectori sau inele - structur din panouri cu fe e lipite Structuri cu o capacitate medie de disipare de energie: - cadre cu mbinri cu buloane (ductilitate II) Structuri cu o capacitate mare de disipare de energie: - structur din panouri (ductilitate III) Tabelul 4.2. Tipuri structurale i coeficient redus

1

0,50 0,80

0,33 0,66 0,25

0,66

0,40 0,50 0,20 0,33

Tipuri de structuri Portale cu noduri mbinate cu buloane i domuri Pere i din panouri mbina i cu cuie 4.4. Semnifica ia coeficientului

Coeficient de comportare 0,40 0,25

Protec ia antiseismic autorizeaz, pentru cea mai mare parte a structurilor, incursiuni n domeniul plastic, cu valori ale coeficientului