CAPITOLUL I

Sarcina tehnic nr. 20Mecanismul de acionare a conveierului cu banda

Date pentru proiectare Varianta1

Fora de traciune la band Ft , kN5.6

Viteza benzii v,m/s0.6

Diametrul tamburului D,mm200

Durata de exploatare L,ani9

CuprinsIntroducere3

1. ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC SI CALCULUL CINEMATIC AL MECANISMULUI DE ACTIONARE....4

1.1. ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC..4

1.2 DETERMINAREA I DISTRIBUIREA RAPORTULUI TOTAL DE TRANSMITERE AL MA.5

1.3 DETERMINAREA PARAMETRILOR CINEMATICI I DE FOR AI ARBORILOR MA.5

2. CALCULUL DE PROIECT AL ANGRENAJULUI REDUCTORULUI..7

2.1. ALEGEREA MATERIALULUI ANGRENAJULUI SI DETERMINAREA TENSIUNILOR LUI...7

2.2. DIMENSIONAREA ANGRENAJULUI CU ROI DINATE CILINDRICE..7

2.3. CALCULUL FORELOR N ANGRENAJ..10

2.4. CALCULUL DE VERIFICARE A ANGRENAJULUI....10

3. CALCULUL ARBORILOR...13

3.1. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE.13

3.2. CALCULUL DE DIMENSIONARE.13

3.2.1. ALEGEREA PREALABIL A RULMENILOR...13

3.2.2. ELABORAREA SCHIEI DE DIMENSIONARE...13

3.2.3. CALCULUL DE DIMENSIONARE A ARBORELUI-PINION..16

3.2.4. CALCULUL DE DIMENSIONARE A ARBORELUI CONDUS....21

3.3. PROIECTAREA CONSTRUCTIV A ARBORELUI.26

4. CALCULUL RULMENILOR.26

4.1. DETERMINAREA DURATEI DE FUNCIONARE NECESAR PENTRU MA. ...274.2. DETERMINAREA CAPACITII DINAMICE PORTANTE NECESARE A RULMENILOR...274.2.1. CAPACITATEA PORTANT DINAMICA NECESAR PENTRU RULMENIII ARBORELUI MELC27

4.2.2. CAPACITATEA PORTANT DINAMICA NECESAR PENTRU RULMENII ARBORELUI CONDUS284.3. ALEGEREA FINALA A RULMENILOR..28

5. PROIECTAREA CONSTRUCTIV A ROILOR DINTAE MELCATE.....29

6. CALCULUL ASAMBLARILOR PRIN PAN.30

6.1. CALCULUL ASAMBLRII PRIN PAN PENTRU ARBORELE-MELC....30

6.2. CALCULUL ASAMBLARII PRIN PANA PENTRU ARBORELE CONDUS.31

BIBLIOGRAFIE..33

Introducere

Evoluia cursului Organe de maini influeneaz considerabil asupra progresul rapid al construciei de maini. Construcia de maini este o ramur de baz n industrie. Nivelul su este unul din factorii de baz ce stabilete dezvoltarea economiei statului, astfel ea necesit o permanen dezvoltare i perfecionare prin introducerea metodelor exacte de construcie, automatizarea, implementarea inovaiilor tehnice i tehnologice.

Scopul producerii este satisfacerea nevoilor materiale i spirituale ale societii.Proiectarea este activitatea tehnic i grafic, ce are ca scop elaborarea ideii de proiectare i concretizarea imaginii grafice n desenele de execuie.

Transmisia mecanic este realizat de transmisii cu funcia transmiterii micrii de rotaie dintr-o parte n alta fr a modificarea raportului dintre viteze i a modifica direcia modulului.Micarea de la un element la altul se produce prin dou moduri: prin angrenare i prin friciune.Dup forma roilor: cilindrice, conice, cu angrenaj melcat.

Reductorul are ca funcie micorarea vitezei unghiulare cu o frecven de rotaie pentru a mri momentul de torsiune.Mersul lucrrii:

1. Alegerea motorului electric i calculul cinematic al mecanismului de aionare

1.1 Alegerea motorului electric

1.1.1. Determinm puterea necesar organului de lucru din cadrul mainii proiectate Pol , [kW]

Unde:

Ft - Fora de traciune a organului de lucru, Ft =5.6 [kN];

vol - Viteza tamburului, vol=0.6 [m/s];

1.1.2. Determinm randamentul orientativ al mecanismului de acionare:

unde : cil este randamentul angrenajului reductorului (reductor cu roi dinate cilindrice), acceptm red=0,95;

c randamentul cuplajului , acceptm TD=0,98;

rul randamentul unei perechi de rulmeni, acceptm rul=0,99;

curea randamentul transmisiei prin curea trapezoidala , acceptm cup=0,93.

1.1.3 Determinm puterea necesar pe arborele motorului electric

Determinm puterea nominal a ME Pnom[kW]:

n conformitate cu recomandrile [1, pag.13] i n corespundere cu [1, tab. S3, anexa 2]:

Deoarece suprasarcina nu depaseste 10% am ales Me cu Pnom =4[kW];

1.1.4.Alegerea prealabil al tipului motorului electricDeoarece pentru Pnom =4[kW] i corespunde mai multe tipuri de motoare electrice cu numrul diferit de turaii, n conformitate cu recomandrile date de proiectare alegem prealabil urmtoarele dou tipuri de motoare electrice

Tabelul 1.1 Caracteristica tehnic pentru dou variante de ME alese prealabil

Var ModeleleCaracteristicile tehnice

Putere nomin.

Pnom (KW)Turaia asincron

Nme (min-1)Turaia nominal

nnom (min-1)

14AM112MB6Y341000950

24AM100L4Y3415001430

1.2. Determinarea i distribuirea raportului total de transmitere a mecanismului MA

1.2.1. Determinm turaia arborelui organului de lucru

unde: vol viteza OL, vol =0.6[m/s];

Dol diametrul tamburului, Dol=200 (mm) ;

1.2.2. Determinm raportele de transmitere ale MA pentru ambele variante de ME, ima1 i ima2:

1.2.3. Determinarea rapoartelor de transmisie ale treptelor mecanismului de acionare

Deoarece nu se incadreaza in valorile recomandate pentru cazul transmisiei prin lant in final adoptam prima varianta a motorului electric 4AM100L6Y3 cu Pnom =4[KW] si nnom =1430[min-1]:

Modelul de executare IM 1081 [fig.1.1] al motorului electric 4AM112MB6Y3 a fost adoptat din [1,pag.259].Dimensiunile de baza ale motorului electric au fost adoptate conform [1,tab.17.9,pag.260]:

[mm], [mm],[mm], [mm],[mm], [mm], [mm],[mm],[mm], [mm], [mm],

[mm], [mm], [mm],[mm],

[mm],,

ired: 3.15it.d: 2.5ima: 81.3. Determinarea parametrilor cinematici i de for ai arborelor mecanismului de acionare

n corespundere cu schema cinematic (sarcina8) alegem schema de lucru

Motor electric cuplaj reductor conic transmisie deschisa organ de lucru

Prezentm un rspuns tabelar pentru acest calcul (vezi tab. 1.2)

Tabelul 1.2 Parametrii cinematici i de for ai MA

Param.ArboreConsecuvitatea leg.elem.de acionare conform schemei cinimatice

ME c red td ol

Puterea, P (Kw)MEPme=

I

II

ol

Toraia

n (r/min)

ME

I

II

Ol

Momentul de torsiune T,(Nm)ME

I

II

Ol

2.Calculul de proiect al angrenajului reductorului2.1. Alegerea materialului angrenajului i determinarea tensiunilor admisibile

2.1.1. Alegerea materialului roilor dinate, a duritii i tratamentului termic

Alegerea materialului, tratamentului termic i a duritii perechii de roi care angreneaz poate fi efectuat conform recomandrilor din [*. Tab. 3.2 pag. 18]. Iar proprietile mecanice ale materialului ales [*. Tab. 3.3. pag. 19].

* Conform acestor recomandri marca oelului pentru fabricarea pinionului i a roii dinate oel 40x: duritatea 235...262HB1, Tratament termic: imbunatatire,dimensiunile limita a semifabricatului Dlim140[mm] Determinm duritatea medie a dinilor pinionului i roii dinate:

pinion HB1 med = (HBmin+HBmax)/2=(235+262)/2=248.5

roat HB2 med= 248.5-(2040)2202.1.2. Determinm tensiunile admisibile de contact pentru pinion //H1 i roat //H2, [N/mm2] conform[*.tab. 3.2. pag.18]:

pinion //H1=1,8HB1 med +67= 1,8248.5+67=514.3 [N/mm2]

roat // H2 =1,8HB2 med +67= 1,8220+67=463 [N/mm2]

2.1.3. Determinm tensiunile admisibile de ncovoiere pentru pinion //F1 i roat //F2, [N/mm2], conform [*.tab.3.2 pag18]:

pinion //F1=1,03HB1 med = 1,03248.5=256 [N/mm2]

roat // F2 =1,03HB2 med = 1,03220=226.6 [N/mm2] Deoarece transmisia este reversibil. //F se micoreaz cu 25%[*. Pag.19]:

pinion //F1=0,75256=192 [N/mm2]

roat // F2 =0,75226.6170 [N/mm2]

Tabelul 2.1 caracteristicile mecanice al materialului transmisiei

Elementul transmisieiMarca oeluluiTratament termicHB1 med//H//F

HB2 med[N/mm2]

1.Pinion

2.Roat40ximbunatatire248.5

220514.3

463192

170

2.2. Dimensionarea angrenajului cu roi dinate2.2.1. Determinm distana dintre axe aw,[mm];

unde : KH - coeficientul distribuirii neuniforme a sarcinii pe lungimea dintelui

acceptm KH= 1,0 [*.pag.32]ired - raportul de transmitere a reductorului , ired=3.15[vezi p1.2.3,pag.5]

T2 - momentul de torsiune, care acioneaz arborele condos al

reductorului, acceptm T2=76.6[Nm] [tab.1.2.pag.6]

//H2 - tensiune admisibil de contacta materialului roii dinate,

//H2= 463 [tab.2.1.pag.7]

-coeficientul formei rotilor dintate conice,acceptam =1.0[*.pag.32]

=171.6 [mm]

Conform irului de numere normale [*.tab.S1.anexa 2], acceptm de2=180[mm]2.2.2. Se determin unghiurile conurilor de divizare a pinionului i :

2.2.3 Se determin limea exterioar a generatoarei conului de divizare Re [mm]:

2.2.4.Se determin limea coroanei danturate a pinionului i a roii dinate b[mm]:

Conform irului de numere normale [*, tab. S1, anexa 2], acceptm b=28[mm] .

2.2.5.Din conditia de rezistenta se determin modulul de angrenare exterior

me[mm]:

unde este coeficientul distribuirii neuniforme a sarcinii pe lungimea coroanei danturate, accepm

momentul de torsiune ce acioneaz arborele condus al reductorului,

coeficientul formei dinilor ,

tensiunea admisibil de ncovoiere a roii dinate mai puin rezistent ,

Acceptm modulul

2.2.6. Se determin numrul de dini a roii dinate i apinionului, :

Acceptm dini i dini.

2.2.7. Se de termin raportul de transmitere i verificm abaterea fa de

raportul de transmitere ales initial

2.2.8. Se determin valorile reale ale unghiurilor conurilor de divizare a pinionului

i roii :

2.2.9. Se determin parametrii geometrici de baz ai transmisiei. Tabelul 2.2- Parametii geometrici de baz al angrenajului conic

PARAMETRUL Pinion Roat

Diametruldivizare

exterior

interior

Generatoarea

conului de divizare

Limea coroanei

danturate

n final se determin diametrul cercului de divizare median al pinionului i roii danturate

Figura 2.1-parametrii geometrici de baz al angrenajului cu roi dinate conice .

2.3. Calculul forelor n angrenaj

Fora tangeial:

pinion Ft1=Ft2 roat

Fora radial:

pinion

roat

Fora axial:

pinion

roat

2.4. Calculul de verificare al angrenajului

2.4.1. Se verific tensiunea de contact

unde este coeficientul distribuirii sarcinii ntre dini,se accept

EMBED Equation.3 - fora tangenial de angrenare ,

-coeficientul sarcinii dinamice, care depinde de viteza periferic a roii.

Determinm prealabil viteza periferic a roii dinate

Se stabilete gradul a 8-lea de precizie pentru angrenajul proiectat i se accept

Mrimile

- viteza unghilar a arborelui condus

2.4.2. Se verific tensiunile de ncovoiere a dinilor

Unde este modulul exterior al angrenrii; - limea coroanei

dinate ; - fora tangenial n angrenaj

-coeficientul distribuirii sarcinii ntre dini, se accept

- coeficientul sarcinii dinamice, se accept

-coeficienii de form a dinilor pinionului i roii dinate, care se determin n dependen de numrul echivalent de dini ai pinionului i roii dinate

Deci se accept

- tensiunile admisibile de ncovoiere ale pinionului i roii

dinate,

2.4.4. Se prezint un rspuns tabelar pentru acest calcul:

Tabelul 2.3 Rezultatele calculului de dimensionare a angrenajului cu roi dinate

conice.

CALCULUL DE DIMENSIONARE AL ANGRENAJULUI

ParametrulValoarea Parametrul, mmValoarea

Lungimea exterioar a generatoarei conului de divizare

94.7Diametrul cercului de divizare:

pinion,

roat,

56180

Modulul(exterior)

2

Limea coroanei danturate b,mm:28Diametrul cercului exterior:

pinion,

roat,

59.8181.1

Forma filetuluidreapt

Numrul de dini :

pinion,

roat,

2890Diametrul cercului interior:

pinion,

roat,

51.4178.6

Unghiul conului de divizare:

pinion,

roat,

17.36

72.64Diametrul cercului median:

pinion,

roat,

51.4154.26

CALCULUL DE VERIFICARE AL ANGRENAJULUI

ParametrulValori admisibileValori calculateNot

Tensiunile de contact

463391+5 %

Tensiunile de ncovoiere,

19217074.471.4 -50 %

-53 %

3 CALCULUL ARBORILOR

3.1 Calculul de predimensionare

Din condiia de rezisten la rsucire i n conformitate cu recomandrile [*, pag.55] determinm prealabil

Tabelul 3.1 Determinarea prealabil a diametrelor arborilor,[mm].

Arbore - pinionArboreal rotii dintate

[mm]

Acceptam [mm][mm]

Acceptam [mm]

unde:,[N/mm2] tensiunea admisibil la rsucire [tab.1.2];

[N/mm2] tensiunea admisibil la rsucire [1, pag.55]

3.2 Calculul de dimensiomare

3.2.1 Alegerea prealabil a rulmenilor

n conformitate cu recomandrile [*, tab. 6.1, pag.57] alegem prealabil urmtorii rulmeni [*, tab. S5. anexa 2]:

Elaborarea schiei de dimensionare a reductorului conic

n corespundere cu schema cinematic a reductorului conic [sarcin tehnic] se elaboreaz schia acestuia, lund n consideraie recomandrile [*,pag.58-65].

Pentru determminare poziiilor de aplicare a reaciunilor n reazeme, prealabil calculam distana de la partea frontal a rulmentului pn la punctul de aplicare a reaciunilor

unde valorile d,D,T i sunt prezentate n tab.3.2

Tabelul 3.2 Alegerea prealabil a rulmenilor

Schema rulmentului (GOST 27365-87)SimbolizareaDimensiunile, mm

dDTBCe

7205A255216.515130,3615

7206A306217.516140,37

n continuare, n corespundere cu fig. 3.1 (a, b), determinm urmtoarele mrimi necesare pentru calcul:

[mm]

[mm]

[mm]

[mm]

Astfel, valorile distanelor de aplicare a reaciunilor n reazeme sunt:

pentru pinion

pentru roata

[mm]

3.2.3. Calculul de dimensionare a arborelui-pinionDate iniiale:

[mm] diametrul cercului median[tab. 2.3, pag.11];

[N]; [N]; [N] forele n angrenaj ,

[mm] ;[mm] distanele de aplicare a reaciunilor n reazeme

Figura 4.1 Schema de calcul a arborelui-pinion.

3.2.3.1Determinm forele de reaciune n reazemele A i B (fig. 3.2).

Planul vertical (YOZ)

Verificarea:

Planul orizontal (XOZ)

,

Verificarea:

Reaciunile sumare n reazemele A i B vor fi:

[N];

[N].

3.2.3.2Construirea diagramelor momentelor ncovoietoare (fig. 3.5), [Nm].

Planul vertical (Y OZ)

Sectorul I

[N].

Pentru [Nm].

Pentru

EMBED Equation.3 [Nm].

Sectorul II

[N].

EMBED Equation.3 Pentru

EMBED Equation.3 Pentru

EMBED Equation.3

Planul orizontal (XOZ)

Sectorul I

[N].

EMBED Equation.3 Pentru

EMBED Equation.3 Pentru

EMBED Equation.3 [Nm].

Sectorul II

[N].

EMBED Equation.3 Pentru

EMBED Equation.3 [Nm].

Pentru

3.2.3.3 Determinm momentul de ncovoiere rezultant (fig. 3.5) n seciunile caracteristice ale arborilor (13) , [Nm] n conformitate cu relaia:

[Nm];

[Nm];

3.2.3.4 Construim diagrama momentului de torsiune pentru arborele condus, care este egal cu [Nm] i acioneaz de la locul fixrii roii dinate conice n direcia de ieire a arborelui condus (fig. 3.5).

3.2.5.5 Determinarea i construirea diagramei momentului echivalent (fig. 3.5) n seciunile caracteristice (13) , [Nm] din relaia:

[Nm];

[Nm];

[Nm];

3.2.3.6Verificm diametrul arborelui n seciunea cea mai solicitat.

Conform momentului echivalent de ncovoiere maxim, precizm valoarea diametrului n seciunea critic a arborelui din condiia de rezisten la ncovoiere:

[mm]

unde este tensiunea admisibil la ncovoiere. n conformitate cu ciclul de funcionare pulsator, acceptm [N/mm2];[1, tab. S2, anexa 2]

momentul echivalent de ncovoiere n seciunea cea mai solicitat, care corespunde valorii maxime [Nm].

Deci, pentru seciunea 2 (valoarea diametrului determinat prealabil pentru acest sector corespunde [mm] [tab. 3.1, pag.12]) vom avea:

[mm]

Condiia se respect. n acelai timp, n conformitate cu recomandrile [1, pag.76], diametrul arborelui-pinion [mm] trebuie majorat cu cca. 10%.

Deoarece n continuare [mm] va corespunde treptei arborelui sub rulment i garnitur, acesta se precizeaz n conformitate cu diametrul inelului interior al rulmentului. Astfel, conform [1, tab. S6, anexa 2] acceptm [mm].

Figura 4.2 Schema de calcul a arborelui-pinion

3.2.4.Calculul de dimensionare a arborelui-condusDate iniiale: [mm] diametrul cercului de divizare[tab. 2.3, pag.11];

[N]; [N]; [N] forele n angrenaj , [mm]; [mm] distanele de aplicare a reaciunilor n reazeme

Figura 4.3 Schema de calcul a arborelui-condus

3.2.4.1 Determinm forele de reaciune n reazemele C i D (fig. 4.3).

Planul vertical (XOZ)

Verificarea:

Planul orizontal (YOZ)

EMBED Equation.3 Verificarea:

Reaciunile sumare n reazemele C i D vor fi:

[N];

[N].

4.2.4.1 Construirea diagramelor momentelor ncovoietoare (fig. 3.5), [Nm].

Planul vertical (X OZ)

Sectorul I

[N].

Pentru [Nm].

Pentru

EMBED Equation.3 [Nm].

Sectorul II

[N].

EMBED Equation.3 Pentru

EMBED Equation.3 Pentru

Planul orizontal (XOZ)

Sectorul I

[N].

Pentru

EMBED Equation.3 Pentru

EMBED Equation.3 Sectorul II

[N].

EMBED Equation.3 Pentru

EMBED Equation.3 [Nm].

Pentru

3.2.4.2Determinm momentul de ncovoiere rezultant (fig. 3.5) n seciunile caracteristice ale arborilor (13) , [Nm] n conformitate cu relaia:

[Nm];

[Nm].

3.2.4.3Construim diagrama momentului de torsiune pentru arborele condus, care este egal cu [Nm] i acioneaz de la locul fixrii roii dinate conice n direcia de ieire a arborelui condus (fig. 3.5).

3.2.4.4 Determinarea i construirea diagramei momentului echivalent (fig. 3.5) n seciunile caracteristice (13) , [Nm] din relaia:

[Nm];

[Nm];

[Nm];

[Nm];

4.2.4.5Verificm diametrul arborelui n seciunea cea mai solicitat.

Conform momentului echivalent de ncovoiere maxim, precizm valoarea diametrului n seciunea critic a arborelui din condiia de rezisten la ncovoiere:

[mm]

unde este tensiunea admisibil la ncovoiere. n conformitate cu ciclul de funcionare pulsator, acceptm [N/mm2];[1, tab. S2, anexa 2]

momentul echivalent de ncovoiere n seciunea cea mai solicitat, care corespunde valorii maxime [Nm].

Deci, pentru seciunea 2 (valoarea diametrului determinat prealabil pentru acest sector corespunde [mm] [tab. 3.1, pag.12]) vom avea:

[mm] [mm]

Condiia se respect. n acelai timp, n conformitate cu recomandrile [1, pag.76], diametrul arborelui-condus [mm] trebuie majorat cu cca. 10%.

Deoarece n continuare [mm] va corespunde treptei arborelui sub rulment i garnitur, acesta se precizeaz n conformitate cu diametrul inelului interior al rulmentului. Astfel, conform [1, tab. S6, anexa 2] acceptm [mm].

Figura 3.2 Schema de calcul a arborelui-condus

3.2 Proiectarea constructiv a arborilor

Calculul final de dimensionare are ca scop determinarea dimensiunilor geometrice ale fiecarei trepte n conformitate cu recomandrile [1, tab.6.2, pag.78]

Tabelul 3.3 Determinarea dimensiunilor arborilor [mm]

Treapta arboreluiArborele-melc

(fig.3.6, a)Arboreal condus

(fig.3.6, b)

I-a

sub pinion sau sub roata dinat

se determin grafic

II-a

sub rulmenti si garbitura

; (unde B-limea rulmentului)

III-a

sub un element al transmisiei deschise

n conformitate cu

[1, tab.S10, anexa 2], acceptm

n conformitate cu

[1, tab.S10, anexa 2], acceptm

V-a

umrul de sprijin pentru roile dandurate

acceptam

acceptam

mm

CALCULUL RULMENILOR

4.1 Determinarea duratei de funcionare pentru MA

Pentru determinarea duratei de funcionare necesare , [ore] este nevoie de durata de funcionare L,[ani] a mecanismului de acionare prezent n sarcina tehnica. Astfel durata de funcionare calculat n ore ,[ore]:

[ore],

unde:

[ani];

- coeficientul zilelor lucrtoare;[1, pag.81]

- coeficientul orelor lucrtoare.[1, pag.81]

4.2 Determinarea capacitii dinamice portante necesare a rulmenilor

3.2.3 Capacitatea portant dinamica necesar pentru rulmenii arborelui-pinion:

[N]. unde:

[s-1] este viteza ungiular a arborelui pinion;[tab.1.2, pag.5]

,[N] este sarcina echivalent a arborelui pinion.

Relaia pentru determinarea sarcinii dinamice echivalente depinde de raportul:

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 ,unde:

,[N] este sarcina axial a rulmentului [1, tab. 7.4, pag.85], care se determin n dependen de componena axial a sarcinii radiale a rulmentului Rs,(N), [1, tab.7.1, pag.81]:

[N];

[N];

[N];

[N].

[N] fora axial n angrenaj;[p. 2.3, pag.9]

,[N] sarcina radial a rulmentului, care corespunde forei de reaciune sumare din reazeme. Acceptm [N], [N];

e=0.36 ;Y=1.67

- coeficientul de rotire pentru cazul rotirii inelului interior.

n conformitate cu recomandrile [1, pag. 80] alegem urmtoarele relaii pentru determinarea sarcinilor dinamice echivalente pentru cazul arborelui-pinion ,[N]:

[N]

[N],

unde:

este coeficientul sarcinii radiale, acceptam ;[1,tab.7.1,pag.82]

- coeficientul sarcinii axiale, acceptm ;[1,tab.7.3,pag.84]

- coeficientul de siguran, acceptm ;[1, pag.82]

- coeficientul de temperature, acceptm .[1, pag.82]

[N].

4.2.2Capacitatea portant dinamica necesar pentru rulmenii arborelui condus:

[N].

unde:

[s-1] este viteza ungiular a arborelui pinion;[tab.1.2, pag.5]

,[N] este sarcina echivalent a arborelui pinion.

Relaia pentru determinarea sarcinii dinamice echivalente depinde de raportul:

EMBED Equation.3 ,

EMBED Equation.3 ,unde:

,[N] este sarcina axial a rulmentului [1, tab. 7.4, pag.85],(similar pinion):

[N];

[N];

[N];

[N].

,[N] sarcina radial a rulmentului, care corespunde forei de reaciune sumare din reazeme. Acceptm [N], [N];

e =0.36;

- coeficientul de rotire pentru cazul rotirii inelului interior.

n conformitate cu recomandrile [1, pag. 80] alegem urmtoarele relaii pentru determinarea sarcinilor dinamice echivalente pentru cazul arborelui-pinion ,[N]:

[N]

[N],

unde:

- coeficientul sarcinii axiale, acceptm ;[1,tab.7.3,pag.84]

[N].

4.3 Alegerea final a rulmenilor

n conformitate cu diametrele sub rulmeni i capacitile portante determinate anterior alegem urmtorii rulmeni pentru arborii reductorului cilindric:

Tabelul 3.2 Alegerea final a rulmenilor[1, tab.S5, anexa2]

Simbolizarea

(GOST 27365-87)Dimensiunile, [mm]Capacitatea portanta, [kN]

dDTCBreYCrCor

7204A204715.5121420.361.672616.6

7206A255216.5131520.361.6729.221

Tabelul5.1 Determinarea parametrilor constructivi ai roii dinate cilindrice [mm].

ELEMENTUL ROIIPARAMETRULRELAIA DE CALCUL

Coroana danturatDiametrul exterior( calculul angrenajului, tab.2.3pag.11).

Limea

Grosimea

n corespundere cu irul normalizat de dimensiuni liniare [1, tab.S.1, anexa 2], acceptm .

Teitura, acceptm .

ButuculDiametrul interior(construcia arborilor fig.3.6).

Diametrul exterior

n corespundere cu irul normalizat de dimensiuni liniare acceptm .

Limea

n corespundere cu irul normalizat de dimensiuni liniare acceptm .

DisculGrosimea,

acceptm.

Raza de rotunjire[mm] acceptam prealabil .

5 CALCULUL ASAMBLRILOR PRIN PAN

5.1 Calculul asamblrilor prin pan pentru arborele-pinion

Date initiale:

[mm] si snt diametrul i lungimea treptei arborelui, pe care este instalat pana;

[N] este fora tangenial n angrenaj.[pag.9]

6.1.2 Predimensionarea penei

n conformitate cu diametrul [mm] conform [1, tab.S9, anexa2] stabilim dimensiunile seciunii transversale ale penei (fig.6.1):

[mm]; [mm]; [mm]; [mm].

Lungimea penei ,[mm] se stabilete n dependen de lungimea treptei arborelui, pe care este instalat pana [mm]:

[mm],

acceptm conform irului de lungimi ale penei standartizat [mm].

deci alegem prealabil urmatoarea pan:

Pana 5510 GOST 23360-78.

6.1.2 Calculul de verificare a penei

Penele paralele, utilizate la proiectarea reductoarelor, sunt verificate la strivire:

,

unde:

,[mm2]este suprafaa de strivire, care se determin din relaia:

[mm2];

,[mm] lungimea de lucru efectiv a penei cu suprafeele frontale rotunjite:

[mm];

[N/mm2] tensiunea admisibil la strivire. Pentru buc de oel i sarcini linitite [N/mm2]

[N/mm2]