Home > Documents > Ghid Planseu Dala zone seismice

Ghid Planseu Dala zone seismice

Date post: 17-Jan-2016
Category:
Author: nache-george
View: 301 times
Download: 25 times
Share this document with a friend
Description:
Inginerie Civila
Embed Size (px)
of 24 /24
GHID PENTRU PROIECTAREA PLANŞEELOR DALĂ ÎN ZONE SEISMICE Indicativ GP 118-2012 Bucureşti, februarie 2012
Transcript
  • GHID PENTRU PROIECTAREA PLANEELOR DAL

    N ZONE SEISMICE

    Indicativ GP 118-2012

    Bucureti, februarie 2012

  • 2

  • 3

    CUPRINS

    1 Obiect i domeniu de aplicare ................................................................ 5 1.1 Obiect .................................................................................................................... 5 1.2 Domeniu de aplicare.............................................................................................. 5

    2 Definiii i simboluri ............................................................................... 5 2.1 Definiii ................................................................................................................. 5 2.2 Simboluri ............................................................................................................... 7

    3 Documente de referin .......................................................................... 9 4 Materiale ................................................................................................ 10 5 Cerine de proiectare ............................................................................ 10

    5.1 Cerine de rezisten ............................................................................................ 10 5.2 Cerine de exploatare ........................................................................................... 11 5.3 Cerine de durabilitate ......................................................................................... 11 5.4 Cerine specifice pentru proiectarea la solicitri seismice .................................. 11

    6 Proiectarea preliminar ....................................................................... 14 7 Alctuirea constructiv ........................................................................ 14 8 Calculul planeelor dal ....................................................................... 15

    8.1 Metoda coeficienilor .......................................................................................... 16 8.1.1 Limitri ........................................................................................................ 16 8.1.2 Momentul total de calcul pentru o deschidere ............................................. 16 8.1.3 Momente de calcul pozitive i negative ....................................................... 16 8.1.4 Momente de calcul n fiile de reazem i de cmp ..................................... 17

    8.2 Metoda cadrului nlocuitor .................................................................................. 18 8.3 Metoda elementului finit ..................................................................................... 19

    9 Recomandri pentru armare ............................................................... 19 9.1 Armarea longitudinal a plcii ............................................................................ 19 9.2 Armarea plcii n dreptul stlpilor interiori......................................................... 21 9.3 Armarea plcii n dreptul stlpilor de margine sau de col ................................. 21 9.4 Armarea transversal a mbinrilor plac-stlp ................................................... 21 9.5 Armarea pentru asigurarea integritii structurale ............................................... 23

    Anexa A: Scheme logice pentru proiectarea planeelor dal i a mbinrilor aferente acestora

    A1. Etape de proiectare a construciilor cu planee dal la aciuni seismice...A2 A2. Determinarea perimetrului de calcul A4 A3. Verificarea rezistenei la strpungere a plciiA6 A4. Dimensionarea armturii de strpungere a plcii..A7 A5. Verificarea rezistenei la strpungere a plcii (n zone seismice) A8 A6. Dimensionarea armturii de strpungere a plcii (n zone seismice)... A9 A7 Factorul de neuniformitate pentru mbinri dal-stlp interior... A10 A8. Factorul de neuniformitate pentru mbinri dal-stlp marginal A11 A9. Factorul de neuniformitate pentru mbinri dal-stlp de colA13

  • 4

    Anexa B: Exemple de calcul B1. Calculul eforturilor secionale prin metoda coeficienilor.B1 B2. Calculul eforturilor secionale prin metoda cadrului nlocuitor...B12 B3. Calculul eforturilor secionale prin metoda elementului finit..B20 B4. Calculul unei structuri cu perei i planeu dal situat n zon cu seismicitate ridicat.B28 B5. Calculul i dimensionarea unei mbinri interioare plac-stlp, fr transfer de moment...B44 B6. Calculul i dimensionarea unei mbinri interioare plac-stlp, cu transfer de moment, solicitri gravitaionale..B50 B7. Calculul i dimensionarea unei mbinri interioare plac-stlp, cu transfer de moment, solicitri gravitaionale i seismiceB57 B8. Calculul i dimensionarea unei mbinri marginale plac-stlp, solicitri gravitaionale.B65 B9. Calculul i dimensionarea unei mbinri marginale plac-stlp, solicitri gravitaionale i seismice..B72 B10. Calculul i dimensionarea unei mbinri de col plac-stlp, solicitri gravitaionale..B80 B11. Calculul i dimensionarea unei mbinri de col plac-stlp, solicitri gravitaionale i seismiceB87 B12. Calculul i dimensionarea unei mbinri interioare plac-stlp cu gol n

    vecintatea stlpului, cu transfer de moment, sol

  • 5

    1 Obiect i domeniu de aplicare 1.1 Obiect Prezentul ghid conine prevederi pentru proiectarea planeelor dal din beton armat monolit supuse la solicitri din aciuni gravitaionale i seismice.

    Nu fac obiectul prezentului ghid planeele dal din beton precomprimat i planeele ciuperc.

    1.2 Domeniu de aplicare Prevederile ghidului se aplic la proiectarea planeelor dal din beton armat n zone seismice, la cldiri de locuine, birouri i parcri.

    Sistemul structural alctuit din planee dal i stlpi nu poate fi folosit pentru preluarea efectelor aciunii seismice dect n condiiile restrictive prevzute n acest ghid.

    Prevederile ghidului se adreseaz investitorilor, proiectanilor, executanilor de lucrri, precum i organismelor de verificare i control (verificarea i/sau expertizarea proiectelor, verificarea, controlul i/sau expertizarea lucrrilor, dup caz).

    2 Definiii i simboluri 2.1 Definiii Planeu dal Planeu compus dintr-o plac de grosime constant care reazem pe stlpi, fr intermediul unor grinzi (Fig. 1 a).

    Planeu ciuperc Planeu compus dintr-o plac care reazem pe stlpi, fr intermediul unor grinzi, cu ngroarea plcii n zona de rezemare (Fig. 1 b).

    Nod - Partea din stlp situat n grosimea plcii (incluznd subplaca, dac aceasta exist) i avnd dimensiuni n plan egale cu ale stlpului la intersecia dintre stlp i faa inferioar a plcii (sau subplcii).

    mbinare - Nodul mpreun cu regiunea plcii adiacent nodului.

    Capitel - Parte evazat a stlpului situat sub plac i turnat odat cu acesta.

    Subplac - Partea ngroat a plcii din jurul stlpului, cu grosimea de cel puin din grosimea plcii adiacente i extins din axul stlpului n fiecare direcie principal cu cel puin 1/6 din distana interax ntre stlpi.

    Capitel de forfecare - Parte ngroat a plcii n jurul stlpului care nu satisface cerinele pentru subplac referitoare la dimensiunile n plan.

    Perimetru de calcul de referin - Perimetru situat pe plac, n jurul stlpului, la distan 2d de acesta, i construit astfel nct s aib lungime minim (Fig. 2.2 i 2.3).

    Seciune de calcul de referin - Seciune transversal n plac, care urmrete perimetrul de calcul de referin i are dimensiunea vertical egal cu d (Fig. 2.2).

    Direcia momentului Direcie paralel cu direcia armturii de ncovoiere dispus pentru preluarea respectivului moment ncovoietor.

    Moment neechilibrat - Partea din momentul total al plcii transmis stlpului prin mbinare.

  • 6

    Fig. 2.1 Tipuri de planee fr grinzi

    Fig. 2.2 Definiii i notaii: A - seciune de calcul, de referin; B - arie de calcul de referin Acont; C - perimetru de calcul de referin u1; D - arie ncrcat Aload; rcont alt

    perimetru de calcul (cf. SR EN 1992-1-1)

    Fig. 2.3 - Tipuri de contururi de calcul de referin n jurul ariilor ncrcate(cf. SR EN

    1992-1-1)

  • 7

    Simboluri

    La utilizarea prezentului ghid se aplic simbolurile de mai jos. NOT: Notaiile utilizate sunt conforme cu standardele SR ISO 3898 i SR EN 1992-1-1. Litere latine mari

    Ac

    aria seciunii de beton care corespunde forei axiale de calcul NEd

    Asw aria a armturii de strpungere pe un perimetru din jurul stlpului

    Av,min aria minim a armturii de strpungere pe un perimetru din jurul stlpului

    D diametrul seciunii transversale a stlpului circular

    Ec modulul de elasticitate al betonului

    Ic momentul de inerie al seciunii de beton

    M0 momentul de calcul total pentru o deschidere

    MEd valoarea de calcul a momentului ncovoietor

    NEd,y, NEd,z forele axiale ce acioneaz pe limile de plac asociate stlpilor

    VEd valoarea de calcul a forei tietoare aplicate

    W1 caracteristic a seciunii critice de forfecare care corespunde unei repartiii liniare a eforturilor tangeniale

    Litere latine mici

    a distana de la faa stlpului la perimetrul de calcul considerat

    ag acceleraia terenului pentru proiectare (pentru componenta orizontal a micrii terenului)

    by i bz dimensiunile perimetrului de calcul

    c

    factor de amplificare al deplasrii elastice n calculul la starea limit de rezisten la aciunea seismic

    c1i c2 dimensiunile seciunii transversale a stlpului

    d

    nlimea util a dalei

    dre deplasarea relativ de nivel la aciunea seismic

    dl lungimea elementar a perimetrului de calcul

    dy i dz nlimile utile ale dalei pe cele 2 direcii principale (ortogonale)

    e excentricitatea lui dl de la axa n jurul creia acioneaz momentul EdM

    epar excentricitatea paralel cu marginea dalei, rezultnd dintr-un moment fa de o ax perpendicular pe marginea dalei

    ey i ez excentricitile MEd/VEd dup axa y i respectiv axa z

    fck valoarea caracteristic a rezistenei la compresiune a betonului

  • 8

    fcd valoarea de calcul a rezistenei la compresiune a betonului

    fyk valoarea caracteristic a rezistenei de curgere a armturii

    fyd valoarea de calcul a rezistenei de curgere a armturii

    fywd valoarea de calcul a rezistenei de curgere a armturilor de strpungere

    fywd,ef rezistena efectiv de calcul a armturilor de strpungere

    g

    acceleraia gravitaional

    h

    nlimea de nivel

    k coeficient care depinde de raportul dimensiunilor seciunii transversale a stlpului

    l

    lungime

    lg dimensiune a golului din dal

    lH distana orizontal de la faa stlpului pn la marginea capitelului

    q

    factor de comportare (utilizat la determinarea forei seismice de calcul)

    qEd valoarea de calcul a ncrcrii verticale

    rcont raza perimetrului de calcul

    sr distana n direcie radial dintre perimetrele de armturi transversale

    st distana n direcie tangenial dintre armturile transversale

    u0

    perimetrul stlpului

    u1, uout perimetrele de calcul *1u perimetrul de calcul redus

    vEd efortul unitar de strpungere n lungul perimetrului de control

    vRd,c valoarea de calcul a rezistenei la strpungere a unei dale fr armtur transversal n lungul seciunii de calcul considerate

    vRd,cs valoarea de calcul a rezistenei la strpungere a unei dale cu armtur transversal n lungul seciunii de calcul considerate

    vRd,max valoarea maxim de calcul a rezistenei la strpungere n lungul seciunii de calcul considerate

    Litere greceti

    unghiul dintre armturile de strpungere i armturile longitudinale 1 factorul de multiplicare a forei seismice orizontale corespunztor formrii primei articulaii plastice in sistem 2 factorul de multiplicare a forei seismice orizontale corespunztor formrii mecanismului cinematic global coeficient ce ine seama de aportul momentului neechilibrat asupra eforturilor de

    forfecare din lungul perimetrului de calcul

    0 factorul de amplificare dinamic maxim a acceleraiei orizontale

  • 9

    VEd valoarea net a forei de reaciune vertical din interiorul perimetrului de calcul considerat

    factor de corecie care ine seama de contribuia modului propriu fundamental prin masa modal efectiv asociat acestuia

    coeficientul de reducere a rezistenei betonului fisurat la for tietoare ly i lz coeficienii de armare longitudinal n direciile y i respectiv z cp

    valoarea medie a eforturilor normale n beton n seciunea critic

    cy i cz eforturile normale n beton n seciunea critic pe direciile y i respectiv z

    3 Documente de referin Ghidul se utilizeaz mpreun cu urmtoarele documente de referin: Nr. crt. Standard

    Denumire

    1 SR EN 1991-1-1:2004 Eurocod 1: Aciuni asupra structurilor. Partea 1-1:

    Aciuni generale. Greuti specifice, greuti proprii, ncrcri utile pentru cldiri.

    2 SR EN 1991-1-1:2004/ NA:2006

    Eurocod 1: Aciuni asupra structurilor. Partea 1-1: Aciuni generale. Greuti specifice, greuti proprii, ncrcri utile pentru cldiri. Anexa naional

    3 SR EN 1991-1-1:2004/AC:2009

    Eurocod 1: Aciuni asupra structurilor. Partea 1-1: Aciuni generale. Greuti specifice, greuti proprii, ncrcri utile pentru cldiri.

    4 SR EN 1992-1-1:2004 Eurocod 2: Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-1:

    Reguli generale i reguli pentru cldiri.

    5 SR EN 1992-1-1:2004/ NB:2008

    Eurocod 2: Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-1: Reguli generale i reguli pentru cldiri. Anexa naionl

    6 SR EN 1992-1-1:2004/AC:2008

    Eurocod 2: Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-1: Reguli generale i reguli pentru cldiri.

    7 SR EN 1992-1-1:2004/ NB:2008/A91:2009

    Eurocod 2: Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-1: Reguli generale i reguli pentru cldiri. Anexa naionl

    8 SR EN 1992-1-2:2006 Eurocod 2: Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-2: Reguli generale. Calculul comportrii la foc.

    9 SR EN 1992-1-2:2006/ NA:2009

    Eurocod 2: Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-2: Reguli generale. Calculul comportrii la foc. Anexa naional

    10 SR EN 1992-1-2:2006/AC:2009

    Eurocod 2: Proiectarea structurilor de beton. Partea 1-2: Reguli generale. Calculul comportrii la foc.

    11 STAS 438/1-89 Oelul beton laminat la cald. Condiii tehnice generale de calitate

    12 STAS 438/1-89/A91-2007

    Oelul beton laminat la cald. Condiii tehnice generale de calitate

    13 STAS 438/1-89/A91:2007/C91:2009

    Oelul beton laminat la cald. Condiii tehnice generale de calitate

    14 STAS 438/2-91 Srma rotund profilat

  • 10

    Nr. crt. Acte legislative Publicaia

    1

    Cod de proiectare. Bazele proiectrii structurilor n construcii, indicativ CR 0-2005.

    Ordinul ministrului transporturilor, construciilor i turismului nr.2.230/2005, publicat n Monitorul Oficial al Romniei, Partea I bis, nr.148/16 februarie 2006, cu modificrile ulteriore

    2

    Cod de proiectare. Partea 1-Prevederi de proiectare pentru cldiri, indicativ P 100-1/2006.

    Ordinul ministrului transporturilor, construciilor i turismului nr.1711/2006, publicat n Monitorul Oficial al Romniei, Partea I bis, nr.803/25 septembrie 2006, cu completrile i modificrile ulteriore

    3

    Normativ pentru producerea betonului i executarea lucrrilor din beton, beton armat i beton precomprimat-Partea 1: Producerea betonului, indicativ NE 012/1-2007.

    Ordinul ministrului dezvoltrii lucrrilor publice i locuinei nr.577/2008 din 29 aprilie 2008, Publicat n Monitorul Oficial al Romniei, Partea I numarul 374 din 16 mai 2008

    4

    Specificaie tehnic. Cerine privind produsele din oel utilizate ca armturi indicativ ST 009-05.

    Ordinul ministrului transporturilor, construciilor i turismului nr. 1944/2005, publicat n Monitorul Oficial al Romniei, Partea I, nr. 1086bis din 2 decembrie 2005, cu completrile i modificrile ulteriore

    Acest ghid cuprinde texte reproduse din standardele naionale SR EN 1992-1-1:2004 i SR EN 1992-1-1:2006/NB:2008 identificate n paranteze sau prin bar lateral.

    4 Materiale (1) Pentru proiectarea planeelor-dal se folosesc betoane cu proprietile definite n SR EN 1992-1-1, capitolul 3.1, i NE012-1. (2) Armturile longitudinale i transversale din stlp, plci i noduri trebuie s fie conforme cu cerinele din SR EN 1992-1-1 capitolul 3.2 i ST 009. Armarea transversal a nodurilor dal-stlp se poate face i cu gujoane sau diverse carcase, dac acestea au agrement tehnic european.

    5 Cerine de proiectare

    5.1 Cerine de rezisten (1) Planeele dal se vor verifica la starea limit de rezisten astfel:

    a) sub efectul aciunilor din combinaia fundamental, n situaia de proiectare durabil i n situaia de proiectare tranzitorie (n timpul execuiei, dup scoaterea popilor, cnd betonul este la o vrst mai mic de 28 de zile, planeul trebuie proiectat pentru a susine greutatea sa proprie i pe cea a planeului superior proaspt turnat);

    b) sub efectul aciunilor din combinaia seismic.

  • 11

    (2) Placa trebuie verificat la ncovoiere, mbinarea plac-stlp la strpungere, iar stlpii la ncovoiere cu for axial. Verificrile se vor face conform SR EN 1992-1-1 cap. 6, completate cu prevederile din capitolul 5.4 al prezentului ghid pentru verificrile din combinaia seismic. Verificarea la strpungere, att la solicitri gravitaionale ct i la solicitri seismice este detaliat n Anexa A (schemele logice A1...A9) i exemplificat n Anexa B (exemplele de calcul B1...B12).

    5.2 Cerine de exploatare (1) Planeele dal se vor verifica la starea limit de deformaie i starea limit de fisurare conform SR EN 1992-1-1, capitolul 7.

    (2) Pentru planeele cldirilor de locuine, birouri sau parcri pentru autoturisme, cu deschiderea lmax 7,00 m, condiia de sgeat este considerat ndeplinit dac grosimea plcii este cel puin egal cu valorile date n Tabelul 5.1.

    Tabelul 5.1. Grosimea minim a plcii asociat verificrilor la starea limit de deformaie

    Clasa de oel

    (fyk in MPa)

    Panou de margine Panou interior

    Fr grind de margine

    Cu grind de margine

    345 lmax / 33 lmax / 36 lmax / 36 420 lmax / 30 lmax / 33 lmax / 33 500 lmax / 28 lmax / 30 lmax / 30

    5.3 Cerine de durabilitate (1) Pentru asigurarea durabilitii se vor respecta prevederile din SR EN 1992-1-1, capitolul 4, i cele din NE 012-1.

    5.4 Cerine specifice pentru proiectarea la solicitri seismice (1) Utilizarea sistemului structural dal-stlpi pentru preluarea forelor seismice este permis numai pentru cldiri cu cel mult 2 niveluri amplasate n zone cu ag 0,12g (pentru cutremurul de proiectare, conform P100-1).

    (2) La construciile la care sistemul dal-stlpi are rolul de a prelua forele seismice, se va adopta pentru factorul de comportare al structurii valoarea q = 2,5 i construciile vor fi proiectate n clasa de ductilitate medie (DCM).

    (3) Pentru construciile amplasate n zonele caracterizate printr-o acceleraie a terenului ag 0,16g (pentru cutremurul de proiectare, conform P100-1) i pentru construciile cu mai mult de 2 niveluri amplasate n zonele cu ag 0,12g, preluarea efectelor aciunii seismice va fi asigurat de un sistem compus din perei structurali, cadre sau o combinaie a acestora, sistemul dal-stlpi avnd doar rolul de transmitere a ncrcrilor gravitaionale.

    (4) La construciile la care sistemul dal-stlpi nu are rol n preluarea forelor seismice, factorul de comportare al structurii se determin pentru sistemul structural care preia forele seismice (perei, cadre, dual) conform prevederilor din P100-1.

    (5) Pentru a ine cont de reducerea de rigiditate generat de fisurarea pronunat a dalelor cnd structura este solicitat de aciunea seismic, se recomand ca la verificarea

  • 12

    deplasrilor laterale asociate strilor limit de serviciu i ultime (SLS i SLU definite conform P100-1), precum i la determinarea eforturilor secionale asociate strii limit ultime, rigiditatea secional a elementelor structurale din beton armat s se determine conform tabelului 5.2.

    Tabelul 5.2 Valorile de proiectare ale rigiditii secionale a elementelor structurale

    Tipul elementului

    Starea limit de servicu (SLS)

    Starea limit ultim (SLU)

    Componentele nestructurale contribuie la rigiditatea de

    ansamblu a structurii

    Componentele nestructurale nu

    interacioneaz cu structura

    Plci (modelate prin

    elemente finite de suprafa sau prin grinzi echivalente)

    0,4 EcIc 0,3 EcIc 0,3 EcIc

    Grinzi perimetrale 0,6 EcIc 0,4 EcIc 0,4 EcIc

    Stlpi EcIc 0,5 EcIc 0,5 EcIc

    Perei structurali 0,5 EcIc 0,5 EcIc 0,5 EcIc

    Ec - Modulul de elasticitate al betonului Ic - Momentul de inerie al seciunii brute (nefisurate) de beton

    (6) Dac nu se prevede armtur de strpungere, efortul unitar de strpungere n lungul perimetrului de control, generat de ncrcrile verticale asociate combinaiei seismice trebuie s ndeplineasc condiia:

    cRdEd ,4.0 vv (5.1)

    unde :

    vEd efortul unitar de strpungere n lungul perimetrului de control considerat, generat de ncrcrile verticale asociate combinaiei seismice;

    vRd,c rezistena la strpungere a betonului pentru dale fr armtur transversal, care se determin conform SR EN 1992-1-1, 6.4.4(1).

    (7) Rezistena la strpungere a dalelor cu armtur de strpungere i perimetrul de calcul dincolo de care nu mai sunt necesare armturi de strpungere se vor determina conform relaiilor:

    ( ) ( )( ) sin/1/5,14,0 1,,, dufAsd efywdswrcRdcsRd += vv (5.2) ( )dVu cRdEdefout ,, /v= (5.3)

  • 13

    n care:

    Asw aria total armturii de strpungere de-a lungul unui perimetru de control;

    sr distana pe direcie radial ntre perimetrele pe care sunt amplasate armturile de strpungere;

    fywd,ef rezistena efectiv de calcul a armturilor de strpungere, definit conform pct. 6.4.5 (1) din SR EN 1992-1-1:2004;

    d media nlimilor utile pe cele 2 direcii ortogonale;

    unghiul dintre armturile de strpungere i planul dalei. Dac se prevede un singur rnd de bare nclinate, atunci n expresia (5.2) raportul d/sr = 0,67;

    (8) n cazul mbinrilor dal-stlp fr armtur transversal, structura de rezisten trebuie s fie nzestrat cu suficient rigiditate lateral astfel nct deplasrile relative de nivel asociate strii limit ultime, calculate cu rigiditile reduse din tabelul 5.2, s respecte condiia:

    hdcqdd SLUarreSLUr 015,0, == (5.4)

    unde : ULSrd deplasarea relativ de nivel sub aciunea seismic asociat SLU;

    q factorul de comportare specific tipului de structur, dup caz, conform P100-1 sau paragrafului 5.4(2) din prezentul ghid;

    red deplasarea relativ de nivel, determinat prin calcul static elastic sub

    ncrcri seismice de proiectare;

    c coeficient de amplificare al deplasrilor, care ine seama de faptul c pentru T

  • 14

    Fig. 5.1 Dimensiunea maxim a golului n interiorul perimetrului de calcul u1

    (12) Se recomand ca pereii rezemai direct pe placa planeelor dal s fie alctuii ca elemente uoare fr rigiditate i rezisten semnificative la ncrcri orizontale din aciuni seismice.

    (13) Se recomand s se evite soluiile de alctuire care, urmare a conlucrrii pereilor de compartimentare sau de nchidere cu stlpii i planeele, pot determina eforturi de ntindere n planeele dal. Dac totui se utilizeaz astfel de soluii, este necesar ca planeele dal s fie verificate la aciunea vertical suplimentar, rezultat din comportarea pereilor ca elemente rezistente la aciuni orizontale, conform mecanismului prezentat n Fig. 5.2.

    Fig. 5.2 Verificarea dalei ca urmare a interaciunii cu un perete nestructural

    6 Proiectarea preliminar (1) nainte de determinarea eforturilor n planeul dal conform metodelor prezenate n capitolul 8, este necesar determinarea preliminar a grosimii plcii. Se recomand utilizarea grosimilor minime date n tabelul 5.1.

    (2) De asemenea, se recomand n aceast faz verificarea la strpungere a grosimii plcii n vecintatea nodului.

    7 Alctuirea constructiv (1) Se recomand ca distribuia elementelor verticale (stlpi i/sau perei) n planul planeului s fie uniform i s se fac la interseciile unei reele de axe ortogonale, la care distanele ntre axe s respecte condiiile din Fig. 7.1:

    Perete de compartimentare sau de nchidere

    Proiecia vertical a capacitii de rezisten a peretelui

    (a bielei diagonale comprimate)

    u1

    2d

    lg,2 lg,1

    ( )

    ( ) ( )

    212,1,

    2,1,

    ;min10

    1;max

    4

    1;max

    ccll

    dll

    gg

    gg

  • 15

    Fig. 7.1 Condiii geometrice recomandate pentru alctuirea planeelor-dal

    (2) Dac stlpii sunt dezaxai fa de interseciile sistemului de axe, se recomand ca deplasarea centrului seciunii stlpului fa de intersecia sistemului de axe, pe oricare direcie, s fie de cel mult 10% din deschiderea cea mai mic.

    (3) Grosimea plcii trebuie s fie de minimum 150 mm.

    (4) Pentru a evita apariia unei distribuii pronunat neuniforme a eforturilor tangeniale de strpungere se recomand ca raportul dintre dimensiunile seciunii transversale a stlpilor s respecte condiia din Fig. 7.2:

    Fig. 7.2 Dimensiunile seciunii transversale a stlpilor

    (5) Sistemul de planeu dal nu se va utiliza n cazul unor ncrcri verticale repetate ce pot genera fenomenul de oboseal.

    8 Calculul planeelor dal (1) Planeele-dal pot fi proiectate prin orice procedur de calcul care satisface condiiile de echilibru i compatibilitate a deformaiilor.

    (2) ncrcrile verticale pe planeele dal i ncrcrile orizontale aplicate construciei se stabilesc conform prevederilor din reglementrile tehnice n vigoare. Schemele de ncrcare considerate n calculul eforturilor n planeele dal se stabilesc, funcie de condiiile de exploatare, astfel nct s fie determinate solicitrile maxime n seciunile critice.

    (3) Metodele utilizate (recomandate) pentru calculul planeelor dal sunt urmtoarele:

    - metoda coeficienilor;

    - metoda cadrului nlocuitor;

    - metoda elementului finit.

    c1

    c2 002500

    2

    1 ..c

    c =

    =

    201

    201

    501660

    .

    .

    ..

    miny

    maxy

    minx

    maxx

    y

    x

    l

    l

    l

    l

    l

    l

    x1 x2

    y2

    y1

  • 16

    8.1 Metoda coeficienilor

    8.1.1 Limitri (1) Calculul planeelor dal poate fi efectuat cu metoda coeficienilor dac sunt satisfcute urmtoarele condiii:

    a) planeul are cel puin 3 deschideri pe fiecare direcie;

    b) ochiurile de plac sunt dreptunghiulare cu raportul ntre latura lung i cea scurt mai mic sau egal cu 2;

    c) deschiderile de pe o direcie nu difer cu mai mult de 30% fa de deschiderea cea mai mare;

    d) stlpii nu sunt dezaxai cu mai mult de 10% din deschiderea de pe direcia dezaxrii, fa de axa dintre 2 stlpi succesivi;

    e) toate ncrcrile trebuie s fie verticale i uniform distribuite pe un ochi ntreg de plac. Valoarea caracteristic a ncrcrii utile trebuie s fie de cel mult 2 ori ncrcarea permanent.

    Calculul exemplificativ al unui planeu dal cu metoda coeficienilor este prezentat n Anexa B, exemplul B1.

    8.1.2 Momentul total de calcul pentru o deschidere (1) Momentul total de calcul pentru o deschidere, Mo , se determin pentru o fie limitat lateral de linia mijlocie a deschiderilor de o parte i de alta a axului reazemelor i se calculeaz cu relaia:

    8

    202

    0

    llqM Ed= (8.1)

    n care qEd este valoarea de calcul a ncrcrii verticale, l0 este lumina pe direcia pe care se determin momentul, iar l2 este deschiderea interax pe direcia perpendicular pe l0.

    (2) Dac deschiderile transversale adiacente nu sunt egale, l2 se calculeaz ca media lor aritmetic.

    (3) Pentru fiile marginale paralele cu marginea planeului, l2 este distana de la marginea exterioar a plcii la centrul panoului de plac marginal.

    (4) Valoarea considerat n calcul pentru l0 nu va fi mai mic dect 0,65l1, unde l1 este distana interax pe direcia pe care se calculeaz momentele.

    8.1.3 Momente de calcul pozitive i negative (1) Momentele ncovoietoare negative se determin la faa reazemelor. n cazul stlpilor circulari sau poligonali se va considera un stlp cu seciune dreptunghiular de arie echivalent cu a stlpului real.

    (2) Pentru o deschidere interioar, momentul negativ se consider 0,65M0, iar momentul pozitiv 0,35M0.

    (3) Pentru o deschidere marginal, M0 se distribuie, n funcie de tipul reazemului marginal, ca n Tabelul 8.1.

  • 17

    Tabelul 8.1 - Momente de calcul pentru deschiderea marginal

    Seciunea de calcul

    Tipul de reazem exterior

    Simpl rezemare pe

    perete de zidrie sau

    beton

    ncastrare (plac turnat

    monolit cu perete de beton

    armat)

    Cu grind de margine

    Fr grind de margine

    Reazem interior 0,75 M0 0,65 M0 0,70 M0 0,70 M0

    Cmp 0,63 M0 0,35 M0 0,50 M0 0,52 M0

    Reazem exterior 0 0,65 M0 0,30 M0 0,26 M0

    (4) Dac momentele negative de la cele dou fee ale unui reazem nu sunt egale, placa se va dimensiona la momentul cu valoarea mai mare.

    8.1.4 Momente de calcul pentru fiile de reazem i de cmp (1) Placa se mparte n fii de reazem i fii de cmp ca n Fig. 8.1

    Fig. 8.1 - Definirea fiilor de rezem i a fiilor de cmp

    (2) Fia de reazem va fi dimensionat s preia 75% din momentul negativ la reazemele interioare.

    (3) Dac marginea plcii este liber sau simplu rezemat, fia de reazem va prelua 100% din momentul negativ de la reazemul exterior. Dac marginea plcii este turnat monolit cu un perete de beton armat sau cu o grind de margine, fia de reazem va prelua 75% din momentul negativ de la reazemul exterior.

    (4) Fia de reazem va fi dimensionat s preia 60% din momentul pozitiv.

    - fie de reazem

    - fie de cmp

    y /2

    y /2

    x-y /2

    x (>y )

    y

    y /4

    y /4

    y /4 y /4

    NOT - Cnd sunt utilizate subplci de lime > (y /3), limea fiilor de reazem poate fi luat egal cu limea subplcii, iar limea fiilor de cmp trebuie ajustat n consecin.

  • 18

    (5) Fiile de cmp vor fi dimensionate s preia partea din momentele de calcul care nu este preluat de fiile de reazem.

    8.2 Metoda cadrului nlocuitor (1) n metoda cadrului nlocuitor sistemul dal-stlpi este transformat ntr-un sistem de cadre echivalente longitudinale i transversale, constnd din stlpi i poriuni de plac coninute ntre liniile mijlocii ale panourilor adiacente (Fig. 8.2).

    Fig. 8.2 - Definirea cadrelor nlocuitoare pe dou direcii ortogonale

    (2) Pentru ncrcri verticale, rigiditatea poate fi calculat pe baza seciunii brute a elementelor de beton. Pentru ncrcri orizontale trebuie folosit o fraciune din aceast valoare pentru a ine cont de flexibilitatea ridicat a sistemelor dal-stlpi (Tabelul 5.2).

    (3) ncrcarea total de pe panoul de plac trebuie folosit pentru analiza efectuat pentru fiecare direcie.

    (4) Momentele ncovoietoare se distribuie conform datelor din tabelului 8.2:

    Tabelul 8.2 - Repartiia simplificat a momentelor ncovoietoare (cf. SR EN 1992-1-1)

    Momente negative Momente pozitive Fie de reazem 60 % 80 % 50 % 70 % Fie central 40 % 20 % 50 % 30 % NOT - Totalul momentelor negative i pozitive la care trebuie s reziste fiile de

    reazem mpreun cu fiile centrale trebuie s fie egal cu 100%

    (5) Se recomand ca, exceptnd cazul cnd sunt prevzute grinzi marginale proiectate s reziste la torsiune, valorile momentelor transmise la stlpii de margine sau de col s fie

    x1 x2

    y2

    y1

    c1

    c 2

    (lx1+lx2)/2

    hs

    hs

    (ly1

    +l y

    2)/2

  • 19

    limitate la valoarea momentului capabil al unei seciuni dreptunghiulare, egal cu 0,17 bed2

    fcd (cu be definit n Fig. 9.2), iar momentul pozitiv n traveea marginal se majoreaz n consecin pentru a respecta echilibrul static.

    (6) La cadrele etajate supuse doar ncrcrilor verticale se poate accepta ca fiecare nivel s fie calculat separat, neglijndu-se influena deformaiilor unui nivel asupra strii de eforturi de la celelalte niveluri.

    Calculul unui planeu dal cu metoda cadrului nlocuitor este exemplificat n Anexa B, exemplul B2.

    8.3 Metoda elementului finit (1) n cazul configuraiilor structurale neregulate (deschideri inegale, ochiuri de plac care nu au form dreptunghiular, stlpi nealiniai pe axe) se recomand modelarea planeelor dal cu elemente finite.

    (2) n condiiile utilizrii metodei elementului finit, se recomand testarea mai multor variante de discretizare a plcii pentru a evalua sensibilitatea rspunsului la acest parametru.

    (3) Pentru calculul la aciuni laterale se admite folosirea unei formulri linear elastice i reducerea rigiditii cu un factor global (vezi i Tabelul 5.2).

    Calculul cu metoda elementului finit este exemplificat n Anexa B, exemplul B3.

    9 Recomandri pentru detalierea armturii 9.1 Armarea longitudinal a plcii (1) Se recomand ca n zonele de rezemare a dalei pe stlpi, n zonele solicitate de ncrcri concentrate i n zonele de moment maxim distana maxim ntre armturile de rezisten s nu depeasc valoarea smax,slabs = 1,5d 250 mm. n celelalte zone, distana dintre armturi trebuie limitat la valoarea smax,slabs = 2d 350 mm.

    (2) Valorile minime ale distanelor de ntrerupere i de ancorare a armturilor longitudinale de rezisten ale planeelor dal sunt date n tabelul 9.1. n cazul sistemelor dal-stlpi care rezist la aciunea forelor laterale se recomand ca distanele de ntrerupere s se determine prin calcul.

  • 20

    Tabelul 9.1 - Valorile minime ale distanelor de ntrerupere a armturilor n planee dal

    (3) Se recomand ca armturile perpendiculare pe marginea planeului-dal s fie ancorate corespunztor, iar n lungul marginii libere s fie dispuse cel puin 2 bare longitudinale (Fig. 9.1).

    Fig. 9.1 Armarea plcii la marginea planeului

    sus

    jos

    jos

    sus

    de r

    eaze

    m

    de c

    mp

    Planeu dal cu grosime constant

    Planeu dal cu subplac F

    ia

    Po

    ziia

    ar

    mt

    urii

    Pro

    c. d

    in

    armt

    ur

    0.30 0 0.30 0 0.33 0 0.33 0

    0.20 0 0.20 0 0.20 0 0.20 0

    0 0

    Zona n care este permis nndirea armturilor

    0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0

    Reazem marginal

    50%

    50%

    100%

    100%

    50%

    50%

    Reazem interior

    Reazem marginal

    0.15 0

    150mm

    lbd 250mm

    Cel puin dou bare ancorate n interiorul stlpului

    lbd

    150mm

    lbd 250mm

    lbd

    lbd lbd

    0.15 0 150mm 150mm

    200mm 200mm l0 250mm

    0 0

    lbd (lungimea de ancorare)

    hs

    hs

  • 21

    9.2 Armarea plcii n dreptul stlpilor interiori (1) Cel puin 50% din aria de armtur total necesar pentru preluarea momentului ncovoietor negativ se va dispune n interiorul unei fii de lime egal cu 1/4 din suma deschiderilor adiacente stlpului.

    9.3 Armarea plcii n dreptul stlpilor de margine sau de col (1) Se recomand ca armturile longitudinale necesare pentru preluarea momentului ncovoietor s se dispun interiorul limii efective, be definit n Fig. 9.2.

    Fig. 9.2 Definirea limii active a dalei (be) n dreptul stlpilor de margine sau de col

    9.4 Armarea transversal a mbinrilor plac-stlp (1) Armturile de strpungere vor fi dispuse n interiorul perimetrului dincolo de care nu mai este necesar montarea de armtur de strpungere (uout sau uout,ef), iar cel mai ndeprtat perimetru al armturii de strpungere trebuie amplasat la o distan mai mic sau egal cu 1.5d n interiorul uout (sau uout,ef).

    (2) Pe direcie radial se vor dispune cel puin dou rnduri de armtur transversal, distana dintre rnduri fiind de cel mult 0.75d, iar distana ntre armturile transversale n lungul unui perimetru nu trebuie s fie mai mare de 1.5d, cnd acesta este n interiorul perimetrului de calcul (situat la mai puin de 2d de stlp sau de suprafaa ncrcat).

    (3) Cel mai apropiat perimetru de armturi transversale va fi amplasat la o distan de cel puin 0.3d i de cel mult 0.5d fa de stlp sau de suprafaa ncrcat.

    marginea plcii

    Not: y poate fi mai mare dect cy Not: z poate fi mai mare dect cz i

    y poate fi mai mare dect cy

    a) stlp marginal b) stlp de col

  • 22

    Fig. 9.3 Prevederi referitoare la dispunerea armturilor transversale de tip etrieri sau gujoane

    (4) Pentru soluia de armare transversal cu bare nclinate, un singur rnd de armturi transversale dispuse pe direcia radial poate fi considerat suficient, dar se recomand ca unghiul de ndoire al barelor s fie redus la 30.

    (5) Se recomand ca armturile nclinate utilizate ca armtur transversal pentru preluarea solicitrii de strpungere s fie dispuse n interiorul unei zone ale crei granie se gsesc la o distan mai mic de 0.25d de stlp sau de suprafaa ncrcat.

    (6) Se recomand ca punctul de coborre al celor mai apropiate armturi nclinate s fie amplasat la o distan de cel mult 0.5d fa de stlp sau de suprafaa ncrcat.

    uout

    uout,ef

    1.5d

    1.5d 2d

    uout 1.5d

    s 0.75d 0.5d

    > 0.3d

  • 23

    Fig. 9.4 Prevederi referitoare la dispunerea armturilor transversale de tip bare nclinate

    9.5 Armarea pentru asigurarea integritii structurale (1) Pentru a evita riscul de colaps progresiv se recomand ca la partea inferioar a plcii, n fia cu limea egal cu 1/4 din suma deschiderilor adiacente stlpului, s se dispun cel puin dou bare longitudinale care s traverseze stlpul sau s fie ancorate adecvat n interiorul stlpului.

    (2) Aria armturilor de la partea inferioar a plcii ce traverseaz stlpul trebuie s respecte condiia:

    ( ) 5.000,2

    cdydEds ffV

    A (9.1)

    n care: sA suma ariilor armturilor de la partea inferioar a plcii ce traverseaz stlpul; dac bara de armtur trece continuu prin stlp, atunci contribuia acesteia este dubl.

    EdV valoarea de calcul a reaciunii din reazem;

    ydf valoarea de calcul a rezistenei de curgere a armturilor;

    cdf valoarea de calcul a rezistenei la compresiune a betonului.

    0.25d

    0.5d

    2d

    1.5d

    uout

  • 24


Recommended