Expertiza Tehnica Parc Rozelor

8/13/2019 Expertiza Tehnica Parc Rozelor

1/61

-2010-

EXPERTIZA TEHNICA

P A R C U L R O Z E L O R T I M I S O A R A

BENEFICIAR : MUNICIPIUL TIMISOARA

Amplasament: Municipiul Timisoara, Judetul Timis

Elaborator: Ing. Mihai Constantin

Data : iunie 2010


2/61

EXPERTIZA TEHNICA A PARCULUI ROZELOR SITUAT IN MUNICIPIUL TIMISOARA

1. Conditii contractuale2. Motivarea expertizei3.

Documentatia pentru expertiza

3.1Legislatia in vigoare

3.2Prescriptii tehnice in vigoare3.3Documente privind obiectivul

4. Continutul referatului de expertiza5. Incadrarea obiectivului conform reglementarilor in vigoare

5.1Incadrarea constructiilor conform P100-2006

5.2Incadrarea constructiilor conform STAS 10100/0-75

5.3Incadrarea constructiilor conform ordinului MLPAT nr 31/N-1995

6. Metodologia de expertizare

6.1 Alegerea metodelor de investigatie

6.2 Evaluarea prin calcul a sigurantei cladirilor de zidarie

7. Descrierea constructiilor

7.1Date privind constructia initiala

7.2Functionalul actual

7.3Detalii de arhitectura

7.4Structura de rezistenta

8. Descrierea degradarilor

8.1Releveul cladirilor

8.2Cauzele degradarilor

9. Evaluarea calitativa

9.1Incadrarea in prevederile prescriptiilor in vigoare

9.1.1Incadrarea in prevederile normativului P 100-82

9.1.2Incadrarea in prevederile normativului P2-85

9.2Defecte de executie si exploatare cu repercursiuni asupra starii elementelor

9.3Comportarea la cutrenurele anterioare si tasari ale terenului

9.4Lucrari anterioare de interventie


3/61

10. Evaluarea analitica

10.1Gradul nominal de asigurare

10.2Indeplinirea criteriilor de ductilitate

10.3Durata de serviciu

11. Conditii de amplasament

12. Incadrarea constructiilor in clase de risc seismic

13. Masuri de interventie

ANEXE

ANEXA A Releveul constructiilor

ANEXA B -Releveul degradarilor

ANEXA C Studiu geotehnic


4/61

1. Conditii contractualeIn conformitate cu contractul de prestari servicii nr 14/2010 incheiat intre Municipiul

Timisoara in calitate de beneficiar si SC GREEN PROJECT SRL in calitate de proiectant

general s-a efectuat expertiza parcului Rozelor situat in Municipiul Timisoara

Parcul ROZELOR reprezinta unul dintre cele mai apreciate si reprezentative

parcuri ce apartin municipiului Timisoara prin pozitia sa centrala, prin stilul clasic bine

definit si prin colectiile de trandafiri cu care se mindrea odinioara, de unde si

denumirea de parc alROZELOR. Acesta are o suprafa de 35.790 m2i este situat n

zona central a oraului,delimitat de str. George Enescu (la vest), str. Alex. Borza (la

nord), B-dul Michelangelo (la est) i canalul Bega (la sud). Parcul Rozelor a fos amenjat

in anul 1928.Expertiza se refera la structura de rezistenta a constructiilor si stabileste criteriul

de asigurare la seism pe baza evaluarii calitative si analitice a acestora. In conformitate

cu legislatia si reglementarilr tehnice in vigoare, constructiile sunt incadrate in clase

corespunzatoare de risc seismic, propunandu-se si solutia de principiu privind decizia

de interventie.

In conformitate cu Regulamentul de verificare si expertiza tehnica de calitate a

proiectelor, a executiei lucrarilor si a constructiilor (HG Nr 925/1995, art 15), prezenta

expertiza cuprinde studiile, releveele, analizele si evaluarile necesare pentru

cunoasterea starii tehnice a constructiilor existente, in vederea determinarii, in orice

stadiu, a starii tehnice a constructiei pentru evaluarea capacitatii ei de satisfacere a

cerintelor conform legii. In conformitate cu art. 17 a aceleasi legi, prezentul raport de

expertiza tehnica de calitate cuprinde solutii si masuri care se impun pentru

fundamentarea tehnica si economica a deciziei de interventie ce se insuseste de catre

beneficiarii sau administratorii constructiilor.

Concluziile privind gradul de asigurare si solutia de inteventie, continute in

prezentul raport de expertiza vor sta la baza elaborarii documentatiilor ulterioare.

Conform art. 20 al legii mai sus mentionate, proiectul intocmit pe baza rapotului de

expertiza tehnica de calitate trebuie insusit de catre autorul acestuia, din punct de

vedere al respectarii solutiilor si a masurilor impuse.


5/61

2. Motivarea expertizeiMotivele pentru care s-a decis efectuarea expertizei Parcului Rozelor din municipiul

Timisoara au fost urmatoarele:

Degradarile acumulate in timp, constructiile fiind expoatate de peste 80 de ani

timp in care au suferit actiunea mai multor cutremure si o tasare inegala a

terenului

Interventiile efectuate in timp

Incadrarea in legislatia actuala privind punerea in siguranta a fondului construit

Astfel in conformitate cu OG nr.20/1994, modificata si completata prin OG nr.

67/1997 si aprobata prin legea nr. 72/1998 privind punerea in siguranta a fondului

construit existent, art.2 beneficiarii/administratorii constructiilor vor actiona pentru:

Identificarea constructiilor din proprietate sau din administrare, descries la

art.1, adica a celor care prezinta niveluri insuficiente de protective la actiuni

seismice, degradari sau avarieri in urma actiunilor seismice;

Expertizarea tehnica a constructiilor de catre experti tehnici atestati in

conformitate cu reglementarile tehnice in vigoare;

Aprobarea deciziei de interventie si continuarea actiunilor in functie de

concluziile din raportul de expertiza tehnica.

Avand in vedere cele expuse anterior, expertizarea tehnica a Parcului Rozelor din

Municipiul Timisoara apare ca necesara si justificata din punct de vedere tehnic si

legislativ.

3. Documentatia pentru expertiza3.1 Legislatia in vigoareExpertizarea structurii de rezistenta a constructiilor a fost efectuata in conformitate

cu legislatia in vigoare, astfel:

Legea nr. 10/1995 privind calitatea in constructii;

Hotararea Guvernului nr. 925/1995 pentru aprobarea Regulamentului de verificare

si expertizare tehnica de calitate a proiectelor, a executiei lucrarilor si constructiilor


6/61

Ordonanta Guvernului nr.20/1994 punerea in siguranta a fondului construit

existent;

Legea nr.72/1998 privind aprobarea Ordonanta Guvernului nr.67/1997 pentru

modificarea si completarea Ordonanta Guvernului nr.0/1994 privind punerea in

siguranta a fondului construit existent.

0rdonanta Guvernului nr.67/1997 pentru modificarea si completarea Ordonantei

Guvernului nr.20/1994 privind punerea in siguranta a fondului construit existent;

3.2.Prescriptii tehnice in vigoare

Evaluarea calitativa si analitica a structurii de rezistenta a constuctiilor s-a efectuat

cu respectarea urmatoarelor reglementari tehnice pentru constructii:

P100-2006 - Normativ pentru proiectarea antiseismica a constructiilor de

locuinte, social-culturale, agrozootehnice si industriale;

P100-92 - Completarea si modificarea cap. 11 si 12, in vigoare de la data de

01.01.1997(in vigoare);

P2-85 - Normativ privind alcatuirea, calculul si executarea structurilor din

zidarie;

STAS 10109/1-82 - Lucrari de zidarie. Calculul si alcatuirea elementelor;

STAS 10100/0-75 - Principii generale de verificare a sigurantei

constructiilor;

0rdin MLPAT-ISCLPUAT nr.31/N-2.101995 - Regulament privind stabilirea

categoriei de importanta a constructiilor. Metodologie pentru stabilirea

categoriei de importanta a constructiilor.

3.3.Documente privind obiectivul

Nu s-a dispus de proiectul dupa care a fost ridicata constructia initiala si de nici de o

documentatie privind eventualele interventii si reparatii ulterioare.

4. Continutul referatului de expertiza

Referatul a fost intocmit in conformitate cu cap. 11, pct. 11.1.10 din normativul

P100-92, privind continutul raportului de expertiza pentru constructii existente, astfel:


7/61

1)

2)

Justificarea efectuarii expertizei.

3)

Incadrarea constructiei in categoriile prevazute cap. 11, pct 11.1.7 din completarile la

normativul P100-92 (pct 5.1). Aceasta incadrare constituie unul din criteriile dupa care se

aleg metodele de investigare in vederea evaluarii nivelului de protectie antiseismica a

constructiilor, conform pct 11.1.6 din acelasi normativ. Constructia a fost incadrata in

conformitate si cu celelalte acte normative care reglementeaza incadrarea in clase de

importanta a constructiilor.

4)

Descrierea constructiei din punct de vedere functional, arhitectural si structural precum

si din cel al conditiilor de amplasament;

5)

Descrierea degradarilor si avariilor constructiilor, analiza si explicarea cauzelor

probabile ale acestora;

6)

5) Rezultatele aplicarii metodei de evaluare calitativa au fost analizate in conformitate

cu prevederile normativelor P100-2006 si P2-85, actualmente in vigoare;

7)

Evaluarea analitica a nivelului de asigurare s-a facut prin metoda curenta de calcul care

presupune determinarea incarcarii seismice conventionale capabile a constructiei analizate

si compararea cu incarcarea seismica calculata ca pentru o constructie noua;

8)

Evaluarea duratei ce serviciu a constructiei s-a facut in functie de nivelul de degradare al

materialelor si al gradului de asigurare la seism;

Incadrarea constructiilor in clase de risc seismic corespunzatoare rezultatelor, evaluarii

calitative si analitice a structurii de rezistenta, propunerea deciziei de interventie si

fundamentarea acesteia din punct de vedere tehnic.

5.Incadrarea obiectivului conform reglementarilorm vigoare

5.1. Incadrarea constructiilor conform P100-2006

Prin incadrarea constructiilor in conformitate cu prevederile normativuiui P100-

2006, rezulta metodele de investigare utilizate pentru expertizare si valorile

caracteristicilor pentru calculul seismic al structurii.


8/61

Normativul P100-92, in cap. 11 (completat si modificat), pct 11.1.7 clasifica

constructiile functie de sistemul structural in mai multe categorii, obiectivele expertizat

incadrandu-se in categoria

a) constructii cu pereti structurali din zidarie de caramida. Din incadrarea

obiectivului conform prevederilor normativului P100-2006 rezulta, marimile parametrilor

utilizati pentru determinarea incarcarilor seismice orizontale pentru calculul structurii,

astfel:

factor de importanta al constructiei: y= 0.8

, pentru clasa IV de importanta;

acceleratia de varf a terenului: ag

= 0,16 g , pentru zona seismica D

perioada de colt corespunzatoare amplasamentului: Tc = 1 s;

coeficientul de amplificare dinamica 0=

2,75;

ordonata spectrului de raspuns de proiectare, Sd(T1) = ag* (T

)/q = 0,3g

factor de corectie ce tine cont de contributia modului fundamental,X

= 1.00

factor de comportare q = 2*au/a1 = 2*1,15 =

2,30

factorul de suprarezistenta au/ a1 =1,15 (au

reprezinta 90% din forta seismica

orizontala pentru care, daca efectele celorlalte actiuni raman constante, structura atinge

valoarea maxima a fortei laterale capabile, a1 reprezinta forta seismica orizontala care,

daca efectele celorlalte actiuni raman constante, primul element structural atinge

rezistenta ultima).

5.2. Incadrarea constructiilor conform STAS 10100/0-75

Conform prevederilor standardului 10100/0-75, privind principiile generale de

verificare a sigurantei constructiilor, constructiile se incadreaza in clasa IV de importanta:

constructii de importanta redusa.

In conformitate cu aceasta incadrare, pentru verificarea sigurantei in exploatare a

structurii de rezistenta a constructiei se utilizeaza valorile de baza ale coeficientilor pentru

actiuni si pentru rezistentele materialelor

5.3. Incadrarea constructiei conform ordinului MLPAT nr.31/N-1995

Conform regulamentului privind stabilirea categoriei de importanta a constructiilor,

constructia se incadreaza in categoria de importanta (C), constructii de importanta


9/61

normala, avand in vedere punctajul din tabelul urmator, stabilit in conformitate cu

prevederile Ordinului MLPAT nr.31/N-1995 (intre 6 ... 17 puncte).

Factorul

determinant

Coeficientul

de unicitate

K(n)

Criteriile asociate P(i)=k(n)

[p(i)/3]

1 Importanta

vitala

1 P(i) Oameni implicati direct in

cazul unei disfunctii ale

constructiei

2 2

P(ii) Oameni implicati indirect in

cazul unei disfunctii ale

constructiei

2

p(iii) Caracterul evolutiv in cazul

unor disfunctii ale constructiei

2

2 Importanta

social-

economica sj

culturala

1 P(i) Marimea comunitatii care

apeleaza la functionalitatile

constructiei si/sau valoarea

bunurilor materiale adapostite

de constructie

0 2

P(ii) Ponderea in care functiunile

constructiei o au in

comunitatea respective

2

p(iii) Natura si importanta functiilor

respective

0

3 Implicarea

ecologica

1 P(i) Masura in care realizarea sj

exploatarea constructiei

intervine in perturbarea

mediului natural sj a mediului

2 4


10/61

construit

P(i') Gradul de influenta

nefavorabila asupra mediului

natural sj construit

2

p(iii) Rolul activ in

protejarea/refacerea mediului

natural si construit

2

4 Necesitatea

luarii in

considerare a

duratei de

utilizare(exist

enta)

1 P(i) Durata de utilizare

preconizata

2 2

P(ii) Masura in care performantele

alcatuirilor constructive

depind de cunoasterea

evolutiei

actiunilor(solicitarilor) pe

durata de utilizare

2

p(iii) Masura in care performantele

functionale depind de evolutia

cerintelor pe durata de

utilizare

2

5 Necesitatea

adaptarii la

conditii le

locale de

teren si de

mediu

1 m Masura in care asigurarea

solutiilor constructive este

dependents de conditiile

locale de teren si de mediu

2 2


11/61

P('i) Masura in care conditiile

locale de teren sj de mediu

evolueaza defavorabil in timp

2

p(iii) Masura in care conditiile

locale de teren sj de mediu

determina activitati/masuri

deosebite pentru exploatarea

constructiei pe durata de

existenta a acesteia

2

6 Volumul de

munca sj de

materiale

necesare

P(i) Ponderea volumului de munca

si de materiale inglobate

2 2

PC") Volumul si complexitatea

activitatilor necesare pentru

mentinerea performantelor

constructiei pe durata de

existenta a acesteia

2

p(iii) Activitati deosebite in

exploatarea constructiei

impuse de functiunile acesteia

2

6. Metodologia de expertizare

6.1. Alegerea metodelor de investigare

Metodele de investigare a constructiilor existente in vederea evaluarii nivelului de

protectie antiseismica se stabilesc functie de mai multe criterii:

(i) zona seismica de calcul: zona D ;

(ii) cunostintele tehnice in perioada realizarii proiectului si executiei constructiei


12/61

(iii) complexitatea cladirii, in special din punct de vedere structural, definita de

proportii (deschideri, inaltime), regularitate;

(iv) conditii privind hazardul seismic pe amplasament, valorile ag maxime pe

amplasament, conditiile locale de teren, efectele induse potentiale ale cutremurelor

(alunecari de teren)

(v) tipul sistemului structural : pereti din zidarie de caramida (toaleta si gard), structura

rutiera din beton cu imbracaminte bituminoasa (alei) si structura pe lemn (pergole)

(vi) functiunea, importanta si valoarea cladirii: clasa de importanta - clasa IV,constructii

de importanta redusa;

(vii) starea actuala a constructiei: cu degradari datorate cutremurelor, vechimii

materialelor, actiunii umiditatii, distrugeri din cauza radacinilor arborilor;

(viii) interactiunilor posibile cu vecinatatile: nu intra in interactiune cu vecinatati;

(ix) nivelul de performanta ales pentru cladire - durata de utilizare estimata a

constructiei, ulterioara momentului expertizarii: nu se pot oferi garantii privind

stabilitatea cladirii in starea actuala, fara interventii.

Metodologia de nivel 1 (evaluare calitativa preliminara)

Metodologia de nivel 1 se aplica la :

constructii regulate in cadre de beton armat, cu sau fara pereti de umplutura din

zidarie cu pana la 3 niveluri, amplasate in zone seismice cu valori ag


13/61

Metodologia de nivel 2 se aplica la toate cladirile la care nu se poate aplica

metodologia de tip 1. Metodologia de tip 2 implica evaluarea calitativa constand in

verificarea structurala si in evaluarea cantitativa bazata pe calculul structural elastic si

factori de reducere diferentiati pe tipuri de elemente.

7. Descrierea cladirilor

Parcul Rozelor a fos amenjat in anul 1928

7.1.Date privind constructia initiala

. Din analiza functionalului actual rezulta

ca pe parcursul exploatarii s-au efectuat modificari functionale care insa nu au putut fi

identificate cu certitudine (reconditionari ,adaugarea unor alei noi si realizarea unor

constructii (toaleta,pergola,teatru de vara) etc). Nu se cunoaste cu exactitate datele initiale

a constructiilor.

7.2.Functionalul actual

Toaleta are in plan o forma regulta, dimensiunile maxime ale laturilor fiind de

8.65m * 7.25 fiind o constructie parter. Acoperisul este sub forma de sarpanta cu panta de

20% . Toaleta nu corespunde cerintelor igienico-sanitare actuale. In plus este inchisa in

marea majoritate a timpului. Functionalul cladirii este prezentat in plansele din anexa A.

Aleile pietonale sunt acoperite cu diverse imbracaminti, asfalt in zona Teatrului

de Vara, dale mozaicate in rozariu si dale din beton in celelalte. Starea acestora este foarte

proasta, aleile din dale sunt incomplete, nealiniate, distruse de rdcinile arborilor din

apropierea lor sau impracticabile. Scarile si intrarile deasemenea.

Mobilierul urban este deteriorat, lipseste in unele locuri sau este prost

intretinut. Pergolele sunt putrede, incomplete si inclinate. Bancile sunt deteriorate si

neintretinute. Cosurile de gunoi daca nu lipsesc sunt inestetice, necorespunzatoare sau

stricate. Vasele decorative si amforele sunt distruse, murdare sau deplasate de la locurile

lor initiale.

mprejmuirea parcului nu exista in partea dinspre faleza precum si spre terenurile

de tenis. Gardul dinspre str. Alex Borza este inclinat puternic, datorita lipsei unei fundatii


14/61

corespunzatoare. Plasa gardului este ruginita iar ramele metalice a acesteia sunt

deteriorate. Portile de acces sunt practic nefunctionale,ramanand in permanenta deschise,

ceea ce da posibilitatea accesului cu vehicole pe alei in timpul noptii.

7.3. Detalii de arhitectura

Constructiile nu prezinta detalii de arhitectura sau ornamentatie specifice vreunui

stil arhitectonic. Este un stil obiectiv, in care primeaza functiunea. Constructiile proiectate

in acest stil se caracterizeaza prin planuri organizate functional.

Fatadele cladirilor sunt prezentate in plansele din anexa A.

7.4. Structura de rezistenta

7.4.1 Structura de rezistenta a toaletei este alcatuita din pereti portanti din zidarie

de caramida normala, in grosime de 30 cm la exterior si de 20 cm la interior.

Fundatiile toaletei sunt din beton, la o adancime de cca.100 cm fata de cota terenului

natural.

Planseul de acoperis este din lemn placat cu rigips. Sarpanta cu panta de 20% este din

lemn iar invelitoarea din tigla.

7.4.2 Aleile pietonale au structuri de rezistenta diferite astfel : dale mozaicate pe

pat de nisip, alei din dale de beton pe pat de nisip, alei din beton cu imbracaminte

bituminoasa

7.4.47.4.3 Pergolele au o structura din lemn pe fundatii din beton

7.4.5

Imprejmuirea are structura de rezistenta din caramida pe fundatie din

caramida.

Treptele si scarile din piatra naturala cu mortar.

8.Descrierea degradarilor

8.1. Releveul degradarilor

-

Releveul degradarilor este prezentat in anexa B.

Degradarile relevate sunt urmatoarele:

fisuri inclinate si fisuri in panza de paianjen in peretii gardului


15/61


16/61

cutremurelor si pentru refacerea celor degradate), o noua editie a instructiunilor aparand

in 1945. In anul 1963 a aparut primul normativ pentru proiectarea constructiilor in regiuni

seismice (P13-63), acest normativ suferind pana in prezent mai multe modificari (P13-70,

P100-78, P100-81, P100-91. P100-92 cu completari in 1997).

a)

In continuare este analizat modul in care amplasarea, alcatuirea de ansamblu a

constructiilor, prevederile generale de alcatuire a structurii de rezistenta a elementelor si a

subansamblelor nestructurale, asa dupa cum au fost relevate si reies din investigatiile

vizuale si sondajele efectuate, corespund prevederilor normativului P100-2006.

b)

Amplasamentul constructiilor are stabilitatea locala si generala asigurata si se poate

considera ca sunt indeplinite cerintele privind amplasarea constructiilor precizate in

normativul P100-2006

Forma in plan si in elevatie a constructiilor este favorabila preluarii incarcarii seismice

deoarece:

forma in plan a constructiei are contur relativ regulat

c)

dimensiunea in plan a cladirilor sub limita de 40m, lungime recomandata pentru

constructiile aflate in zona seismica de calcul D.

d)

Masuri privind limitarea maselor constructiei nu au fost luate in mod special dar

realizarea planseelor de acoperis din lemn, poate fi considerata o astfel de masura.

Prevederile generale de alcatuire a structurilor de rezistenta din normativul PI00-2006

sunt partial satisfacute pentru constructiile analizate, dupa cum urmeaza:

elementele structurale sunt, in principiu, dispuse rational in ceea ce priveste

preluarea incarcarilor gravitationale si transmiterea lor la teren (de catre ziduri si

fundatii)

conlucrarea spatiala a elementelor verticale (zidurile din caramida) nu este

asigurata

exista elemente structurale si nestructurale care sa afecteze esential comportarea

structurii

structura din zidarie simpla, fara elemente verticale din beton armat (stalpisori) nu

prezinta o ductilitate corespunzatoare care sa asigure o comportare favorabila la

actiuni seismice intense


17/61

e) Rosturi antiseismice nu au fost prevazute si nici nu sunt necesare, avand in

vedere ca dimensiunile in plan ale constructiilor sunt relativ reduse.

9.1.2 Incadrarea in prevederile normativului P2-85

a)

In continuare este analizat modul in care alcatuirea constructiilor raspunde

cerintelor normativului P2-85 in prezent in vigoare.

b)

Materialele din care este alcatuita zidaria sunt caramizile normale de marca C50 si

mortar de marca M10, ambele sub marcile prescrise (cf. tab.2 din P2-85, acestea sunt: clasa

75 pentru caramizi si 25 pentru mortar, la cladiri cu inaltime intre 4 si 9 m, corespunzator

gradului 8 de protectie antiseismica).

Alcatuirea structurii de rezistenta trebuie sa indeplineasca unele cerinte de ansamblu

care au fost reactualizate in normativul P100-2006 si au fost discutate la paragraful

anterior. Privitor la indeplinirea celorlalte cerinte privind alcatuirea structurii de

rezistenta, se remarca urmatoarele:

lungimea tronsoanelor de cladiri (cf. 3.2 din P2-85), fundate pe terenuri normale,

poate fi de maximum 50 m pentru gradul 8 de protectie antiseismica (cf. tab. 3 din

P2-85), conditie care este indeplinita;

structura cladirii este de tip fagure (cf. 3.4.2 din P2-65), adica cu compartimentare

deasa, la care distantele dintre peretii structurali sunt de maxim 5 m, suprafata in

plan delimitata de peretii structurali fiind de maxim 25 mp iar inaltimea nivelului de

pana la 3m; pentru acest tip de structura, inaltimea maxima pentru gradul de

proteetie antiseismica 8 este 12 m (tab.4 din P2-85) prevedere care este indeplinita;

distantele maxime admise intre peretii structurali si aria maxima admisa a

panourilor de pereti (cf. tab.5 din P2-85), sunt de 10 m si respectiv 32mp, pentru

constructii cu inaltimea maxima de 9 m si maximum 3 nivele si gradul de protectie

antiseismica 8, conditie care este indeplinita;

golurile din pereti nu fragmenteaza excesiv peretii de fatada.

c) Peretii portanti respecta grosimile minime admise de normativ (pct 4.1) dar nu si

toate conditiile de amplasare a golurilor in pereti.


18/61

Amplasarea golurilor in peretii structurali trebuie sa respecte dimensiuni minime ale

plinurilor de zidarie dintre doua goluri si de la marginea peretilor la primul gol (cf. tab.6 din

P2-85) care, in cazul constructiei expertizate (constructii amplasate in zone cu grad 8 de

protectie antiseismica si inaltime mai mare de 9 m), sunt:

conditia ca aria plinurilor peretilor in sectiune transversala pe fiecare directie,

raportata la aria construita sa fie mai mare de 6% este satisfacuta;

suma latimilor plinurilor de zidarie raportata la lungimea totala a peretelui respectiv

trebuie sa fie mai mare de 55% pentru peretii exteriori, conditie care este

respectata:

pentru peretii interiori, aceeasi conditie dar la care limita minima a raportului este

de 80%, este indeplinita;

latimea minima a plinurilor de zidarie trebuie sa fie mai mare de 1.5m la colturile

peretilor exteriori, conditie care nu este satisfacuta

aceeasi limitare pentru spaletii intermediari ai peretilor exteriori si pentru zidurile

interioare este de asemenea satisfacuta;

De remarcat ca normativul P2-85 impune ca in cazul in care dimensiunile minime ale

spaletilor nu pot fi respectate, din conditii functionale de exemplu, spaletii respectivi sa fie

intariti cu stalpisori din beton armat (conf 4.3.3), ceea ce nu se regaseste la constructia

expertizata .

d) Peretii de contravantuire pot fi considerati peretii transversali interiori care fac

legatura dintre peretii longitudinali. Acesti pereti trebuie sa respecte aceleasi

prevederi ca si peretii portanti (4.2 din P2-85).

In cazul constructiei expertizate, peretii transversali sunt cu goluri si nu unesc cele

doua diafragme longitudinale ale fatadelor nord si sud, continuitatea lor fiind intrerupta

(conform prevederii de la 4.2.3 din P2-85); alcatuirea acestor nu este omogena din punct

de vedere al marimii si repartitiei golurilor de usi si nu respecta,in general prevederile

privind dimensiunile plinurilor si amplasarea lor.

e) Golurile si sliturile din pereti sunt evident amplasate din conditii functionale, fara a

respecta conditia de amplasare judicioasa, astfel (4.3 din normativ):


19/61

din modul de amplasare al golurilor(plinuri de dimensiuni egale ) rezulta o

uniformizare a rigiditatilor si rezistentelor peretilor la sarcinile orizontale (4.3.2 din

normativ);

peretii transversali de la capetele cladirii sunt plini (4.3.2);

e)

in traveele de capat sunt amplasate goluri, ceea ce contravine recomandarilor din

normativ (4.3.3).

Peretii structurali nu sunt intariti cu stalpisori din beton armat conform prevederilor

din normativ (4.4).

9.2. Defecte de executie si exploatare cu repercursiuni asupra starii elementelor

In masura in care constructiile au fost executate in conformitate cu proiectele intocmite

la data respectiva, nu sunt de semnalat defecte semnificative de executie. Evident ca

neconcordantele fata de prescriptiile actuale, relevate anterior nu pot fi puse pe seama unei

proiectari si executii defectuoase a constructiilor de acum peste 80 de ani.

9.3.Comportarea la cutremurele anterioare si tasari ale terenului

Constructiile au suferit actiunea cutremurelor puternice si din 1977, 1986, 1990 si

2004.

Trebuie remarcat totusi faptul ca, desi fiind neconformate seismic si fara o alcatuire

constructiva corespunzatoare, in lumina actualelor reglementari, constructiile au avut o

comportare buna la aceste cutremure in sensul ca nu suferit degradari deosebit de grave.

9.4.Lucrari anterioare de interventie

Nu au putut fi identificate cu precizie toate interventiile efectuate la structura de

rezistenta a constructiilor, dar cu siguranta au fost realizate goluri de usi si ziduri

suplimentare, pentru recompartimentare, trasee noi a aleilor, etc.

10. Evaluarea calitativa si analitica

10.1 Evaluarea calitativa preliminara


20/61

1.

Conform prevederilor normativului P100-2006, evaluarea calitativa preliminara se

face tinand cont de:

2.

Caracteristicile generale ale cladirii

Starea generate de avariere seismica

1. Caracteristicile generale ale cladirii folosite pentru evaluarea calitativa preliminara

sunt:

Regimul de inaltime P+2E (1.2)

Rigiditatea planseelor in plan orizontal

Rigide (2.1)

Fara rigiditate semnificativa (2.2)

Regularitatea geometrica si structurala

Cu regularitate in plan si in elevatie (3.1)

Fara regularitate in plan sau in elevatie (3.2)

Fara regularitate in plan si in elevatie (3.3)

Coeficientul R1pentru zidarie nearmata

Rigiditate

plansee

Regim

Tnaltime 3.1

Conditii de regularitate

3.2 3.3

2.1 1.1 1.00 0.90 0.80

1.2 0.90 0.80 0.70

2.2 1.1 0.80 0.60 0.30

1.2 0.500.70 0.20

Coeficientul Ri care caracterizeaza cladirea din punct de vedere calitativ este Ri = 0,70

3. Starea generala de avariere se apreciaza prin coeficientul R2 care se

determina cu relatia R2 = (Av + Ah)/100

___________________ Coeficientul R2

Tipul avariilor

_________________________________

Elemente Elemente

Verticale A orizontale Av h


21/61

Fara avarii 70 30

Usoare 60

Importante

20

35 15

Grave 25 10

Pentru structura in discutie Av= 60 si Ah= 25 (tabelul D.2a) R2=0,85

10.2 Evaluarea calitativa detaliata

Evaluarea calitativa detaliata se face tinand cont de:

Criteriile de alcatuire care conform experientei cutremurelor trecute

influenteaza decisiv comportarea seismica a cladirilor de zidarie

Amploarea fenomenului de avariere seismica.

1.

Evaluatea calitativa detaliata se face prin notare in raport cu urmatoarele criterii:

Tipul sistemului structural- aprecierea conlucrarii spatiale a elementelor structurii

prin legaturile intre peretii pe directiile ortogonale, Iegaturile intre pereti si plansee

si prin existenta ariilor de zidarie aproximativ egale pe cele doua directii : pentru

cladiri cu plansee din lemn, fara centuri/tiranti, cu zidurile perpendiculare bine tesute

- neindeplinire moderata -

2.

25 puncte

Calitatea zidariei - calitatea elementelor, omogenitatea teserii, regularitatearosturilor, gradul de umplere cu mortar, existenta unor zone slabite -neindeplinire

moderata -

3.

25 puncte

Tipul planseelor - rigiditatea planseului in plan orizontal si eficienta legaturilorcu

peretii- neindeplinire majora

4.

15 puncte

Configuratia in plan - compactitate si simetrie in plan (exprimate prin raportul

intre lungimile laturilor si prin dimensiunilor retragerilor in plan) -neindeplinire

moderata - 30

5.

puncte

Configuratia in elevatie - absenta/existenta retragerilor etajelor suuccesive,

existenta unor proieminente la ultimul nivel, discontinuitati create de sporirea ariei

golurilor la parter - neindeplinire moderata - 40 puncte


22/61

6. Distante intre pereti - distantele mici intre pereti favorizeaza comportarea spatiala

a structurii si stabilitatea peretilor fata de actiunea seismica perpendiculara pe plan

- neindeplinire moderata - 40

7.

puncte

Elemente cu impingeri laterale - existenta arcelor, boltilor, cupolelor cu/fara

elemente care preiau impingerile (lipsa acestora punctaj maxim) - criteriul este

indeplinit- 45

8.

puncte

Tipul elementului de fundare si al fundatilor - teren de fundare normal/dificil,

capacitatea fundatiilor de a prelua eforturi de intindere si tasari diferentiate-fundatii

continue sub ziduri - neindeplinire moderata - 30

9.

puncte

Interactiuni posibile cu cladiri adiacente - existenta riscului de ciocnire cu cladiri

alaturate (cladire izolata - punctaj maxim) - 45 puncte

10.Acoperis - acoperis plan, acoperis cu pante cu sau fara impingeri (acoperis

plan punctaj maxim) - 35 puncte

11.Elemente nestructurale - existenta unor elemente de zidarie majore

(calcane, frontoane, timpane, placaje grele, elemente decorative care prezinta

risc de cadere - neindeplinire moderata - 40 puncte.

1=1 /495 = 370/495 = 0.75

Rezultatul analizei calitative in raport cu criteriile de alcatuire se prezinta sub

forma raportului

unde pi sunt puncle acordate pentru fiecare din cele 11 criterii Ri = 0,75

Coeficientul R2se calculeaza cu relatia R2= (Av+ Ah)/100 unde Avsi Ah

Categoria

se iau din

tabelul D.2b

Elemente vertical

e

A Elementev orizontal

e

A

avariilor

h

Suprafata afectata Suprafata afectata

2/3 2/3

Fara avarii 70 70 70 30 30 30

Usoare 65 5060 2025 15


23/61

Important

e

50 45 35 20 15 10

Grave 30 25 15 15 10 5

R2

= 0,85

10. 3 Gradul nominal de asigurare R3

Gradul nominal de asigurare a fost calculat in conditiile specificate de normativul

P100-2006

Directia R

Transversala 21956 22356

Longitudinala

0,73 > 0,50

21116 0,72 > 0,50

Gradul de asigurare pe structura a rezultat peste cel minim impus de normativul

PI00-92.

10.4 Indeplinirea criteriilor de ductilitate

Criteriile de ductilitate sunt partial indeplinite, datorita lipsei unor masuri

constructive de ductilizare ale structurii de rezistenta constand in stalpisori si centuri

repartizate conform prevederilor din normativul P2-85.

10.5. Durata de serviciu

Durata de serviciu a cladirii, este determinate de capacitatea structurii de rezistentadin zidarie de a mai prelua, in starea si alcatuirea actuala, eforturile provocate de un seism

avand intensitatea corespunzatoare amplasamentului.


24/61

Coreland aceasta observatie cu valoarea calculata a gradului de asigurare, se poate

concluziona ca aceasta cladire mai poate suporta actiunea si a altor cutremure fara a fi

afectata major.

Tinand cont de aceste observatii, durata de serviciu a constructiei expertizate poate

fi evaluata la 25 ani dupa luarea unor masuri de consolidare.

11. Incadrarea constructiei in clase de rise seismic

Completarile la capitolele 11 si 12 ale normativului P100-92, obliga ca in sinteza

activitatii de expertizare sa se face incadrarea constructiei in clase de rise seismic.

Conform pct 11.6.3 din P100-92, riscul seismic pentru o constructie amplasate intr-o zona

seismica se ia in considerare prin incadrarea in una din cele patru clase de rise seismic

definite astfel:

clasa Rsl,

corespunzand constructiilor cu risc seismic ridicat de prabusjre la

cutremure, avarii si intensitatile corespunzatoare zonei seismice de calcul

(cutremurului de proiectare)

clasa Rsll,

corespunzand constructiilor la care probabilitatea de prabusjre este

redusa dar la care sunt asteptate degradari structurale majore la incidenta

cutremurului de proiectare;

clasa Rslll,

corespunzand constructiilor la care sunt asteptate degradari structurale

care nu afecteaza semnificativ siguranta structurala, dar la care degradarile

elementelor nestructurale pot fi importante;

clasa RslV,

corespunzand constructiilor la care raspunsul seismic asteptat este

similar celui corespunzator constructiilor noi, proiectate pe baza prescriptiilor in

vigoare.

Tinand cont de aceste criterii, detaliat analizate in cadrul prezentului referat de

expertizare consideram ca rationala incadrarea constructiei in clasa Rslll,

corespunzand constructiilor la care sunt asteptate degraderi structurale care nu

afecteaze semnificativ siguranta structurala, dar la care degradarile elementelor

nestructurale pot fi importante;


25/61

12.Conditii de amplasament

Conform raportului geotehnic, Anexa C.

13.Masuri de interventie

Masurile de interventie, conform normativului P100-92, pct 12.1 se fundamenteaze pe

baza evaluarii performantelor seismice ale constructiei, avandu-se in vedere o serie de

elemente care, pentru constructiile expertizate constau in:

a) criteriile de evaluare a performantelor seismice ale constructiei existente care sunt

indeplinite astfel:

conceptia generala de proiectare: nu este conforma cu principiile actuale de

proiectare antiseismica a constructiilor;

calitatea executiei: structura de rezistenta nu corespunde in totalitate cerintelor

actuale de executie:

rigiditatea la deplasari orizontale: uniforma, datorita distributiei si alcatuirii identice

a diafragmelor din zidarie si uniformitatii distributiei maselor;

pericolul ruperii fragile a unor elemente structurale, elementele structurale se pot

rupe fragil pentru ca nu au elemente de ductilizare;

b) natura si gravitarea degradarilor:

c)

degradari de tip fisuri datorate tasarilor inegale ale terenului de fundare si actiunii

seismului si degradari locale ale zidariei datorita actiunii apelor pluviale;

d)

durata de exploatare a constructiei, ulterioara interventiei: minim 25 de ani, functie de

degradarile provocate de actiunile seismice ulterioare;

e)

avarii potentiate grave nu au implicatii asupra mediului ambiant;

f)

clasa de importanta a constructiei: clasa IV, conform P100-92;

implicatiile masurilor de interventie preconizate asupra confortului, functionalitatii si

incadrarii in mediul ambiant: se propun masuri de interventie.

Analizand criteriile prezentate mai sus, se impune o decizie de interventie constand

in masuri aplicabile cu mentinerea configuratiei si functiunii existente ale constructiilor

Pentru asigurarea constructiilor se recomanda urmatoarele lucrari:


26/61

Varianta 1:

- se vor executa inlocuiri locale ale aleilor.

- se vor executa subzidiri in cazul gardului pe portiuni de 1m cu injectarea fisurilor

existente pentru refacerea continuitatii zidariei; completarea acolo unde este cazul cu

caramida, curatirea intregului gard cu peria de sarma si vopsirea panourilor din sarma

- reconditionarea pergolelor prin inlocirea elementelor putrezite si prin completarea

acestora cu elementele lipsa; pergolele vor fi revopsite in alb.

- dotarile din parc vor fi completate

- toaleta se va recompartimenta astfel incat sa corespunda cerintelor igienico-sanitare

aflate in vigoare; tavanul de gips-carton se va reface; se vor injecta fisurile existente

-

Varianta 2:

-

aleile existente sunt din dale de diferite forme si marimi incomplete si degradate, cele

asfaltate sunt distruse de radacinile arborilor din apropiere iar aleile pietruite si dinspre

faleza sunt impracticabile; se vor executa lucrari de amenajare a aleilor, tinandu-se seama

ca reteaua de alei sa fie mentinuta in forma actuala

-

aleile pe care se va permite accesul vehiculelor vor fi prevazute ca alei accidental

carosabile cu o infrastructura corespunzatoare

-

imprejmuirea actuala nu corespunde din punct de vedere structural si se recomanda

refacerea in totalitate a acesteia (structura din stalpi de beton armati pe fundatie continua

din beton armat cu panouri din fier)

-

pergolele sunt incomplete si putrezite; se recomanda refacerea in totalitate a acestora pe

acelasi amplsament cu pastrarea arhitecturii actuale

- toaleta nu corespunde cerintelor igienico-sanitare actuale se propune o

recompartimentare,

dotarile parcului vor fi intr-o conceptie unitara cele vechi fiind inlocuite in totalitate

necorespunzand conditiilor de siguranta aflate in vigoare.

se va reface sarpanta din lemn si se va inlocui invelitoarea din

tigla;deasemenea se va reface trotuarul din perimetrul toaletei. La data executarii

expertizei nu s-au putut realize decapari de faianta sau tencuili exterioare pentru a releva


27/61

eventuale fisuri in zidarie.Pe masura ce se vor realiza lucrarile de modernizare a toaletei se

vor injecta fisurile existente pentru refacerea continuitatii zidariei acolo unde va fi

cazul;deasemenea se vor reface centurile din beton armat in masura in care se va descoperi

ca sunt degradate puternic.

Din punct de vedere tehnic,economic si social se recomanda varianta 2.Aceasta

varianta este preferata deoarece conduce la o durata de exploatare a constructiilor (minim

25 ani,functie de degradarile provocate de actiunile seismice ulterioare ) mai mare fata de

prima varianta (5-10 ani in functie de degradarile provocate de actiunile seismice

ulterioare); asigura un grad de protectie seismic mai mare decat prima varianta; se

incadreaza in actualele standarde aflate in vigoare.

Intocmit,

Ing. Mihai Constantin


28/61

ANEXA A -Releveul

constructiilor


29/61


30/61

1

2

4

4

4 4

5

7

77

0.00

+2.38

+2.91

+3.93

+2.00

+1.50

+2.30

2

3 3

44

5

7

7

1

6 6

-0.20

0.00

+1.20

+2.00

+2.855

+3.93

+1.50

+2.30

1 TIGLA CERAMICA CULOARE MARO

2 TENCUIALA DECORATIVA DE FATADA CULOARE ALB

3 TAMPLARIE LEMN ALB

4 TAMPLARIE LEMN VERDE

5 SOCLU TENCUIALA ALBA DE EXTERIOR

6 JGHEAB TABLA ZINCATA GRI

7 BURLAN TABLA ZINCATA GRI

8 TROTUAR DALE BETON

2

3 3

4

5

7

7

1

6

6

0.00

+2.89

+3.93

8-0.20

+1.50

+2.30

+1.20

+2.00

1

2

7

5-0.20

+2.91

+3.93

Scara

DATA

Faza:

PROIECT NR.Beneficiar:

VERIFICATOR

VERIFICATOR

SPECIFICATIE

SEF PROIECT:

PROIECTAT:

DESENAT:

S EMN ATU RA C ER INT A

REFERAT DE VERIFICARE

SEMNATURANUME

Arh. Dan Constantiniu

Iasi, str. Gh. Ghibanescu nr. 1A; tel./fax 0332 800 800S.C. GREEN PROJECT S.R.L.

NUME 2010

DIN MUNICIPIUL TIMISOARA

Municipiul TimisoaraMODERNIZAREA PARCULUI ROZELOR


Ing. Constantin Ciobanu

1:50

14/01.2010

FATADA PRINCIPALA

FATADA LATERALA STANGA FATADA POSTERIOARA

FATADA LATERAL DREAPTA

FATADE TOALETA EXISTENTE

IUNIE

06.2010

PTH

A2

D.A.L.I.


31/61

1 2 3 4

48

65

77

30

7

1.

72

7

30

9

30

97

101530 15 2.90 15 30 1510

175 45 3.05 45 175

4.30

25

10

5

55

5

0.00

+0.51

+2.30

+2.60

+3.15

+0.44

+3.08

255

315

5315

5315

5315

525

15 3015 3015 2.00 15 30 15 30 1525

Elemente lemn alb5x5 cm

Grinda lemn alb7x15 cm


Stalp lemn alb

15x15 cm

Talpa lemn alb

VEDERE LATERALA

AXONOMETRIE

A B C D

0.00

+0.51

+2.30

+2.60

+3.15

101530 15 85 15 301510

175 45 1.00 45 175

2.25

25 15 30 15175

517

5175

5175

15 30 1525

7

730

7

1.

72

7

30

9

30

97


VEDERE FRONTALA


Stalp lemn alb

15x15 cm


Talpa lemn alb

2.

55

25

153015

85

15

30

15

25

2515 30 15 30 15 2.00 15 30 15 30 1525

325 45 3.05 45 325

4.60

25

153015

85

15

30

15

25

2.

55

251530 15 30 15 2.00 15 30 15 30 1525

325 45 3.05 45 325

4.60

1

1

2

2

3

3

4

4

D

C

B

A

325

45

1.

00

45

325

325

45

1.

00

45

325

Stalp lemn alb

15x15 cm


Talpa lemn alb

Scara

DATA

Faza:


VERIFICATOR

VERIFICATOR

SPECIFICATIE

SEF PROIECT:

PROIECTAT:

DESENAT:



SEMNATURANUME



NUME 2010





1:50

14/01.2010

PTH

IUNIE

06.2010 A3Releveu pergole

D.A.L.I.


32/61

80 45 35

35

35

0.00

+0.51

+2.23

+2.60

+3.08

65

30

0.00

+0.07+0.44 +0.44

+0.51

+2.23 +2.30

+3.15+3.15

Stalp lemn alb

15x15 cm Stalp lemn alb

15x15 cm

Grinda lemn alb

Stalp lemn alb

15x15 cm

5x5 cm


0.00

+0.51

+2.23

+2.60

+3.08

2515 3015 30 15 1.45 15 3015 30 15 30 15 1.15 15 30 15 30 1525

0.00

+0.07+0.44

+0.44

+0.51

+2.23 +2.30

+3.15+3.15

Stalp lemn alb

15x15 cm

Stalp lemn alb

15x15 cm

Stalp lemn alb

15x15 cm

Grinda lemn albElemente lemn alb9x15 cm

5x5 cm

Stalp lemn alb

15x15 cm

Stalp lemn alb

15x15 cm

Stalp lemn alb

15x15 cm

Talpa lemn alb

35x80x7 cm

Talpa lemn alb

35x80x7 cm

Grinda lemn alb

7x15 cm


2515

30

15

3015

2.

50

15

3015

30

15

25

101510

5 51

0 55

77

30

7

1.

72

7

30

9

30

9

7

9

7

7

30

7

1.

72

7

30

9

30

9

7

51

1.

72

2710

55

2515 3015 30 15 1.45 15 30153015 30 15 1.15 15 30 15301525

1015 30 15 2.35 15 30 15 2.05 15 30 151010

15

10 5.70 10

15

10

15

10

15 1

0

4.

10

10

15

10

1 2 3 4 5 6

D

C

B

A

325 45 2.50 45 2.20 45 325

325

45

3.

55

45

325

5.

10

2515

30

15

3015

2.

50

15

3015

30

15

25

2515 3015 3015 1.45 15 3015 3015 30 15 1.15 15 30153015 25

6.70

325

45

3.

55

45

325

5.

10

325 45 2.50 45 2.20 45 325

6.70

2515 30 15 3015 1.45 15 3015 301530 15 1.15 15 3 015 3 015 2 5

VEDERE LATERALA

Sectiunea 1 - 1

1 1

0.00

+0.51

+2.23

+2.60

+3.08

+0.07+0.14

+2.60

+3.15

7

7

30

7

1.

72

7

30

9

30

9

7

25153015 30 15 1.05 40 1.05 1530 15 30 1525

48

65

30


Elemente lemn alb

Stalp lemn alb

15x15 cmStalp lemn alb

15x15 cm

5x5 cm VEDERE FRONTALA

Scara

DATA

Faza:


VERIFICATOR

VERIFICATOR

SPECIFICATIE

SEF PROIECT:

PROIECTAT:

DESENAT:



SEMNATURANUME



NUME 2010





1:50

14/01.2010

PTH

IUNIE

06.2010 Releveu pergole A4

D.A.L.I.


33/61

ANEXA B -Releveul degradarilor


34/61


35/61


36/61


37/61


38/61


39/61


40/61


41/61


42/61


43/61


44/61


45/61


46/61


47/61


48/61


49/61


50/61

ANEXA C -Studiugeotehnic


51/61

G E O S O Nlo c . D u m b r v i t o str. Platinei nr. 25, 301 160, jud. T i m i tel .: 0356.1 O10.20, 0745.50.51 .53, e mail: office@geosond .ro

FOAIE E CAPAT

Proiect: STUDIU GEOTEHNIMODERNIZAREA PARCULUIROZElOR DIN MUNICIPIULTIMISOARA

Amplasament: PARCUL ROZElOR,T I M I O A R A JUD. T I M I

Beneficiar: MUNICIPIUL I M I _ ~ R- -..:::- . -DTAC -- \.


52/61

Prof. dr. ing. Marin MarinAdresa: 300588 T i m i o a r aStr. A Saligny nr. 12A, ap. 5Tel. 0256-460.480

REFERATprivind verificarea de calitate la c e r i n a f . , v , : . . :. -a proiectelor: 165612010 Studiu geotehnic - Modernizarea Parcului e l o r dinMunicipiul T i m i o a r afaza: DTAC ce face obiectul contractului nr.165612010

1. Date de identificareproiectant general SC GEOSOND SRLproiectant de specialitate SC GEOSOND SRLinvestitor MUNICIPIUL T I M I O A R Aamplasament: j u d e T I M I localitate T I M I O A R APARCUL ROZELOR cod. p o t a l _ - - - ; - _ _data p r e z e n t r i i pentru verificare: /2 .0 3 r,2 ~

2. Caracteristicile principale ale proiectului ale c o n s t r u c i e i ..La cererea beneficim'ului s-a elaborat studiul geotehnic nI . 165612010 pentruModernizm'ea Parcului Razelor din Municipiul T i m i o a r a .Pe mnplasament s-au executat 4 foraje geotehnice 4 teste de penetrare d i n a m i c cu

con, tip PDU cu adncimea de 2,0 m.Cota m i n i m de fondare r e c o m a n d a t este de 0,90 m f a de cota terenului naturatactual (CTN), pentru variantele prezentate n studiile geotehnice.Capacitatea o r t a n t a terenului, e x p r i m a t prin preiunea e f e c t i v (Pe} este de 130 kPapentl1l s i t u a i a p r e z e n t a t n studiul geotehnic.Nivelul apei subterane afost interceptat njoraje la adncimea de 1 8 - 1 9 m deCTN.

Z o n s e i s m i c u ag= 0,16 g Tc=O 7 s3. Documente care se p r e z i n t la verificare

Tema de proiectare: _ _ Ceritificat de urbanism: _ _ _ Avize o b i n u t e : _ _ _ _ _ _ _ A u t o r i z a i a de c o n s t r u c i e nr. . -- din _ -,- e m i s de ---,--_---,--_ _ ---,--_-:- Raportul expertizei tehnice la proiecte de punere n s i g u r a n la a c i u n e a seismelor,reabilitare t e r m i c extinderi, m o d e m i z r i etc.) _--.,-_ _ _ ,--_ _ _ _ _ Memoriul elaborat de proiectant n care se p r e z i n t s o l u i a p r o p u s pentru respectareac e r i n e i verificate: DA

. P l a n e l e desenate n care se r e z i n t s o l u i a c o n s t r u c t i v DA Nota de calcul n care se f u n d a m e n t e a z i a p r o p u s , programul de calcullistingul DA


53/61

.. Alte do cumente:- Plan de situatie existent propus.4 oncluzii asupra v e r i f i c r i i a n urma v e r i f i c r i i se c o n s i d e r proiectul c o r e s p u n z t o r semnndu-se t a m p i l n d u se conform n d r u m t o r u l u i DAb n urma v e r i f i c r i i se c o n s i d e r proiectul c o r e s p u n z t o r pentru faza v e r i f i c a t

semnndu-se t a m p i l n d u - s e conform ndrumarului, cu u r m t o a r e l e c o n d i i i obl igatoriia fi introduse n proiect, prin grija beneficiarului, de c t r e proiectant __Studiul geotehnic r e s p e c t stantardele normativele n vigoare NP 074-2007, P 100-2006 STAS 3300-85, etc.).

Am primit exemplareInvestitor Proiectant

S

Se vor preciza:

Am predat exemplareVerificator,tehnic atestat:Prof h g ~ a r i n Marin. , \ ; \ > l ~_ 1 u 0

C o n s t r u c ~ e n o u e n t care se pune n s i g u r a n modernizare, reabilitare,extindere etc.; Tipul caracteristicile constructive; Dimensiuni; F u n c i e c i p a C o n d i i i de amplasament v e c i n t i care au l e g t u r cu i f i c a t z o n s e i s m natura terenului, z o n e o l i a n etc.

Se nscriu documentele prezentate de proiectant verificate efectiv.n cazul n care documentele prezentate sunt insuficiente se cere investitorului completareaacestora, fixndu-se termenul. Referatul se c o m p l e t e a z d u p completarea o c u m e n t a i e i . Se nscrie numai i t u a i a s p e c i f i c a .


54/61

J

loc. Dumb ovilo, sir. Plofinel, rY. 25 Jud TII TlS, fel : 0356.10.10.20. 7 5.50.51.53STUD IU GEOTEHNICPARCUL ROZ ElOR, TIMISOARA, JUD, l M I

MUNICIPIUL TIMISOARA

COLECTIV DE ELABORARE

e f l u c r de teren sing, Ionel B RB

Tehnoredactare ing, Radu TOTOREANU~ S ; ; ; ; ; ; ~

ntocmit ing, geol. Valentin BOGDAN

\Verificat vprof. dr, ing, M r frH vIARINli f>'

4 , . '

_ _ _- T I M I O R 2010


55/61

~ G E O S O Nloc. Dvmt:rovila sir. Platinai IV. 25 jvdlt:nis G3:56.10 o-.20. 0745.50.51 .53

BORDEROU

PIESE SCRISE :Foaie de c p tColectiv de elaborareBorderouStudiu geotehnic

ANEXE:Plan de situatieF i e l e forajelor Fj F

STUDIU GEOTEHNICPARCUL ROZE OR. TIMISOARA. JUD. I M I MUN ICIPIUL TIM ISOARA

pag.lpag.2pag. 3pag . 4

F i e l e p e n e t r r i l o r dinamice cu conPDU1 PDU

Anexa 1Anexele2-5Anexele 6 9

Buletin n l i z p m n t u r i

T I M I O R 2010-

Anexa 1

ntocmiting. geol. Valentin BOGDAN

3


56/61

~ E O S O Nfoc. Dumbravilo, str. Platinat 01 . 25, Jud. TlIT'is, teI.;63S6.l O.lO.20; 0745.50.51.53

STUDIU GEOTEHNICPARCUL ROZELOR. TIMISOARA. JUD. T l M I MUNICIPIUL TIM ISOARA

1. INTRODUCERE1.1. Prezentul studiu geotehnic a fost ntocmit la solicitarea beneficiarului,Municipiul T i m i o a r prin proiectantul de specialitate se GREEN PROJECTSRL n vederea stabilirii stratificatiei, a caracteristicilor fizico-mecanice aleterenului din zona a c t i v precum a conditiilor de funda re pentrumodemizarea parcului Rozelor. pe amplasamentul propus.1 2. Programul de investigatii a vizat acoperirea ntregului amplasamentindicat de t r e beneficiar. a cuprins c r specifice. pentru:

o Identificarea succesiunii sfratigrqfice;o Determinarea caracteris ticilor fizico-mecanice aleterenului de fundare n secjiunea zonei active;o Precizarea p o z i i e i nivelului hidrostatic;o Stabilirea conditiilor de proiectare e x e c u i e a posibileloru c r r i de fundatii pe amplasamentul propus.

1.3. Stabilirea categoriei geotehnice n care se va ncadra viitoarea lucrarese face avndu-sen vedere indicatiile normativului NP 074-2007 astfel'Factori avuti n vedere ncadrarea Puncte1 Conditii de teren Terenuri medii 32. Apa s u b t e r a n F r epuismente 13. Categoria de m p o r t a n t a constructiei R e d u s 24. V e c i n t t i F r riscuri 15. Zona s e s m i c ag=0,16 g; Te =0.7 s 1Risc geotehnic redus 8- . - . . .. - - .' Nota: categoria de Importanta a constructIeI va fi definitivata de c l r e proIectantul de

r e z i s t e n t .

1.4. Din tabelul de mai sus r e z u l t ncadrarea l u c r r i i n categoriag e o t e h n i c 1 - risc geotehnic redus.1.5. De asemenea, pe parcursul e r e t r i l o r s-a ti ~ o n t de harta

g e o l o g i c a zonei precum de alte l u r r i rea lizate d ~ t e C S C GEOSONDSRL n z o n . o . ; .,.4. ,


57/61

loc Dumbravilo sir. Plalioel 25 jud. Tlffiis Iei.: 0356.1 0.1020 0745.50.5\.53

2. DATE GENERALE

STUDIU GEOTEHNICPARCUL ROZELOR. TIMISO ARA. JUD.M UNICIPIUL nM ISOARA

2. 1. Amplasamentul indica t de c e beneficiar se s i t u e a z n parc ul Rozelor,n tre c analul Bega stra da Alexandru Borza, T i m i o a r a u d e u m i n anexa1, a a pe baza planului de situatie pus la dispozitie de e proiectant,po t fi u t e p o z i i i l e l u c r i l o r de foraj penetrare d n a m i c c u con nraport c u limite le terenului prospectat .2.2. Amp lasamentul este la momentul prezent ocupat de mai multe

c o n s t r u usoare grupuri sanitare, terenul aproximativ plan orizontalnefi ind afectat de feno mene flZico-mecanice care s periclitezestab ilitatea.2.3. Din punct de vedere geomorfologic, amplasamen tul prospecta ta p a r i n e C mpiei Banatulu i. aspectul orizonta l c onferind stabilita te terenului.2.4 . Geologic zona a p a i n e Bazin ului Pannonic , co loana l i t o l o g i c aacestui areal cuprinznd un etaj inferior a fecta t tecton ic o c u v e r t u r

p o s t t e c t o n i c

La a l c t u i r e a g e o g i c a etaju lui inferior - presenonian, p a r t c i p n b a z o r m a i u n i cristalofiliene, mezo- epizonale, proterozoic superioare,reprezentate prin a u r i c a biot ito-sericitoase , m i c a i s t u r c u

g r a n a i . paragnaise, c u a r i t e micacee, u r i sericito-cloritoase, i s t u r ic u a r i t o - c l o r i t o a s e i s t u r sericito-talcoase. La partea s u p e r i o a r acestef o r m a u n p r e z i n o z o n a e r a t de grosimi variabile, c u p r n s n general,ntre 50 - 100 m. Uneori, rocile metamorfice din fundament sunt s t r b t u t ede roci eruptive: granite Sntana, Turnu, V a r i a efe.), dacite Pecica) ,andezite Pncota , bazalte Janova), diabaze Benc ec, Giarmata etc .).Peste formatiun ile cristalofitlene se dispun formatiuni permiene mezozoice.Acestea sunt reprezentate prin gresii silicioase v e r z i / r o i i cong lomerate cuintercalatii de argile Permian), conglomerate gresii c u a r i t i c e o c a t e

u argiloase-nisipoase r o i i verzi, calc are stratifica te, negre bituminoase,do lom itice, calcare pseudo-oolifice c e n u i i cu intercalatii loca le de i s t u rarg iloase Triasic), argile grezoase gresii c u a r i t i c e marnoca lcare cuintercaJatii de i s t u r i argHo-mamoase, mame pseudo-=litice Jurasic).F o r m a i u n i e cretacice inferioare din P d u r e a Craiului se c o n t i n u spre vest.pe sub cuvertura s e d i m e n t a r s e n o n i a n - n e o g e n din fundamentulDepresiunii Pannonic e, dispun transgresiv peste Jurasic, ocupndaproximativ a c e l e a i s u p r a f e e ca formatiunile jurasice, pe care le

d e p e n s ca extindere. Sedimentarea Cretacicului inferior ncepe c ucalcare lacustre negre sau c e n u i i . d u p care u r m e a z ca lcare stratificaten bancuri groase, marnoca lcare n a t e r n a n t cu calcare bioclastice, apoi

- T I M l O R 2010 -


58/61

~ G E O S O Nloc. Dumbravl1o. str Platinat nr 25. d mb tel .: 0356.10.TO.20. 745.50.51.53

STUDIU GEOTEHNICPARC UL RO ZELOR. TIMISOARA. JUD. T l M I M UNIC IPIUL TIMISOARAcalcare c e n u i i masive iar, n final, gresii glauconitice, i s t u r i momo-argiloase,gresii grosiere. microconglomerate. calcare. i s t u r i argiloase gresii fineargiloase.Cuvertura p o s t t e c t o n i c ncepe cu formatiunile senoniene. dispusetrensgresiv discordant peste depozite mezozoice mai vechi sau directpeste cristalin. lipsind n s . n general, n zonele cu fundament ridicat.Depozitele senoniene sunt de o mare diversitate o c i a l . fiind reprezentateplin: conglomerate. ca lcare. ca lcare grezoase. gresii ca lcaroase. i s t u r iargiloase cu strate de c r b u n d u p care u r m e a z gresii feruginoase . gresiimarnoase microconglomerate . La s f r Senonianului. regiunea a foste x o n d a t ciclul de sedimentare relundu-se cu f o r m a i u n i l e neogene. binedezvoltate dispuse transgresiv discordant peste f o r m a i u n i l e mai vechi.n final, depozitele cuatemare. cele care constituie. efectiv. n cele maimulte cazuri n a c e a s t regiune. terenuri de fundare, au o r s p n d i r e l a r g .Ele sunt reprezentate. n genera l prin trei tipuri genetice de formatiuni:

aluvionare - aluviuni vechi noi ale rurilor care s t r b a t regiuneai n t r n constitutia teraselor luncilor acestora;gravitationale - reprezentate prin a u n e c r i de teren deluvii de

p a n t , ce se d e z v o l t n zona de r a m - . a depresiunii;cu g e n e m i x t ( e o l i a n . d e u v i a f p r o l u v i a l ) - reprezentate prinargile cu concretiuni fero-manganoase depozite de piemont.

2.5. n cazul de f a t . c u ocazia l u c r r i l o r de teren efectuate peamplasament. au fost identificate depozite aluvionare cuatemare recenteHolocen superior - Actual). acoperite de umpluturi. eterogene.necompactate. realizate neorganizat. D a t fiind s t r a t i f i c a i a n c l i n a t

n c r u c i a t c a r a c t e r i s t i c sistemului fluviatil n care s-au acumulat depoziteles t r b t u t e prin forail precum i n t e r v e n i a a n t r o p i c . succesiunea

s t r a t i g r a f i c n t / n i t n astfel de depozite poate v ri pe d i s t a n e fo rlemici2.6. Conform z o n r i i seismice. amplasamentul este caracterizat de u r m t o r i iparametrii: ag =0.16 g. Te =0.7 s.2.7. Adncimea de nghet este de 0.6 - 0.7 m conform STAS 6054-85 .3 CERCETAREA TERENULUI STRATIFICATlA3. 1. Avnd n vedere scopul pentru care se e l a b o r e a z prezentul studiugeotehnic. geologia regiunii prevederile NP074-2007, l u c r r i l e de terencare stau la baza d o c u m e n t a i e i sunt:

6- n M l O 2010 -


59/61

~ G E O S O Nloc Dumbravila s r . Platinel nr. 25 jud. rl lis IeI.; 0356.10.10.20 0745.50.51.53

STUDIU GEOTEHNICPAR CUL ROlElOR. TIMISOARA. JUD. T I M I MUNICIP IUL TIMISOARA

patru foraje geotehnice FI - F4de 2,0 m adncime, executate n zonaamplasamentuluistudiat anexele 2 5)... patru p e n e t r r i dinamice cu con, de tip u o r PDUI - PDU4, prezentaten anexele 6 - 9.

32 Forajele a u fost realizate folosindu-se o f o r e z e c a n i c , recuperajulobtinut fiind de 90 . Stratificatia n t l n i t (vezi a nexele 2 - 5) au fost c o r e l a t cu diagrama p e n e t r r i i dinamice cu con, variatiile n u m r u l u i de lovituri(/ 10 c m) reflectnd schimbarea litologiei sau a caracteristicilor geotehniceale straturilor traversate.3.3. P e n e t r r i l e dinamice cu con anexele 6 - 9), au fost realizate folosinduse un penetrometru dinamic u o r mecanic P.D.U. - marca GEOTOOLGermany, model LMSR-vk), care are u r m t o a r e l e ca racteristici: mberbec = 10kg, hcadere = 50 cm, Scon = 10 cm2, a vart con = 90). N u m r u l de c d e r i aleberbecului necesare nfigerii conului pe o adncime de 10 cm N IQ) pun n

e v i d e n t r e z i s t e n a la penetrare d i n a m i c Rd) a stratului s t r b t u t . Plecndde aici, pe cale i n d i r e c t r e z u l t rezistenta la penetrare s t a t i c R p ) ,porozitatea (n), indicele porilor (e), indicele de c o n s i s t e n t (le), gradul dendesare (Id), precum modulul de d e f o r m a i e cel de elasticitate M2-3E). A c e t i indici, m p r e u n cu celelalte i n v e s t i g a i i de teren, au fost folositi lacalculul presiunii conventionale de a z p,_ ) conform STAS 3300/2-85).3.4. Din foraje au fost prelevate probe de p m n t netulburate tulburate,care au fost analizate macTOscopic corelate cu analizele de laborator(anexa 10). Pe baza acestora, stratigrafia amplasamentului poate fi d e s c r i s astfel cota 0,0 m fiind cota terenului din punctul de executie al forajului):

~ Sol vegetal , n grosime de 0,2 m;~ U m p l u t u r n e o m o g e n f o r m a t din p m n t , nisip, elementede p i e t r i fragmente de materiale de constructii, pe alocuri

mangaL cu o grosime de 0,2 - 0,7 m, n FI, F2, F4;~ U r m e a z un pachet coeziv, pe alocuri slab coeziv, n F2 n

b a z cu un strat nisipos, n grosime t o t a l de 1,1 - 1,8 m,compus din: A R G I L / A R G I L N I S I P O A S / A R G I L P R F O A S ,c a f e n i u - c e n u i e , plastic c o n s i s t e n t , cu oxizi defier resturi vegetale p n la 0,5 - 0,7 m p n laadncimea de 1,0 - 1,8 m) ; PRAF NISIPOS ARGILOS/ NISIP MIJLOCIU, cafeniu

c e n u i u l cafeniu, plastic consistent/ afnat spremediu ndesat, cu oxizi de fier, de la 1,8 - 1,9 m

7- O A R A 2010-


60/61

~ d f E b s O Nloc. Dumbfovito 5tr Plofinel rY 25 Jud. TImS leI.: 0356.10.10.20 0745.50.5153

STUDIU GEOTEHNICPARCUL ROZElOR. TIMISOARA. JUD. T l MMUNICIPIUL TIMISOARAumed apoi saturat/ inundat, doar n F2, h p n la 2,0 m; strat neepuizat p n la adncimea deinvestigare).

3.4. O mai b u n imagine a s t r a f i c a ntlnite poate fi o b i n u t , u r m r i n df i e l e forajalor anexele 2 - 5 .3.5. Indicii geotehnici e s t i m a i ai stratelor de mai sus sunt p r e z e n t a i nanexele 94. APA S U B T E R A N 4.1. Nivelul superior a apei acviferului frea tic a fost atins n d o u foraje F2,h, la adncimea de 1,8 - 1,9 m, f a de cota terenului natural eTN) dinpunctul de x e c u i e al forajelor.4.2. Acviferul freatic ntlnit n forajele F2 F3 este 'cu nivel liber, apas u b t e r a n stabilizndu-se n foraje la adncimi de 1,8 - 1,9 m f a de CTN,as tfel : . NH2= - 1,9 m; NH3= - 1.8 m;4.3. Nivelul hidrostatic maxim absolut poate fi indicat doar n urma unorstudii hidrogeologice complexe, realizate pe baza o b s e r v a i i l o r asupraf l u c t u a i i l o r nivelului apei subterane, de-a lungul unei perioade ndelungatede timp.5. CONCLUZII R E C O M A N D R5.1. Din datele prezentate mai sus, precum din cele culese cu ocazia

l u c r r i l o r de teren. pot fi sintetizate u r m t o a r e l e p a r t i c u l a r i t i aleamplasamentului prospectat:5.1.1. S u p r a f a a terenului este aproximativ plan o r i z o n t a l . Terenul nueste afectat de fenomene fizica-mecanice care s periclitezestabilitatea c o n s t r u c i l o r proiectate.5.1.2. S t r a t i f i c a i a i n t e r c e p t a t n foraj este e t e r o g e n , dedesubtu lsolului vegetal, a umpluturii necompactate, g r o a s de 0,2 - 0.7 m.aflndu-se p m n t u r i de n a t u r c o e z i v , n b a z cu un strat nisipos.umed apoi inundat p n la adncimea de 2,0 m).

8- O R 2010-


61/61

~ G E O S O Nloc. Dumbrov llo. sit Plalinel. rT 25 jud Timis fel.: 0356.10.10.20. 0745 50 5 1 .53

STU IU GEOTEHNICPARCUL ROZELOR. TIMISOARA. JUD. T I M I MUNICIPIUL TIMISOARA

5.4. D u p realizarea s p t u r i i o r pentru eventualele f u n d a i i nainte deturnarea betonului, se va solicita prezenta geotehnicianului pentru avizareaterenului de fundare Anuntul se va face cu minimum 5 zile nainte.5.5. n a c e a s t d o c u m e n t a i e sunt prezentate t e r p r e t r i r e c o m a n d rprofesionale. Ele sunt bazate partial pe evaluarea i n f o r m a i i l o r de ordintehnic , p a r i a l pe alte d o c u m e n t a i i geotehnice pentru am plasamentelimitrofe p a r i a pe e x p e r i e n a n o a s t r g e n e r a l asupra cond itiilorgeotehnice din z o n Trebuie retinut faptul c forajele poi s nu reprezinte

p o t e conditii nefavorabile de fundare care pot a p r e a ntre acestea.D a c n timpul executiei sunt ntlnite conditii stratigrafice care d i f e r decele prezentate n a c e a s t d o c u m e n t a i e g e o t e h n i c sau regimul de

n l t i m e sau structura c o n s t r u c i i l o r proiectate se s c h i m b trebuie s fimimediat a n u n t a n sensul de a putea evalua efectele d a c sunt. asuprac o m p o r t r i i terenului de fundare implicit ale no ii structuri. R e c o m a n d r i l eprezentate n a c e a s t d o c u m e n t a i e sunt aplicabile doar acestuiamplasament. Aceste date nu pot fi folosite n alte scopuri sau pentru alte

c o n s t r u c i i .

ntocmit.ing. geol. Valentin BOGDAN I; erificat.prof. dr. ing. Marin MARIN

I

Date post:	03-Jun-2018
Category:	Documents
Upload:	mary-costiuc
View:	281 times
Download:	7 times

Expertiza Tehnica Parc Rozelor

Documents