105
Curs 11-12 2016/2017
Curs 11-12 2016/2017
2C/1L, DCMR (CDM) Minim 7 prezente (curs+laborator) Curs - sl. Radu Damian Marti 18-20, P2
E – 50% din nota
probleme + (2p prez. curs) 3prez.=+0.5p
toate materialele permise Laborator – sl. Radu Damian Joi 8-14 impar II.13
L – 25% din nota
P – 25% din nota
http://rf-opto.etti.tuiasi.ro
RF-OPTO
http://rf-opto.etti.tuiasi.ro
Fotografie
de trimis prin email: [email protected]
necesara la laborator/curs
<=C3, +1p
<=C5, +0.5p
Personalizat
0 dBm = 1 mW 3 dBm = 2 mW 5 dBm = 3 mW 10 dBm = 10 mW 20 dBm = 100 mW -3 dBm = 0.5 mW -10 dBm = 100 W -30 dBm = 1 W -60 dBm = 1 nW
0 dB = 1 + 0.1 dB = 1.023 (+2.3%) + 3 dB = 2 + 5 dB = 3 + 10 dB = 10 -3 dB = 0.5 -10 dB = 0.1 -20 dB = 0.01 -30 dB = 0.001
dB = 10 • log10 (P2 / P1) dBm = 10 • log10 (P / 1 mW)
[dBm] + [dB] = [dBm]
[dBm/Hz] + [dB] = [dBm/Hz]
[x] + [dB] = [x]
Funcționalitatea dorită:
divizarea
combinarea
puterii semnalului
numite si joncțiune in T caracterizate de o matrice S 3x3
circuitul este reciproc dacă nu conține: materiale anizotrope (de obicei ferite)
circuite active e de dorit să obținem funcționalitatea dorită de
divizare/combinare de putere fără pierderi interne e de dorit sa obținem circuitul adaptat simultan la
toate porțile evitarea unor pierderi externe de putere
333231
232221
131211
SSS
SSS
SSS
S
circuit reciproc
adaptat simultan la toate portile
matricea S devine:
0
0
0
2313
2312
1312
SS
SS
SS
S
ijSS jiij , tSS
322331132112 ,, SSSSSS
iSii ,0 0,0,0 332211 SSS
reciproc, adaptat, matricea S:
circuit unitar (fără pierderi)
toata puterea introdusa pe un port se regaseste la celelalte porturi
jiSS ij
N
k
kjki ,,1
*
11
*
N
k
kiki SS jiSSN
k
kjki
,01
*
]1[*
t
SS
0
0
0
2313
2312
1312
SS
SS
SS
S
circuit unitar (fără pierderi)
6 ecuatii / 3 necunoscute
nici o solutie posibila
11
*
N
k
kiki SS
jiSSN
k
kjki
,01
*
0
0
0
2313
2312
1312
SS
SS
SS
S
12
13
2
12 SS
12
23
2
12 SS
12
23
2
13 SS
023
*
13 SS
012
*
23 SS
013
*
12 SS
6 ecuații / 3 necunoscute nici o soluție posibila
Un circuit cu 3 porți NU poate fi simultan: reciproc
fara pierderi
adaptat simultan la toate cele 3 porți Renunțarea la una din cele 3 condiții conduce la
circuite realizabile
0
0
0
2313
2312
1312
SS
SS
SS
S
de obicei cu materiale anizotrope, ferite nereciproc, dar adaptat simultan si fara
pierderi matricea S
6 ecuatii / 6 necunoscute
jiij SS
0
0
0
3231
2321
1312
SS
SS
SS
S
032
*
31 SS
023
*
21 SS
013
*
12 SS
12
13
2
12 SS
12
23
2
21 SS
12
32
2
31 SS
doua solutii posibile circulatoare
in sens orar direct
in sens orar invers
0312312 SSS
1133221 SSS
0133221 SSS
1312312 SSS
Un circuit cu 3 porți reciproc si fara pierderi poate fi adaptat numai la 2 porți
332313
2312
1312
0
0
SSS
SS
SS
S
023
*
13 SS
0332313
*
12 SSSS
013
*
3312
*
23 SSSS
12
13
2
12 SS
12
23
2
12 SS
12
33
2
23
2
13 SSS2313 SS
02313 SS
13312 SS
Un circuit cu 3 porți reciproc si fara pierderi
332313
2312
1312
0
0
SSS
SS
SS
S
02313 SS 13312 SS
jeS 12
jeS 33
j
j
j
e
e
e
S
00
00
00
Un circuit cu 3 porți reciproc si fara pierderi degenereaza in doua componente separate: o linie fara pierderi, adaptata, intre
doua dintre porturi al treilea port e separat si
dezadaptat
consta in separarea unei linii incidente in doua linii separate
se poate implementa in diverse tehnologii
daca liniile sunt fără pierderi, diportul este reciproc, deci nu poate fi adaptat la toate porțile simultan
la nivelul joncțiunii câmpurile sunt neuniforme, generând moduri de ordin superior localizate
aceasta energie localizata poate fi modelata cu o reactanța concentrata la nivelul joncțiunii: B
Proiectarea divizorului presupune adaptarea la linia de intrare cu Z0 ieșirile pot fi adaptate mai
departe cu circuite suplimentare (/4, binomial, Cebișev)
daca liniile sunt fără pierderi, impedantele caracteristice sunt reale
conditia de adaptare poate fi indeplinita doar daca B 0 caz in care conditia de adaptare este:
021
111
ZZZBjYin
021
111
ZZZ
In practica daca B nu poate fi neglijat, se introduce o reactanta externa de compensare, reglabila, cu efect macar intr-o banda ingusta de frecventa.
daca V0 e amplitudinea semnalului la jonctiune
0
2
0
2
1
Z
VPin 1
2
01
2
1
Z
VP
2
2
02
2
1
Z
VP
21 PPPin
deci:
(fara pierderi)
1
2
2
1
Z
Z
P
P (impartirea puterii pe cele doua linii de iesire)
21
21
ZZ
ZPP in
21
12
ZZ
ZPP in
1
1 inPP
1
12 inPP
1101 ZZ 102 ZZ
matricea S fara pierderi (matrice unitara) reciproc (matrice simetrica) portul de intrare este adaptat
1
12 PP
1
113 PP
1
2
3
011 S
11221 SS
1
11331 SS
Coeficienti de reflexie la iesiri
1
1
||
||
120
120122
ZZZ
ZZZS
1||
||
210
210233
ZZZ
ZZZS
1
2
3
Matrice unitara, coloanele 1 si 2
11
1
1
1
1
1
1
10
x
xS0
1
1
11
10
x
13223 SS
111
1
11
1
1
1
1
10
S
divizor de 3dB impartire egala a puterii intre cele
doua iesiri Z1 = Z2 = 2·Z0 , α = 1
1
2
3
2
1
2
1
2
12
1
2
1
2
12
1
2
10
S
2
1
2
1
2
2
1
2
1
2
220
j
j
jj
S
Daca se adauga transformatoare in /4 pentru a adapta iesirile la Z0 matricea S devine:
Proiectați un divizor cu joncțiune în T care are o impedanță a sursei de 30Ω, pentru a obține un raport de puteri la ieşire de 3 :1. Proiectați transformatoare in sfert de lungime de undă care să convertească impedanța liniilor de ieşire la 30Ω.
0
2
0
2
1
Z
VPin
inPZ
VP
4
1
2
1
1
2
01
inPZ
VP
4
3
2
1
2
2
02
1204 01 ZZ
4034 02 ZZ
in
inin
PP
PP
PP
PPP
4
3
4
1
1:3:2
1
21
21
30120||40inZ
Li
i
c ZZZ
60301201
1
Lc ZZZ 64.34304002
2
Lc ZZZ
Verificare
Transformatoare
Introducerea elementelor disipative (pierderi) permite realizarea divizorului: reciproc adaptat la toate cele porti
Impedanta Z vazuta de la nivelul jonctiunii spre una din linii:
3
4
3
00
0 ZZ
ZZ
Linia de intrare va vedea la capat o rezistenta in serie cu doua astfel de linii in paralel
000
3
4
2
1
3Z
ZZZin
deci va fi adaptata: 011 S
din simetrie: 0332211 SSS
Introducerea elementelor disipative (pierderi) permite realizarea divizorului: reciproc (matricea S e simetrica) adaptat la toate cele porti
V1 e tensiunea la intrarea in portul 1, calculam tensiunea la nivelul jonctiunii V
1
00
01
0
13
2
332
32
32
2V
ZZ
ZV
ZZ
ZVV
Tensiunile de iesire se obtin tot prin divizare:
2
13121 SS
din simetrie: 2
1233121 SSS
0332211 SSS
1
00
032
2
1
4
3
3VV
ZZ
ZVVV
Introducerea elementelor disipative (pierderi) permite realizarea divizorului: reciproc (matricea S e simetrica) adaptat la toate cele porti
Matricea S
2
1233121 SSS
0332211 SSS
011
101
110
2
1S
Puteri:
0
2
1
2
1
Z
VPin
inP
Z
V
Z
VPP
4
1
8
121
2
1
0
2
1
0
2
132
Jumatate din putere se disipa pe cei 3 rezistori
Divizoarele de putere anteroare au un dezavantaj major, nu exista izolare intre cele doua porturi de iesire acest deziderat e important in anumite aplicatii
Divizorul Wilkinson este introdus pentru rezolvarea acestui impediment
03223 SS
o proprietate utila suplimentara este ca “pare” fara pierderi daca porturile de iesire sunt adaptate
numai energia reflectata din iesiri este disipata
utila/necesara pentru multiporti exemplu, rezistori, circuit cu 2 porturi
E1 E2
100 Ω
50 Ω 50 Ω
25 Ω
1 2
presupunem ca doresc Y11 E2 = 0
E1 E2
100 Ω
50 Ω 50 Ω
25 Ω
1 2
01
111
2
VV
IY
E1
25 Ω
1
50 Ω
50 Ω
100 Ω
4067.66||100)67.1650(||100
)50||2550(||100echR
SV
IY
V
025.0
01
111
2
analiza pe mod par/impar beneficiaza de existenta in circuit a unor plane de simetrie initiale create
E1 E2
100 Ω
50 Ω 50 Ω
25 Ω
1 2
E1 E2
50 Ω 50 Ω
50 Ω
1 2
50 Ω
50 Ω 50 Ω
plan de simetrie
la atacul porturilor cu surse simetrice/antisimetrice planele de simetrie se transforma in gol virtual
masa virtuala
E1 E2
50 Ω 50 Ω
50 Ω
1 2
50 Ω
50 Ω 50 Ω plan de simetrie Vx
Rech Rech
+
_ Vx
+
_
+Vx +Vx
0V 0V
plan de simetrie gol
xVI ,0
Vx
Rech Rech
+
_ Vx
+
_
+Vx -Vx
0V 0V
I=0
V V
P=0V
0V
plan de simetrie masa
xVP ,0
orice combinatie de 2 surse poate fi echivalata pentru circuitele liniare cu o suprapunere: o sursa simetrica o sursa antisimetrica
E1 E2
50 Ω 50 Ω
50 Ω
1 2
50 Ω
50 Ω 50 Ω plan de simetrie E1
+
_
Ee _
+ oe EEE 1
Eo _
+
E2
+
_
Ee _
+
Eo
_
+
oe EEE 2
2
21 EEEe
2
21 EEEo
In circuite liniare putem aplica suprapunerea efectelor
Efect ( Sursa1 + Sursa2 ) = Efect ( Sursa1 ) + Efect ( Sursa2 )
Efect ( PAR+ IMPAR ) = Efect ( PAR ) + Efect ( IMPAR )
Putem beneficia de avantajele simetriilor!!
exemplu
E1 E2
100 Ω
50 Ω 50 Ω
25 Ω
1 2
01
111
2
VV
IY
V1
I1
E1 E2
50 Ω 50 Ω
50 Ω
1 2
50 Ω
50 Ω 50 Ω plan de simetrie
022 EV 2
1EE e
2
1EEo
analiza pe mod par/impar
Ee
50 Ω
50 Ω
1
50 Ω
V1
I1e
Eo
50 Ω
50 Ω
1
50 Ω
V1
I1o
1005050e
echR 2550||50o
echR
200100
2 111
EE
R
EI
e
ech
ee
5025
2 111
EE
R
EI
o
ech
oo
suprapunerea efectelor
E1 E2
100 Ω
50 Ω 50 Ω
25 Ω
1 2
SV
IY 025.0
40
1
1
111
V1
I1
4050200
111111
EEEIII oe
oe III 111
oe VVV 111
1111 EVVV oe
In circuite liniare putem aplica suprapunerea efectelor
avantaje
reducerea complexitatii circuitului
reducerea numarului de porturi (principalul avantaj)
Efect ( PAR+ IMPAR ) = Efect ( PAR ) + Efect ( IMPAR )
Putem beneficia de avantajele simetriilor!!
o linie de intrare doua transformatoare /4 o rezistenta intre liniile de iesire
schema normalizata si “simetrizata”
analiza pe mod par si impar
mod par, plan de simetrie gol
2
2
2
ZZ e
in privind din portul 2, transformator /4
daca 2Z portul 2 este adaptat
xjxj eeVxV x=0 la portul 1 x=-/4 la portul 2
02 14 VjVVV e 1
110 01
jVVVV e
12 e
inZ
22
22
201 jVV e : coeficientul de reflexie vazut dinspre transformatorul cu
spre impedanta normalizata 2 2Z
12 e
inZ
mod impar, plan de simetrie masa
linia in /4 este scurtcircuitata la capat impedanta vazuta dinspre portul 2 este 2/2 rZ o
in daca 2r portul 2 este adaptat
12 o
inZ 02 VV o
01 oV in modul impar toata puterea se disipa in rezistorul r/2
impedanta de intrare in portul 1
122
1 2
1 inZ
doua transformatoare /4 in paralel
parametrii S
122
1 2
1 inZ 011 S
03322 SS
222
112112
j
VV
VVSS
oe
oe
23113
jSS
03223 SS
12 o
inZ12 e
inZ si similar 13 o
inZ13 e
inZ
scurt sau gol intre porturile 2 si 3 elimina orice transfer de putere + circuit reciproc
si similar
la frecventa de proiectare (lungimile transformatoarelor egale cu 0/4) avem izolare intre cele doua linii de iesire
002
002
220
j
j
jj
S
caracterizate de o matrice S 4x4
circuitul este reciproc dacă nu conține: materiale anizotrope (de obicei ferite)
circuite active e de dorit să obținem funcționalitatea dorită de
divizare/combinare de putere fără pierderi interne e de dorit sa obținem circuitul adaptat simultan la
toate porțile evitarea unor pierderi externe de putere
44434241
34333231
24232221
14131211
SSSS
SSSS
SSSS
SSSS
S
circuit reciproc
adaptat simultan la toate portile
matricea S devine:
ijSS jiij , tSS
322331132112 ,, SSSSSS
iSii ,0 0,0,0 332211 SSS
0
0
0
0
342414
342313
242312
141312
SSS
SSS
SSS
SSS
S
reciproc, adaptat, matricea S:
circuit unitar (fără pierderi)
toata puterea introdusa pe un port se regaseste la celelalte porturi
jiSS ij
N
k
kjki ,,1
*
11
*
N
k
kiki SS jiSSN
k
kjki
,01
*
]1[*
t
SS
0
0
0
0
342414
342313
242312
141312
SSS
SSS
SSS
SSS
S
o solutie: cuplorul rezulta directional
*
2424
*
1423
*
13 /0 SSSSS
*
1323
*
2413
*
14 /0 SSSSS
02
24
2
13
*
14 SSS
1234
*
1423
*
12 /0 SSSSS
*
3423
*
3412
*
14 /0 SSSSS
02
34
2
1223 SSS
02314 SS
12
13
2
12 SS
12
24
2
12 SS
12
34
2
13 SS
12
34
2
24 SS
2413 SS
3412 SS
00
00
00
00
3424
3413
2412
1312
SS
SS
SS
SS
S
Alegem referintele de faza
3412 SS jeS 13
jeS 24
00
00
00
00
3424
3413
2412
1312
SS
SS
SS
SS
S 2413 SS 3412 SS
034
*
2413
*
12 SSSS n2
12
24
2
12 SS 122
Cealalta solutie posibila pentru ecuatiile anterioare ofera fie aceeasi solutie (cu alta referinta de faza) fie un caz degenerat 0
2
24
2
13
*
14 SSS 02
34
2
1223 SSS
2 cazuri mai des intalnite in practica
cuplor simetric
cuplor asimetric
2
00
00
00
00
j
j
j
j
S
,0
00
00
00
00
S
[dB]log20log103
1 P
PC
[dB]log20log10144
3
SP
PD
[dB]log20log10 14
4
1 SP
PI
22
13 S
222
12 1 S
Cuplaj
Directivitate
Izolare
dBCDI ,
,0
21
Cuplorul hibrid este cuplorul directional de 3 dB
Cuplor hibrid in cuadratura Cuplor hibrid in inel
2
010
100
001
010
2
1
j
j
j
j
S
0110
1001
1001
0110
2
1S
010
001
100
010
2
1
j
j
j
j
S
oeb 2
1
2
11 oe TTb
2
1
2
12 oe TTb
2
1
2
13 oeb
2
1
2
14
Linie de transmisie cu impedanta de terminatie
scurtcircuit
gol
1
1
Y
Y'Y S
pentru modul par
pentru modul impar
Y0 ,Z0Y0 ,Z0
Y0 ,Z0Z0
2, Z2
2,
jY’S jY’S jY’S jY’S
Ie Is
Ve Vs
a) b)
S
S
SSe
e
I
V
'jYjY
jZ
'jYI
V
1
01
0
0
1
01
2
2
S
S
SS
S
e
e
I
V
Z'YjYZ'jY
jZZ'Y
I
V
2222
22
22
0
0
22
222
0
0
2
11
2 jY'jYZZ
ZjZ'Y
jYZ'jYZZ
Zj
S
SS
S
222
0
0
22
222
2
2
212
2
2
jYZ'jYZZ
ZjZ'Y
jYZ'jYjZZ'YS
SS
SS
222S0
0
22S
21
jYZ'jYZZ
ZjZ'Y2
2S
222
0
0
22
222
0
0
2
22
2 jYZ'jYZZ
ZjZ'Y
jYZ'jYZZ
Zj
S
SS
S
22
22
222
22
2211
)'('2
'S
zyyzjzy
zyyzjS
SS
S
12
22
222
212
2S
)z'yyz(jz'yST
SS
21
2211
02
01
S2
SSS1
Z
ZA
21122211
21
2211
01
02
21
2211
0201
21
22110201
SSSSS
S2
SSS1
Z
ZD
S2
SSS1
ZZ
1C
S2
SSS1ZZB
01020102
0102010222
01020102
0201
21
01020102
0201
12
01020102
0102010211
DZZCZBAZ
DZZCZBAZS
DZZCZBAZ
ZZ2S
DZZCZBAZ
ZZ)BCAD(2S
DZZCZBAZ
DZZCZBAZS
Legatura dintre parametrii S si parametrii ABCD
2212221
22122
2 zyyzjzy
zyyzje
22122212
2
zyyzjzyTe
2
212221
22122
2 zyyzjzy
zyyzjo
22122212
2
zyyzjzyTo
22
2122
221
2
2212
22
1
22
zyyzzy
zyyzb oe
22
2122
221
22122
2
2
2
2zyyzzy
zyyzjTTb oe
222122
221
213
2
4
2zyyzzy
zyTTb oe
22
2122
221
2212221
4
2
2
2zyyzzy
zyyzzjyb oe
21
222
21221
1
100
yzzyyzb
2221341 00 jzbzybbb
21
22 1 yy
22
2
22
3 ,1
y
jb
y
yb
dBbP
PC ,log20log10 3
3
1
2
22 1
y
yC
Cb 3
22 1 Cjb
010
100
001
010
2
2
2
2
CjC
CjC
CCj
CCj
S
2
1
2
2 1 yy
2
22 1
y
yC
05.0 f 05.1 f 0f
4
Proiectaţi un cuplor în scară pe impedanţa
caracteristică de 50 Ω, şi reprezentati mărimea
parametrilor S între
şi , unde
este frecvenţa de proiectare la care liniile
cuplorului sunt de lungime
.
21C
22 y 11 y
500Z
Un cuplor în scară cu C = 3dB, are
. Atunci şi
. Astfel matricea S din relaţia (&.47) devine cea din relaţia (&.38). În plus, pentru
, impedanţele caracteristice ale liniilor cuplorului vor fi:
5001 ZZ 4.352
ZZ 0
2
Modul par
Modul impar
22222
2222211
zjyzyyyjjzyjz
zjyzyyyjjzyjzS
eses
eses
2222212
2
zjyzyyyjjzyjzS
eses
2222221
2
zjyzyyyjjzyjzS
eses
22222
2222222
zjyzyyyjjzyjz
zjyzyyyjjzyjzS
eses
eses
1jyye
1jyys
Pentru modul par:
22122
1222122
22
22122
2112
22122
1222122
11
2
2
2
zyyz
yjzzyyzS
zyyz
jSS
zyyz
yjzzyyzS
e
ee
e
1jyye
1jyys
Pe modul impar:
22122
1222122
o11zyyz
yjz2zyyzS
22122
1222122
o22
22122
o21o12
zyyz
yjz2zyyzS
zyyz
j2SS
00
00
00
00
21
12
21
12
jyjy
jyjy
jyjy
jyjy
S
12
2
2
1 yy
Conditia de adaptare
00
00
00
00
00
00
00
00
21
21
12
12
j
jyjy
jyjy
jyjy
jyjy
S
)log(20log20)( 1ydBC
Proiectaţi un cuplor în inel pe impedanţa de 50 Ω şi reprezentati mărimea
parametrilor S între 0.5 si 1.5 din frecventa centrala.
.
7.70Z2 0
)log(20[dB] 1yC
Z0 Z0
Z0+
_E
Z0 1
2 3
4
l
++
+
Z0 Z0
Z0
Z0
Z0
Z0
Z0
Z0
+E/ 2
E/ 2 E/ 2
E/ 2
V V
VV
I I
II
1 1
4 4
2 2
3 3
Zco Z
Z
ce
ceZco
-
- 1
1o
1o
1o
o
1e
1
1
1e
e
e
oe
coce ZZZ 20
+
1
1
1+
1/ 2
1/ 2
1 4
2 3
1
/2e
T /2e
T /2e /2e
1/2
1/2
+
+
1/ 2
1/ 2
1/ 21 4
2 3
/2o
/2o
T /2
T /2-1/2
-
1
1
1
1
o
o-
modul par modul impar
0,1 432111 aaaaaa oe
02
1b oe1
sin1cos
sin
2
1
22
jC
jCb oe
0TT2
1b oe3
sin1cos
1
2
1
2
2
4jC
CTTb oe
coce
coce
ZZ
ZZC
001
010
010
100
2
2
2
2
CCj
CCj
CjC
CjC
S
2
010
100
001
010
2
1
j
j
j
j
S
010
100
001
010
2
2
2
2
CjC
CjC
jCC
jCC
jS
coce
coce
ZZ
ZZC
2
0ZZZ coce
Proiectaţi un cuplor prin proximitate de 20 dB, în tehnologie
stripline, folosind o distanta între planele de masă de 0.158 cm
şi cu o permitivitate electrică relativa de 2.56, pe o impedanţa de
50 Ω, la frecvenţa de 3 GHz. Reprezentaţi cuplajul şi
directivitatea între 1 si 5 GHz.
1.010C 2020
28.559.0
1.150Zce
23.451.1
9.050Zco
C
CZZ
C
CZZ coce
1
1,
1
100
j33 2 2
1
V jCsin jCtg jCtgb jCsin e
V 1 jtgcos 1 C jsin 1 C jtg
2j2
2 21
V 1 C 1b e
V cos jsincos 1 C jsin
C<<1
j N 1j3
1 2 N 11 2
V 1C 2jsin e e C cos N 1 C cos N 3 C
V 2
Să se proiecteze un cuplor cu trei secţiuni, avînd un cuplaj de 20
dB, cu caracteristică binomiala (maxim plat), pe o impedanţă de
50 Ω, la frecvenţa centrală de 3 GHz. Să se reprezinte grafic
cuplajul şi directivitatea între 1 şi 5 GHz.
3N
2,1,0
2
nCd
d
n
n
sinsin3sin
2
12cossin2 2121
1
3 CCCCV
VC
0cos3cos32121
CCC
d
dC
010sin3sin9 2121212
2
CCCCC
d
Cd
010
1.02
21
12
CC
CC
125.0
0125.0
2
31
C
CC
10.44125.1
875.050
69.56875.0
125.150
38.490125.1
9875.050
63.509875.0
0125.150
20
20
30
10
30
10
o
e
oo
ee
Z
Z
ZZ
ZZ
dBC 200 2
mex
mexexin
CC
CCCC
inexe CCC 4
minexo CCCC 64
44
1
ee
vCZ
44
1
oo
vCZ
exe CC
mexo CCC 2
oe
oeee
CC
CCCC
34
oe
eooo
CC
CCCC
34
eo
oeee
ZZ
ZZZZ
00
0004
3
oe
oeoo
ZZ
ZZZZ
00
0004
3
oeeo
eooeoe
ZZZZ
ZZZZZZZ
0000
20000
44033
oeoe
oe
oe
oe
ZZZZ
ZZ
ZZ
ZZC
0020
20
20
20
44
44
23
3
0
2
0112
8934Z
CCC
CCZ e
0
2
0112
8934Z
CCC
CCZ o
o linie de intrare doua transformatoare /4 o rezistenta intre liniile de iesire
2 cazuri mai des intalnite in practica
cuplor simetric
cuplor asimetric
2
00
00
00
00
j
j
j
j
S
,0
00
00
00
00
S
2
1
2
2 1 yy
2
2
2 1
y
yC
.
)log(20[dB] 1yC
12
2
2
1 yy
coce
coce
ZZ
ZZC
2
0ZZZ coce
In circuite liniare putem aplica suprapunerea efectelor
avantaje
reducerea complexitatii circuitului
reducerea numarului de porturi (principalul avantaj)
Efect ( PAR+ IMPAR ) = Efect ( PAR ) + Efect ( IMPAR )
Putem beneficia de avantajele simetriilor!!
la atacul porturilor cu surse simetrice/antisimetrice planele de simetrie se transforma in gol virtual
masa virtuala
E1 E2
50 Ω 50 Ω
50 Ω
1 2
50 Ω
50 Ω 50 Ω plan de simetrie Vx
Rech Rech
+
_ Vx
+
_
+Vx +Vx
0V 0V
plan de simetrie gol
xVI ,0
Vx
Rech Rech
+
_ Vx
+
_
+Vx -Vx
0V 0V
I=0
V V
P=0V
0V
plan de simetrie masa
xVP ,0
cuplor hibrid in cuadratura intrarea pe portul 1 ofera semnal pe portul 2, -3dB, defazaj -90 pe portul 3, -3dB, defazaj -180
intrarea pe porturile 1 si 4 cu semnale defazate cu 90,
pe porturile 2 si 3
022
10
200
2
12
100
2
02
1
20
j
j
j
j
S
2
0
1
jeVv 90
4
jeVv
0222
9090180909004
2
1
22 jjjjjj eeV
eeV
eeV
vvv
180909018004
3
1
33 222
jjjjj eVeeV
eeV
vvv
sumator de putere (1+4 3, daca 1 si 4 defazate cu 90)
Laboratorul de microunde si optoelectronica http://rf-opto.etti.tuiasi.ro [email protected]
