CARACTERISTICI TERMOENERGETICE ALE ANVELOPEI CLDIRILOR 1.Caracteristici normate ale anvelopei cldirilor 1.1 Metoda de calcul a rezistentei termice a pereilor Rezistenatermic aunuipereteexteriorRPE[m2K/W]secalculeaz (ecuaia(1))ca sum arezistenelortermiceRk[m2K/W]afiec ruistratkalperetelui iastraturilor limitde pe faa interioarRi [m2K/W] i exterioarRe [m2K/W] : + + = + + =kkke ikkReRiRPER 1 1(1) unde i [W/m2K]coeficient de transfer termic convectiv la faa interioara peretelui; e[W/m2K]coeficient de transfer termic convectiv la faa exterioara peretelui; k [m]grosimea stratului de perete k; k [W/mK]conductivitatea termica stratului de perete k; Coeficieniidetransferconvectivsuntprezentaintabelul1pentrufiecaresens i direcie a fluxului termic: orizontal/vertical, ascendent/descendent. Este de reinut faptul c valoareaacestuicoeficientestesub10W/m2Kpentruspaiiinterioare,unde temperatura este mai ridicat i nu avem cureni de aer, i peste 20 W/m2K la exterior, unde temperatura estemai sc zut i adie vntul.

Elemente de construcii n contact cu: exteriorul, pasaje deschise (ganguri), rosturi deschise Elemente de construcii n contact cu spaii ventilate neinc lzite: subsoluri i pivnie, poduri, balcoanei logii nchise, rosturi nchise, alte nc peri Direciai sensul fluxului termic . i/Rsi. e/Rse. i/Rsi. e/Rse Flux orizontal 8/0,125 24/0,042* 8/0,12512/0,084 Flux ascendent vertical 8/0,12524/0,042*8/0,12512/0,084 Flux descendent vertical 8/0,12524/0,042*6/0,16712/0,084 *) Pentru condiii de var : . e=12 W/m2K, Rse=0,084 m2K/WTabelul 1 : Coeficientii de transfer termic superficial i/ e in W/m2K si rezisten ele termice superficiale Rsi , Rse, n m2K/W Conductivitiletermicesuntcaracteristicefiec ruitipdematerial,materialeleizolante termicfiindcaracterizatedeconductivitisub0,1W/mK.Dac acestecondiiise recomand pentrucl dirilenoi,aflatenstadiudeproiectare,ncazulcl dirilorvechi proprietile termotehnice ale materialelor de construcie suferunele modific ri datoritdegrad riintimpaconstruciilor.Deexemplu,datorit aciuniiploii,unelestraturide izolaie pot fi parial imbibate cu ap , ceea ce conduce din punct de vedere termic la o maibun conducieac ldurii,decilaocre tereapierderilordec ldur .Astfel, conductivitateatermic amaterialelorcuoanumit vechimetrebuiemajorat ,n vederea unei corecte aproxim ri a caracteristicei termice a anvelopei. Coeficieniidemajorareaconductivitiitermiceadiferitelormaterialedeconstrucie (Tabelul 2) sunt diferii n funcie de tipul materialului i de degradarea pe care a suferit-o.Material / ProdusVechime Coeficient de majorare a conductivit tii Observaii > 30 ani 1,03 n stare uscat-1,15afectatde condens Zid rie din c r midsau blocuri ceramice -1,30afectatde igrasie > 20 ani 1,05 n stare uscat-1,15afectatde condens Zid rie din blocuri din B.C.A. sau betoane uoare-1,30afectatde igrasie Beton armat-1,10afectat de condens sau de igrasie> 30 ani1,03n stare uscat-1,10afectatde condensTencuial-1,30afectatde igrasie > 10 ani1,15n stare uscat-1,30afectatde condens Vatmineraln vrac, saltele sau psle -1,60afectatde infiltraii de ap> 10 ani1,10n stare uscat-1,30afectatde condens Vatmineral- pl ci rigide -1 ,60afectatde infiltratii de ap> 10 ani1,05n stare uscat-1,10afectat de condensPolistiren expandat -1,15afectat de infiltratii de ap> 10 ani1,02n stare uscat-1,05afectat de condensPolistiren extrudat -1,10afectat de infiltratii de ap> 10 ani1,05n stare uscat-1,15afectat de condens Poliuretan celular -1,25afectat de infltraii de ap> 10 ani1,10F rdegrad ri Pereti din paiantsau chirpici -1,30Cu degradari (fisuri, umezire, etc)> 20 ani1,05F rdegrad ri vizibile Elemente din lemn -1.30 Cu degradari (fisuri, microorganisme, umede, etc) Tabelul 2 : Coeficien i de majorare a conductivitii termice (continuare) Se observcacesti coeficieni pot varia cu pnla: -30 % pentru materiale de tipul : c r mid , BCA,-60 % pentru materiale poroase precum vata mineralsau vata de sticl , -15 % pentru polistiren, datoritetan eit ii sporite a sistemului celular al acestuia, - 10 % pentru beton, datoritlipsei de pori i de mortar necesar ridic rii peretelui. 1.2 Condiiile privind rezistena termic a pereilor exteriori nprincipiu,pentruaputeas asigureunanumitgraddeconfortlainterior,rezistena termic apereteluitrebuies dep easc anumitevaloriminimestabiliteprincalcul, care asiguracest nivel de confort. Mai precis, trebuiesc ndeplinite trei condiii: -CONDIIA 1: evitarea condensului pe suprafa a interioara peretelui; -CONDIIA 2: evitarea disconf ortului datorat radiaiei reci a peretelui; -CONDITIE 3: provenitdin principii tehnico-economice. nfinal,rezistenatermic aperetelui,pentrucalcululdeproiectare,sevaalegeca maxima dintre cele trei condiii mai sus enunate, al c ror mod de calcul este detaliat n cele ce urmeaz . CONDIIA 1: Rezistenatermic apereteluisepoatecalculafunciederezistenatermic astratului limitinterior, dacse cunoa te temperatura pe suprafaa interioara peretelui (ecuaia 2).

si ie ii PEt tt tR R =(2) unde ti temperatura aerului interior (oC);tsi temperatura suprafeei interioare a peretelui (oC);te temperatura aerului exterior (oC); Aceastcerin , de evitare a condensului pe suprafaa interioara peretelui presupune catemperaturasuprafeeiinterioareapereteluis fiemaimaredecttemperatura punctuluiderou caracteristicst riiaeruluiinterior,tr(oC).Deci,presupunndctemperaturasuprafeeiinterioareapereteluiestemairidicat cuunminimde1 oC, rezult c rezistenatermic apereteluitrebuies fiemaimaredectrezistena pereteluicalculat nacestecondiii(ecuaia3).Cuctrezistenatermic aperetelui este mai mare cu att i temperatura suprafeei interioare este mai ridicat . ( ) C t tt tR Ror ie ii PE1min+ =(3) CONDIIA 2: Aceast cerin deconfortimpunecadiferenadintretemperaturaaeruluiinterior i temperatura suprafaei interioare a peretelui sfie mai sc zutdect o anumitvaloare, diferitde la un perete la altul. Astfel se poate evita disconfortul creat de radiaia rece a peretelui exterior pe o parte a corpului uman fade radiaia calda pereilor interiori, pe cealaltparte a corpului uman. Pornind de la ecuaia 2, valoarea limitminima rezistenei termice a peretelui exterior secalculeaz nfunciedediferenadetemperatur impus pentrufiecareperete (ecuaia 4): max ie ii PEtt tR R = (4) unde ti max [oC]diferenadintretemperaturaaeruluiinterior itemperaturasuprafaei interioare a peretelui (n oC). Valorile acestei diferene de temperatursunt prezentate n tabelul 3. Cuctrezistenatermic apereteluiestemaimarecuatt idiferenadintre temperaturaaeruluiinterior itemperaturasuprafaeiinterioareapereteluiestemai sc zut , iar disconfortul radiaiei reci este mai sc zut. Valori normate ti max [K]Grupa Cl dirii Destinatia cl dirii -i, [%] Pereti TavanePardoseli604,03,02,0 I Cl diri de locuit, c mine, internate, Spitale, policlinici. a. Cre e, gr dinite, Scoli, licee .a.504,53,52,5 II Alte cl diri social-culturale, cu regim normal de umiditate 504,53,52,5 III Cl diri sociale cu regim ridicat de umiditate Cl diri de producie cu regim normal de umiditate 606,04,53,0 0,8 *ti max IV Cl diri de producie cu regim ridicat de umiditate 75 ti max = ti r*)3,5 *)treste temperatura punctului de roua corespunzator lui ti si 3i din incapere Tabelul 3 : Valorile normate pentru ti max [oC] CONDIIA 3: Aceastcondiie tehnico-economic , are mai puin de a face cu rentabilitatea diferitelor grosimideizolaietermic ,cimaimultcucerinelepeplanmondialdeeconomie energetic ,desc dereaefectuluideser .Acesteaspectesuntrealizabileprin diminuarea emisiilor de CO2 i de NOX n atmosfer i deci prin diminuarea consumului decombustibil.Diminuareaacestuiconsumdecombustibilnecesarpentrunc lzirea caselor iapartamenteloresterealizatprinm suridincencemaiseveredeizolare termica cl dirilor. nacestsensserecomand nstandardeleromne ti(C107/3-1997)valori minime alerezistenelortermicecorectatepentrutoateelementeledeanvelop:perei, ferestre,plan ee,acoperi uri(tabel4).Acestevalorisuntncontinu schimbare,fiind adaptatelacerinelepeplanmondial.Menion mfaptulc fa decelelalte riaceste valori sunt relativ mai sc zute, Germania prezentnd condiiile cele mai severe. Rmin [m2K/W] Cldiri proiectate Nr. crt. Elementul de construcie pn la 1.01.1998 dup 1.01.19981 Pereti exteriori (exclusiv suprafeelevitrate, inclusiv pereii adiacenti rosturilor deschise) 1.21.4 2Tmpl rie exterioar 0.40.5 3 Plan ee peste ultimul nivel, sub terase sau poduri 23 4 Plan ee peste subsoluri nenc lzite i pivni e 1.11.65 5Perei adiaceni rosturilor nchise 0.9 1.16 Plan ee care delimiteazcl direa la partea inferioar , de exterior (la bowindouri, ganguri de trecere .a) 34.5 7Pl ci pe sol (peste CTS)34.5 8 Pl ci la partea inferioara demisolurilor sau a subsolurilor nc lzite (sub CTS) 4.24.8 9 Perei exteriori, sub CTS, la demisolurile sau la subsolurile inc lzite 22.4 Tabelul 4: Rezisten e termice corectate minime Rmin ale elementelor de construc ii, pe ansamblul cl dirilor de locuit nacesttabelsuntprezentatevalorialerezisteneitermicealepereilorexteriori, corectatecucoeficieniidepunitermice.Moduldecalculalrezistenelortermice corectate va fi prezentat mai jos, dar mai nti prezent m o scurtanaliza valorilor din acest tabel. Dac pentruoconstrucienou (dup 1998)serecomand orezisten termiccorectata peretelui exterior superioarla 1,4 m2K/W, aceasta presupune crezistena termic necorectat cuefectulpunilortermices fiesuperioar uneivaloride aproximativ 1,8 m2K/W. Putem considera cimpunerea cea mai drasticprive te pardoseala peste sol parterului sauasubsolurilornc lzite.Acestevalorileextremderidicatesejustific prinfaptulcrezistentermica p mntului trebuie luatn considerare. Chiar n cazul unui plan eu pesolneizolattermic,rezistenasaajunges dep easc 3m2K/W.Totu idatoritsuprafeeiridicateaplan euluipierdereadec ldur esteconsiderabil ,impunndu-se astfelizolareasuplimentar aacestuiplanseu,ceeacejustific valorileridicate necesare pentru planeele pe sol. 1.3 Efectul punilor termice Puntea termicreprezinto neuniformitate a fluxului de c ldur . Aceastneuniformitate estentlnit decelemaimulteoricaopierderesuplimentar dec ldur .Aceastneuniformitateafluxuluitermicsedatoreazaneuniformitiimaterialuluiprincaretrece acest flux termic: -neuniformitate geometric , sau -neuniformitate dpin punctul de vedere al caracteristicilor termice. nprimulcazdeneuniformitate,mention mc acestacorespundecolurilor,deci cazurilorcndfluxultermicareladispoziieosuprafa maimarepentruaserealiza transferul. n al doilea caz este vorba de schimbarea locala rezistenei termice a peretelui (Figura 1). Putem astfel reg si : -punitermicelineare,lambinareapereilordetippanousandwich,lambinarea pereilorexterioricupereiidesp ritorisaucuplan eele,lambinareantre peretele exterior i fereastra exterioar , etc -puni termice locale, la agrafele de prindere, la colurile cl dirii, etc Astfel, dacn cazul unei uniformiti a peretelui avem un flux termic constant (desenat cuverdenFigura1),atuncipesteacestfluxtermicavemunfluxsuplimentarce urm re te forma geometrica punii termice. Observ m n aceastfigurreprezentarea suplimentara fluxului de c ldural punii termice lineare (desenat cu albastru n Figura 1) ireprezentareasuplimentar afluxuluidec ldur alpuniitermicelocaledetip agraf(desenat cu rou n Figura 1). Punte termiclinearPunte termiclocalFigura 1 : Reparti ia fluxurilor de c ldurn cazul pun ilor termice Observ m de asemenea cfluxul termic suplimentar al punii termice nu este delimitat clar (precum geometria 3D unic ), ci prezinto diminuare treptatodatcu dep rtarea geometric fa depunteatermic (datorit geometrieivariabile3Dafiec reiliniide flux). Astfel, fluxul pierdut prin acest perete exterior reprezintsuma celor trei tipuri de fluxuri: -fluxul termic constant, n cmp, repartizat pe toatsuprafaa peretelui -fluxul termic local al puntii termice lineare, i -fluxul termic local al punii termice locale. Fluxuldec ldur pierdutprinacestpereteQPE(W)sepoatecalcula(ecuaia(5))ca suma celor trei fluxuri: ( ) ( ) t t l tRStRSQ Q Q QPEPEPEPEPTloc PTlin cimp PE + + = + + = '(5) unde Qcimp Fluxul de c ldurconstant pierdut prin acest peretele uniform (W) QPTlinFluxul de c ldurpierdut suplimentar prin puntea termiclinear(W) QPTloc Fluxul de c ldurpierdut suplimentar prin puntea termiclocal(W) SPE Suprafaa de perete (m2) RPE Rezistena termiccorectatce ine cont de efectul punilor termice (m2K/W) RPE Rezistena termica peretelui n cmp (m2K/W) t Diferena de temperaturde o parte i de cealaltparte a peretelui (C) Coeficient specific linear de transfer termic, i totodateste un flux dec ldurpierdut suplimentar pe o lungime 1 m de punte termicsub o diferende 1 grad temperaturCoeficient specific punctual de transfer termic, i totodateste un flux de c ldurpierdut suplimentar prin punte termiclocalsub o diferende 1 grad temperaturllungimea de punte termiclinear(m). Din aceastrelaie rezultcrezistena termiccorectatse calculeaz(ecuaia (6)) n funcie de compozitia peretelui n cmp i de punile termice corespunz toare: ( ) ( )PE PE PESlR R+ + = 1'1(6) Moduldecalculalrezisteneitermiceafostprezentatmaisus.Coeficieniilineari i localicaracteristicituturorpunilortermicealeacestuiperetesecitescsause aproximeazdin tabelele corespunz toare fiec rui tip de punte termic . 1.4 Straturi de aer neventilate n realitate ntlnim fie pereii exteriori dubli care confero mai bunprotecie termica nc perilor, fie anvelope de tip cortin , ce conin straturi de aer neventilat. Rezistenele termicenormatealeacestorstraturideaersuntdiferitenfunciededirecia isensul fluxului de c ldur i de grosimea stratului de aer neventilat (tabelul 5). Directia i sensul fluxului termic Vertical Grosimea stratului de aer (mm) Orizontal ascendentdescendent 00,000,000.00 50,11 0,11 0,11 70,130,130,13 100,150,150,15 150,170,160,17 250,180,160,19 500,18 0,16 0,21 1000,180,160,22 3000,180,160,23 Tabelul 5 : Rezisten e termice normate ale straturilor de aer neventilate 1.5 Elemente de tmplrie exterioar Tmpl ria, ca parte integranta anvelopei cl dirii are o influenmajorn consumul de energietermic datorit attarezistenelortermicemultmaisc zutedectncazul pereilor ct i a ponderii ridicate a suprafeelor de fereastr . Tabelul6prezint diferitevaloripentrurezisteneletermicealetmpl riei,variinddela fereastrasimpl pnalafereastratripl .Suntprezentatedeasemenearezistene termice ale altor tipuri de pereti vitrai i luminatoare. Ca o caracteristicgeneralputem meniona faptul caceste tmpl rii sunt caracteristice blocurilor vechi. Tabelul 6 : Rezisten e termice specifice R[m2K/W] pentru elemente de constructii vitrate Elementul de construcii vitratR[m2K/W] TMPLRIE EXTERIOAR - si mpl , cu o foai e de geam rama metal 0,17- si mpl , cu o foai e de geam rama l emn 0,19- simpl , cu un geam termoizolant rama l emn 0,33- simpl , cu doufoi de geam la distantde 2...4 cm rama l emn 0,31 -simpl ,cuofoaiedegeam iungeamtermoizolantladistant de0,44 - cuplat , cu doufoi de geam la distanide 2...4 cm rama metal 0,37- cuplat , cu doufoi de geam la distanide 2...4 cm rama l emn 0,39- cuplat , cu o foaie de geam si un geam termoizolant la distantde 2 4 l0,51 - dubl , cu doufoi de geam la distanlde 8...12 cm, rammetal 0,40 - dubl , cu doufoi de geam la distanlde 8...12 cm, ram l emn0,43 -dubl ,cuofoaiedegeam iungeamtermoizolantladist.de 8...12 cm raml emn 0,55 - tripl, cu trei foi de geam, ram metal 0,53- tripl, cu trei foi de geam, ram lemn 0,57- tripl, cu dou foi de geam i un geam termoizolant ram lemn0,69LUMINATOARE - cu o foaie de geam0,18- cu un geam termoizolant0,29 - cu doufoi de geam la distan]de 1...3 cm0,27 - din pl ci PASsimple0,18 - din pl ci PASduble 0,34 PERETI EXTERIORI VITRATI (CORTIN) - geam profilit tip U, montat simplu 0,17- geam profilit tip U, montat dublu 0,27- geam profilit tubular0,30- pl ci PAS, montate simplu0,18- pl ci presate din sticl , tip S (Nevada) :- perei simpli0,22- perei dubli0,42- car mizi presate din sticlcu goluri, de 80 mm grosime 0,31- vitrine cu rame metalice, cu o foaie de geam 0,18 Blocurilenoisedoteaz cutmpl riedubl ,detiptermopan,ac rorcaracteristici termicesuntsuperioareferestrelorprezentatemaisus.Rezisteneletermiceale acestora(tabelul7)suntdiferitenfunciedegrosimealameideaerdintrevitraje,de num ruldefoidegeam(dublusautripluvitraj),decoeficientuldeemisivitatealuneia din cele doufoi de geam, de tipul de gaz folosit n spaiul dintre cele doufoi de geam. SPATIUL DINTRE GEAMURI ESTE UMPLUT CU GAZ TIPULGEAMURI COEF.DE EMISIE e DIMENS. (Sticla-Aer-Sticla) (S-A-S-A-S) AERARGONKRIPTON 4-6-4 0.30 0.330.364-9-4 0.33 0.360.384-12-4 0.34 0.370.38GEAM NORMAL NETRATAT 0,89 4-15-4 0.37 0.380.384-6-4 0.34 0.380.454-9-4 0.38 0.430.504-12-4 0.42 0.480.500,40 4-15-4 0.45 0.500.504-6-4 0.37 0.430.534-9-4 0.43 0.500.634-12-4 0.53 0.590.670,20 4-15-4 0.56 0.630.634-6-4 0.40 0.450.594-9-4 0.48 0.590.774-12-4 0.56 0.670.770,10 4-15-4 0.63 0.710.774-6-4 0.40 0.480.674-9-4 0.50 0.630.774-12-4 0.59 0.770.91GEAMURI DUBLE O SUPRAFAT TRATAT 0,05 4-15-4 0.67 0.830.914-6-4-6-4 0.43 0.480.564-9-4-9-4 0.50 0.530.59GEAM NORMAL NETRATAT 0,89 4-12-4-12-4 0.53 0.560.634-6-4-6-4 0.50 0.590.714-9-4-9-40.590.670.83 0,40 4-12-4-1 2-4 0.67 0.770.914-6-4-6-4 0.56 0.670.914-9-4-9-4 0.71 0.831.11 0,20 4-12-4-12-40.831.001.25 4-6-4-6-4 0.59 0.771.004-9-4-9-4 0.77 1.001.25 0,10 4-12-4-12-40.91 1.111.674-6-4-6-4 0.63 0.771.114-9-4-9-40.831.111.43 GEAMURI TRIPLEO SUPRAFAT TRATATA 0,05 4-1 2-4-12-4 1.001.252.00 Tabel 7 : Rezisten e termice specifice R[m2K/W] pentru elemente de construc ii vitrate de tip termopan F cnd o comparaie ntre ferestrele de tip vechi, a c ror rezistentermicajungea la o valoare de 0,4 m2K/W, n cazul ferestrelor duble, o fereastrdubluvitraj are o rezistentermicn jurul valorii de 0,7 m2K/W fiind de aproximativ douori mai performant , iar o fereastra tripluvitraj are o rezistentermicn jurul valorii de 1,2 m2K/W, fiind de trei ori mai performanttermic. Asem n torrecomand rilorf cutepentruperei,carezistenatermic alorsdep easco anumitvaloare, standardele romne ti ne recomandanumite valori a fi dep itepentrurezisteneletermicealeferestrelor(tabel8),valoriceserecomanddiferit n funcie de destinaia cl dirii. Rnec [m2K/W] Grupa cl dirii Destinatia cladirii Tmpl ria exterioarPerei exterioriLuminatoarevitrai I Cl diri de locuit, c mine, internate Cree, gr dinte Spitale, policlinici,. a. coli, licee, .a. 0.390.320.32 IIAltecl dirisocialculturale,curegim normal de umiditate 0.320.290.29 III Cl diri sociale cu regim ridicat de umiditaleCl dirideproductiecuregimnormalde umiditate 0.290.260.26 IV Cl diri de producie cu regim ridicat de umiditate0.260.230.23 OBSERVATII 1) La t mpl ria exterioarde la casa sc rii i de la alte spaii de circulaiie, indiferent de grupa cl dirii, se admite R;,ec = 0,27 m2K/W Tabelul 8: Rezisten e termice specifice necesare pentru elementele de construc ii vitrate 2) La tmpl ria exterioarde la vitrine se admite Rnec = 0,22 m2K/ W O primobservaie constn faptul caceste valori sunt indicate pentru ferestrele de tip vechi, fiind deja dep ite de c tre noile structuri de ferestre cu geamuri duble i triple. O altobservaie este relativla tipul de ferestre indicate, i anume rezistenele minime indicateseplaseaz undevantreperformaneleferestrelorsimple ialecelorduble. Deciprinacest recomandaresedore tembun tireaferestrelorsimplecuram de lemn sau fier prin montarea de ferestre duble. Astfel din punct de vedere al economiei de energie se recomandfolosirea de ferestre dublu itripluvitraj,cucondiiacaduratadevia garantat deproduc torsdep eascperioada de recuperare a investiiei iniiale pentru schimbarea ferestrelor. 1.6 Rezistena termic a benzii de conturPardosealapestesol,caelementdeanvelop ,afostdejaprezentat lanceputul capitolului,nprezentareageneral despreperei.Totu i inems atragematenia asuprauneipierderisuplimentaredec ldur prinpardoseal ,napropiereapereilor exteriori.Astfelfluxuldec ldur nuestrepierdutprinp mntsprepnzafreatic ,a c reitemperatur decalculestede+10oC,ciestepierdutprinp mntspremediul exterior a c rui temperaturde calcul este de -15oC. Acest pierderesuplimentar dec ldur secalculeaz cuajutoruluneirezistene termicecorespunz toare,numit :rezistenatermic abenziidecontur.Valoarea acesteirezisteneestevariabil nfunciedegeometriap mntuluidintreconstrucie, mediulexterior ipnzafreatic (tabel9).nacesttabelesteindicat rezistenabenzii de contur n funcie de: adncimea de ngropare a pardoselii, grosimea fundaiei si de localizarea pnzei de apfreatic . Grosimea fundaiei Ad ncimea pnzei de apfreaticH [m] Adncimea de ngropare a pardoselii h [m] g [m]4 6 8 10 0,20 0,600 0,520 0,475 0,445 0,25 0,634 0,546 0,496 0,464 0,30 0,668 0,570 0,517 0,481 0,35 0,700 0,600 0,536 0,498 0,40 0,735 0,622 0,555 0,513 0,45 0,768 0,645 0,574 0,530 0,50 0,802 0,665 0,593 0,547 0,55 0,835 0,693 0,614 0,565 0,60 0,868 0,717 0,633 0,581 0,65 0,902 0,742 0,652 0,600 0,70 0,935 0,767 0,672 0,615 0,75 0,970 0,781 0,692 0,632 0,0 0,80 1,00 0,815 0,712 0,650 0,20 0,390 0,352 0,329 0,314 0,25 0,410 0,370 0,340 0,328 0,30 0,431 0,388 0,355 0,340 0,35 0,450 0,399 0,370 0,351 0,40 0,470 0,415 0,383 0,365 0,45 0,490 0,430 0,398 0,377 0,50 0,509 0,445 0,410 0,386 0,55 0,528 0,460 0,425 0,400 0,60 0,548 0,475 0,437 0,414 0,65 0,568 0,490 0,451 0,425 0,70 0,587 0,505 0,465 0,438 0,75 0,607 0,520 0,480 0,450 1,0 0,80 0,627 0,535 0,494 0,463 0,20 0,360 0,315 0,293 0,278 0,25 0,378 0,329 0,304 0,289 0,30 0,396 0,341 0,315 0,298 0,35 0,413 0,354 0,326 0,308 0,40 0,430 0,367 0,337 0,318 2,0 0,45 0,448 0,380 0,347 0,327 0,50 0,465 0,392 0,357 0,336 0,55 0,482 0,415 0,370 0,346 0,60 0,500 0,424 0,380 0,356 0,65 0,516 0,432 0,391 0,365 0,70 0,534 0,445 0,402 0,375 0,75 0,551 0,457 0,414 0,385 0,800,568 0,470 0,425 0,395 Tabelul 9 :Rezisten a termica benzii de contur Rbc [m2K/W] 1.7 Rezistena termic medie a anvelopei Pnaacumafostdescris ndetaliuanvelopacl dirii iseobserv c rezistenele termicececaracterizeaz diferiteleelementedeanvelop suntcaracterizatedevalori de ordine de m rime diferite. Dar pentru a avea un coeficient unic care descrie ntreaga anvelop , vom introduce noiunea de rezistentermicmedie a anvelopei Rm (m2K/W). Aceast rezisten estecalculat porninddelapremizauneisolicit ritermiceunice pentru ntreaga anvelop , deci pentru fiecare element de anvelop . Astfel, presupunnd cavem o singura anvelop , caracterizatde o rezistentermicunic iconstant ,aceastasevacomportasimilarcuanvelopareal compus din elemente de rezistene termice diferite. Adica fluxul de c ldurce traverseazanvelopa fictiveste egal cu fluxul de c ldurce traverseazanvelopa real(ecuaia (7)): (7) =iQi Qcare prin simplificare cu diferena de temperatur , se reduce la: =iiimERSRS'(7a) unde : QFluxul de c ldurce traverseazanvelopa fictiv(W); SE Suprafaa totalde transfer termic a anvelopei SE=i(Si) (m2); Si Suprafaa de transfer termic a fiec rui element i de anvelop(m2); Ri Rezistena termiccorectata fiec rui element i de anvelop(m2K/W); Rm Rezistena termicmedie a anvelopei (m2K/W). Deci formula de calcul a rezistenei termice medii a anvelopei este: = =iiiiiiiiEmRSSRSSR' '(8) Oanvelop ac reirezisten medieestedeproximativ0,4-0,5[m2K/W]corespunde cl dirilorneizolate,sauslabizolatetermic,ntimpcecl diriledereferin sunt caracterizatederezistenedeordinul0,6-0,7[m2K/W],iareficienteenergeticsunt caracterizate de rezistene de ordinul 1-1,2 [m2K/W] . Rezistena termicmedie a anvelopei mpreuncu coeficientul global de izolare termicalacesteia(descrismaijos)reprezint doicoeficientiglobalicecaracterizeazatermic starea cl dirii i regimul de funcionare. 1.8 Pierderi de cldur spre spaii nenclzite ntr-ocl direseg sescspaiidetemperaturidiferiterecomandatecafiinddiferiten funcie de destinaia acelui spaiu. O prezentare detaliata acestor valori este f cutn capitolulreferitorlaconfortulinterior.Totu ilainteriorseg sesc imaimultespaii nenc lzitedinsimplumotivcanusuntlocuite,precum:casasc rii,podul,subsolul, sp l toria, atelierul, casa liftului, ghena, debarale, pivnie, .a. Nefiindnc lzite,acestorspaiinulisepoateasiguraotemperatur decomforttermic, temperatur caredealtfelnicinuestenecesar ,fiindspaiinelocuite,cidoarspaiide trecere.Dar,fiindadiacentecuspaiinc lzite,deciavndpereicalzi,acestespaiise nc lzesc,prelundc ldur deladelaspaiilencaretrebuieasiguraianumii parametridecomforttermic.nconcluzie,atragemateniaasuprafaptuluic existpierderi de c ldurde la spaiile nc lzite c tre aceste spaii nenc lzite. Aceste fluxuri de c ldurdisipate se calculeazfuncie de rezistena termica pereilor ce separspaiul nc lzit de cel nenc lzit, de suprafaa acestor perei i de temperatura spaiilor nenc lzite. Rezisteneletermicealepereilorsecalculeaz deaceea imanier dup cumafost prezentat mai sus. Temperatura spaiilor nenc lzite, se calculeazpe baza ecuaiilor de bilantermicalcantitiidec ldur dinacestespaii.Sevaobinecatemperatur a acestor spaii acea valoare ce echilibreazaporturile de c ldurcu fluxurile pierdute. Pentrucalcululdedimensionareserecomand urm toarelevalorialetemperaturilor spaiilor nenc lzite conform STAS 1907/2-1997. Chiar daca unele cazuri, geometrii sau destinaii speciale, nu sunt prezentate n acest tabel, se recomand: -fie calcularea acestor valori pe baza ecuaiilor de bilan a cantitii de c ldur , -fieutilizareaunortemperaturiobinutedinasem nareacudiferitelecazuri prezentate n acest tabel. 1.9Pierderi de cldur prin infiltraii Oalt pierderedec ldur considerabil nperioadarecearelocprininfiltraii,atunci cndaerulexterior,intr prinneetan eit ileferestrelor iu ilorexterioarelainteriorul spaiilor nc lzite. Aceea i cantitate de aer de iese din nc pere : - pe de o parte prin neetan eit tile ferestrelor i u ilor exterioare c tre exterior, i - pe de altparte spre holul cl dirii prin rostul u ii, prin circuitele electrice i bineneles prin gurile de aerisire, dacacestea exist . Deci cantitatea de aer dintr-o nc pere nu scade i nici nu cre te datoritinfiltraiilor, n schimb se pierde c ldurprin aportul de aer rece exterior n nc perea nc lzit . Acest flux de c ldurpierdut, datoritinfiltraiilor se calculeazn funcie de rata de ventilare, reprezentat prinvariabilanum ruldeschimburideaerpeor na(h-1),simbolizndde cte ori este schimbat volumul de aer din nc pere cu aer exterior n timp de o or . Valoareaconvenional decalculaacestuiparametruesteindicat dec treINCERC, (tabel 10) n urma unor experimentelor de laborator realizate cu peste 30 ani n urm i aliteraturiiexistentelaacelmoment.Metodafolosit laacelmomentesteceaa descre terii concentraiilor interioare n CO2. Acest tabel ne indicvaloarea rata de ventilare n funcie de: -categoria cl dirii: individual/ colectiv , -tipul expunerii : simpl/ dubl , -clasa de ad postire: nead postit/ moderat ad postit/ ad postit , -clasa de permeabilitate: ridicat/ medie / sc zut Clasa de permeabilitate** Categoria Cl diriiClasa de ad postire*ridicat medie sc zut nead postite 1,50,8 0,5 moderat ad postite1,10,60,5 Cl diri individuale (case unifamiliale, cuplate sau niruite .a. ) ad postite0,70,5 0,5 Tabelul 10: Num rul schimburilor de aer pe or na [h-1] la cl diri de locuit (conform INCERC) n momentul de fa , aceste tipuri de m sur ri sunt mai puin folosite pe plan mondial n vedereadetermin riipermeabilitii.Estefolosit metodau iifalse(metoda suprapresiunii)carepunenperspectiv valoricevamairidicatealerateideventilare, obinndu-seovaloaremaxim njurulvaloriide2,6(h-1),nloculceleide1,5(h-1)din norma rom neascactual . Formuladecalculpentrufluxultermicpierdutprininfiltratii(Ecuaia(9))ineseamade rata de ventilare: Qi = Vincapere * na * aer * cp aer * t(9) nead postite1,20,70,5 moderat ad postite 0,9 0,6 0,5 dublexpu- nere ad postite 0,6 0,5 0,5 Cl diri cu mai multe nead postite1,00,60,5 moderat ad postite 0,7 0,5 0,5 Apartamente (c mine,simplexpu- neread postite Internate.a. ) 0,50,50,5 * Clasa de ad postire: nead postite:Cl diri foarte nalte, cl diri la periferia ora elori n piee. moderatCl diri n interiorul ora elor, cu minimum 3 cl diri n apropiere. ad postite:Cl diri n centrul ora elor, cl diri n p duri. ** Clasa de permeabilitate: ridicat Cl diri cu tmpl rie exterioar f rm suri de etan are. medieCl diri cu tmpl rie exterioarcu garnituri de etan are. sc zut Cl diri cu ventilare controlat i cu tmpl rie exterioarprev zutcu m suri speciale de etanare unde: Qi fluxul termic pierdut prin infiltraii (W) Vincapere volumul ncaperii (m3) na nr de schimburi de aer pe ora (1/h) aer densitatea aerului, egalcu 1,2 Kg/m3cp aer c ldura specificla presiune constanta aerului, egalcu 1005 j/kg/K t diferena de temperaturntre aerul interior i cel infiltrat (oC) Aceste valori sunt indicate de c tre INCERC cu scopul folosirii pentru proiectare. Dar pe de altparte ne confrunt m cu anumite debite de aer recomandate din punct de vedere sanitar, adica asigurarea unei cantit i de aer n vederea a comfortului fiziologic. Astfel se recomandurm toare le valori pentru na: - pentru cl diri de locuiti similar lor: c min de locuit:na = 0,792 [m3h-1/m3] buc t rii:na = 1,19 [m3h-1/m3] b i: na = 1,0 [m3h-1/m3] -pentru coli,gr dinie,cre e,spitale,num ruldeschimburideaerpeor se calculeazfuncie de NP num rul de persoane din nc pere. na = 25NP / V [m3/h/m3] 1.10 Coeficientul global de izolare termic a cldirii Acestcoeficientesteuncoeficientgeneralcecaracterizeaz cl direaattcaanvelopct icaregimdefuncionare.Rezistenamedieaanvelopeieraocaracteristic a anvelopei ca un ntreg, n timp ce acest coeficient cuprinde i efectul infiltraiilor sau cel al temperaturii spaiilor nenc lzite nvecinate cu spaiul nc lzit. Un num r mare de case de locuit i-au schimbat destinaia, devenind c mine, gr dinie, spitale,prim rii,diversentreprinderi,showroom-uri,trecndastfeldincategoria cl dirilor de locuit n categoria cl dirilor teriare, IMM. Astfel, ast zi un num r important deIMM, icl diriteriarecorespund,dinpunctdevederealconceptieiloriniiale ia structuriiarhitectural-constructive,unorcl diridelocuit,Consider mdeciimportant detaliereamoduluidecalculalcoeficientuluiglobaldeizolaretermic attpentru cl dirile de locuit ct i pentru cl dirile cu alte destinaii, metodele de calcul fiind diferite. n cazul cl dirilor de locuit coeficientul global de izolare termica cl dirii G [W/m3/K] se calculeaz (ecuaia(10))nfunciedesuprafeeleS[m2] irezisteneletermice corectate R [W/m2K] ale fiec rui element de construcie j, de volumul cl dirii V [m3] i de num rul de schimburi de aer pe orna [h-1] : aje iext ijajj jnVRt tt tSnVRSG += + =34 . 0'34 . 0'(10) unde: titemperatura interioarconvenionalde calcul (oC), tetemperatura exterioarconvenionalde calcul (oC), texttemperaturadelaexteriorulperetelui(oC) ;poatefitemperaturaunuisubsol, unui pod, unei case de scar , sau a altui spaiu nenc lzit. Coeficientulglobaldeizolaretermic acl dirii,avnduncaractermaigeneraldect rezistenamedieaanvelopei(deoarececuprinde iratadeventilare)areputereadea caracterizantreagacl dire.lputemfolosicaindicealcl diriicorespunz tor necesarului de c ldur . i n funcie de acest indice cunoa tem performanenergeticacl dirii.Astfelpentrudiferitetipuridecl diriserecomand diferitevalorisubcare trebuie sscadcoeficientul global de izolare termica cl dirii G. Aceste valori maxime normateGN[W/m3/K](tabel11)depinddefactoruldecompactitatealcl dirii ide regimul de n lime al acesteia. Num rul de niveluri N A/V [m2/m3] GN [W/m3K] Num rul deniveluri N A/V [m2/m3] GN [W/m3K] 0,800,77 0,25 0,460,850,810,300,50 0,900,850,350,54 0,950,880,400,58 1,000,910,450,61 1,050,930,500,64 1 1,100,95 4 0,55 0,65 0,450,57 0,20 0,430,500,610,250,47 0,550,66 0,30 0,510,600,700,350,55 0,650,720,400,59 0,700,740,450,61 2 0,750,755 0,50 0,630,300,49 0,15 0,410,350,530,200,45 0,400,570,250,49 A/V 2 3GN 3A/V 2 3GN 30,450,610,300,53 0,500,650,350,56 0,550,67 0,40 0,58 3 3 0,600,68 10 0,45 0,59 Nota:1 Pentru alte valori A/Vi N se interpoleaza linear 2 La cl diri proiectate dup1 10 1998, valorile GN au fost reduse cu 10 % Tabelul 11 : Coeficienti globali norma i de izolare termicGN la cl diri de locuit ncazulcl dirilorcualt destinaiedectceadelocuit,pentrucareregimulde funcionareestediferit,decinum ruldeschimburideaerpeor naestediferit, semnificaiacoeficientuluiglobalserestrngelaanvelop ,excluzndregimulde funcionare.Astfelformuladecalcul(ecuaia(11))pierdeultimultermen,caracteristic ratei de ventilare, iar coeficientul G devine G1 [W/m3/K]. VRt tt tSVRSGje iext ijjj j= =''1(11) Modificareaformuleidecalculpentrualtecl diridectceledelocuitsedatoreazfaptului cregimul de funcionare, este mult diferit n funcie de destinaia cl dirii. Astfel tabelele utilizate pentru num rul de schimburi de aer pe ora nu corespund acestor tipuri decl diri.Cumintroducereaacestuitermenarficonduslaeroriridicatedecalcul,s-a optatpentruexcludereaacestuitermendinformuladecalculacoeficientuluiglobalde izolare termica cl dirii. CoeficientulG1secompar cuuncoeficientG1ref[W/m3/K]alc ruimoddeestimare (Ecuaia(12))estediferitdemoduldeestimarealluiGN.G1refdepindedearia componenteloropacealeanvelopeiA1[m2],ariaplaneelordelaultimulnivelA2[m2], ariasuprafeelorinferioareA3[m2],perimetrulexterioralcl diriiP[m],aria componentelor translucide A4 [m2] i de volumul nc lzit V [m3] al cl dirii. VeAP dcAbAaAGref4 3 2 11+ + + +=(12) undea, b, c, d, e [m2K/W]-coeficienidecontrolpentruelementeledeconstrucieale anvelopei.Valorileacestorcoeficieni(tabelele12 i13)sunt diferitenfunciedetipuldeocupareacl dirii(continu / discontinu ), de destinaia cl dirii i de zona climatic Z a b c de I1,30 2,301,501,300,39 II 1,40 2,50 1,60 1,300,39 III1,50 2,701,701,300,43 Policlinici, dispensare, cre e IV 1,60 2,90 1,80 1,300,47 I0,90 2,300,901,300,39 II1,00 2,501,001,300,39 III 1,10 2,70 1,10 1,300,43 Cl diri de nv mnt i pentru sport IV 1,20 2,90 1,20 1,300,45 I0,80 2,100,901,300,30 II 0,90 2,30 1,00 1,300,30 III1,00 2,501,101,300,30 Birouri, cl diri comercialei hoteliere IV 1,10 2,70 1,20 1,300,30 I 0,65 1,80 0,90 1,300,25 II0,70 2,001,001,300,25 III 0,75 2,20 1,10 1,300,25 Alte cl diri (industriale cu regim normal de expl.) IV0,80 2,401,201,300,25 Tabelul 12 : Valorile coeficieni ilor a, b, c, d, e[ m2K/W] pentru cl dirile de categoria 1, cu ocupare continuTipul de cl direZonaa b c de I1,052,451,301,400,39 II1,15 2,70 1,40 1,400,39III1,252,951,501,400,43 Policlinici, dispensare, cre e IV1,35 3,10 1,60 1,400,47I0,75 2,00 0,90 1,400,39II0,802,251,001,400,39 III0,85 2,45 1,10 1,400,43Cl diri de nv mnt i pentru sport IV0,90 2,65 1,20 1,400,47I0,752,000,901,400,30 II0,80 2,25 1,00 1,400,30 III0,85 2,45 1,10 1,400,30 Birouri, cl diri comercialei hoteliere IV0,90 2,65 1,20 1,400,30I0,551,400,851,400,25 II0,60 1,50 0,90 1,400,25 III0,651,600,951,400,25 Alte cl diri (industriale cu regim normal de expl.) IV0,701,701,001,400,25 Tabelul 13: Valorile coeficientilor a, b, c, d, e[m2K/W] pentru cl dirile de categoria 2, cu ocupare discontinu Dacavaloareacalculat acoeficientuluiglobaldeizolaretermic acl diriiGsauG1 este mai micdect valoarea de referinGN, respectiv G1ref, atunci cl direa este bine izolat termic.Dac dimpotriv valoareaestemaimaredectceadereferin ,atunci suntnecesareunelemodific rialefaadeinvedereacre teriirezisteneitermicea anvelopei,deciasc deriifluxuluidec ldur disipat idediminuareacoeficientului global de izolare termicG sau G1. Printre metodele de reabilitare a cl dirii menion m: -montarea unui strat mai gros de izolaie termica pereilor, -nlocuirea ferestrelor cu ferestre dublu sau triplu vitraj, m surce are dublu efect att asupra rezistenei termice ct i ratei de ventilare, -izolarea arpantei, amd 2 Caracteristici reale ale anvelopei cldirilor Ocaracterizareacl dirilordinpunctdevederealanvelopeilor,estesimilar unei caracteriz riaperioadeideconstrucie,deoarecentr-oanumit perioad seutilizeazanumitematerialedeconstrucii.nacestparagrafnepropunemoscurt prezentarea evoluieintimpafonduluidelocuinedinRomnia iUE,urmat deoexpunerea ctorvatipuriconstructivedepereidesutilizatenpracticaactual aconstruciilordin ara noastr . FonduldelocuineexistentnRomnia,conformrecensamntuluipopulatiei i locuinelordin18martie2002estede4.846.572cl diri(8.110.407locuine),din carenmediulurban23,5%dincl diri(52,5%dinlocuine).Olocuin medie (fictiv ) are o suprafa locuibil de 37,5 m2 i este ocupatde 2,6 persoane. Fade anul 1992 num rul cl dirilor a crescut cu 355 de mii pe total ar , trei p trimi dinaceast cre terereg sindu-se nmediulrural.Num rullocuineloracrescutcu 451,4mii(adic ocre teremediepear de5,9%,nmunicipii i orase cu 4,5% iar n comune cu 7,5%). Caform deproprietate,dintotalulfonduluidelocuine,ponderealocuinelor proprietateprivat reprezint 97%,cre tereadatorndu-senprimulrndvnzarii locuinelordinfondullocativdestat,retroced riipropriet ilor,precum iconstruirii de noi locuine. Majoritateaacestorlocuinesuntsituatencl diricuvechimeacuprins ntre15 i 55ani,caracterizateprintr-ungradredus deizolaretermiciouzur avansat . StructurafonduluidelocuinedinRomnianfunciedevechimeesteilustrat n figura 2. 10-20 ani7% < 10 ani3%> 55 ani25%20-40 ani 37% 40-55 ani 28% Figura 2 : Structura fondului de locuin e din Romnia n func ie de vechime Pondereacl dirilordelocuitcuosingur locuin(caseindividuale unifamiliale), dep estedejanRomnia95%dintotalulcl dirilordelocuit.Blocurilede apartamente,reprezentndsub1,8%dintotalulcladirilordelocuitexistente (80.632blocuri),ad postescns cca39%(2.984.577apartamente)dinnum rul total delocuine inventariat la nivelul anului 1992 n Romnia. Alimentareacucaldur pentruncalzirespaial ,ventilare(aerisire) iprepararea apeicaldedeconsumseasigur ncazulblocurilordelocuine,ntr-oproporie covrsitoarelaoraactual (cca96%),nsistemcentralizat(nc lzire colectiv ).n acestsens,n61deora emaridinRomniaaufostcreate iextinsepe parcursulultimilor40deani,sistemecentralizatedealimentarecuc ldur ,avnd casurs fieCET(termoficareurban ),fieocentral termic (CT)dezon ,cvartal saupentruunansambludeblocuridelocuine.32dintreacestemarisisteme urbanedealimentarecuc ldur fiindconectatelasursedeproducerea c lduriiaparinnd RENEL,restul fiind sisteme aparinnd municipalitilor locale i gestionate de ntreprinderi (regii) specializate, subordonate administrativ prim riilor. nanul1995,existau ncele15StateMembrealeUEaproximativ150milioane delocuinerezideniale.Vechimea cl dirilor din aceste ri este reprezentatn figura 3. < 30 ani 28% > 45 ani32%30-45 ani40% Figura 3 : Structura fondului de locuin e din UE n func ie de vechime nmedie,56%dincladirilerezidenialedinUEsuntocupatedec treproprietari, variinddela40%nGermaniala80% nSpania.DintotaluldelocuinedinUE-15, 66%suntncaseuni-familiale,cuunprocentde80%saumaimult nGermania, Irlanda, Luxemburgi Marea Britanie. Dinpunctdevedereconstructiv,nRomnias-ausuccedatcronologicmaimulte perioadedeutilizareaunormaterialedeconstrucii,nfuncie idemediulundes-a construit rural sau urban. nmediulrural(comune,sate),multecasedelocuitsauchiarcl diricomune,prim rii sau coli au fost construite din chirpici, perei elastici cu slabe performane att termice ct i estetice. n mediul urban, n perioada 1900-1960 s-au construit foarte multe cl diri din c r midf r izolaietermic .Avemattcasect iblocuride3sau4niveleconstruitedin c r mid ,cugrosimidepereimergnddela70cmlasubsolspre25cmlaultimul nivel.Multedinacestecl diri,careau isubsol,prezint acumdup peste60ani problemecuumiditateaninteriorulpereilor,ceeaceconduceattladeteriorarea performanelor termice ale materialelor de construcie, ct i a celor de rigiditate. nperioada1960-1990aupredominatcl dirileconstruitepestructur debetonarmat, diafragme, cadre, cu izolaie la exterior din BCA, cu perei din panouri mari cu izolaie de vatmineral . Dup1990 a luat o expansiune puternicmaterialele moderne de tip Porotherm (30 sau 38cm),vat desticl ,diferitetipuridepolistirensaupoliuretanajungndpn la conductivititermicelafeldesc zute ca cea a aerului. Mai multe hale sunt construite dinpereidintabl peambelefeealeperetelui ipoliuretanntreceledou fee. Asist mdeasemenealaoexploziedeconstructiicufaad detipcortin ,perei exterioridesticl culameledeaerventilate/neventilate,dediferitegrosimi,f r inerie termic .Revinenatenieproblemapereilordubli,ceprezint unpotenializolator ridicat. ncontinuarevomprezentasubform tabelar (tabelele1419)maimultetipuri constructive ale elementelor de anvelopde inerie mare : perei i terase, a a cum au fostrecenzatedec treIPCT(InstitutuldeProiectareinConstruciiTipizate)nanul 2005.

dcR Tipul materialului (m)(W/m,0C) (J/kg,0C)(kg/m3)(m2K/W)(ore)Tip 1 C r mid(argilars )0,3750,887018000,64 7 Tip 2B.C.A.0,30,278407001,28 4 Tip 3 C r midtip 1 (eficient )0,290,787015500,58 6 Tip 4 C r midtip 2 (eficient )0,3750,787015500,70 7 Tip 5 C r midPOROTHERM 380,380,237801,82 Tabelul 14 :Pere i monostrat structur i caracteristici Tabelul 15 :Pere i multistrat structur i caracteristici dcR Tipul materialului (m)(W/m,0C) (J/kg,0C)(kg/m3)(m2K/W)(ore)Int. tencuiala ipsos0,020,378401000 Tip 6 C r midtip 10,290,78701550 Polistiren0,050,0441460201,795

Ext. tencuialciment0,020,938401800 Int. tencuialipsos0,020,378401000 Tip 7 C r midPOROTHERM 300,300,25870800 Polistiren tip 10,050,0441460202,6 Ext. tencuialciment0,020,938401800 Int. tencuialipsos0,020,378401000 Tip 8Zid rie B.C.A0,300,27840700 Polistiren tip 10,050,0441460202,49 Ext. tencuialciment0,020,938401800 Int. tencuialipsos0,020,378401000 Tip 9Beton0,201,748402500 Vatmineral 0,050,0418401001,4 Ext. tencuialciment0,020,938401800 Int. tencuialipsos0,020,378401000 Tip 10Beton0,071,748402500 Vatde sticl 0,080,0418401002,24 Beton0,051,748402500 Ext. tencuialciment0,020,938401800 Int. tencuialipsos0,0250,378401000 C r mideficient 0,250,78701550 Tip 11Polistiren tip 10,050,0441460201,575 Ext. tencuialciment0,010,938401800 Tablde oel0,001584807850 Tip 12Poliuretan celular0,100,0421460302,380 Tablde oel0,001584807850 Tabelul 15 (continuare) :Pere i multistrat structur i caracteristici Nr.Materialdc (m)(W/m,0C)(J/kg,0C)(kg/m3) 1Pietri0,040,79202000 2Hidroizolaie bituminoas 0,010,178401050 3 apa din mortar de ciment0,0250,9310001700 4Strat termoizolantizolaie cf. tabel 2.20 5Beton de panta (10-16cm)0,11,628402400 6Placa beton armat (8-14cm)0,11,748402500 Tabelul 16 : Terascu strat termoizolant pe beton de pant structur i caracteristici dC Nr.Material(m)(W/m,0C)(J/kg,0C)(kg/m3) 1Pietri0,040,79202000 2Hidroizolaie bituminoasa0,010,178401050 3 apa din mortar de ciment0,0350,9310001700 4Umplutura termoizolant izolaie cf. tabel 2.21 5Placbeton armat (8-14cm)0,11,748402500 6Tencuialtavan(1-2cm)0,010,9310001700 Tabelul 17 :Terascu strat termoizolant n trepte structur i caracteristici (Tip 4) Rdc (m2,0C/W)(m)(W/m,0C)(J/kg,0C)(kg/m3)(ore) 2,70,10 4 3,60,14 4 4,10,16 0,044146020 4 Tabelul 18 :Terastip 1,2 i 3; izola ie: polistiren extrudat RDc (m2,0C/W)(m)(W/m,0C)(J/kg,0C)(kg/m3) (ore) 1,10,20,278776005 Tabelul 19: Terastip 4, material termoizolant: BCA