Date post: | 16-Apr-2015 |
Category: |
Documents |
Upload: | mihai-neaa |
View: | 120 times |
Download: | 13 times |
Consolidarea sau/şi reabilitarea clădirilor din zidărie de cărămidă cu grile
polimerice având noduri rigide integrate
Mari Catastrofe Naturale
Numărul marilor catastrofe naturale
Mari Catastrofe Naturale
Numărul catastrofelor şi pierderile economice în anul 2000
Mari Catastrofe Naturale
Efectele de lungă durată ale catastrofelor
Scara Macroseismică Europeană 1998EMS-98
Gradul 5:Distrugere
Gradul 1: Avariere uşoară
Gradul 2: Avariere moderată
Gradul 3: Avariere severă
Gradul 4: Avariere foarte severă
ISTORIA ŞTIINŢEIPALESTINA de 9.000 ani: Zidărie din cărămidă arsă
Zidăria originală: Cărămizi elastice casante + mortar de var ductil
Teoria Dislocaţiei
Două modele: una pentru forţă ca vector (Newton) şi alta pentru efortul unitar ca tensor (Pascal)
Teoria Dislocaţiei
Concentrarea eforturilor unitare în jurul unei imperfecţiuni geometrice sau structurale
Teoria Dislocaţiei
Variaţia eforturilor unitarea cu aria pentru o forţă constantă: Hiperbola lui Bernoulli
EUROCODE 2: Ductilitatea
Curba caracteristică efort unitar-deformmaţie specifică a oţelului
CIMENTUL Prima
descoperire aRevoluţiei
Industrialeîmpotriva zidăriei
Cărămizile cu goluri – A douadescoperire a Revoluţiei
Industriale împotriva zidăriei
ISTORIA ŞTIINŢEI
Prevederile Eurocodului 8 :
• Confinarea zidăriei cu componente structurale din beton armat.
• Armarea zidăriei cu bare din oţel înglobate în mortar de ciment.
TEORIA MATEMATICĂ A PLASTICITĂŢII
a. Vertical force P b. Horizontal force Q
Prandtl’s Model - 1923
Limit state of tangential stresses
TEORIA MATEMATICĂ A PLASTICITĂŢII
Starea limită de plastificare la compresiune cu forfecare:
EFECTUL de SANDWICH
Diagrama compresiune - forfecare
P
Relaţia dintre compresiune şi forfecare ,
unde k este valoarea maximă a efortului unitar tangenţial
Soluţia stării de eforturi din rostul de mortar
TEORIA MATEMATICĂ A PLASTICITĂŢII
Efortul unitar normal σx pentru y = 0
Efortul unitar normal σx pentru y = ±b
Efortul unitar normal σy în direcţia x
TEORIA MATEMATICĂ A PLASTICITĂŢII
Variaţia eforturilor unitare pe grosimea rostului de mortar
Forţa de of expulzie şi măsura de prevenire
Armarea rostului cu grile polimerice Dispoziţia armăturii
CONCEPŢIA DE ARMARE A ZIDĂRIEI
Vederea izometrică a unui element structural din zidărie, armat în rosturi orizontale
Elementele structurale din zidărie armată pot fi la nevoie cămăşuite tot cu
grile polimerice.
Cămăşuirea este prin definiţie o operaţieesenţial exterioară!
TENSAR®
Grile polimerice de mare densitate şi rezistenţă
având noduri rigide integrate
Procesul tehnologic Tensar®
Performanţele grilelor de tip TENSAR
dANA
fA
N
Hiperbola echilateră a lui Bernoulli
A f= constant
p = bf = constant
Performanţele grilelor de tip TENSAR
Congruenţa hiperbolei lui Bernoulli
Geometria grilelor mono-axiale Geometria grilelor biaxiale
Performanţele grilelor de tip TENSAR
Performanţele grilelor de tip TENSAR
Transferul eforturilor în jurul nodurilor rigide integrate
Forţele tăietoare din jurul nodurilor rigide integrate
Caracteristicile geometrice ale grilelorTensar SS
Performanţele grilelor de tip TENSAR
Curbe caracteristice efort secţional în kN/m –deformaţie specifică în %
Performanţele grilelor de tip TENSAR
ÎNCERCĂRI STATICE
pe modele 1D de stâlpişori şi modele 2D de panouri
pentru pereţi
Proiect Peco 1994/96
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Stâlpişori din zidărie simplă şi armată
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Panouri din zidărie simplă şi armatăsolicitate la compresiune axială
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Panouri din zidărie simplă şi armatăsolicitate la întindere diagonală
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Stâlpişori confinaţi (cămăşuiţi) din zidărie armată solicitaţi la compresiune axială
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Panouri confinate din zidărie armată solicitate la compresiune axială şi întindere diagonală
Proiect Peco 1994/96
ÎNCERCĂRI SEISMICE
pe modele 3D
de clădiri din zidărie fără componente structurale
din beton armat
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D al unei clădiri din zidărie fără componente structurale din beton armat înainte şi după încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Confinarea (cămăşuirea) modelului 3D cu două centuri din tencuială armată cu SS40
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D din zidărie fără b.a. după cămăşuirepe masa seismică la ultima încercare cu 14 dB
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Răspunsul seismic al modelului 3D înainte şi după cămăşuire cu grile polimerice
E U R O Q U A K EProiect Inco Copernicus 1997/99
ÎNCERCĂRI PSEUDO -DINAMICE pe modele 2D de pereţi din zidărie fără componente structurale
din beton armat
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Dispoziţia modelelor de pereţi fără goluri
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Peretele fără goluri din zidărie armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Modelul de perete pregătit pentru încercare
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Avariile din peretele fără goluri şi zidărie nearmată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Încercarea pseudo-dinamică la 5 Hz
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Avariile din peretele fără goluri şi zidărie armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Diagrame histerezis comparative pentru panourilefără goluri din zidărie simplă şi armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Curbe înfăşurătoare pentru panourile fără goluri din zidărie simplă şi armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Dispoziţia modelelor de pereţi cu goluri
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Peretele cu goluri din zidărie armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Cărămizile cu goluri verticale şi armătura SS30
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Cămăşuirea peretelui cu goluri din zidărie armată înainte de tencuire
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Încercarea pseudo-dinamică a peretelui cu goluri la scară naturală armat şi cămăşuit cu grile SS30
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Avariile din peretele cu goluri şi zidărie nearmată înainte de colaps
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Avariile din peretele cu goluri şi zidărie armatădupă terminarea încercării
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Diagrame histerezis comparative pentru panourilecu goluri din zidărie simplă şi armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Curbe înfăşurătoare pentru panourile cu goluri din zidărie simplă şi armată
E U R O Q U A K EProiect Inco Copernicus 1997/99
ÎNCERCĂRI SEISMICE pe modele 3D de clădiri din cadre de beton armat cu pereţi de
compartimentare
din zidărie de cărămidă plină
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Perete de compartimentare din zidărie de cărămidă plină armat la 5 rosturi cu Tensar SS20
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D la 1:1 al unui cadru din b.a. armat după P100-92 şi compartimentat cu zidărie armată
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D la 1:1 înainte de încercare
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Peretele de la parter fără goluri pentru uşi
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D la 1:1 de cadru din b.a. şi zidărie armată la 5 asize cu grile Tensar SS20 la ultima încercare cu 8 dB
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodul de jos al cadrului din ba
Nici o fisură în X în zidăria armată
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodul de mijloc al cadrului
Nici o fisură în X
în zidăria armată
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodul de sus al cadrului
Nici o fisură în X în zidăria armată
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Adâncirea rosturilor în vederea cămăşuirii
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dibluri din plastic şi cu funcţie de purici
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Peretele din zidărie armată pregătit pentru instalarea grilelor polimerice
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Peretele pregătit pentru tencuirea manuală
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Detalii privind echidistanţa prinderilor
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Peretele cu goluri după instalarea grilelor
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Bordarea pereţilor la goluri
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Tencuirea manuală
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D după cămăşuire şi înaintea celei de a doua serie de încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Model 3D de cadru din b.a. şi zidărie armată la 5 asize, cămăşuit cu grile Tensar SS20, la o încercare intermediară
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodurile de mijloc; nu fisuri în X
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodurile de sus; nu fisuri în X
Calculul comparativ cu SAP 2000
VALIDAREA
NUMERICĂ
a încercărilor pe
modele fizice
Calculul comparativ cu SAP 2000
Modelul de referinţă
Calculul comparativ cu SAP 2000
Cele trei modele alese pentru comparaţie
Calculul comparativ cu SAP 2000
Deviaţiile (drifts) şi momentele de răsturnare
Răspunsul maxim în deplasări
Răspunsul maxim în viteze şi acceleraţii
Calculul comparativ cu SAP 2000
Variaţia în timp a deplasărilor la primul nivel al modelului de referinţă
Variaţia în timp a vitezelor la primul nivel al modelului de referinţă
Variaţia în timp a acceleraţiilor la primul nivel al modelului de referinţă
Calculul comparativ cu SAP 2000
Variaţia în timp a energiei cinetice la primul nivel al modelului de referinţă
Variaţia în timp a energiei disipate la primul nivel al modelului de referinţă
Variaţia în timp a energiei potentialela primul nivel al modelului de referinţă
Calculul comparativ cu SAP 2000
Influenţa armăturii sintetice asupra deformaţiei (a) şi deviaţiei (b)
Spectrul răspunsului inelastic al deplasărilor la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
Spectrul răspunsului inelastic al acceleraţiilor la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
Calculul comparativ cu SAP 2000
Spectrul răspunsului inelastic al vitezelor la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
Spectrul răspunsului inelastic al energiei induse la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
Spectrul răspunsului inelastic al energiei cinetice la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
ECOLEADER - Seriate 2001
ÎNCERCĂRI SEISMICE
pe modele 3D de
clădiri din zidărie fără componente structurale
din beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri
verticale având un perete curb fără goluri şi o placă
din ba fără centură perimetrală
Vederea în plan a mesei seismice şi a cadrului din oţel
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a modelului la ±0.00 şi +2480 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vedrea în plan a modelului la + 510 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a modelului la + 1500 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Coordonatele celor trei centre de referinţă
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Centrul mesei seismice:
CT (x=-140; y=0.00; z= -300)
Centrul de greutate al modelului:CG (x=0.00; y=61.0; z=+1665)
Centrul de rotatie al modelului:CR (x=0.00; y=1305; z=+2000)
Masa seismică
a ISMES din
Bergamo, Italia
Instalarea modelului din zidărie de
cărămidă cu goluri pe masa seismică
Programul de încercări al modelului din zidărie de cărămidă cu goluri armată numai în asize
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Cored brick model
reinforced only in bed-layers
July 17, 2001
-12-9
-6-3
03
69
1215 17
0.0
5
0.0
6
0.0
8
0.1
2
0.1
4
0.2
1
0.3
0
0.3
9
0.4
8
0.7
2
0.9
0
0.0
6
0.0
9
0.1
0
0.1
2
0.1
6
0.2
5
0.3
6
0.4
1
0.5
1
0.6
9
0.8
6
0.01 1
ax/g
0.01 2
ay/g
0.01 30.01 40.01 50.02 60.03 70.03 80.05 9 0.19 100.29 11
az/g Test
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11Test
Le
ve
l o
f e
xc
ita
tio
n [
dB
]
Modelul 3D din zidărie de cărămidă cu goluri, armată numai în asize cu grile Tensar SS20
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Masa seismică
a ISMES din
Bergamo, Italia
Peretele curb al modelului după
primele încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul din cărămizi cu goluri după prima serie de încercări pe masa seismică
Dispoziţia fisurilor pe frontonul vestic:
exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul sudic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul nordic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul estic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri după cămăşuire
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Programul de încercări al modelului din zidărie de cărămidă cu goluri după cămăşuire
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D din zidărie de cărămidă cu goluri pe masa seismică la 17 dB
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul vestic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul sudic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul nordic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul estic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri pe pereţii exteriori ai modelului dar nu X-uri
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri interioare în vecinătatea peretelui curb
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Strivirea cărămizilor cu goluri şi conservarea armăturii la 17 dB = 1,4 g reparaţie capitală
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul din zidărie de cărămidă plină,
cu goluri pentru ferestre şi uşi în plin cintru şi
închis cu un planşeu din lemn fără centură din b.a.
Vederea în plan a mesei seismice şi a cadrului din oţel
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a modelului la ±0.00 şi +2480 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vedrea în plan a modelului la + 390 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a modelului la + 840 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Coordonatele celor trei centre de referinţă
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Centrul mesei seismice:
CT (x=-160; y= 140; z= -300)
Centrul de greutate al modelului:CG (x= 417; y=0.00; z=+1450)
Centrul de rotaţie al modelului:CR (x=1485; y=0.00; z= +870)
Programul de încercări al modelului din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Solid brick model
reinforced only in bed-layers
July 24, 2001
-12
-9
-6
-3
0
3
6
9
12
1518 1817
0.0
5
0.0
7
0.0
9
0.1
2
0.1
4
0.2
0
0.3
0
0.3
9
0.4
9
0.6
8
0.9
0
1.0
7
1.0
0
0.0
5
0.0
7
0.1
0
0.1
2
0.1
6
0.2
5
0.3
5
0.4
0
0.5
2
0.6
6
0.8
5
1.1
7
1.0
0
ax/g
0.01 1
ay/g
0.01 2
0.01 3
0.01 4 0.01 5 0.02 6
0.02 7
0.02 8 0.03 9
0.07 10 0.18 11
az/g Test
0.30 12 0.65 13
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13Test
Le
ve
l o
f e
xc
ita
tio
n [
dB
]
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D din zidărie de cărămidă plină după încercarea la 17 dB = 0,9 g
Dispoziţia fisurilor exterioare pe frontonul vestic
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor exterioare pe frontoanele din sud-stânga şi nord-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor exterioare pe frontonul estic
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Model 3D din zidărie de cărămidă plină, armată în asize cu grile Tensar SS20, la încercarea cu 18 dB = 1.17 g
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Instalarea modelului din zidărie de cărămidă
plină pe masa seismică
Masa seismică a ISMES
din Bergamo, Italia
Programul de încercări al modelului din zidărie de cărămidă plină după cămăşuire
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi cămăşuită cu grile Tensar SS20 la încercarea cu 18 dB = 1.96 g
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul vestic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul sudic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul nordic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul estic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D după a doua serie de încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D după a doua serie de încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D după a doua serie de încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Ruperea armăturii şi conservarea cărămizilor pline la 18 dB = 1.96 g reparaţie facilă
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Calculul comparativ cu SAP 2000
VALIDAREA
NUMERICĂ
a încercărilor pe
modele fizice
Iulie 2001
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri
armată numai în asize
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize:Primul mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
S11 (11) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize:Al doilea mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S22 (22)–Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize:Al treilea mod propriu - torsiunea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S33 (33) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Noiembrie 2001
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi
cămăşuit
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi cămăşuit: Primul mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S11 (11) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi cămăşuit: Al doilea mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S22 (22) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi cămăşuit: Al treilea mod propriu - torsiunea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S33 (33) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Iulie 2001
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată
numai în asize
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize:Primul mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S11 (11)–Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize:Al doilea mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]S22 (22) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize:Al treilea mod propriu - torsiunea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S33 (22) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Noiembrie 2001
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată
în asize şi cămăşuit
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi cămăşuit: Primul mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S11 (11) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi cămăşuit: Al doilea mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S22 (22) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi cămăşuit: Al treilea mod propriu - torsiunea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S33 (33) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Energia disipată
în timpul
excitaţiei seismice
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată numai în asize: Energia disipată
Clădiri din zidărie fără beton armat
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0.08
0.09
0 10 20 30 40 50
Time [sec.]
M-D
am
p E
ne
rgy
[K
J]
Clădiri din zidărie fără beton armat
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0 10 20 30 40 50
Time [sec.]
M-D
am
p E
ne
rgy [
KJ
]
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi confinat: Energia disipată
Clădiri din zidărie fără beton armat
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0 10 20 30 40 50
Time [sec.]
M-D
am
p E
nerg
y [
KJ]
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize: Energia disipată
Clădiri din zidărie fără beton armat
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
0 10 20 30 40 50
Time [sec.]
M-D
am
p E
ne
rgy [
KJ
]
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi confinat: Energia disipată
Modelul din cărămidă cu goluri: Creşterea capacităţii de disipare după cămăşuire
Clădiri din zidărie fără beton armat
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0 10 20 30 40 50
Time [sec]
M-D
am
p E
ne
rgy
[K
J]
Model A/July
Model A/November
Modelul din cărămidă plină: Creşterea capacităţii de disipare după cămăşuire
Clădiri din zidărie fără beton armat
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
0 10 20 30 40 50
Time [sec]
M-D
am
p E
ne
rgy
[K
J]
Model B/July
Model B/November
Zidarie de piatra consolidata cu grile
polimerice
Dimensiunile in plan ale modelului de baza
Pozitionarea accelerometrelor
Modelul 3d:
a) Inainte de testare
b) Proceduri de consolidare
c) Modelul consolidat
Modurile naturale de vibratie calculate
Fisuri in modelul original
Fisuri in modelul original
Time History pentru deplasarile relative
Fisuri la modelul consolidat: (a) perete sud; (b) colt nord-est
Fisuri la modelul consolidat
Time History pentru deplasarile relative
Raspunsuri spectrale de tip Time history pentru inputurileseismice – stanga ultimele teste ale modelului initial;dreapta – ultimele teste ale modelului consolidat
Aplicatii pentru utilizarea grilelorpolimerice la structuri din zidarie depiatra
Folosirea grilelor polimerice in structuri
anti-tero
Model testat
Plan si pozitii accelerometre
Fereastra sparta si urma exploziei pe perete
Explozia nu a afectat tencuiala armata
Studii de caz
Ministerul Lucrărilor Publice
AGREMENTUL TEHNIC008 – 01/017 - 1999
Bazat pe decizianr. 908016 / 8.12.1999
Septembrie 1999
Prima aplicaţie:
Com. Nuci, jud. Ilfov
Consolidarea unei clădiri cu două etaje din 1929
fără evacuarea locatarilor
Pregătirea suprafeţelor
pentru cămăşuire
Prima aplicaţie1999
Preparing the surfaces
Pregătirea suprafeţelor şi instalarea grilelor
Instalarea grilelor la parter cu grijă pentru
colţurile intrânde
Prima aplicaţie1999
Instalarea grilelor şi aplicarea tencuielii
Prima aplicaţie1999
Cămăşuirea peretelui sub golul pentru fereastră
Iulie 2001
Aplicaţie în baza :Agrementului tehnic MLPAT
008-01/017-1999
Bucureşti
Str. Av. Gh. Stâlpeanu 21
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor Tensar SS20
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor
Tensar SS20
A doua aplicaţie fără evacuare
2001
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor
Tensar SS20
A doua aplicaţie fără evacuare
2001
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor Tensar SS20
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor
Tensar SS20
A doua aplicaţie fără
evacuare
2001
Instalarea grilelor peste colţul curb
Instalarea grilelor Tensar SS20
A doua aplicaţie fără evacuare
2001