+ All Categories
Home > Documents > Comp Let Are Pct.39

Comp Let Are Pct.39

Date post: 13-Jul-2015
Category:
Upload: octav-porumb
View: 135 times
Download: 0 times
Share this document with a friend

of 119

Transcript

S.C. TRANSGEX S.A. Oradea 410072 ORADEA str.Vasile Alecsandri nr.2 jud. BIHOR ROMANIA Nr.ord.Reg.Com: J05/843/2000 Cod unic de inregistrare : 202255 Cont IBAN : RO52RNCB0032021808000001 BCR - Oradea Capital social subscris si varsat 13.311.405 lei

Tel/Fax: 040-259-431965 040-259-413022 e-mail [email protected] [email protected]

STUDIU DE FEZABILITATEValorificarea energiei geotermale n asociaie cu pompe de cldur i gaze naturale, pentru producerea agentului termic de nclzire i preparare a apei calde de consum la consumatorii cartierului Nufrul I

Beneficiar : PRIMARIA MUNICIPIULUI ORADEA Elaborator: SC TRANSGEX SA ORADEA

1

Foaie de semnaturi

Nume

Semnatura

1. Director General SC TRANSGEX SA Ec. Alin Iacobescu

______________

2. Ing. Mutiu Ionel 3. Ing. Georgescu Florin 4. Ing. Novac Mircea 5. Ing. Ciobanu Damian 6. Ing. Isoc Adrian 7. Chim. Sferle Sanda 8. Geolog Olah Stefan 9. Ing. Pop Ioan 10. Arh. Vagy Ladislau 11. MANNVIT Iceland

______________ ______________ ______________ ______________ ______________ ______________ ______________ ______________ ______________

2

S.C. TRANSGEX S.A. Oradea 410072 ORADEA str.Vasile Alecsandri nr.2 jud. BIHOR ROMANIA Nr.ord.Reg.Com: J05/843/2000 Cod unic de inregistrare : 202255 Cont IBAN : RO52RNCB0032021808000001 BCR - Oradea Capital social subscris si varsat 13.311.405 lei

Tel/Fax: 040-259-431965 040-259-413022 e-mail [email protected] [email protected]

STUDIU DE FEZABILITATEValorificarea energiei geotermale n asociaie cu pompe de cldur i gaze naturale, pentru producerea agentului termic de nclzire i preparare a apei calde de consum la consumatorii cartierului Nufrul I

A . PIESE SCRISE CAPITOLUL 1 DATE GENERALE 1.1 Denumirea investitiei: Valorificarea energiei geotermale n asociaie cu pompe de cldur i gaze naturale, pentru producerea agentului termic de nclzire i preparare a apei calde de consum la consumatorii cartierului Nufrul I . 1.2 Amplasament: Judeul Bihor, municipiul Oradea, in partea de sud-est a orasului, zona cartierelui Nufrul I. 1.3 Titularul investiiei: Municipiul Oradea 1.4 Beneficiarul investiiei: Consiliul Local al municipiului Oradea 1.5 Elaborator: SC TRANSGEX SA ORADEA

3

1.6 Informaii generale privind proiectul Proiectul este ncadrat n zona de sud-est a municipiului Oradea, n cartierul denumit generic Nufrul I, zon delimitat de strzile Bumbacului, Nufarului, Constantin Noica, paraul Peta. Scopul proiectului consta in inlocuirea energiei termice provenite din carbune pentru preparare agent termic incalzire si apa calda de consum cu energie geotermala provenita de la forajele de adancime din cart. Nufarul. Elementul de noutate este dat de utilizarea pompelor de caldura care permit extragerea unei puteri suplimentare de 12 MW de energie geotermala. Se va construi o statie termica geotermala echipata cu schimbatoare de caldura in placi, pompe de caldura si boilere pe gaz , se va inlocui actuala retea de transport agent primar si apa geotermala cu o retea noua preizolata si se vor adapta punctele termice actuale la noul agent termic primar cu module puncte termice automatizate.

1.7 Geologia si hidrogeologia perimetrului Nufarul a) Geologia i tectonica perimetrului. n zona perimetrului Nufrul exist formaiuni sedimentare ale cuverturii posttectonice de vrste cuaternar (holocen, pleistocen), neogen ( pliocen, miocen), cretacic superior(senonian) i formaiuni ale fundamentului de vrste cretacic inferior, jurasic i triasic. n urma analizrii probelor prelevate din forajele executate anterior n zon urmtoarele adncimi ale limitelor geologice: Cuaternar-Pliocen 30m. Pliocen - Miocen 420m Miocen-Cretacic sup 480m. Cretacic sup-Cretacic inf 930m. Cretacic inf - Jurasic 1650m. Jurasic Triasic 2060m. CUATERNAR alctuit din depozite de teras holocene (pietriuri, nisipuri) i depozite pleistocene (nisipuri, argile, marne), intervalul de adncime 0 50m. Pliocen superior( pannonian sup) predominant psamitic, format din nisipuri i gresii cu intercalaii de marne i argile, cu grosimi cuprinse ntre 170-350m. Pliocen inferior( pannonian inf) predominant pelitic, format din marne i argile cu intercalaii de nisipuri i gresii, cu grosimi cuprinse ntre 400-650m. Miocen reprezentat prin Sarmaian i Tortonian , formate din complexe grezos-tufacee i CRETACIC SUPERIOR reprezentat prin Senonian, alctuit din marnocalcare cu intercalaii marnos-nisipoase, marnocalcare, cu grosimi cuprinse ntre 180-700m. grezoase, cu grosimi cuprinse ntre 40-200m. s-au stabilit

4

-

CRETACIC INFERIOR alctuit din calcare cenuii i albe, marnocalcare grezoase, argilite JURASICUL alctuit din argilite negre silicioase, calcare cenuii (dogger) i la partea

negre, cu grosimi cuprinse ntre 600-800m. inferioar (liasic) din argilite grezoase roii-vioalacee i gresii cuaritice cenuii cu grosimi cuprinse ntre 200-400m. TRIASICUL alctuit din calcare albe i cenuii, calcare dolomitice cenuii, argilite negre, gresii cuaritice violacee, cu grosimi cuprinse ntre 700-1000m. b) Caracteristicile rocii colectoare Roca colectoare este constituit din calcar dolomitic fisurat, cu o grosime de cca 700m. n acoperi i n culcu sunt dezvoltate formaiuni impermeabile constituite din argilite jurasice, respectiv din gresii cuaritice werfeniene, astfel nct acviferul este meninut sub presiune pe toat suprafaa. Caracteristicile colectorului tiasic snt urmtoarele : - colectorul are dubl porozitate (fractural i matricial), cu o porozitate a fracturilor de 10% i o porozitate a matricei de 2%; - densitatea rocii colectoare: - capacitate caloric: fr= 2,730 Kg/m3 ; cr = 1030 J/KgK;

Din punct de vedere tectonic perimetrul Nufrul face parte din acelai bloc tectonic major ca i perimetrul Oradea . Acest bloc tectonic este conturat la nivelul fundamentului de sisteme de falii periferice, confirmate de profilele seismice i de lucrrile de foraj. Imaginea tectonic la nivelul triasicului se prezint astfel : - spre nord limita este constituit de prelungirea spre vest a sistemului de falii Vadul CriuluiSubpiatr. La nord de aceast falie, spre platforma Biharia-Slard, triasicul este ridicat cu 200500m. - spre vest blocul este net delimitat de falia Sntandrei, spre grabnul Giri, cu o sritur de 200-300m. - spre sud limita blocului este constituit de falia Nojorid, cu o sritur de 250m. - spre est blocul este delimitat de sistemul de falii Velena, cu srituri de 300-400m. n cadrul blocului apare i o compartimentare secundar, generat de un sistem de falii orientate nord-est sud-vest. Toate aceste sisteme de falii constituie ci principale de circulaie a apei.

5

c)Hidrogeologia perimetrului Perimetrul Nufrul aparine de hidrostructura mezozoic dezvoltat la nivelul colectoarelor calcaroase cretacice, jurasice, triasice, pe arealul Unitii de Bihor Bazinul Borod, Oradea, Bor). Tipul de acvifer este acvifer sub presiune cu nivele piezometrice pozitive, n parte datorate fenomenelor de gaz-lift i termolift. Calculul parametrilor hidrogeologici s-a fcut prin prelucrarea datelor din testele de eficacitate i performa din forajele executate anterior n zon. Valorile medii ale parametrilor transmisivitate T = 58,0 m3/m/zi i conductivitate hidraulic K = 0,5 m/zi -indic un potenial acvifer relativ ridicat al acviferului triasic n zona estic a municipiului Oradea. Temperatura de fund msurat la adncimea de 2800m este de 850 C iar temperatura la capul de exploatare este de 700 C. Din punct de vedere chimic apa este sulfato-bicarbonato-calco-magnezian cu un coninut relativ ridicat de gaze. Modelul hidrogeologic al sistemului hidrogeotermal convectiv din zona Munii Pdurea Craiului, Bazinul Borod, Oradea, Bor ia n considerare existena unei alimentri naturale a acviferului n cadrul circuitului hidrologic activ prin infiltrarea apelor meteorice n arealul prii nordice a m-ilor Pd Craiului, unde carbonatitale mezozoice afloreaz pe suprafee de sute de Km2 . nclzirea apelor la temperaturile ridicate din colectorul triasic se datoreaz contactului cu rocile fierbini ale prii estice a Depresiunii Pannonice, care are un regim termic pronunat, indus prin convecie mrit la baza litosferei. Continuitatea hidraulic este asigurat de existena cilor prefereniale de curgere (falii cu extensie regional i fee de strat, lrgite prin dizolvare i susinute prin breciile existente n planul lor) i a cilor secundare (fisuraii mecanice sau chimice existente n masivele de roci calcaroase i dolomitizate de vrst mezozoic). n zona Oradea, evidenele hidrodinamice, termice, chimice i izotopice, atest existena unor celule convective (care includ tot masivul de roci triasice i n zonele faliate-foarte probabil i pe cele jurasice i cretacice), precum i a circulaiei fluidelor preponderent prin estul i nordul perimetrului (de-a lungul sistemelor de falii Velena i Tilecu), dar i circulaia mai lent, pe ci secundare, prin ntregul colector, fapt ce a permis nlocuirea apei iniiale. ( Munii Pdurea Craiului,

6

1.8 Clima Clima este determinata de vanturile din vest fiind o clima temperata continentala, cu o temperatura medie anuala de +10.40 C. Pentru luna iulie media nedepasind +210 C, in timp ce in ianuarie se inregistreaza o medie de -1.40 C. Precipitatiile inregistreaza o medie anuala de 585.4 mm. Temperatura maxima absoluta inregistrata fiind de +39.40 C (august 1952), iar minima absoluta de -30.40 C (decembrie 1961) Conform masuratorilor inregistrate in Statia Meteo Oradea din cadrul Centrului Meteorologic Regional Transilvania temperaturile extreme inregistrate in loc. Oradea in decursul anului 2007 au fost + 40.40 C (20 iulie) si -9.50 C (28 ianuarie). Precipitatiile sunt strans legate de umiditatea aerului si a nebulozitatii. Astfel in sectorul de campie in care este localizata loc. Oradea precipitatiile medii multianuale sunt cuprinse intre 500 700 mm, in arealul de dealuri 700 1000 mm. Intervalul cel mai ploios est august octombrie 82.4 mm, iar cel mai uscat martie aprilie 13 3.2 mm. Regimul vantului este determinat de caracterul, succesiunea si frecventa sistemelor barice. La nivelul judetului frecventa cea mai ridicata o reprezinta vanturile din sector sudic. Conditiile climatice ale orasului Oradea sunt: Conform Cod de proiectare. Evaluarea actiunii zapezii asupra constructiilor indicativ CR-1-1-3-2005, valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe sol pentru un interval mediu de recurenta de 50 ani si este s(0,k) = 1.5KN/mp Conform Cod de proiectare. Bazele proiectarii si actiuni asupra constructiilor.Actiunea vantului. Indicativ NP 082 04 valoarea caracteristica a presiunii de referinta a vantului la 10 m, mediata pe 10 min, cu interval mediu de recurenta de 50 ani este qr = 0.5 Kpa cu o probabilitate de depasire anuala de 2%.

7

CAPITOLUL 2 - DESCRIEREA INVESTITIEI 2.1 Situaia existent: 2.1.1 Sistemul centralizat actual Sistemul de termoficare al municipiului Oradea, este format din: - surse de producere a energiei termice: CET I Oradea i centralele termice pe ap geotermal - reea de transport a agentului termic (cca 80 km) - reea de distribuie a agentului termic (cca 369 km pentru nclzire i 177 km pentru ap cald menajer ACM) - punctele termice: aproximativ 150. Aproximativ 70% din totalul populaiei din Oradea beneficiaz de termoficare, reprezentnd circa 55.000 de apartamente racordate i aproximativ 159.000 locuitori. Consumatorii racordai la sistemul centralizat de alimentare cu cldur pot fi structurai dup cum urmeaz: - consumatori casnici: asociaii de locatari, apartamente i case individuale - consumatori de tip instituii socio-culturale i ageni economici: - spitale, grdinie, cree, coli - hoteluri, sedii de bnci, magazine, alte instituii 2.1.2 Perimetrul geotermal Oradea Un aport important n alimentarea cu energie termic a municipiului l poate aduce valorificarea potenialului geotermal existent n zcmntul Oradea. Zcmntul geotermal din Oradea a fost identificat ntre anii 1963-1964 i apoi cercetat geologic i hidrodinamic n perioada 1965-1988 prin 12 sonde amplasate pe teritoriul municipiului Oradea. Zcmntul acoper o suprafa de aproximativ 110 km2 dispus aproape n ntregime n subsolul municipiului Oradea. Acviferul hipertermal este cantonat n reeaua complex de fisuri din calcarele i dolomitele de vrst triasic dispuse la adncime de 2.500 m i face parte dintr-un amplu sistem hidro-geotermal cu alimentare natural (Bazinul Aled-Borod) cu descrcare n zona izvoarelor termale de la Bile 1 Mai. Avnd o surs comun de alimentare, acviferele de la OradeaBile Felix-Bile 1 Mai sunt interconectate hidrodinamic, fapt ce a condus la reducerea debitelor izvoarelor i sondelor din zona bilor ca urmare a intensificrii ritmului de extracie n perimetrul Oradea. Exploatarea experimental a acviferului geotermal din Oradea n ultimii 17 ani a permis stabilirea principalelor caracteristici ale acestuia i anume: 8

- este un sistem cu alimentare, apa fcnd parte din circuitul hidrologic activ (vrsta apei fiind de cca 18.000-20.000 ani), extragerea a peste 57 mil. metri cubi de ap n ultimii 25 de ani nu a afectat presiunea de zcmnt; - apa geotermal poate avea un caracter ncrustrant i coroziv dup unii specialiti. Din punct de vedere al compoziiei chimice nu prezint un pericol de poluare; - temperatura apei la suprafa variaz ntre 70 grade Celsius n zona Velena i 105 grade Celsius n Zona Ioia Nord, temperatura medie ponderat a celor 12 sonde din perimetrul Oradea fiind de 87 grade Celsius n erupie liber i 90 de grade Celsius n pompaj; - debitele arteziene ale sondelor variaz ntre 5 i 30 l/s funcie de condiiile geologice, iar debitele posibil de obinut prin pompaj submersibil pot fi de 20-50 l/s; - colectorul permite reinjectarea apei geotermale uzate termic la presiuni sub 10 bar, chiar la debite de 25-40 l/s, buna funcionare a primului dublet din cartierul Nufrul confirm aceast soluie i impune exploatarea apei geotermale cu injecie. Municipiul Oradea i zona nconjurtoare dispune aadar de surse semnificative geotermale de energie. Astfel, energia geotermal este exploatat n municipiul Oradea n urmtoarele puncte termice: - puncte termice pe ap geotermal i gaze naturale: PT 512, PT 513, PT 514 alimentate din centrala termic Geoterm pentru nclzire i ap cald de consum - puncte termice pe ap geotermal: PT 839, PT 840, PT 844, PT 845, PT 863, PT 878, PT 883 alimentate din centrala termic Nufrul pentru producere ap cald de consum; - puncte termice pe ap geotermal PT 911, PT 913 alimentate din centrala termic Calea Aradului PT 913 pentru producerea de ap cald de consum; Pentru a exploatarea normal a acviferului Oradea au fost stabilite o serie de sisteme de captare a apei geotermale situate astfel: - spre est, limita este considerat proiecia la lungime de aproximativ 15 km; - spre nord, de sistemul de falii Vadul Criului-Subpiatr, din zona sondei 506 Cetariu, pna la intersecia cu falia Sntandrei (aproximativ 2,1 km nord-nord-vest de sonda 1709), limit care are o orientare est-nord-est vest-sud-vest i o lungime de aproximativ 9 km ; - spre vest, de falia Sntandrei, orientat nord-nord-est sud-sud-vest (trecnd la aproximativ 500 m est de sonda 1022), pna la intersecia cu falia Nojorid (la aproximativ 2 km est de sonda 507 Livada), pe o lungime de 10 km; suprafa a solului a faliei Velena, cu orientarea aproximativ sud nord, pe aliniamentul sondelor 4769 Snmartin si 506 Cetariu, pe o

9

- spre sud, de falia Nojorid, orientat aproximativ vest-est (pe aliniamentul sondelor 505 Livada i 1719 Nojorid), pe o lungime de 11 km, pn n zona localitii Snmartin, unde se intersecteaz cu falia Velena. n Oradea exist un numr de 14 foraje, din care 11 foraje de producie i 1 foraj de injecie, alte dou foraje fiind finalizate recent (sond aflat ntre Oradea i Cihei, finalizat n anul 2008) sau n curs de a fi finalizat (n zona Ioia Nord). Forajele produc artezian ap geotermal cu un debit potenial de 150 l/s. ncepnd cu anul 1996, unele foraje au fost echipate cu pompe submersibile la adncimi cuprinse ntre 120 si 150 m, asigurnd creterea debitelor exploatate. Temperaturile apei geotermale sunt cuprinse ntre 70C i 106C. n prezent sunt n exploatare 10 sonde de producie, cu un debit mediu de 65 l/s i o temperatur de evacuare cuprins ntre 30 i 45 C. Puterea termic actual este de aproximativ 15 MW cu un factor de utilizare de cca. 35 %, iar cantitatea de energie termic extras din zcmnt n anul 2000 i pus la dispoziia utilizatorilor a fost de 53.200 MWht. Potrivit unor studii elaborate de firme specializate pentru aceast zon, disponibilul de energie termic exploatabil poate crete semnificativ.

2.2

Date cu caracter general privind studiul de fezabilitate 2.2.1 Contextul regional in care se propune proiectul Romnia este semnatara protocolului de la Kyoto, privind reducerea emisiei de gaze, cu

efect de sera n atmosfera,

implicit a dioxidului de carbon, prin urmare utilizarea energiilor

neconvenionale paralel cu reducerea emisiilor actuale ar nsemna un pas important n cazul aciunilor susinute privind eliminarea factorilor generatori ai modificrilor climatice. Necesitatea de asigurare a unei dezvoltri energetice durabile, concomitent cu realizarea unei protecii eficiente a mediului nconjurtor a condus n ultimii ani la intensificarea preocuprilor privind promovarea resurselor regenerabile de energie i a tehnologiilor industriale suport. Politica UE n acest domeniu, exprimat prin Carta Alba si Directiva Europeana 2001/77/CE privind producerea de energie din surse regenerabile, prevede c pan n anul 2010, Uniunea European lrgit va trebui s i asigure necesarul de energie n proporie de circa 12% prin valorificarea surselor regenerabile. In acest context, n multe ri europene dezvoltate (Frana, Italia, Germania, Austria), posesoare de resurse geotermale similare cu cele ale Romniei, preocuprile s-au concretizat prin valorificarea pe plan local/regional, prin conceperea i realizarea unor tehnologii 10

eficiente i durabile, care au condus la o exploatare profitabil, att n partea de exploatare a resurselor (tehnologii de foraj, de extracie din sondele geotermale), cat i n instalaiile utilizatoare de la suprafa. Datorit creterii continue a preurilor la combustibili, a scderii randamentelor termice a centralelor termice de cvartal (Nufarul I) s-a impus gsirea unor soluii care s rezolve n modul cel mai avantajos problema nclzirii i a producerii de ap cald menajer in municipiul Oradea cartier Nufarul I. Propunerea privind extinderea folosirii apei geotermale in asociere cu pompe de caldura si gaze naturale de ctre populaie implic executarea de lucrri de constructii - cladiri, de reabilitare reele primare, de inlocuire a punctelor termice existente, cu module de producere agent 65/50,executarea unui nou foraj pentru asigurarea injectiei apei geotermale uzate termic 2.2.2 Impactul economic al proiectului: 1. Reducerea semnificativ a consumului de combustibili fosili prin utilizarea energiei geotermale; 2. Reducerea costului facturii la energia termic; 3. Reducerea costurilor de producie ale agentului termic pentru termoficare. 2.2.3 Impactul social al proiectului: 1. Sporirea confortului termic al populaiei si al institutiilor publice aferente cartierului Nufarul 2. Condiii bune de munc i via; 3. Crearea de noi locuri de munc. 2.2.4 Impactul proiectului asupra mediului 1. Emisiile poluante n atmosfer sunt nesemnificative; 2. Reducerea emisiilor de CO2 cu 17 800 tone CO2/an; 3. Poluarea fonic este mult redus sau chiar nul; 4. Poluarea termic i chimic va fi nula prin reinjecia apei uzate termic; 5. Poluarea estetic a peisajului este mult mai redus chiar nul; 6.Instalaiile care utilizeaz energia geotermal nu prezint nici un risc pentru zona nconjurtoare. n prezent Centrala termic Nufrul ( Dublet Nufarul ) este alimentat cu ap geotermal din sonda 4797 Oradea. n centrala geotermal Nufrul se prepar ap cald menajer pentru 7 11

puncte termice din cartier (PT 839, PT 840, PT 844, PT 845, PT 863, PT 878, PT 883). La fiecare punct termic exist contor de citire a energiei termice intrat n punctul termic. SC Transgex SA produce i transport energia termic pn n punctul termic. Distribuitor al energiei termice din punctele termice este SC ELECTROCENTRALE SA. 2.3 Forajele cu apa geotermala din cartierul Nufarul Zona Nufarul in prezent dispune de 3 sonde care pot produce momentan apa geotermala: Sonda 4797, Sonda 4081, Sonda 1730, cu temperaturi cuprinse intre 72-740C. 1) Sonda 4797: - este o sonda echipata cu pompa cu ax vertical, producand un debit

maxim de 45/l/s in pompa;temperatura apei geotermale este de 740C .Disponibilul actual este de 45 l/s, Ad = 2800 ml. 2) Sonda 4081: - este o sonda de reinjectie, este echipata cu o statie de injectie care

pompeaza max. 30 mc/h apa geotermala uzata termic provenita de la Statia geotermala Nufarul. Initial a fost sonda de productie, dar din anul 1992 a fost transformata in sonda de injectie. 3) Sonda 1730: - este o sonda noua care.debiteaza artezian 6l/s cu temperatura de

70oC. Va fi executat un program de stimulare acida a forajului care va duce la cresterea debitului. Va fi montata o pompa submersibila cu ax lung care va permite exploatarea forajului la 15 l/s si temperatura de 74oC. 4) Sonda noua de injectie: -pentru a se putea reinjecta toata cantitatea de apa

geotermala extrasa este necesara executarea unei sonde noi de reinjectie pe terenul de langa complexul Lotus (teren apartinand Primariei Municipiului Oradea) astfel ca intreaga cantitate de apa geotermala extrasa sa fie reinjectata 60l/s, 216 mc/h. Ad = 2800 ml Zona Nufarul va dispune in viitor de 2 sonde de productie cu o capacitate estimata de 60 l/s, apa geotermala cu temperatura disponibila cuprinsa intre 72 - 740C si 2 sonde de reinjectie. Astfel va exista un sistem de exploatare format din doua dublete avand fiecare in componenta un foraj de productie si un foraj de injectie . Ambele foraje de productie vor alimenta statia termica geotermala cu o cantitate de apa geotermala de 60 l/s la o temperatura de 74OC. Apa geotermala uzata termic de la iesirea din statia geotermala va fi distribuita la cele doua sonde de reinjectie. 12

2.4 Scenarii propuse: n vederea exploatrii apei geotermale la o capacitate de producie de 60 l/s in asociere cu pompe de caldura si gaze naturale s-au preconizat n cadrul proiectului dou variante redate mai jos. 2.4.1 Scenariul 1 Propune inlocuirea retelelor de apa fierbinte CET actuale cu agent primar de 120oC cu un agent termic intermediar cu temperatura mai coborata, de 85oC, preparat intr-un Punct termic geotermal in trei trepte astfel: Treapta Treapta 1, ecart primar 74-54oC : direct, schimbatoare de caldurao

care prepara din apa

geotermala un agent secundar de 72 C; 2, ecart primar 54-16oC: se vor utiliza pompe de caldura care prepara din apa geotermala un agent secundar de 81oC ; Treapta 3: se va asigura cu cazane de varf de sarcina cu functionare pe gaze naturale, avand sarcina incalzirii agentului intermediar de la 81 la 85oC. Deoarece temperatura agentului intermediar va fi mai mica decat cea furnizata in prezent de CET in punctele termice existente se vor face modificari majore in sensul transformarii in substatii de producere agent 65/50 + acm 550 C. Acest scenariu implica executarea urmatoarelor lucrari: -Executia unui foraj de injectie la adancimea de 2800 m; -Construirea unei cladiri pentru statie termica geotermala pe o structura metalica, din panouri tip sandwich, cu o suprafata de 714 m2. -Executia unui foraj de apa tehnologica la 110m adancime. -Utilarea cladirii statiei geotermalel cu un punct termic geotermal in 3 trepte (schimbatoare de caldura in placi, pompe de caldura, cazane de varf de sarcina), pompe de circulatie agent termic in circuitul primar,statie de umplere adaus, statie de dedurizare -Executarea unui circuit nou tur/retur de la Statia geotermala la punctele termice deservite cu o lungime de 2 x 2707 ml. -Executarea conductelor de transport apa geotermala cu o lungime totala de 4220 ml. 2.4.2 Scenariul 2 Propune abandonarea punctelor termice actuale si realizarea de module termice ce vor deservii blocuri sau grupuri de blocuri. Aceste module vor fi alimentate cu agent intermediar produs 13

in Statia geotermala. Dezavantajele acestui scenariu sunt : 1. conductele de transport necesita diametre mari; lungimi mari; 2. consum suplimentar de energie electrica pentru statia de pompare; 3. construirea de module termice 4. alimentarea cu energie electrica a modulelor; 5. asigurarea utilitatilor; 6. echilibrarea intregului sistem. Extinderea actualului Dublet geotermal Nufarul I pentru cazanele de varf de sarcina Executarea unei noi sonde de injectie sau productie. Executarea conductelor de transport apa geotermala uzata termic. n acest sens, se dorete: stabilirea soluiei optime de valorificare la maxim a energiei oferite de zcmntul

geotermal exploatat n zona Nufrul, pentru asigurarea durabil cu energie termic i ap cald menajer a consumatorilor racordai la punctele termice amintite i a tuturor consumatorilor (persoane juridice sau fizice) din zona alimentai n prezent din circuitul primar de termoficare. 2.5 Necesitatea si oportunitatea investitiei: 1. Valorificarea resurselor energetice nepoluante; 2. Rezolvarea asigurarii necesarului de energie termica a unei zone indepartate de CET prin producerea locala a energiei termice. 3. Reducerea dependenei de importurile de energie primar i mbuntirea siguranei n aprovizionare; 4. Protecia mediului prin reducerea emisiilor poluante i combaterea schimbrilor climatice; 5. Diversificarea surselor de producere a energiei, tehnologiilor i infrastructurii pentru producia de energie termic. CET Oradea utilizeaza ca materie prima pentru producerea energiei termice si electrice carbunele. Lignitul este extras si adus la CET Oradea de la minele de lignit din Voievozi si bazinul carbonifer din Valea Jiului Reducerea emisiilor de CO2 prin utilizarea apei geotermale pentru obtinerea unei cantitati suplimentare de energie termica de la 13 000 Gcal la 55 000 Gcal inlocuind lignitul folosit la CET 14

este de 17 800 tone CO2 anual. Calculul cantitatii de reduceri de emisii de dioxid de carbon in atmosfera este prezentat mai jos: Cantitatea de energie termica livrata suplimentar din apa geotermala este de Gcal/an. Cantitatea de emisii de CO2 produsa prin arderea lignitului este de 101.12 kg CO2/Gj. Reducerea de emisii CO2 = 42000 : 0,23889 x 0,10112 = 17 778,224 tone CO2/an Aspectele tehnico economice principale analizate in studiu vor fi: solutiile tehnice de realizare valoarea investitiei pretul caldurii livrate catre populatie calcul cost beneficiu In final se estimeaza asigurarea energiei termice necesara zonei Nufarul I, astfel: 1. 86% energie geotermala +pompe de caldura; 2. 14% gaze naturale; 42 000

15

CAPITOLUL 3. DATE TEHNICE ALE INVESTITIEI

Avantajele variantei agreate i anume scenariul unu, permite exploatarea durabil a resurselor de ap geotermal in asociere cu pompe de caldura si gaze naturale, eficient maxima cu un impact pozitiv asupra mediului att din punct de vedere economic cat i social, respectiv sporirea confortului termic al populaiei, condiii bune de munc i via, crearea de noi locuri de munc i totodat o scdere a costurilor energiei termice. Scderea costurilor serviciilor creeaz un impact pozitiv asupra nivelului de trai i asigurarea condiiilor decente de locuit 3.1 Date generale, situatia existenta: Datele necesare pentru dimensionarea necesarului de caldura si ACM cat si datele disponibile privind consumurile in anii anteriori pentru punctele termice sunt continute in tabelele urmatoare. Punctele termice ce fac obiectul studiului sunt: Nufarul I - PT 839, PT 840, PT 844, PT 845, PT 863, PT 878, PT 883; Alti consumatori. (Cartier Prima, Supermarket Lotus, persoane fizice,etc)

In prezent punctele termice aferente cartierului Nufarul I (PT 839, PT 840, PT 844, PT 845, PT 863, PT 878, PT 883) produc agent de incalzire pe baza de agent primar produs de catre Electrocentrale Oradea; iar apa calda de consum (ACM) este produsa de catre SC TRANSGEX SA si este distribuita din punctele termice de catre Electrocentrale Oradea . Magistrala M5 ce deserveste in prezent Nufarul I si Nufarul III se va dezafecta. Pentru a se putea furniza energie termica in continuare de catre Electrocentrale Oradea cartierului Nufarul III (PT 868, 869) este necesar schimbarea diametrului conductei de pe str. Leonardo da Vinci din dreptul Paraului Adona pana pe str. Ciheiului (Mc Donalds) . Conducta ce se va construi va avea diametrul de Dn 250/400 in lungime de 2 x 450 ml. Incalzirea agentului secundar pentru incalzire (Nufarul I) se face prin intermediul schimbatoarelor de caldura in placi, dupa care prin intermediul pompelor de circulatie este distribuit catre populatie. Prepararea apei calde menajera se va face cu apa rece asigurata din reteaua de distributie oraseneasca a Companiei de Apa Oradea prin intermediul statiilor de hidrofor amplasate langa punctele termice.

16

Diagrama de reglaj temperatura primar/secundar este continuta in datele furnizate de CET Oradea. Deasemenea actuala diagrama de reglaj satisface cerintele consumatorilor insa din cauza pierderilor majore de energie ea nu mai satisface cerintele consumatorilor. Punctele termice aferente Nufarului III (PT 868, PT 869) se vor alimenta in viitor prin redimensionarea conductei de agent primar de pe str. Leonardo da Vinci pe un anumit tronson. DIAGRAMA DE REGLAJ PENTRU IARNA - CET ORADEA

Presiune retur CET : 2 3 bar Diferenta de presiune tur/retur la plecarea din centrala va fi cuprinsa intre 3.5 7 bar. Valoarea temperaturii exterioare (T ext), pentru care s-au reglat temperaturile de reglaj ale agentului termic primar, va fi cea rezultata dupa aplicarea corectiei de vant si dupa caz. Valorile sunt pentru plecarea din centrala. Abatere + 20 C.Nr. Crt. 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19. 20. 21. 22. 23. T ext 0 [ C] 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 TT 0 [ C] 125 124 123 122 120 118 116 114 112 110 108 106 104 75 102 100 98 96 94 91 88 84 80 TR 0 [ C] 60 60 59 58 57 56 55 54 53 52 51 50 49 40 48 47 46 45 44 43 42 41 40 Q max [mcl/h] 358 356 354 350 346 341 335 330 324 319 313 308 302 192 297 291 286 280 275 264 253 236 220

In cazul in care pe durata a patru ore consecutive T R masurat in centrale depaseste valoarea de reglaj, se reduce T R Cu valoarea depasirii, sau se reduce corespunzator debitul de circulatie. DIAGRAMA MEDIE DE REGLAJ CALITATIV PUNCTE TERMICE - CETTemperatura tur agent primar [ C] 75 77 79 82 86 90 94 97 100 104 108 112 116 120 1250

17

Temperatura medie ext.de regla [ C] +10 +8 +6 +4 +2 0 -2 -4 0 Temperatura tur agent secundar [ C] 38 39 40 41 42 44 46 48 50 52 54 Temperatura Apa calda menajera se va mentine intre 5055 C.0

0

-6 56

-8 58

-10 -12 61 65

3.2 Date generale amplasament investitie Amplasamentul investitiei propuse este in municipiul Oradea, cartierul Nufarul, in zona determinata de paraul Peta, Str. Nufarului, str. Bumbacului, avand ca beneficiari blocurile de locuinte din cart. Nufarul 1, scoli, gradinite, agenti economici din sistemul centralizat actual. Sursa de energie va fi asigurata de apa geotermala din forajele 4797 si 1730. Pastrarea potentialului energetic din perimetrul geotermal Oradea va fi pastrat prin injectarea apei geotermale uzate termic in forajul de reinjectie 4081 si un foraj nou de reinjectie care va fi executat la adancimea de 2800 m in cadrul acestui proiect. Lucrarile se vor efectua pe domeniul public al Primariei Municipiului Oradea. Amplasamentul statiei geotermale este stabilit langa forajul de productie 4797. Terenul ocupat de cladirea Statiei geotermale apartine Primariei Municipiului Oradea. Retelele de transport agent termic de la Statia geotermala la punctele termice din cartier si retelele de apa geotermala de la forajele de injectie si productie la Statia geotermala sunt amplasate pe strazile din cartier apartinand de domeniul public al Municipiului Oradea conform planurilor de situatie anexate.

a) Statutul juridic al terenului Terenul pe care se va construi investitia proiectata apartine domeniului public al Primariei Municipiului Oradea. b) Situatia ocuparilor definitive de teren S-a prevazut construirea unei cladiri cu structura metalica , cu panouri sandwich si structura din grinzi si zabrele metalice, avand o suprafata de 717 m2. Amplasamentul cadirii este stabilit in parcela avand CF 163162 Oradea, cu nr. cadastral CF 163162 , proprietar Primaria Municipiului Oradea. Construirea unui foraj de reinjectie apa geotermala uzata termic , avand o suprafata de 20x25 = 500 m2 in parcela avand CF 2242 Oradea, cu nr. cadastral 2378 , proprietar Primaria Municipiului Oradea. c) Studii de teren Studiul geotehnic Geomorfologia amplasamentului se incadreaza la limita dintre terasa aluvionara joasa si ridicata a Crisului Repede.

18

Structura geologica consta din marne pliocene, peste care s-au depus pietrisuri nisipoase, iar peste acestea s-au sedimentat prafuri nisipoase. Apa subterana ce formeaza un prim strat acvifer se gaseste cantonata in stratul de pietris nisipos, aluvionar. Caracteristicile geotehnice ale pamanturilor din zona amplasametului la o adancime de -1.30 sunt: fractiune argiloasa 10%, prafoasa 46%, nisipoasa 44%. Suprafata terenului din amplasament este plana si orizontala iar spre partea sudica este intr-o panta usoara crescatoare facand legatura cu partea aluvionara ridicata a Crisului Repede. Terenurile prezinta o stabilitate buna si nu pot fi expuse la inundatii. Litologic pana la adancimea de 1.70 m sunt pamanturi prafoase nisipoase, negre, plastic vartoase. Sub adancimea de 1.70 m se intercepteaza pietrisuri nisipoase indesate.Apa subterana are nivelul hidrostatic la adancimea de 2.50 m si este cantonata in pietrisuri nisipoase aluvionare. Capacitatea portanta a terenurilor la adancimea de 1.70 m este de 350 kPa valoare de baza conform STAS 3300/85. Adancimea de inghet dezghet conf. STAS 6054/77 este la -0.80 m. Zona seismica conform Normativului P100/92 este E , coeficient de calcul seismic Ks = 0.12 si perioada de colt Tc = 0.7 sec. Studiu potential de exploatare apa geotermala zona Nufarul Evaluarea potenialului acviferului triasic n zona forajelor 4797 i 1730, Nufrul. Calculul parametrilor hidrogeologici s-a fcut prin prelucrarea datelor din ultimele teste de eficacitate i performa efectuate n sondele 4797 Nufrul-est i 1730 Nufrul-sud Calea Ciheiului). n urma testului de eficacitate, executat n regim de pompare la forajul 4797 H n luna martie 2010, s-au calculat urmtorii parametrii: Pst = 1,5at (nestabilizat); pompa termorezistent cu ax la 123m (teste martie 2010) Debit Q (l/s) 14,2 29,2 44 Nivel dinamic Nd (m) + 9,8 -6 -22,5 Denivelare s (m) 14,2 30,0 46,5 Debit specific q (l/s/m) 1,000 0,973 0,946 Deniv specif S/Q (m/m3/s) 1000,00 1027,40 1056,82 Transmisivitate T (m3/m/zi) 141,71 Conductivitate hidraulic K (m/zi) 0,183 Raza de influen la Q = 44 l/s R (m) 2108 Eficiena hidraulic a forajului 92 % - Valorile parametrilor calculai transmisivitate T = 141,71 m3/m/zi i coeficient de filtrare K = 0,18 m/zi - indic un potenial ridicat al acviferului triasic n zona forajului 4797. - Eficiena hidraulic a forajului de 92% este bun.

19

Temperatura la capul de exploatare este de 74,50C, la debitul testat de 44 l/s. Debitul maxim admisibil n foraj calculat Qmax = 50 l/s. Debitul maxim de exploatare calculat = 80% din Qmax = 40 l/s. n urma testului de eficacitate, executat n regim de pompare la forajul 1730 H (foraj n cercetare), s-au calculat urmtorii parametrii: Ps = 1,5at; electropompa termorezistent la 50m (teste noiembrie 2007) Debit Q (l/s) 3,5 6 9 Nivel dinamic Nd (m) + 6,1 -1,2 -10,8 Denivelare s (m) 8,9 16,2 25,8 Debit specific q (l/s/m) 0,393 0,370 0,349 3 Deniv specif S/Q (m/m /s) 2542,85 2700,00 2866,66 Transmisivitate T (m3/m/zi) 58,49 Conductivitate hidraulic K (m/zi) 0,08 Raza de influen la Q = 9 l/s R (m) 763 Eficiena hidraulic 82 % - Valorile parametrilor calculai transmisivitate T = 58,49 m3/m/zi i coeficient de filtrare K = 0,08 m/zi - indic un potenial relativ ridicat al acviferului triasic n zona forajului 1730. - Eficiena hidraulic a forajului de 82% este bun. Temperatura la capul de exploatare este de 700C, la debitul testat de 9 l/s. Debitul maxim admisibil n foraj calculat Qmax = 44 l/s. Debitul maxim de exploatare calculat = 80% din Qmax = 35 l/s. Se face precizarea c determinrile la sonda 1730 nu snt definitive, aflndu-se n perioada de explorare. Se poate aprecia c n zona cartier Nufrul resursa indicat de ap geotermal, cumulat din cele dou foraje este de 60 l/s (40 l/s din F 4797 i 20 l/s din F1730). Extracia cu acest debit necesit execuia unui foraj de injecie la nivelul colectorului triasic, pentru meninerea presiunii de zcmnt, pe de o parte, i pentru evitarea unui aport ridicat de sruri minerale n emisarii de suprafa, pe de alt parte. Debitul exploatat in conditii de siguranta din forajele 4797 si 1730 este de 60 l/s. Studiul MANNVIT - Islanda Calculul necesarului de caldura CUPRINS 1 Scop 1.1. Referine 1.2 Abrevieri 2 Necesarul de cldur 3 Staia producie cldur 3.1. Schimbtoare de cldur 3.2. Pompe de cldur 3.3 Boilere pe gaz Anexa A Date temperaturi -2000 Date temperaturi -2001 Date temperaturi -2002 Date temperaturi -2003 20

Date temperaturi -2004 Date temperaturi -2005 Date temperaturi -2006 Date temperaturi -2007 Date temperaturi -2008 Date temperaturi -2009 1. Scop Acest document cuprinde rezultatele primare ale calculului necesarului de cldur pentru zona Nufrul Oradea, Romnia. 1.1. Referine Tabelul urmtor cuprinde desenul principal i documentele de referin din descrierea staiei. Document Descriere

NUF-000-E-DOC-001 Bazele proiectului 1.2 Abrevieri Pe parcursul documentului vor fi folosite urmtoarele abrevieri: GB Boiler pe gaz GF Fluid geotermal HE Schimbtor de cldur HP Pomp de cldur PDS Sistem primar de distribuie TP-PS Soluia propus pentru staia termal

2 Necesarul de cldur Pe tot parcursul anului este nevoie de ap cald de consum, mai mult sau mai puin n funcie de clima Bazele proiectului se presupune c necesarul de ap cald este de 1,74 MW. Se poate presupune aceasta este producia minim de care va fi nevoie n mod continuu de la TP-PS. Mai mult, n Bazele proiectului s-a artat c necesarul maxim de ap cald de consum i pentru nclzir temperaturi sub -12C este de 22,1 MW. n plus necesarul n cazul altor temperaturi exterioare este calc conform formulei:

n care Qmax este necesarul maxim de cldur,tmax (-12C), Qte este necesarul de cldur la temperat te i tref este temperatura de referin din interior (20C). Din datele despre temperaturile zilnice (media i minimum cuprinse n anexa A) n intervalul Ian 2000 2009 (numai Ian, Feb, Mar, Apr, Oct, Nov, Dec, aproximativ 212 zile din 365), media temperaturilor c mai reci zile este n 13 Ian 2003 cnd s-a nregistrat media de -14,3 C de-a lungul zilei. n aceea temperatura minim a fost de -22,3C. O temperatur de -14,3 C necesit aprox 23,7 MW n medie parcursul zilei, dar ar fi necesari 29,2 MW n momentul nregistrrii celei mai mici temperaturi din acea z

21

n concluzie datele despre temperaturile medii zilnice arat c distribuia temperaturilor este dup urmeaz:

Aceste rezultate arat c pentru un nivel de ncredere dat TP-PS trebuie s poat lucra la urmtoa temperaturi Nivel de ncredere 95,0% 97,5% 99,5% Temperatura -5C -7C -12C

Acestea sugereaz c un sistem capabil s lucreze la temperaturi de -5C ar fi la un nivel rezonabil ncredere iar un sistem capabil s lucreze la temperaturi de -12C este la un nivel foarte nalt de ncrede Totui, valorile sunt bazate doar pe media temperaturilor zilnice i nu pe media orar, ceea ce ar putea fals siguran, ntruct domeniul de variaie a temperaturilor de-a lungul zilei poate fi mare, rezultn medie ridicat a temperaturilor, n ciuda perioadelor foarte reci. Cnd se ia n considerare cea mai sczut temperatur msurat n fiecare zi distribuia devine:

22

Care arat c pentru un nivel dat de ncredere sistemul propus trebuie s poat lucra urmtoarele temperaturi Nivel de ncredere 95,0% 97,5% 99,5% Temperatura -10C -13C -17C

la

Acestea sugereaz c pentru un nivel de ncredere de 95% TP-PS trebuie s poat lucra la -10C i -17C pentru un nivel de ncredere foarte ridicat. Cldura necesar pentru aceste niveluri de ncredere este dup cum urmeaz: Nivel de ncredere Media Minimum 95,0% 17,3 MW 20,7MW 97,5% 18,6 MW 22,8 MW 99,5% 22,1 MW 25,6 MW Se propune utilizarea nivelului de ncredere de 99,5% care arat c TP-PS trebuie s poat face fa unei medii zilnice de 22,1 MW dar pentru vrfuri de sarcin s fac fa unei cereri de pn la 25,6 MW. 3 Staia de producie cldur 3.1. Schimbtor(oare) de cldur HE extrag cldura din 60 l/s GF la 74C, aceasta fiind transferat de la GF din retur (furnizat de PDS), intr n TP-PS la 52C conform celor cuprinse n Bazele proiectului. Dac se presupune c HE poate nclzi returul pn la 72C prin rcirea pn la 54C atunci se pot extrage aprox 4,9 MW din GF. Reducerea aproximrii temperaturii HE (diferena ntre temperatura unui fluid la intrare i temperatura de ieire a celuilalt n circuit ncruciat) la valori sub 2C nu este rezonabil i ar putea s nu fie viabil, nici tehnic i nici economic. 3.2. Pomp(e)de cldur

23

Se ateapt ca HP s produc aprox 12 MW iar relaia ntre cldura produs , cldura adugat i electricitate este:

n care Qout este cldura ieit din HP, W este necesarul de electricitate pentru HP, Qin este cldura de intrare extras din GF i COP este coeficientul de performan (randamentul?) HP. Presupunnd COP de 4,5, HP va avea trebui s extrag aprox 9,3 MW din GF i consum 2,7 MWel. Prin extragerea acestei cantiti de cldur GF se va rci pn la aprox 16C.De notat c pompele de cldur au COP diferit n funcie de diferite temperaturi. 3.3 Boiler(e) pe gaz Va fi necesar GB pentru a produce diferena de cldur necesar pentru obinerea a 22,1 MW i 25,6 MW pentru vrf de sarcin. Considernd c 16,9 MW vor fi produi de HE i HP, GB va fi necesar pentru 5,2 MW n zilele cu media de temperatur cea mai sczut i 8,7 MW n perioadele cu vrf de sarcin. OBS. In anexe este prezentat studiul original in limba engleza.

d) Caracteristici principale ale constructiilor Forajele existente: -Forajul 4797: - este un foraj echipat cu pompa cu ax vertical, producand un debit maxim de 45/l/s in pompa;temperatura apei geotermale este de 74oC .Disponibilul actual este de 45 l/s, Ad = 2800 ml. -Forajul 4081: - este un foraj de reinjectie, este echipat cu o statie de injectie care pompeaza max. 30 mc/h apa geotermala uzata termic provenita de la statia geotermala Nufarul. Initial a fost sonda de productie, dar din anul 1992 a fost transformata in sonda de injectie. Se doreste echiparea cu o statie de reinjectie care sa pompeze 100 mc/h de apa geotermala uzata termic in foraj. -Forajul 1730: - este un foraj nou care.debiteaza artezian 6l/s cu temperatura de 740C. Va fi executat un program de stimulare acida a forajului care va duce la cresterea debitului. Va fi montata o pompa submersibila cu ax lung care va permite exploatarea forajului la 15 l/s si temperatura de 74oC. Statia geotermala echipata cu punct termic geotermal: -Este o cladire ce va fi realizata din panouri sandvich pe structura metalica din grinzi si zabrele, avand o suprafata de 717 m2, compartimentata. In cladire se amplaseaza punctul termc geotermal in trei trepte, statia de dedurizare ,ststia de umplere-adaus si pompele de circulatie. Cladiri puncte termice actuale:

24

-sunt cladiri din zidarie echipate cu puncte termice pentru preparare agent secundar de incalzire, pompe de circulatie agent secundar. Se doreste inlocuirea cu puncte termice moderne automatizate pentru prepare agent secundar de incalzire si apa calda de consum. Retea de transport agent primar: -este o retea de transport partial aeriana / partial subterana amplasata in canal termic, cu o vechime de peste 30 ani care transporta agent primar cu temperatura maxima de 120oC de la CET la punctele termice. Se doreste inlocuirea retelei cu o retea de conducte preizolate care sa transporte un agent termic cu temperatura de 85oC de la statia geotermala la punctele termice. Foraj nou de reinjectie: -se doreste construirea unui foraj nou de reinjectie amplasat in nord-vestul forajului 4797 pe domeniul public al Primariei, cu adancimea de 2800 metri. Va fi echipat cu o statie de reinjectie apa geotermala uzata termic de 100 mc/h. e) Situatia existenta la utilitati Utilitatile care trebuiesc asigurate proiectului in varianta propusa sunt : -racord energie electrica -racord gaz natural -apa potabila pentru preparare apa calda de consum Situatia actuala a utilitatilor este urmatoarea : -energia electrica - exista racord electric la Statia dublet geotermal actuala, la forajul de productie 4797, la forajul de injectie 4081, la forajul de productie 1730 ; - gaz natural - nu exista racord pentru gaz natural la Dubletul geotermal actual ; -apa potabila pentru preparare apa calda de consum - exista racord de papa potabila la Dubletul geotermal actual si la toate punctele termice din cartierul Nufarul 1 (PT 839, 840, 844, 845, 863, 878,883), precum si la ceilalti consumatori. Solutia de asigurare cu energie electrica este: Alimentarea cu energie electric pentru asigurarea puterii cerute de 3 Mw, este prevzut a se realiza prin post propriu de transformare , echipat cu 4 transformatoare de cte 1000 kva, 20/0,4 kv. Acest post de transformare propriu va fi nglobat n bucla de 20 kv: Staia Nufrul-PT Geotermal- PT 13-PT12-PA1-Staia Oradea centru. n acest fel se asigur dou ci de alimentare din dou surse sigure: staia Nufrul ca alimentare de baz, respectiv staia Oradea Centru ca alimentare de rezerv. Costurile cu asigurarea alimentarii cu energie electrica sunt de 911 438 lei Solutia de asigurare cu gaz metan : Se va realiza cu ajutorul unei conducte de transport pentru gaz montata ingropat de la magistrala de gaz la Statia Geotermala Nufarul. Solutia de asigurare cu apa rece pentru preparare apa calda de consum:

25

Este asigurata in momentul actualprin racordurile deja existente de la statiile hidrofor ale Companiei de Apa la substatiile puncte termice unde se va prepara apa calda de consum pentru asigurarea necesarului populatiei din cartier. Utilitatile necesare proiectului sunt asigurate prin posibilitatile actuale de adaptare a racordurilor existente, precum si prin asigurarea unor racorduri noi la energie electrica si gaz natural . Adresele de confimare ale utilitatilor eliberate de catre furnizorii de utilitati sunt prezentate alaturat:

26

27

28

29

f) Concluzii impact mediug)

Agentia pentru protectia mediului a analizat proiectul propus, amplasamentele forajelor inclusiv a forajului nou de injectie, conform cu nota de verificare a amplasamentului din data de 22.02.2010 si a emis notificarea numarul 3056/R/SACC/12.03.2010 Concluzia Agentiei de mediu este ca proiectul face obiectul procedurii de mediu fara acord de mediu dar cu obligativitatea ca la finalizarea investitiei sa fie solicitata si sa se obtina Autorizatia de mediu pentru investitie. Realizarea investitiei se a face cu respectarea conditiilor impuse in notificarea numarul 3056/R/SACC/12.03.2010, prezentata alaturat:

30

31

32

33

34

3.3 Date generale ale investitiei SCENARIUL I Inlocuirea retelelor de apa fierbinte CET (pentru Nufarul I) cu un agent termic cu temperatura mai coborata preparat intr-un Punct termic geotermal in trei trepte astfel: Treapta 1: prepara agent intermediar pe baza de apa geotermala; Treapta 2: se vor utiliza pompe de caldura in asociere cu apa geotermala; Treapta 3: se va asigura cu cazane de varf de sarcina cu functionare pe gaze naturale. Deoarece temperatura agentului intermediar va fi mai mica decat ce-a furnizata in prezent de CET in punctele termice existente se vor face modificari majore in sensul schimbarii destinatiei in Substatii - Module automatizate de productie agent 65/50 + acm 550 C Construirea unei cladiri pentru Statia Geotermala in care se va amplasa punctul termic geotermal. Executarea unui circuit nou tur/retur de la Statia geotermala la punctele termice ce le va deservi. Executarea unei noi sonde injectie. Executarea conductelor de transport apa geotermala uzata termic. Investiia va cuprinde: Construirea unei cladiri pentru Statia Geotermala avand o suprafata de 717 m2. Cladirea va fi executata din panouri tip sandwhich pe structura metalica din grinzi si zabrele. Achizitionarea si montarea de echipamente pentru functionarea pe baza de apa geotermala Treapta I (schimbatoare de caldura, vase expansiune,etc.); Achizitionarea si montarea pompelor de caldura Treapta II ( grup pompare,vase expansiune,etc.); Achizitionarea si montarea cazanelor de apa calda Treapta III (cazane, schimbatoare de caldura, grup pompare,vase expansiune,etc.); Executarea unui foraj pentru apa tehnologica cu adancimea de 110 m, prevazut cu o coloana de 180 mm, echipat cu o pompa submersibila de 30 m3 / h. Achiziia si montarea modulelor termice automatizate pentru preparare agent 65/50 + acm 55 in substatiile (PT 839, PT 840, PT 844, PT 845, PT 863, PT 878, PT883); Construirea reelelor de transport agent intermediar in lungime totala de 2 x 2707 ml;

35

Nr. Crt. 1 2 3 4 5 6

Diametru nominal Dn 350/500 Dn 300/450 Dn 250/400 Dn 200/315 Dn 150/250 Dn 100/200

Lungime 2 x 867 2 x 500 2 x 400 2 x 825 2 x 772 2 x 115

Construirea reelelor de transport a apei geotermale in lungime totala de 4220 ml; Nr. Crt. 1 2 3 TRASEU Camin ramificatie str Bumbacului Sonda 4081 Camin ramificatie str Bumbacului Sonda noua Statia geotermala Nufarul Camin ramificatie str. Bumbacului Statia geotermala Nufarul Sonda 1730 Diametru nominal Dn 150/250 Dn 150/250 Lungime 567 1040 360

Dn 200/350

4

Dn 150/250

2254

Modificarea retelei de transport agent primar CET str Leonardo da Vinci de la Dn 200 la Dn 250/400 pentru alimentarea cartierului Nufarul III in lungime de 2 x 400 ml Execuia forajului de reinjecie; Achiziionarea i montarea staiilor de reinjecie.

3.3.1 Necesarul de energie termica si situatia actuala Necesarul de energie termica pentru preparare agent termic de incalzire si apa calda de consum in cartierul Nufarul I este de 55. 000 Gcal, din care 40.000 Gcal pentru incalzire si 15.000 Gcal pentru apa calda de consum. Prin amplasamentul cartieului in Municipiul Oradea, raportat la amplasamentul centralei termice actuale ( CET Oradea ), acest cartier a fost defavorizat la asigurarea cu energia termica necesara pentru obtinerea confortului dorit de catre cetateni.

36

Pierderile de agent termic atat fizice cat si prin radiatie sunt mari in acest cartier, retelele primare de transport ale CET sunt vechi si supradimensionate. Lungimea si starea acestor retele acestor retele determina ca in cartierul Nufarul I sa nu se poata asigura temperatura agentului primar care sa poata permite obtinerea si utilizarea unei cantitati de energie pentru nevoile cartierului. Datele cuprinzand consumatorii actuali de agent termic pentru incalzire si apa calda de consum precum si pierderile de energie termica din cartierul Nufarul I sunt prezentate in situatiile de mai jos:

37

SITUATIA CONSUMATORILOR SI A SUPRAFETELOR ECHIVALENT TERMIC A ACESTORA DESERVITE DE PUNCTELE TERMICE: 839, 840, 844, 845, 863, 878,883 + Alti consumatori

PT

Nr.apartamente

Nr.persoane

Suprafata echiv.termic Suprafata echiv.termic populatie ag. Economici NUFARUL I 5012 8026 10155 8521 3016 4320 8387 308 1204 670 470 29 276 155

TOTAL Suprafata echiv.termic 5320 9230 10825 8991 3045 4596 8542

839 840 844 845 863 878 883

717 1088 1060 999 409 474 1194

1506 2241 2436 2345 991 1053 2657

ALTI CONSUMATORI: Putere instalata Gcal/h1 2 3 4 5 6 7 8 Mihucz Szlafkay Francisc Lotus market Pt1 Lotus market Pt2 Prima casa etapa I Prima casa etapa II Pt 879 Vinalcool Total Gca/h 0,081 0,081 2,408 1,704 0,892 2,881 0,066 8,113

Putere livrata Gcal/h0,02835 0,02835 0,8428 0,5964 0,3122 1,00835 0,066 2,88245

38

PIERDERI INREGISTRATE DE CATRE CET IN SEZONUL DE INCALZIRE 2008 - 2009 PIERDERI NREGISTRATE N LUNA OCTOMBRIE 2008Nr. PT 839 840 844 845 863 868 869 878 883 Total Cantitate contorizata [Gcal] 132,195679 242,737961 249,028442 210,924667 70,421000 193,111000 12,074400 97,827477 189,111000 Cantitate facturata [Gcal] 126,098000 215,048000 239,202000 179,312000 70,421000 193,111000 12,074400 75,699000 189,111000 Pierderi [Gcal] 6,098 27,690 9,826 31,613 0,000 0,000 0,000 22,128 0,000 Pierderi [%] 4,61% 11,41% 3,95% 14,99% 0,00% 0,00% 0,00% 22,62% 0,00% 57,57%

PIERDERI NREGISTRATE N LUNA NOIEMBRIE 2008Nr. PT 839 840 844 845 863 868 869 878 883 Total Cantitate contorizata [Gcal] 406,429047 631,036499 622,375122 617,035889 216,508000 375,487000 32,654200 296,691000 535,731000 Cantitate facturata [Gcal] 393,066000 579,171000 575,209806 525,229000 216,508000 375,487000 32,654200 296,691000 535,731000 Pierderi [Gcal] 13,363 51,865 47,165 91,807 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 Pierderi [%] 3,29% 8,22% 7,58% 14,88% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 33,96%

1.397,432

1.300,076

97,355

3.733,948

3.529,747

204,201

PIERDERI NREGISTRATE N LUNA DECEMBRIE 2008Nr. PT 839 840 844 845 863 868 869 878 883 Total Cantitate contorizata [Gcal] 646,566711 958,899048 988,097717 920,400940 311,553000 539,293000 47,678401 435,823669 809,627000 Cantitate facturata [Gcal] 612,728000 828,589000 876,553000 768,104000 311,553000 539,293000 47,678401 385,583000 809,627000 Pierderi [Gcal] 33,839 130,310 3,000 152,297 0,000 0,000 0,000 50,241 0,000 Pierderi [%] 5,23% 13,59% 0,30% 16,55% 0,00% 0,00% 0,00% 11,53% 0,00% 58,00 Nr. PT 839 840 844 845 863 868 869 878 883 Total

PIERDERI NREGISTRATE N LUNA IANUARIE 2009Cantitate contorizata [Gcal] 955,606000 1454,979370 1434,064575 1563,647949 496,349000 868,830000 80,435797 754,962769 1277,466000 Cantitate facturata [Gcal] 955,606000 1296,967000 1327,061000 1319,186000 496,349000 868,830000 80,435797 659,223000 1277,466000 Pierderi [Gcal] 0,000 158,012 107,004 244,462 0,000 0,000 0,000 95,740 0,000 Pierderi [%] 0,00% 10,86% 7,46% 15,63% 0,00% 0,00% 0,00% 12,68% 0,00% 47,00 39

5.657,939

5.179,708

369,686

8.886,341

8.281,124

605,218

PIERDERI NREGISTRATE N LUNA FEBRUARIE 2009Nr. PT 839 840 844 845 863 868 869 878 883 Total Cantitate contorizata [Gcal] 751,681000 1121,251709 1141,648071 1104,574341 411,971466 634,123000 56,940602 524,000305 1218,390869 Cantitate facturata [Gcal] 751,681000 991,106000 1087,533000 920,050000 364,522000 634,123000 56,940602 478,265000 936,420000 Pierderi [Gcal] 0,000 130,146 54,115 184,524 47,449 0,000 0,000 45,735 281,971 Pierderi [%] 0,00% 11,61% 4,74% 16,71% 11,52% 0,00% 0,00% 8,73% 23,14% 76,00 Nr. PT 839 840 844 845 863 868 869 878 883

PIERDERI NREGISTRATE N LUNA MARTIE 2009Cantitate contorizata [Gcal] 752,067000 1062,425000 1172,168335 1111,044067 432,492004 581,797000 60,165600 529,796082 995,986000 Cantitate facturata [Gcal] 752,067000 1062,425000 1034,701000 925,170000 363,609000 581,797000 60,165600 465,900000 995,986000 Pierderi [Gcal] 0,000 0,000 137,467 185,874 68,883 0,000 0,000 63,896 0,000 Pierderi [%] 0,00% 0,00% 11,73% 16,73% 15,93% 0,00% 0,00% 12,06% 0,00% 56,00

6.964,581

6.220,641

743,941

Total

6.697,941

6.241,821

456,120

PIERDERI NREGISTRATE N LUNA APRILIE 2009Nr. PT 839 840 844 845 863 868 869 878 883 Total Cantitate contorizata [Gcal] 26,325850 17,245000 29,667070 29,043280 14,822000 85,204650 9,606200 12,381000 29,221000 253,516050 Cantitate facturata [Gcal] 19,446000 17,245000 21,739000 23,551000 14,822000 85,204650 9,606200 12,381000 29,221000 233,215850 Pierderi [Gcal] 6,880 0,000 7,928 5,492 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 20,300200 Pierderi [%] 26,13% 0,00% 26,72% 18,91% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 72,00 40

3.3.2 Componentele strategice ale investitiei propuse OBIECTUL I: Prima componenta strategica a investitiei - Productie agent primar: (PLANSA 1/ RT,2/RT, 3/RT) Pentru o cat mai buna eficientizare a solutiei cu pompe de caldura s-a ales utilizarea pompelor de caldura in serie cu doua niveluri de evaporare. Solutia cu pompe de caldura este o solutie de inalta eficienta care utilizeaza amoniu ca refrigerant natural. Pompele propuse vor lucra impreuna cu un evaporator de racire geotermal si cu sistemul de agent intermediar. Schimbatoarele de caldura propuse pentru substatiile automatizate pentru producerea de agent 65/50 + acm 55 0 C cat si pentru Punctul Termic Geotermal Nufarul I sunt schimbatoare standard cu placi de inox cu garnituri EPDM, presiune de lucru 10 bar. 1) Punct Termic Geotermal Nufarul I. Plansa 4 S-a prevazut realizarea Statiei geotermale prin construirea unei cladiri cu structura metalica si panouri sandwhich compartimentata , structura din grinzi si zabrele metalice,cu fundatie de beton si pardosea antiscantei. Constructia in plan va avea suprafata totala de 717 m2. Punctul Termic Geotermal Nufarul I va avea in componenta: Treapta I: 2 schimbatoarele de caldura in placi, vase de expansiune P = 5.01 MW; Schimbtoare de cldur Schimbtoarele de cldur cu plci vor produce cldura necesar n perioadele cu lunile cele mai calde ale anului, prin transferul cldurii din GF n PWF. S-a calculat c se pot obine 4,9 MW cu ajutorul HE, conform documentului NUF-400-E-DOC-0001. Necesarul de cldur calculat este suficient pentru producia minim de 1,7 MW necesar pentru producia continu a apei calde menajere. Cnd e nevoie de mai mult de 4,9 MW (temperatura exterioar de aprox 12,9C) HE va funciona la capacitatea maxim i nu va putea da mai mult cldur n sistem. Dac sondele furnizeaz un debit constant de GF atunci HE vor extrage doar parial cldura din GF iar acesta va fi trimis pe retur cu o temperatur de aprox 54C. Aceast ultim opiune ar avea costuri de producie mai sczute dar ar necesita mai multe sisteme de control. Datele de mai sus sunt cele corespunztoare produciei actuale. Treapta II: 2 pompe de caldura ( grup pompare,vase expansiune,etc.); P instalata = 12 MW; Pompe de cldur O pomp de cldur este un echipament care funcioneaz pe principiul invers al uni motor i folosete lucrul mecanic pentru extragerea cldurii dintr-o surs de cldur i transferul acesteia n circuit la o temperatur mai mare.instalata

41

Sursa de cldur din Punctul termic geotermal este n acest caz apa geotermala din schimbatoarele de caldura treapta I. Se prevede ca pompele de caldura s furnizeze 12 MW care permit ca schimbatoarele de caldura i pompele de caldura s furnizeze 16,9 MW la capacitatea maxim. Aceast ieire ar trebui s fie suficient pentru temperaturi exterioare de aprox -4,5C, ceea ce ar trebui s fie suficient pentru furnizarea cldurii pentru puin sub 95% din lunile reci (ian, feb, mar, apr, oct, nov i dec). Fluidul de lucru din pompele de caldura va fi amoniacul.

Treapta III: 2 cazane de varf de sarcina pe gaz (cazane, schimbatoare de caldura, grup pompare,vase expansiune,etc.) P instalata = 8 MW ; Boilere pe gaz

Boilerele pe gaz vor fi necesare pentru nclzirea agentului termic primar din schimbatoarele de caldura si pompele de caldura pn la 5,2 MW n perioadele de vrf de sarcin cnd media de temperaturi este cea mai sczut i aprox 8 MW la vrf de sarcin. O alt opiune dect boilerele pe gaz care s fac fa vrfurilor de sarcin este cea de construire de rezervoare tampon pentru colectare ap cald care s fie adugat n circuitul agentului primar pentru mrirea ieirilor dar costurile unui astfel de sistem ar fi mai mari dect cele pentru un boiler cu gaz mai mare i ar fi necesare rezervoare relativ mari n zone rezideniale. Comparativ, fiecare 1 MW peste capacitatea maxim a staiei termale necesit un debit suplimentar de 3,2 kg/s de ap la 85C. Aceasta nseamn c pentru fiecare or n care este nevoie ncontinuu de 1 MW ar fi nevoie de aproximativ 11,5 m de ap stocat n rezervorul tampon (nu sunt incluse pierderile din sistem). Statie automata de dedurizare 28 mc/h, sistem de expansiune pentru circuitul de agent intermediar, grup de pompare (pompe de circulatie pentru perioada de incalzire), grup de pompare (pompe de circulatie inafara perioadei de incalzire). Statie de tratare a apei folosite in circuitul cazanelor si a agentului intermediar, avand o capacitate de Q = 28 mc/h. Sistem de monitorizare Control i msurtori Aparatur de control programabil PLC cu monitor va fi instalat la substatiile puncte termice pentru asigurare n caz de avarii (cderi de tensiune sau avarii ale echipamentelor principale). Sistemul va lucra automatizat n mod normal, dar pornirea i oprirea vor fi fcute manual, de operatori, de la panoul de comand HMI, situat pe panoul frontal al PLC sau de la SCADA.

42

Un sistem SCADA , de exemplu un PC va fi instalat pentru supravegherea de la distan i nregistrarea datelor staiei i sondelor de producie i reinjecie. Sistemul SCADA va fi n legtur cu PLC prin reea ethernet.Un sistem HMI va fi de asemenea instalat pentru nregistrarea datelor i furnizarea de informaii energetice ale sistemului. Foraj de apa tehnologica cu adancimea de 110 m, echipat cu pompa submersibila cu debit de 30 mc/h. Parametrii de functionare a noului Punct Termic Geotermal Nufarul I: Pinstalata = 25.00 MW/h Treapta I: apa geotermala P Instalata = 4.32 Gcal/h = 5.00 MW/h TTur A.G = 740 C T Reur A.G = 540 C Q h maxim = 216 mc/h TTur A.I =720 C TRetur A.I = 520 C Q h maxim = 216 mc/h DH = 1.5 mCA Pmax = 10 bari Treapta II: apa geotermala + pompe de caldura Pinstalata = 2 x 6 MW/h = 12 MW/h a. Pompa de caldura 6 MW Pinstalata = 5.16 Gcal/h = 6 MW/h TTur A.G = 540 C T Reur A.G = 350 C TTur A.I = 680 C TRetur A.I = 520 C Q h maxim = 436 mc/h DH = 2-3 mCA Pmax = 10 bari b. Pompa de caldura 6 MW Pinstalata = 5.16 Gcal/h = 6 MW/h TTur A.G = 350 C T Reur A.G = 160 C TTur A.I = 850 C TRetur A.I = 680 C Q h maxim = 436 mc/h 43

DH = 2-3 mCA Pmax = 10 bari Treapta III: Cazan de varf de sarcina de apa calda Pinstalata = 2 x 3.44 Gcal/h = 2 x 4 MW/h Q h cazan = 332 mc/h TTur caz = 900 C T Reur caz = 820 C TTur A.I = 850 C TRetur A.I = 810 C Q h maxim = 652 mc/h DH = 1.5 mCA Pmax = 10 bari Statia geotermala va produce anual 55 000 Gcal. Din care 40 000 Gcal vor fi utilizati pentru preparare agent termic de incalzire in substatiile puncte termice deservite iar 15 000 Gcal vor fi folositi pentru prepararea in substatiile puncte termice a apei clde de consum pentru populatie. DIAGRAMA DE REGLAJ PENTRU NOUL PUNCT TERMIC GEOTERMAL NUFARUL I Presiune retur : 3 4.5 bar Diferenta de presiune tur/retur la plecarea din centrala va fi cuprinsa intre 3 6 bar. Valoarea temperaturii exterioare (T ext), pentru care s-au reglat temperaturile de reglaj ale agentului termic primar, va fi cea rezultata dupa aplicarea corectiei de vant si dupa caz. Valorile sunt pentru plecarea din Punctul Termic Geotermal Nufarul I. Abatere + 20 C.

Nr. Crt. 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13.

T ext 0 [ C] 10

73 72 71 70 69.5 68.5 67 66.5 66 65

43 43 42 42 41.5 41 40 39.5 39 38

387 367 346 326 306 285 265 245 224 204

In cazul in care pe durata a patru ore consecutive T R masurat in centrale depaseste valoarea de reglaj, se reduce T R Cu valoarea depasirii, sau se reduce corespunzator debitul de circulatie. Forajul de apa tehnologica cu adancimea de 110 m Forajul de apa rece tehnologica este necesar pentru asugurarea umplerii si adausului de apa din retelele de transport a agentului primarde transort de la Punctul Termic Geotermal Nufarul la substatiile puncte termice din cartierul Nufarul. Punctul Termic Geotermal este prevazut sa fie echipat cu un sistem de dedurizare a apei de umplere-adaus cu o capacitate de 28 mc/h datorita necesitatii de a se asigura umplerea intregului sistem in max. 20 h,impus in normative. Din aceste considerente este nevoie de o sursa de apa care sa asigure un debit de 30mc/h. Deoarece panza de apa rece subterana poate asigura acest debit cu un foraj de apa rece la adancimea de 110 m s-a prevazut executarea acestui foraj langa Punctul termic geotermal. Constructia forajului este asigurata cu un burlan de ghidaj cimentat de 133/8 pe adancimea 0 - 10 m, tubat cu o coloana filtranta cu diametrul de 180 mm pana la adancimea de 110 m, prevazuta cu filtre tip fanta , avand in spatele coloanei un strat de pietris margaritar sort 2 4 mm. Forajul este prevazut a fi echipat cu o pompa submersibila avand debitul de 30 m3/h si inaltimea de pompare de 60 mCA. Constructia si echiparea forajului este prezentata in diagrama de mai jos:

45

46

2) Conducte aductiune apa geotermala (PLANSA 2/RT, 3/RT) Sonda 4797 Statia geotermala I: Ad = 2800 ml In prezent Dubletul geotermal Nufarul I este alimentat

din Sonda 4797 prin

intermediul unei conducte de aductiune Dn 200 montata aerian, care va fi dezafectata. Amplasamentul Statiei geotermale in imediata vecinatate a forajului 4797 nu necesita construirea unei noi conducte de aductiune de la forajul de producie la punctul termic geotermal. . Debitul sondei 4797 in pompaj este de 45 l/s la o temperatura de 74 0 C. Sonda 1730 - Statia geotermala I: Ad = 2745 ml Conducta proiectata pentru transport apa geotermala de la Statia geotermala pana la Sonda 1730 Cihei este amplasata ingropat la h = -0.80 ml, pe pat de nisip, respectand trama stradala a str. Bumbacului, C-tin Noica, Ciheiului. Lungimea conductei este de L = 2256 ml. La intersectia str. Nufarul cu str. C-tin Noica subtraversarea se va face prin canalul termic al CET care se va dezafecta. . Debitul sondei 1730 in pompaj este de 15 l/s la o temperatura de 74 0 C.

3) Conducte transport apa geotermala uzata termic (catre statiile de reinjectie). (PLANSA ,2/RT, 3/RT) Din noul Punct termic geotermal Nufarul I va pleca o conducta de transport apa geotermala Dn 300/450 pana in fata PT 883 amplasat pe str. Bumbacului, de unde se va ramifica, una catre Sonda 4081 si una catre noua sonda amplasata langa complexul Lotus. Conductele se vor monta ingropat in pat de nisip h = -0.80m pe domeniul public si vor respecta trama stradala. a) Sonda 4081 in prezent este sonda de reinjectie. Conducta de transport apa geotermala uzata termic de la Statia geotermala la forajul 4081 este prevazuta ca fiind realizata cu o conducta metalica preizolata DN 150/250 montata ingropat pe pat de nisip. In plan orizontal conducta va respecta traseul prevazut in planul de situatie, avand o lungime totala de L = 567ml. b) Conducta proiectata pentru transport apa geotermala uzata termic de la intersectia str. Bumbacului cu str. C-tin Noica pana la noua sonda de reinjectie amplasata langa complexul Lotus este amplasata pe domeniul

47

public, ingropat la h = -0.80 ml, pe pat de nisip in lungime de L = 1040 ml. Conducta va respecta in plan trama stradala.

Nr. Crt. 1 2 3

TRASEU Camin ramificatie str Bumbacului Sonda 4081 Camin ramificatie str Bumbacului Sonda noua Statia geotermala Nufarul Camin ramificatie str. Bumbacului Statia geotermala Nufarul Sonda 1730

Diametru nominal Dn 150/250 Dn 150/250

Lungime 567 1040 360

Dn 200/350

4

Dn 150/250

2254

4)

Sonde reinjectie: Pentru a se putea reinjecta tot debitul de apa geotermala uzata termic 60 l/s, sunt necesare 2 sonde de reinjectie dupa cum urmeaza a) In prezent este executata Sonda 4081, Ad = 2745 ml pentru reinjectarea apei geotermale uzate termic. Ea necesita echipare cu rezervor de stocare 50 mc, grup pompare, constructii anexa (sopron metalic), alimentare cu energie electrica. Terenul pe care este amplasata sonda este in proprietatea Primariei Municipiului Oradea. b) Se va executa un foraj nou pana la adancimea de Ad = 2800 ml pentru a doua sonda de reinjectie a apei geotermale uzate termic si se va amplasa pe domeniul public langa complexul comercial Lotus, pe partea stanga a cursului paraului Peta. Sonda va necesita echipare cu rezervor stocare 50 mc, grup pompare, constructii anexa (sopron metalic), alimentare cu energie electrica. Terenul pe care va fi amplasata sonda este in proprietatea Primariei Municipiului Oradea.

48

OBIECTUL II:

A doua componenta strategica a investitiei - Conducte transport

1) Conducte transport agent intermediar de la Statia geotermala la Modulele de productie agent 65/50 si acm 550C aferente Nufarul I. (PLANSA 1/ RT,2/RT, 3/RT). Modificare diametru conducta transport agent primar CET str. Leonardo da Vinci. Conductele de transport agent intermediar intre Punctul termic geotermal si Punctele termice actuale ale cvartalului de blocuri aferente cartierului Nufarul I sunt conducte preizolate realizate din conducte preizolate cu spuma poliuretanica rigida, protectia termoizolatiei din PEHD montate ingropat pe pat de nisip. Adancimea de montaj este de h = - 0.80 ml. Conductele proiectate vor fi amplasate pe actualul traseu al conductelor de transport agent primar a CET-ului. In prezent aceste conducte sunt montate in canale termice. Realizarea noii retele se va face etapizat catre punctele termice actuale. Actualele canale termice se vor dezafecta progresiv. Conductele de transport nou proiectate se vor monta in aceste canale termice. Diametrele conductelor de transport agent intermediar sunt cuprinse intre Dn 350/500 Dn 100/200. Lungimea conductelor conform planului de situatie este de:

Nr. Crt. 1 2 3 4 5 6

Diametru nominal Dn 350/500 Dn 300/450 Dn 250/400 Dn 200/315 Dn 150/250 Dn 100/200

Lungime 2 x 867 2 x 500 2 x 450 2 x 825 2 x 772 2 x 115

PROIECTANT SC TRANSGEX SA Ing. Pop Ioan

49

1.Calculul pierderilor de presiune B.dimensionarea pompei de recirculare Pierderea prin schimbatorul de caldura -pierdeei de presiune maxima tronson Q q l d dublu Gcal l/s m mm PT 878-RACORD LOTUS RACORD LOTUS- PT879 PT 879-CART PRIMA CART PRIMA-PT845 PT845-PT839 PT839-PT844 PT844-PT840 PT840-PT833 PT833-SONDA 1,58 4,13 4,23 6,17 9,27 11,1 14,93 18,01 20,95 13,2997 34,7643 35,6061 51,9360 78,0303 93,4343 125,6734 151,5993 176,3468 384 382 90 80 564 240 220 986 20

10,000 v m/s

Kpa i kPa/m ixl kPa S ( hri) kPa 37,227 50,123 12,336 2,913 43,210 25,574 40,381 119,200 3,192 45,76265 652 10,2 6,2 4 4 28,2 8 34,2 6 4 .mcA .mc/h z hrl kPa 3,50 4,38 2,97 1,19 18,90 7,69 59,47 8,08 7,29 S ( hrl) kPa 3,50 4,38 2,97 1,19 18,90 7,69 59,47 8,08 7,29 S ( il+hrl) PIERDERE kPa kPa 40,728 54,505 15,301 4,101 62,113 33,263 99,847 127,284 10,485 50,728 105,233 120,534 124,636 186,749 220,011 319,858 447,142 457,626

0,829 0,097 37,227 150 1,189 0,131 50,123 200 1,218 0,137 12,336 200 0,771 0,036 2,913 300 1,158 0,077 43,210 300 1,386 0,107 25,574 300 1,865 0,184 40,381 300 1,641 0,121 119,200 350 1,909 0,160 3,192 350 NECESAR PRESIUNE LA POMPA DEBITUL POMPEI DE RECIRCULARE

PT 878-RACORD LOTUS denumire rezistenta nr buc teu trecere 0,5 0 teu derivatie 2 1 teu bifurcatie 2 0 teu contracurent 3 0 reductie 0,1 2 cot 1/2" 2 0 cot1" 1,5 0 cot 11/2" 1,2 0 cot 3" 1 6 robinet 1 2 calpeta 10 0 10,2 PT 879-CART PRIMA denumire rezistenta nr buc teu trecere 0,5 0

RACORD LOTUS- PT879 denumire rezistenta nr buc teu trecere 0,5 teu derivatie 2 teu bifurcatie 2 teu contracurent 3 reductie 0,1 cot 1/2" 2 cot1" 1,5 cot 11/2" 1,2 cot 3" 1 robinet 1 calpeta 10 CART PRIMA-PT845 denumire rezistenta teu trecere

0 2 0 0 2 0 0 0 2 0 0 6,2

nr buc 0,5 0

50

PT 879-CART PRIMA denumire rezistenta teu trecere teu derivatie teu bifurcatie teu contracurent reductie cot 1/2" cot1" cot 11/2" cot 3" robinet calpeta PT845-PT839 denumire rezistenta teu trecere teu derivatie teu bifurcatie teu contracurent reductie cot 1/2" cot1" cot 11/2" cot 3" robinet calpeta PT844-PT840 denumire rezistenta teu trecere teu derivatie teu bifurcatie teu contracurent reductie cot 1/2" cot1" cot 11/2"

0,5 2 2 3 0,1 2 1,5 1,2 1 1 10

nr buc 0 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 nr buc 0 2 0 0 2 0 0 0 22 2 0 28,2 nr buc 0 2 0 0 2 0 0 0

CART PRIMA-PT845 denumire rezistenta teu trecere teu derivatie teu bifurcatie teu contracurent reductie cot 1/2" cot1" cot 11/2" cot 3" robinet calpeta PT839-PT844 denumire rezistenta teu trecere teu derivatie teu bifurcatie teu contracurent reductie cot 1/2" cot1" cot 11/2" cot 3" robinet calpeta PT840-PT833 denumire rezistenta teu trecere teu derivatie teu bifurcatie teu contracurent reductie cot 1/2" cot1" cot 11/2"

nr buc 0,5 2 2 3 0,1 2 1,5 1,2 1 1 10 0 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 nr buc 0,5 2 2 3 0,1 2 1,5 1,2 1 1 10 0 2 0 0 0 0 0 0 4 0 0 8 nr buc 0,5 2 2 3 0,1 2 1,5 1,2 0 2 0 0 0 0 0 0

0,5 2 2 3 0,1 2 1,5 1,2 1 1 10

0,5 2 2 3 0,1 2 1,5 1,2

51

cot 3" robinet calpeta

1 1 10

28 2 0 34,2

cot 3" robinet calpeta

1 1 10

2 0 0 6

PT833-SONDA denumire rezistenta teu trecere teu derivatie teu bifurcatie teu contracurent reductie cot 1/2" cot1" cot 11/2" cot 3" robinet calpeta

0,5 2 2 3 0,1 2 1,5 1,2 1 1 10

nr buc 0 0 0 0 0 0 0 0 4 0 0 4

PROIECTANT SC TRANSGEX SA Ing. Pop Ioan

52

OBIECTUL III: Substatii:

A treia componenta strategica a investitiei

1) Module automatizate de productie agent 65/50 si acm 550C. Deoarece temperatura agentului intermediar va fi mai mica decat ce-a furnizata in prezent de CET in punctele termice existente se vor face modificari majore in sensul inlocuirii actualelor dotari a punctelor termice si schimbarea destinatiei lor din puncte termice in module de productie agent 65/50 + acm 550 C. Agentul termic intermediar produs de punctul termic geotermal Nufarul I va avea temperatura de 85/520 C. Prin utilizarea noului agent termic (AGENT INTERMEDIAR) apar diferente de temperatura cat si de debit fata de agentul termic primar furnizat de CET Oradea. La cele 7 puncte termice existente din zona Nufarul I se doreste inlocuirea instalatiilor cu module compacte automatizate care sa raspunda noilor cerinte .Modulele sunt complet automatizate ca sa raspunda temperaturii exterioare si debitului de agent 65/50 cerute de consumatori. Se va avea in vedere prepararea apei calde menajere se va face intr-o singura treapta cu prioritate fata de incalzire pentru o cat mai buna gestionare a resurselor energetice.

2) DIAGRAMA MEDIE DE REGLAJ CALITATIV MODULE PRODUCTIETemperatura tur agent primar [ C] 65 66.5 68.5 70 72 74 75.8 77.5 79.5 81 83 85 0 Temperatura medie ext.de regla [ C] +10 +8 +6 +4 +2 0 -2 -4 -6 -8 -10 -12 0 Temperatura tur agent secundar [ C] 43 45 47 49 51 53 55 57 59 61 63 650

Temperatura Apa calda menajera

55 C.

0

53

3) DIMENSIONAREA SUBSTATIILOR MODULELOR DE PRODUCTIE AGENT 65/50 + ACM 550C DIN CARTIERUL NUFARUL I NUMAR PUNCT TERMIC Debit agent primar incalzire Temperatura TUR agent primar Temperatura RETUR agent primar Debit agent secundar incalzire Temperatura RETUR agent secundar Temperatura TUR agent secundar Debit agent primar preparare ACM Temperatura TUR agent primar prep. ACM Temperatur RETUR agent primar prep. ACM Debit ACM Temperatura apa rece Temperatura apa calda de consum ACM Pierderi de presiune [Dh] circuit primar incalzire Pierderi de presiune [Dh] circuit secundar incalzire Pierderi de presiune [Dh] circuit primar ACM Pierderi de presiune [Dh] circuit secundar ACM Presiune maxima circuit primar incalzire Presiune maxima circuit secundar incalzire Presiune maxima circuit primar preparare ACM Presiune maxima circuit secundar preparare ACM Necesar maxim incalzire Presiune pompa circulatie agent secundar Volum de apa in sistemul de distributie agent secundar U.M 839 844 Kg/h 55454 113030 0 C 85 85 0 C 52 52 Kg/h 122000 248666 0 C 50 50 0 C 65 65 Kg/h 8800 14000 0 C 60 60 0 C 35 35 Kg/h 5116 8139 0 C 12 12 0 C 55 55 bar 0,20 0,20 bar 0,20 0,20 bar 0,20 0,20 bar 0,30 0,30 bar 16 16 bar 6 6 bar 16 16 bar 6 6 Gcal/h 1,83 3,73 mCA 10 12 mc 42,00 63,00 840 96363 85 52 212000 50 65 12800 60 35 7441 12 55 0,20 0,20 0,20 0,30 16 6 16 6 3,18 12 63,00 883 89090 85 52 196000 50 65 15200 60 35 8837 12 55 0,20 0,20 0,20 0,30 16 6 16 6 2,94 12 63,00 845 112121 85 52 246666 50 65 13600 60 35 7906 12 55 0,20 0,20 0,20 0,30 16 6 16 6 3,70 12 63,00 863 31818 85 52 70000 50 65 5600 60 35 3255 12 55 0,20 0,20 0,20 0,30 16 6 16 6 1,05 10 42,00 878 47878 85 52 105333 50 65 6000 60 35 3488 12 55 0,20 0,20 0,20 0,30 16 6 16 6 1,58 10 42,00

PROIECTANT SC TRANSGEX SA Ing. Pop Ioan 54

4) BREVIAR DE CALCUL Incalzire + acm cartierului Nufarul I + alti consumatori

ACM

T acm = 55 C q spec.[l/zi] 110

Nr.persoane 13229

coef. simultaneitate 2,5

ore 24

TOTAL [l/h] 151.582,29

TOTAL [mc/h] 152

Gcal/h 1,90

Inc.

T tur grade C 65

T retur grade C 50

Ecart 15

T int. grade C 20

q nom [W/mp] 370 NUFARUL I

Suprafata echiv.termic 50549

TOTAL [kW/h] 18703,13

Gcal/h 18,967142

Qsec [mc/h] 1264,48

PT 839 ACM

T acm = 55 C q spec.[l/zi] 110 T tur grade C 65 T acm = 55 C q spec.[l/zi] 110 T tur grade C 65

Nr.persoane 1506 T retur grade C 50

coef. simultaneitate 2,5

ore 24

TOTAL [l/h] 17.256,25 Suprafata echiv.termic 5320

TOTAL [mc/h] 17,27

Gcal/h 0,216 Qsec [mc/h] 112,85

Inc.

Ecart 15

T int. grade C 20

q nom [W/mp] 370

TOTAL [kW/h] 1968,4

Gcal/h 1,692824

PT 840 ACM

Nr.persoane 2241 T retur grade C 50

coef. simultaneitate 2,5

ore 24

TOTAL [l/h] 25.678,13 Suprafata echiv.termic 9230

TOTAL [mc/h] 25,68

Gcal/h 0,321 Qsec [mc/h] 195,80

Inc.

Ecart 15

T int. grade C 20

q nom [W/mp] 370

TOTAL [kW/h] 3415,1

Gcal/h 2,936986

55

PT 844 ACM

T acm = 55 C q spec.[l/zi] 110 T tur grade C 65 T acm = 55 C q spec.[l/zi] 110 T tur grade C 65 T acm = 55 C q spec.[l/zi] 110 T tur grade C 65 T acm = 55 C q spec.[l/zi] 110 T tur grade C 65 T acm = 55 C

Nr.persoane 2436 T retur grade C 50

coef. simultaneitate 2,5

ore 24

TOTAL [l/h] 27.912,50 Suprafata echiv.termic 10825

TOTAL [mc/h] 27,91

Gcal/h 0,349 Qsec [mc/h] 229,63

Inc.

Ecart 15

T int. grade C 20

q nom [W/mp] 370

TOTAL [kW/h] 4005,25

Gcal/h 3,444515

PT 845 ACM

Nr.persoane 2345 T retur grade C 50

coef. simultaneitate 2,5

ore 24

TOTAL [l/h] 26.869,79 Suprafata echiv.termic 8991

TOTAL [mc/h] 26,87

Gcal/h 0,336 Qsec [mc/h] 190,73

Inc.

Ecart 15

T int. grade C 20

q nom [W/mp] 370

TOTAL [kW/h] 3326,67

Gcal/h 2,8609362

PT 863 ACM

Nr.persoane 991 T retur grade C 50

coef. simultaneitate 2,5

ore 24

TOTAL [l/h] 11.355,21 Suprafata echiv.termic 3045

TOTAL [mc/h] 11,36

Gcal/h 0,142 Qsec [mc/h] 64,59

Inc.

Ecart 15

T int. grade C 20

q nom [W/mp] 370

TOTAL [kW/h] 1126,65

Gcal/h 0,968919

PT 878 ACM

Nr.persoane 1053 T retur grade C 50

coef. simultaneitate 2,5

ore 24

TOTAL [l/h] 12.065,63 Suprafata echiv.termic 4596

TOTAL [mc/h] 12,07

Gcal/h 0,151 Qsec [mc/h] 97,50

Inc.

Ecart 15

T int. grade C 20

q nom [W/mp] 370

TOTAL [kW/h] 1700,52

Gcal/h 1,4624472

56

PT 883 ACM q spec.[l/zi] 110 T tur grade C 65 Nr.persoane 2657 T retur grade C 50 coef. simultaneitate 2,5 ore 24 TOTAL [l/h] 30.444,79 Suprafata echiv.termic 8542 TOTAL [mc/h] 30,44 Gcal/h 0,381 Qsec [mc/h] 181,20

Inc.

Ecart 15

T int. grade C 20

q nom [W/mp] 370

TOTAL [kW/h] 3160,54

Gcal/h 2,7180644

Putere instalata Gcal/h Putere real utilizata Gcal/h1 2 3 4 5 6 7 8 Mihucz Alexandru Szlafkay Francisc Lotus market Pt1 Lotus market Pt2 Prima casa etapa I Prima casa etapa II Pt 879 - Vinalcool Total Gca/h 0,081 0,081 2,408 1,704 0,892 2,881 0,066 8,113 0,02835 0,02835 0,8428 0,5964 0,3122 1,00835 0,066 2,88245

Putere totala instalata

21.50

Gca/h

Media orara (ianuarie 2009) : Alti consumatori: TOTAL

8886,341 Gcal/luna : 720 ore = 12,34 Gcal/h 2073,600 Gcal/luna : 720 ore = 2.88 Gcal/h 15.22 Gcal/h

Putere totala orara instalata 21,50 Gcal/h > 15.22 Gcal/h Energie totala orara livrata PT,h, max = 21.50 Gcal/h x 1.163 = 25,00 MW/h

PROIECTANT SC TRANSGEX SA Ing. Pop Ioan 57

Schimbatoarele de caldura din punctele termice existente se vor inlocui cu module automatizate tinand cont de modificarea temperaturii si debitului agentului primar de le 120/60 la 85/520C. Automatizarea punctelor termice se va face in ipoteza prioritati prepararii apei calde menajere. Avand in vedere necesarul de caldura pentru prepararea apei calde menajere ea reprezinta 7% din necesarul de incalzire. In acest sens propunem sa nu suplimentam agentul intermediar cu necesarul pentru preparare apa calda menajera .Prepararea apei calde menajere se va face in detrimentul incalzirii astfel ca reducerea temperaturii agentului din radiatoare pe perioada consumurilor maxime de apa calda menajera (dimineata si seara) sa nu fie sesizate de locatari datorita masivitatii termice a elementelor de constructii. Punctele termice a celorlalti consumatori se vor redimensiona pentru a functiona cu noi parametrii: Temperatura agentul termic primar T/R 85/520C; Temperatura agentul termic secundar T/R 65/500C.

5) BREVIAR DE CALCUL - Punct termic geotermal Nufarul I. Treapta I: a.)Apa geotermala E = QAG * e / 1000 = 216 * (740 - 540)/1000 = 4.32 Gcal/h = 5.00 MW QAG = debit apa geotermala e = ecart apa geotermala e = TTur A.G - T Reur A.G TTur A.G = 740 C T Reur A.G = 540 C Q h maxim = 216 mc/h b.) Agent intermediar: E = QAI * e / 1000 = 216 * (720 - 520)/1000 = 4.32 Gcal/h = 5.00 MW QAI = debit agent intermediar e = ecart agent intermediar e = TTur AI - T Reur AI TTur A.I = 720 C TRetur A.I = 520 C Q h maxim = 216 mc/h DH = 1.5 mCA Pmax = 10 bari Pinstalata = 5.00 MW/h 58

Treapta II: apa geotermala + pompe de caldura Pinstalata = 2 x 6 MW/h = 12 MW/h E = energie orara maxima Q h maxim = debit orar maxim de agent intermediar e = ecart e = TTur - T Reur a. Pompa de caldura 6 MW Pinstalata = 5.16 Gcal/h = 6 MW/h E = Q h PC * e / 1000 = 323 * (540 - 350)/1000 = 5.16 Gcal/h = 6MW/h Q AG = 216 mc/h TTur A.G = 540 C T Reur A.G = 350 C Q h maxim AI = 436 mc/h TTur A.I = 680 C TRetur A.I = 520 C DH = 2-3 mCA Pmax = 10 bari b. Pompa de caldura 6 MW Pinstalata = 5.16 Gcal/h = 6 MW/h E = Q h PC * e / 1000 = 323 * (350 - 160)/1000 = 5.16 Gcal/h = 6MW/h Q h PC = 216 mc/h TTur A.G = 350 C T Reur A.G = 160 C TTur A.I = 850 C TRetur A.I = 680 C Q h maxim AI = 436 mc/h DH = 2-3 mCA Pmax = 10 bari Treapta III: Cazan de varf de sarcina de apa calda Pinstalata = 2 x 3.44 Gcal/h = 2 x 4 MW/h Q h cazanI = 332 mc/h TTur caz = 900 C T Reur caz = 820 C TTur A.I = 850 C TRetur A.I = 810 C Q h maxim AI = 652 mc/h DH = 1.5 mCA 59

Pmax = 10 bari PUTERE TOTALA INSTALATA (PT) PT = 5.00 Mw/h + 12 MW/h + 8 MW/h = 25.00 MW/h PT = 25.00 MW/h Energie medie orara livrata si vanduta in luna Ianuarie 2009 de catre CET Oradea este de 15.22 Gcal/h = 17.70 MW/h. Observatie: In urma breviarului de calcul rezulta un spor de putere mai mare cu 30% fata de energia medie orara vanduta necesar pentru acoperirea varfurilor de sarcina. 6) CALCULUL DEBITULUI AGENTULUI INTERMEDIAR FUNCTIE DE TEMPERATURA EXTERIOARA Q h maxim AI = Q te Q h maxim AI = 652 mc/h (te max -120 C) Q h maxim AI - debit orar maxim agent intermediar Q te - debit orar maxim agent intermediar functie de temperatura exterioara te - temperatura exterioara te max - temperatura exterioara maxima (te max -120 C) 20 (te) Q te = Q h maxim AI x [mc/h] 20 (te max) 20 (12) Q(>-12) = 652 x = 652 mc/h 20 (12) 20 (11) Q(-11) = 652 x = 632 mc/h 20 (12) 20 (10) Q(-10) = 652 x = 611 mc/h 20 (12) 20 (9) Q(- 9) = 652 x = 591 mc/h 20 (12) 20 (8) Q(- 8) = 652 x = 571 mc/h 20 (12) 20 (7) Q(- 7) = 652 x =550 mc/h 20 (12) 20 (6) Q(- 6) = 652 x = 530 mc/h 20 (12) 20 (5) Q(- 5) =652 x = 509 mc/h 20 (12) 60

Q(Q(Q(Q(Q( Q( Q( Q( Q( Q( Q( Q( Q( Q(

4)

=652 x =652 x =652 x =652 x =652 x =652 x =652 x =652 x = 652 x =652 x =652 x =652 x =652 x =652 x

3)

2)

1)

0)

1)

2)

3)

4)

5)

6)

7)

8)

9)

Q(< 10) =652 x

20 (4) = 489 mc/h 20 (12) 20 ( 3) = 468 mc/h 20 (12) 20 (2) = 448 mc/h 20 (12) 20 (1) = 429 mc/h 20 (12) 20 (0) = 408 mc/h 20 (12) 20 (1) = 387 mc/h 20 (12) 20 (2) = 367 mc/h 20 (12) 20 (3) = 346 mc/h 20 (12) 20 (4) = 326 mc/h 20 (12) 20 (5) = 306 mc/h 20 (12) 20 (6) = 285 mc/h 20 (12) 20 (7) = 265 mc/h 20 (12) 20 (8) = 245 mc/h 20 (12) 20 (9) = 224 mc/h 20 (12) 20 (10) = 204 mc/h 20 (12)

PROIECTANT SC TRANSGEX SA Ing. Pop Ioan

61

CAPITOLUL 4 4 DATE TEHNICE ECHIPAMENTE , SCHIMBATOARE DE CALDURA, POMPE DE CALDURA , CAZANE PE GAZ, CONDUCTE TRANSPORT, SONDA INJECTIE 4.1 Scop : Acest document detaliaza datele primite de la furnizori de ECHIPAMENTE (schimbatoare de caldura, pompe de caldura, cazane pe gaz, module, constructie foraj) pentru solutia propusa pentru : Punctul Termic geotermal Nufarul I, cartierul Nufarul Oradea, Romania. 4.2. Echipamente Punct termic geotermal Nufarul I 4.2.1 SCHIMBATOARE DE CALDURA Toate schimbatoarele de caldura propuse sunt schimbatoare standard cu placi Materialul placilor : 1.4401 / AISI 316 Materialul garniturilor : Epdm Presiunea proiectata: 10 bar.

4.2.2

POMPA DE CALDURA Solutia cu pompa de caldura este o solutie de inalta eficienta care utilizeaza amoniu ca refrigerant natural. Pompele de caldura cu amoniu au fost propuse pentru a lucra impreuna cu un evaporator de racire geotermal. Pentru optimizarea eficientei s-a ales solutia cu 2 pompe de caldura in serie, avand o putere instalata de 12 MW.

62

Sistemul 1 Necesita: 1 pompa de caldura de 6000 KW si apa la 680 C Furnizare apa calda si temperatura de retur : +520 C /+680 C Proiect apa rece uzata, apa calda furnizata si temperatura de retur : +540 C / +350 C Sistemul2 : Necesita: 1 pompa de caldura de 6000 KW si apa la 850 C Furnizare apa calda si temperatura de retur : +680 C /+850 C Proiect apa rece uzata, apa calda furnizata si temperatura de retur : +350 C / +160 C Proiectul cuprinde si urmatoarele caracteristici pentru cresterea eficientei : - sistem de control PLC : sistem de control adaptat cu pachetul de software pt analiza performantelor - diferente foarte mici de temperatura pe schimbatorul de caldura pt optimizarea performantelor - proiect cu incarcare redus pentru minimizarea incarcarii cu amoniu a sistemului. Toate echipamentele sunt construite la standarde industriale. Descrierea sistemului 1 Pentru utilizarea cat mai eficienta a caldurii geotermale am proiectat sistemul cu 2 niveluri de evaporare, in care apa geotermala este racita de la 540 C la 350 C si in continuare in a doua pompa de caldura. Incalzirea apei din sistemul de incalzire al intermediar facandu-se in doua trepte, in prima treapta incalzire la 680 C prin intermediul unei pompa de caldura iar in a doua pompa de caldura incalzire la 850 C daca e necesar. Ambele sisteme se bazeaza in intregime pe compresie. Compresorul de inalta presiune are un design unic cu echilibrarea presiunii pe rotor, are asigura durata de viata mare si costuri reduse pt intretinere.63

In sistemul 1 pentru prepararea agentului intermediar la o temperatura de 68C se foloseste un compresor intr-o singura faza, iar pentru sistemul 2 pentru prepararea agentului intermediar la o temperatura de 850 C este utilizat un compresor in doua trepte. Recuperarea caldurii nominale din cele 2 pompe de caldura la conditiile proiectate (sarcina 12 MW, apa din sistemul orasului cu retur la 520 C si incalzire se face dupa cum urmeaza : Condensator Supraincalzitor De Sub racitor Intercooler LS/HS Racitor cu ulei HS Racitor cu ulei LS Total caldura recuperata Sistemul cu 680 C 5075 kW 380 kW 170 kW 362 kW 5987 kW Sistemul cu 850 C 4280kW 288 kW 295 kW 551 kW 220 kW 370 kW 6004 kW Sistemul cu 850 C 554kW 1001 kW 1555 kW

Consumul nominal de putere din cele 2 sisteme. Sistemul cu 680 C Compresorul din treapta inalta Compresorul din treapta joasa 1092 kW Total putere absorbita 1092 kW

Total putere absorbita 2647 kW; este egala cu a compresorului COP . Eficienta partiala de sarcina :COP nominal de incalzire Sarcina nominala de incalzire Apa racita Apa racita Sarcina racire Apa incalzire Apa incalzire Debit ON[C] OFF[C] [kW] ON[C] OFF[C] [kg/s]

Conditii proiectare Incarcare 75% Incarcare 50% Incarcare 25%

4.53 4.45 4.44 4.62

12000 9000 6000 3000

54 90 54 67 54 45 54 23

16 25 35 44

9200 6900 4600 2300

52 52 52 52

85 85 85 85

Modulul 680 C cu un compresor intr-o singura faza : Compresor cu economizer; Motor : 1200 kW, 430V/50Hz/3 faze, racire cu aer; Pompa ulei: 5.5 kW (functioneaza doar la pornire) ; Economizor : D 610 mm;64

Separator ulei : D 914 mm cu coalescer de inalta eficienta ; Racitor ulei : 370 kW shell and tube; Evaporator: 4600 kW, racire spray, tub titan; Condensator: 5100 kW, shell and tube, presiune proiectata 40 bar; Sub racitor: 300 kW, shell and tube, presiune proiectata 40 bar; Supraincalzitor De: 380 kW, placi si carcasa complet sudate, presiune proiectata 40 bar ; Modulul 850 C cu compresor in doua faze : Compresor LS cu economizor ; Motor : 1100 kw, 430V/50Hz/3 faze, racire cu aer; Pompa ulei: 5.5 kW (functioneaza doar la pornire) ; Economizor : D 610 mm; Separ


Recommended