Calculul si Filmul Tehnologic Racord Tip Flansa.doc

Calculul si Filmul Tehnologic Racord Tip Flansa

UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLOIETI

FACULTATEA DE INGINERIE MECANIC I ELECTRIC

CATEDRA DE UTILAJ PETROLIER I PETROCHIMIC

1. Analiza i completarea datelor iniiale (de baz) provind proiectarea tehnologic a aparatului i subansamblului precizate n tema proiectului.

1.1. Analiza desenului i a condiiilor tehnice (analiza corectidunii construciei din punct de vedere al standardelor i normativelor n vigoare i corectarea sau completarea desenului anexat temei, precizarea principalelor caracteristici tehnice ale aparatului, verificarea alegerii materialelor pentru subansamblul precizat n tem).

1.2. Analiza programului de producie i precizarea bazei materiale disponibile pentru fabricarea subansamblului precizat n tema proiectului.

1.3. ntocmirea desenelor de execuie pentru elementele (reperele) precizate n tema proiectului.

2. Proiectarea tehnologiei de fabricaie pentru primul element (reper) precizat n tem (realizabil prin operaii de prelucrare prin achiere).

2.1. Alegerea semifabricatului.

2.2. ntocmirea filmului tehnologic (succesiunea operaiilor, aezrilor i fazelor).

2.3. Proiecatre bazrii i fixrii pentru operaiile din filmul tehnologic.

2.4. Stabilirea adosurilor de prelucrare.

2.5. Proiectarea fiecrei operaii din filmul tehnologic (alegerea mainii, sculelor i dispozitivelor de lucru, stabilire parametrilor de regim, stabilire normelor tehnice de timp pentru operaia precizat, ntocmirea fiei tehnologice de prelucrare mecanic a elementului).

2.6 ntocmirea documentaiei tehnologice finale (fie pe aezri).

3. Proiectarea tehnologiei de fabricaie pentru cel de-al doilea element (reper) precizat n tem (realizabil prin operatii de deformare plastic i sudare).


3.2. ntocmirea filmului tehnologic (succesiunea operaiilor, aezrilor i fazelor).

3.3. Proiectarea bazrii i fixrii pentru opreraiile din filmul tehnologic i alegerea dispozitivelor de montaj-sudare.

3.4. Stabiliea adaosurilor de prelucrare.

3.5. Proiectarea fiecrei operaii din filmul tehnologic (alegerea mainii, sculelor i dispozitivelor de lucru, stabilirea parametrilor de regim).

3.6. ntocmirea documentaiei tehnologice finale (fie pe aezri).4. Proiectarea tehnologiei de montaj pentru subansamblul precizat n tema proiectului.

4.1. ntocmirea filmului tehnologic de montaj (succesiunea operaiilor de montaj).

4.2. Proiectarea sumar a opreraiilor de montaj (alegerea utilajelor , sculelor i dispozitivelor de montaj, stabilire principalilor parametri ai regimului de lucru, normarea operaiilor de sudare).

5. Prescripii privind controlul calitii i recepia subansambului precizat n tema proiectului.

6. Norme de tehnica securitii i protecia muncii la realizarea elementelor componente i la montajul subansamblului precizat n tema proiectului.

7. Concluzii finale. CAPITOLUL I.Analiza i completarea datelor iniiale (de baz) provind proiectarea tehnologic a aparatului i subansamblului precizate n tema proiectului.1.1. Analiza desenului i a condiiilor tehnice (analiza corectidunii construciei din punct de vedere al standardelor i normativelor n vigoare i corectarea sau completarea desenului anexat temei, precizarea principalelor caracteristici tehnice ale aparatului, verificarea alegerii materialelor pentru subansamblul precizat n tem).

Desenul de execuie al aparatului camer distribuie a fost executat conform standardelor in vigoare, la scara 1:5.

n desen nu sunt precizate caracteristicile tehnice de lucru ale aparatului, condiiile tehnice de lucru ale aparatului condiiile tehnice de execuie control i tratament termic, detalii de sudur.

Numrul de proiecii este suficient pentru nelegerea desenului.

Desenul este prevzut cu indicator i nu prezint erori de desenare.Analiza se va realiza n conformitate cu prevederile prescripiilor tehnice C4 83 (care prevd urmtoarele):

recipientul va fi prevzut cu racorduri n vederea circulaiei fluidelor de lucru; la sudarea elementelor recipientelor sub presiune se vor folosi mbinrile cap la cap; mbinrile cap la cap se recomand a fi amplasate astfel nct s nu fie solicitate la ncovoiere; este interzis intersectarea custurilor sudate ale corpului recipientului;

custurile longitudinale ale virolelor cilindrice trebuie decalate cu o distan cel puin egal cu de 3 ori grosimea tablei mai groase, ns nu mai puin de 100 mm; este interzis acoperirea mbinrilor sudate ale corpului recipientului de ctre alte elemente care s se sudeze de acestea; amplasarea orificiilor se va face astfel nct s nu fie practicate pe mbinrile sudate sau n imediata apropiere a acestora;

Avnd n vedere cele de mai sus, realiznd corelaia dintre acestea i elementele aparatului rezult corectitudinea construciei din punct de vedere al standardelor i normativelor

Alegerea materialelor i semifabricatelor.

Nr. CrtElementele subansambluluiMaterialulSemifabricatul

1.RacordP 235 GHMatriat

2.VirolaP 280 GHTabl

Marca

oeluluiGrosimea

t[mm]Caracteristici mecanice

[MPa]

[MPa],%

[J]

P235GH16235360-5002540

>1635

>3550

>5070

>70100

>100150

Marca

oeluluiCompoziia chimic %

C

maxMnSi

maxPSAl

MinCr

maxMo

maxNi

maxCu

maxNb

maxTi

maxV

maxN

max

P235GH0,161,20,350,0250,0200,0200,300,080,30,30,010,040,02-

Marca

OeluluiGrosimea

t[mm]Caracteristici mecanice

[MPa]

[MPa],%

[J]

P280GH 35280460-58023-

35 < t 160255460-580

Marca

oeluluiCompoziia chimic %

C

maxMnSi

maxPSAl

minCr

maxMo

maxNi

maxCu

maxNb

maxTi

maxV

maxN

max

P280GH0.08-0.200.90-1.500.40.0250.015

1.2. Analiza programului de producie i precizarea bazei materiale disponibile pentru fabricarea subansamblului precizat n tema proiectului.

Deoarece avem de realizat un singur aparat, producia are caracter de unicat. Baza tehnico material disponibil pentru fabricarea aparatului camer de distribuie este cea existent n uzinele de specialitate la secia utilaje i maini ale cror caracteristici au fost preluate din cataloage i cri tehnice.

1.3. ntocmirea desenelor de execuie pentru elementele (reperele) precizate n tema proiectului.Desenele de execuie pentru elementele RACORD i VIROLA se ntocmesc pe baza datelor din desenul de ansamblu ce nsoete tema de proiect.

CAPITOLUL IIProiectarea tehnologiei de fabricaie pentru primul element (reper)

precizat n tem (realizabil prin operaii de prelucrare prin achiere).


Alegerea semifabricatului se face n funcie de dimensiunile flanei conform STAS 2171/2 84

Pentru diametrul exterior d1 = 285 mm < 350 mm, se alege un semifabricat matriat cu urmtoarele dimensiuni:

Adaosurile de prelucrare pentru semifabricatul matriat sunt

Ah = 11 3 mm;

Ah1= 11 3 mm;

Ad1 = mm

Ad2 = mm

Adi = 19 4 mm

Dimensiunile semifabricatului sunt

Pentru realizarea tuului se alege o eav cu grosimea s = 4,5 mm i diametrul exterior

de =159 mm conform STAS 7656 90

2.2. ntocmirea filmului tehnologic (succesiunea operaiilor, aezrilor i fazelor).2.3. Proiecatre bazrii i fixrii pentru operaiile din filmul tehnologic.

Schemele conform caror se face bazarea si fixare semifabricatului pe parcusul operaiilor din filmul tehnologic au fost prezentate n subcapitolul 2.2.Bazarea i fixarea se vor face astfel:

- deoarece numrul pieselor din lot este mic nu se mai pune problema determinrii erorilor de bazare i fixare.

prelucrarea prin strunjire se face pe strungul normal SN 600 folosind ca bazare dispozitivul platou cu 3 bacuri. in vederea trasrii, semifabricatul se aseaza pe masa de trasat prelucrarea prin burghiere se realizeaz pe maina de gurit folosind bazarea pe masa mainii i prinderea cu bride i uruburi

sudarea elementelor tu i flan se execut folosind o mas de poziionare i rotire cu aezare pe platoul mesei i prin prinderea cu un dispozitiv cu bacuri sau n menghin

2.4. Stabilirea adaosurilor de prelucrare Adaosul de prelucrare reprezint stratul de metal msurat normal pe suprafaa ce se prelucreaz i care se ndeprteaz sub form de achii prin una sau mai multe treceri.

Adaosul de prelucrare trebuie s asigure stabilitatea procesului de prelucrare, calitatea produciei i costul minim.

Stabilirea adaosului de prelucrare se face conform STAS 2171/2 - 84

Adaosul de prelucrare total este stratul de material care se ndeprteaz n timpul procesului de prelucrare mecanic, pentru a obine din semifabricat piesa finit

Adaosul de prelucrare se msoar perpendicular pe suprafaa prelucrat i de o singur parte a acestuia.

Se fac urmtoarele precizri

abaterile de adaos sunt aceleai ca cele de la dimensiunea la care se refer adaosul

adaosurile se mpart ntre operaiile de prelucrare cuprinse n filmul tehnologic i anume: Anp pentru degroare i pentru finisare

Adaosurile de prelucrare penru semifabricat sunt:

Ah = 11 3 mm;

Ah1=11 3 mm;

Ad1 = mm

Ad2 = mm

Adi = 19 4 mm 2.5. Proiectarea fiecrei operaii din filmul tehnologic (alegerea mainii, sculelor i dispozitivelor de lucru, stabilire parametrilor de regim, stabilire normelor tehnice de timp pentru operaia precizat, ntocmirea fiei tehnologice de prelucrare mecanic a elementului).2.5.1. Alegera mainilor

Pentru operaia de strunjit se alege strungul normal SN 600 cu urmtoarele caracteristici:

- diametrul maxim prelucrat d=600 mm;

- distana ntre vrfuri: 1200 mm;- turaia arborelui principal:63...2800,

- avansul longitudinal: 0,045...5,0

- avansul transversal: 0,015...1,66

- puterea motorului 11 kW;

- masa net: 1800 kg;

- dimensiuni de gabarit:

-lungime: 2250

-lime: 1275;

-nlime: 1750. Pentru operaia de gurit se alege maina de gurit vertical G25 cu montant

- diametrul maxim de gurire d =25 mm

- adncimea maxim de gurit s =224 mm

- suprafaa mesei: 425 x 530 mm x mm

- cursa maxim a ppuii: 280 mm;

- numrul treptelor de turaii: 12;

- turaii limit: 40...1800 rot/min;

- avansul limit:0,10,5 mm/rot;

- puterea motorului: 3,15 kW;

- gabarit, lungime, lime i nlime: 1487; 770; 2984 mm;

- masa net: 1100 kg2.5.2. Alegerea sculelor i dispozitivelor de lucru

- pentru operaia de strunjire frontal de degroare se utilizeaz un cuit frontal cu urmtoarele dimensiuni:

- seciunea cozii: h x b = 25 x 25 mm;

- lungimea: L=140 mm;

- nalimea: H=25 mm;

- c=12 mm;

- y=4 mm;

- x=1,3 mm;

- R=0,8 mm;

- k=22 mm;

- plcu STAS 6373/1-73: A20.

- pentru operaia de strunjire cilindric exterioar se utilizeaz un cuit ncovoiat pentru degroare cu urmtoarele dimensiuni:



- nalimea: H=25 mm;

- c=12 mm;

- y=4 mm;

- x=1,3 mm;

- R=0,8 mm;

- k=22 mm;

- plcu STAS 6373/1-73: C20

- pentru operaia de strunjire cilindric interioar se utilizeaz un cuit pentru interior cu urmtoarele dimensiuni:



- c=10 mm;

- y=3.5 mm;

- d=25 mm;

- l2=125 mm;

- n=20;

- R=0,8 mm;

- plcu STAS 6373/1-73: A16

- diametrul minim al gurii n care cuitul poate fi folosit este: d=43 mm.

- pentru operaia de strunjire frontal de finisare se utilizeaz un cuit drept pentru finisat cu urmtoarele dimensiuni: (STAS 6373/1-73 :E8)



- nalimea: H=25 mm;

- y=2,6 mm;

- x=1,3 mm;

- R=0,4 mm;

- pentru operaia de gurire se utilizeaz un burghiu elicoidal lung cu coad cilindric (STAS 574-79) cu urmtoarele dimensiuni:

- diametrul: d = 22 mm;


- lungimea prii active: l=158 mm;

- l1/l2=35/12;

2.5.3. Stabilirea parametrilor de regima) Strunjire frontal de degroare de la h1=30 mm la h1=19 mm cu respectarea cotei =90mm.

1) Se folosete un cuit frontal pentru degroat 25 x 25 STAS .....2) Adncimea de achiere

mm

- adaosul de prelucrare, Ap = 11 mm

- numrul de treceri, i=2.

3) Stabilirea avansului

Se alege n funcie de materialul prelucrat, diametrul piesei, scul i adncimea de achiat.

Din caracteristicile mainii unelte SN 600 se alege avansul real sr = 0,75

4) Durabilitatea economic a sculei achietoare

Se alege din tabelul ..... n funcie de natura cuitului i carbura utilizat

Tec = 90 min.5) Viteza de achiere

Pentru creterea operativitii , viteza de achiere se alege din tabelul 9.14 [23]

v=142 m/min

Viteza se corecteaz printr-o serie de coeficieni

K1=1; coeficientul ce ine seama de unghiul de atac =45;

K2= 1; coeficient ce ine seama de raza la vrf R=0,4;

K3= 1; coeficient ce ine seama de seciunea transversal a cuitului;

K4= 0,96; coeficient ce ine seama de durabilitateta tiului, Te=90 min;

K5= 0.97; coeficient ce ine seama de calitatea i rezistena materialului;

Vc=vK1 K2 K3 K4 K5=1421110,960,97=132,23 m/min;6) Stabilirea turaiei semifabricatului

Din caracteristicile mainii unelte se alege turaia imediat superioar

Se recalculeaz viteza real

7) Verificarea puterii motorului electric

kWFz = componenta principal a forei de achiere

Fz=510 daN;vr=127,14 m/minP=11 kW; coeficient ce ine seama de calitatea i rezistena materialului (oel carbon =450 N/mm2);Pr =10,8 kW < P =11 kW se poate executa prelucrarea pe strungul normal SN 600 folosind urmtorii parametri reali ai regimului de achiere

t=5,5 mm

sr=0,75 mm/rot

vr=127,14 m/min

Fz=510 daN

nr=142 rot/min

Pr =10,8 KW

b) Strunjire cilindric exterioar de degroare de la =169 mm la =159 mm cu respectarea nlimii h=10mm.

1) Se folosete un cuit ncovoiat pentru degroat 25 x 25 STAS .....2) Adncimea de achiere

mm







Se alege din tabelul 9.10 n funcie de natura cuitului i carbura utilizat

Tec = 90 min.5) Viteza de achiere


v=128 m/min



K2= 1; coeficient ce ine seama de raza la vrf R=0,4;


K4= 0,96; coeficient ce ine seama de durabilitateta tiului, Te=60 min;

K5= 0,97; coeficient ce ine seama de calitatea i rezistena materialului;

Vc=vK1 K2 K3 K4 K5=1281110,960,97=119,19 m/min;

6) Stabilirea turaiei semifabricatului

Din caracteristicile mainii unelte se alege turaia imediat superioar




Fz=515 daN;

vr=108,33 m/minP=11 kW; coeficient ce ine seama de calitatea i rezistena materialului (oel carbon =450 N/mm2);Pr =9,29 kW < P =11 kW se poate executa prelucrarea pe strungul normal SN 600 folosind urmtorii parametri reali ai regimului de achiere

t=5,5 mm

sr=0,7 mm/rot

vr=108,33 m/min

Fz=515 daN

nr=121 rot/min

Pr =9,29 KW

c) Strunjire frontal de finisare pe suprafaa de etanare de la h=24 mm la h=22 mm.1) Se folosete un cuit drept pentru finisare 25 x 16 STAS .....2) Adncimea de achiere

mm




Se alege n funcie de materialul prelucrat, diametrul piesei, scul i adncimea de achiat din intervalul: 0,08...0,15 mm/rot.




Tec = 90 min.

5) Viteza de achiere


v=327 m/min



K2= 1; coeficient ce ine seama de raza la vrf R=1;


K4= 1; coeficient ce ine seama de durata tiului, Te=90 min;

K5= 0,65; coeficient ce ine seama de calitatea i rezistena materialului;

Vc=vK1 K2 K3 K4 K5 =32711110,65=212,55 m/min;


Din caracteristicile mainii unelte se alege turaia




Fz=10,8 daN;

vr=206,82 m/minP=0,74 kW; coeficient ce ine seama de calitatea i rezistena materialului (oel carbon =450 N/mm2);Pr =0,46 kW < P = 0,74 kW se poate executa prelucrarea pe strungul normal SN 600 folosind urmtorii parametri reali ai regimului de achiere

t=0,5 mm

sr=0,25 mm/rot

vr=206,82 m/min

Fz=10,8 daN

nr=231 rot/min

Pr =0,46 KW

d) Strunjire cilindric interioar de degroare de la =131 mm la =150 mm.1)Se folosete un cuit pentru interior 25 x 25 STAS .....2)Adncimea de achiere

mm



3)Stabilirea avansului



4)Durabilitatea economic a sculei achietoare


Tec = 90 min.

5)Viteza de achiere


v=140 m/min


K1=1; coeficientul ce ine seama de unghiul de atac;

K2= 0,85; coeficient ce ine seama de raza la vrf;

K3= 0,9; coeficient ce ine seama de seciunea transversal a cuitului;

K4= 1; coeficient ce ine seama de durata tiului, Te=90 min;

K5= 1.35; coeficient ce ine seama de calitatea i rezistena materialului;

Vc=vK1 K2 K3 K4 K5 =14010,850,911,35=144,58 m/min;




7)Verificarea puterii motorului electric


Fz=515 daN;

vr=118,18 m/minP=11 kW; coeficient ce ine seama de calitatea i rezistena materialului (oel carbon =450 N/mm2);Pr =10,14 kW < P = 11 kW se poate executa prelucrarea pe strungul normal SN 600 folosind urmtorii parametri reali ai regimului de achiere

t=3,8 mm

sr=0,7 mm/rot

vr=118,18 m/min

Fz=515 daN

nr=132 rot/min

Pr =10,14 KWe) Burghiere 8 guri 22 mm echidistante

1) Se folosete un burghiu elicoidal lung cu coad cilindric 12 x 12 STAS 574-792)Stabilirea durabilitii sculei achietoare

Din tabelul 9.13 se alege, n funcie de diametrul burghiului d=22, Te=15 min

3)Adncimea de achiere

mm

- diametrul gurii, D = 22 mm

4)Stabilirea avansului

Se alege, n funcie de materialul prelucrat, diametrul piesei, scul i adncimea de achiat, din intervalul 0,26-0,43 Din caracteristicile mainii unelte ....... se alege avansul real sr = 0,32

5)Viteza de achiere


v=19,4 m/min


K1=1,2; coeficientul de corecie n funcie de materialul prelucrat;

K2= 0,76; coeficient de corecie ai vitezei de achiere n funcie de durabilitatea real a sculei;

K3= 1.20; coeficient ce ine seama de calitatea i rezistena materialului (=450N/mm2);

K4= 0,90; coeficient ce ine seama de starea materialului

K5=1; coeficient de corecie n funcie de adncimea gurii.

Vc=vK1 K2 K3 K4 K5=19,41,20,761,20,91=19,1 m/min;

6) Stabilirea turaiei sculei achietoare



7) Stabilirea vitezei de avans

vs=sn=0,32355=113,6 mm/min.

8)Verificarea puterii motorului electric


Fz=567 daN;

vr=20,07 m/minPr =2,37 kW < P = ..... kW se poate executa prelucrarea pe strungul normal SN 600 folosind urmtorii parametri reali ai regimului de achiere t=11 mm

sr=0,32 mm/rot

vr=20,07 m/min

Fz=567 daN

nr=355 rot/min

Pr =2,37 KW2.6 ntocmirea documentaiei tehnologice finale (fie pe aezri).CAPITOLUL III

Proiectarea tehnologiei de fabricaie pentru cel de-al doilea element (reper) precizat n tem (realizabil prin operatii de deformare plastic i sudare).


Semifabricatul se alege dupa ce s-au calculat lungimile de trasare. Pentru calculul dimensiunilor de trasare se calculeaz diametrul Dfp, corespunztor transpunerii fictive n plan a fundului elipsoidal finit.

mm;Diametrul de trasare al fundului este:

mm;

s=8 mm;

unde:

Dfp diametrul corespunztor transpunerii fictive n plan a fundului elipsoidal finit;Di diametrul interior al funduluis grosimea de perete al fundului;H nlimea fundului;hc nlimea prii cilindrice a fundului;Dtr diametrul de trasare a semifabricatului n vederea debitrii;

Adaosul de prelucrare se calculeaz cu formula:

mmunde :

Anp adaosul nominal la prelucrarea marginilor semifabricatului;

At,Bt coeficinei ce in seama de Cech; Cech=0,58%

c limea stratului ndeprtat la debitare. Se alege o tabla, n funcie de Ltr i Htr, cu urmtoarele dimensiuni din STAS 437-80:

L=5000 mm;

l=1000 mm;

s=8 mm.

3.2. ntocmirea filmului tehnologic (succesiunea operaiilor, aezrilor i fazelor).3.3. Proiectarea bazrii i fixrii pentru opreraiile din filmul tehnologic i alegerea dispozitivelor de montaj-sudare.Schemele conform crora se fac bazarea i fixarea semifabricatelor au fost prezentate anterior n cadrul filmului tehnologic.

Bazarea i fixarea se vor face astfel:

la trasare, semifabricatul se aeaz pe masa de trasat;

la debitare, semifabricatul se aeaz pe masa de debitat;

la prelucrarea marginilor se folosesc dispozitive de prindere corespunztoare. 3.4. Stabiliea adaosurilor de prelucrare.

Adaosurile de prelucrare s-au stabilit n subcapitolul 3.1.

3.5. Proiectarea fiecrei operaii din filmul tehnologic (alegerea mainii, sculelor i dispozitivelor de lucru, stabilirea parametrilor de regim).

3.6. ntocmirea documentaiei tehnologice finale (fie pe aezri).CAPITOLUL IV.

Proiectarea tehnologiei de montaj pentru subansamblul

camer de distribuiePentru realizarea operaiilor de montaj se folosesc dispozitivele de montaj-sudare. Funcia ce trebuie s o ndeplineasc aceste dispozitive const n asigurarea continu sau intermitent a poziiei piesei fa de muncitorul ce execut montajul, sudarea sau agregatul de sudare, n cadrul unei aezri sau fixri a piesei. Ele permit executarea sudurilor poziia cea mai avantajoas.La montajul nainte de sudare se asambleaz semifabricatele ce au fost supuse n prealabil la operaii premergtoare de curire, trasare, prelucrarea marginilor, ndoire sau presare. Montajul const n pregtirea pieselor, orientarea folosind bazele de montaj, verificarea poziiilor reciproce i corectarea acestor poziii n vedera asigurrii preciziei cerute asamblrii, fixarea pieselor i realizarea n final prin sudare a asmblrii lor.4.1. ntocmirea filmului tehnologic de montaj

CAPITOLUL V

Prescriptii privind controlul calitatii si receptia subansamblului

"camer de distribuie"

Cerinele eseniale de securitate se aplic recipientelor sub presiune, precum i ansamblurilor care prezint un anumit pericol. Recipientele sub presiune trebuie sa fie proiectate corespunztor lund n considerare toi factorii determinani pentru a se garanta c echipamentele sunt sigure pe toat durata lor de via. n conformitate cu prescriptiile tehnice ISCIR C4 78, recipientele sub presiune se supun dup asamblare urmtoarele verificri i ncercri:

verificarea crii recipientului;

verificarea caliti materialului;

verificarea aspectului i dimensiunilor;

verificarea marcrii;

ncercarea de presiune hidraulic;

ncercarea pneumatic de etaneitate i incercri specialeCartea recipientului trebuie s cuprind toate datele tehnice ale acestuia:

parametrii de exploatare;

datele privind armturile;

supape de siguran;

aparatura de msur, comand i automatizare aflate n dotarea recipientului;

date privind materialele utilizate la construcia aparatului.

Verificarea calitii materialelor se face pentru fiecare element al recipientului, stabilindu-se dac materialele folosite corespund calitii prescripiilor din cartea recipientului, standardelor.

Verificarea aspectului i dimensiunilor const din examinarea strii suprafeelor elementelor recipientului i din verificarea dimensiunilor acestor elemente i incadrrilor n limitele admise prin standarde.

ncercrile de presiune hidraulic ale recipientului se execut cu ap sau alt lichid negru la o presiune pph > pm (pm presiune maxim admisibil de lucru.)mbinrile nedemontate i zonele adiacente acestora nu trebuie s prezinte defecte de suprafa sau interne.

La recipientele sub presiune, mbinrile nedemontabile ale componentelor care contribuie la rezistena la presiune a recipientului si ale componentelor care sunt direct fixate pe acestea, trebuie sa fie efectuate de ctre personal calificat corespunztor n conformitate cu procesele de lucru adecvate.

Caracteristicile sudrilor i zonele adiacente acestora trebuie s fie similare cu cele ale materialelor sudate i s nu prezinte nici un defect intern sau de suprafa care poate periclita sigurana recipientelor.

Sudrile trebuie executate de sudori sau operatori avnd un nivel de competen corespunzator, conform procedurilor de sudare aprobate.

n timpul fabricaiei producatorul trebuie, de asemenea s asigure o calitate constant sudurii prin teste specifice, folosind proceduri adecvate.

Amplasarea racordurilor trebuie s fie realizat astfel nct s asigure aerisirea, posibilitatea verificrii aerisirii i golirea. Se admite c golirea s se face i prin sifonare.

Racordurile pentru aerisire sau scurgere pot fi nlocuite prin mufe astupate cu dopuri filetate la care etanarea trebuie s se asigure prin garnitur.

tuurile racordurilor se vor executa din evi laminate la cald sau trase la rece, din pies tip buc sau bar forjat sau din virole.

Virolele cilindrice vor fi realizate dintr-un numr minim de table. Flanele cu gt se vor executa prin forjare. Se admite execuia din bar laminat a flanelor cu gt cu diametrul nominal maxin de 50 mm.

Evaluarea conformitii recipientelor sub presiune se efectuaz nainte de introducerea pe piaa a acestora.

CAPITOLUL VI.Norme de tehnica i securitii muncii la realizarea elementelor componente

La realizarea elementelor prevzute n tem i la montajul subansamblului s-au respectat urmtoarele norme:1) Pentru desfurarea corect a operaiei de tiere cu gaze a semifabricatului trebuie ndeplinite urmtoarele condiii:

nainte de nceperea lucrului trebuie s se verifice buna funcionare i etaneitatea arztorului

deplasarea sudorului cu arztorul aprins n afara zonei de lucru este interzis

se va asigura evacuarea continu a gazelor vaporilor i pulberilor nocive

2) Pentru efectuarea operaiei de sudare n bune condiii trebuie ca:

muncitorii din zona de sudare s fie dotai cu mnui de protecie

amorsarea arcului electric se face numai dup o acoperire complet zonei arcului

3) Pentru evitarea accidentelor la strunjire trebuie ndeplinite condiiile:

universalul s fie protejat cu aprtori

cuitele se ascut astfel nct s asigure frmiarea achiilor fixarea cuitelor n suport se face cel puin n dou uruburiCAPITOLUL VII.

Concluzii finale

n prezentul proiect s-au urmrit execuia unui proces tehnologic complex dat pentru reperele: racord i fund, componente ale unei camere de distribuie .

Etapele tehnologice de execuie au fost precizate sub forma unor filme tehnologice i fie pe aezri, n care au fost puse n eviden, mainile unelte, SDV urile, precum i parametrii de lucru calculai analitic sau determinai din tabele specifice.

Variantele adoptate se consider aproape de cazul optim, deoarece n cazul filmelor tehnologice s-au folosit numrul minim de aezri.

n cadrul proiectului s-au avut n vedere realizarea acestuia n condiiile unei dotri medii a locului de munc, i folosirea unei fore de munc cu calificare medie.

_1293714856.unknown

_1293717040.unknown

_1293717359.unknown

_1293717939.unknown

_1293718084.unknown

_1293718470.unknown

_1293718526.unknown

_1293718164.unknown

_1293718054.unknown

_1293717715.unknown

_1293717295.unknown

_1293717313.unknown

_1293717269.unknown

_1293716015.unknown

_1293716888.unknown

_1293716922.unknown

_1293716060.unknown

_1293716368.unknown

_1293716047.unknown

_1293714907.unknown

_1293715027.unknown

_1293714877.unknown

_1293708804.unknown

_1293709306.unknown

_1293711414.unknown

_1293714765.unknown

_1293711403.unknown

_1293708995.unknown

_1293709032.unknown

_1293708816.unknown

_1271162430.unknown

_1291473575.unknown

_1291803826.unknown

_1293708283.unknown

_1293708303.unknown

_1291804309.unknown

_1291473630.unknown

_1291803583.unknown

_1291799405.unknown

_1291473591.unknown

_1291461388.dwg

_1291473568.unknown

_1291391586.dwgGemeni

_1271162197.unknown

_1271162249.unknown

_1271162294.unknown

_1230214729.unknown

_1230215292.unknown

_1257502858.unknown

_1229879478.unknown

_1229878907.unknown

Date post:	12-Nov-2015
Category:	Documents
Upload:	zafiu-alexandru
View:	69 times
Download:	7 times

Calculul si Filmul Tehnologic Racord Tip Flansa.doc

Documents