Home > Documents > AND 550-99

AND 550-99

Date post: 14-Jul-2015
Category:
Author: mihaela-todirica
View: 792 times
Download: 24 times
Share this document with a friend
Embed Size (px)

of 37

Transcript

2. DIMENSIONAREA RANFORSRII SISTEMELOR RUTIERE NERIGIDE I RIGIDE2.1DIMENSIONAREA RANFORSRILOR CU STRATURI BITUMINOASEMetoda AND 550-99Dimensionarea ranforsrilor cu straturi bituminoase a unui tronson de drum se bazeaz pe rezultatele msurtorilor efectuate cu deflectograful Lacroix-ROMAN pe suprafaa mbrcmintei bituminoase.nprealabil estenecesarexecutareadestudii carespermitobinerea urmtoarelor date implicate n dimensionarea sraturilor de ranforsare:-modul de alctuire a structurii rutiere;-starea de degradare a mbrcmintei bituminoase.Deflectografia reprezint determinarea valoriideflexiunii, adic a deformaiei verticaleelasticeacomplexelor rutieresubaciunearoii unui vehicul, ladiferite niveluri ale sistemului rutier sau pe patul drumului, i nregisrarea ei printr-un procedeu grafic.Lasistemelerutiere semirigide(custrat de agregatenaturalestabilizatecu liani hidraulici sau puzzolanici n alctuire) dimensionarea straturilor de ranforsare se efectueaz numai n cazul n care starea de fisurare a stratului stabilizat determin o comportare a acestuia asemntoare cu cea a unui strat necoeziv.Aceast comportare se observ atunci cnd valorile deflexiunii caracteristice sunt mai mari de 50 sutimi de milimetru.2.1.1 Alctuirea straturilor de ranforsare.Metoda impune ca straturile bituminoase s fie alctuite din :- mbrcminte bituminoas n dou straturi, cu grosime minim de 8 cm i maxim de 13 cm;- mbrcmintebituminoasndoustraturi i strat debazdinmixtur asfaltic cu grosime total egal sau mai mare de 13 cm.2.1.2 Principii de dimensionare.Metoda de dimensionarese bazeaz pe criteriul deflexiunii admisibile la suprafaa complexului rutier ranforsat, astfel nct acesta s prezinte o stare tehnic bun corespunztoarepe o rerioad de perspectiv de maximum 10 ani.Etapele de calcul ale acestei metode de dimensionare sunt:a. mprireasectorului dedrumnzoneomogene(dinpunct devedereal capacitii portante);b. Calculul deflexiunii caracteristice pentru fiecare zon omogen de drum; c. Stabilirea traficului de calcul i a deflexiunii admisibile;d. Calculul grosimii necesare a straturilor bituminoase de ranforsare; e. Verificarea comportrii la oboseal a straturilor bituminoase de ranforsare; f. Verificarea la nghe-dezghe a structurii rutiere ranforsate.2.1.3 mprirea sectorului de drum n zone omogene.Sectorul de drum se mparte, pe fiecare band de circulaie, n zone omogene dinpunct devedereal capacitii portante, fieprinutilizareaaplicaiei informatice DEFLEX, fie manual.mprireamanualaunui tronsondedrumnzoneomogenesefaceprin examinarea variaiei n lungul drumului a valorilor deflexiunilor i decuparea sectorului n zone caracterizate prin limite diferite de variaie a deflexiunilor.Existena unor poriuni de drum sau a unor puncte de msurare caracterizate prin valori singulare maxime ale deflexiunilor indic fie anomalii locale de drenaj, fie defectelocalizatealecomplexului rutier (nspecial grosimi redusealestructurii rutiere). n aceste cazuri se impune efectuarea de studii suplimentare pentru stabilirea cauzelor reale ale apariiei valorilor singulare maxime ale deflexiunilor i se adopt o msur de mbuntire a capacitii portante a complexului rutier.Poriunile de drum sau punctele caracterizate printr-o deformabilitate mult mai maredect deformabilitateamedieazonei omogenevor constitui, daccauzele acesteia nu vor fi eliminate, poriuni ale drumului ranforsat cu probabilitate mare de degradare a straturilor de ranforsare.2.1.4 Calculul deflexiunii caracteristice.Prelucrarea deflexiunilor, msurate cu deflectograful Lacroix-ROMAN, se efectueaz pentru fiecare zon omogen i band de circulaie.ncazul msurrilor decapacitateportantefectuatecudeflectometrul cu prghietipBenkelmani cudeflectometrul cuprghieSOILTEST, deflexiunea caracteristic se transform n valori corespunztoare tehnicii de msurare cu deflectograful Lacroix-ROMAN.Indiferent de tehnica de msurare utilizat, valoarea deflexiunii caracteristice se calculeaz cu relaia:dc=dM20+t S20, n 1/100 mm(2.1)n care:dM20 deflexiunea medie normal, corespunztoare tehnicii de utilizare, n 1/100 mm;S20 abaterea medie ptratic normal, corespunztoare tehnicii utilizate, n 1/100 mm;t coeficient care depinde de probabilitatea apariiei unor valori ale deflexiunii mai mari dect deflexiunea caracteristic (), de numrulde valori ale deflexiunii (n) i de clasa tehnic a drumului (ANEXA II) conform tabelului 2.1.Tabel 2.1. Valorile coeficientului t.Numrul de valori ale deflexiunii, nClasa tehnic a drumuluiV, IV III,II,I20>202,091,962,342,20Valorile indicatorilor statistici dM20i S20sunt corespunztoare capacitii portante a complexului rutier n care acesta lucreaz n cele mai defavorabile condiii hidrologice i sunt calculate conform tehnicilor de interpretare a rezultatelor msurtorilor specifice fiecrui dispozitiv de msurare.n cazul utilizrii tehnicilor de msurare a deflexiunilor cu deflectometrele cu prghie, tipBenkelmansauSOILTEST, valoareadeflexiunii caracteristice(dc) se obineprintransformareavalorilor deflexiunilor caracteristicespecificetehnicii de msurare cu deflectograful Lacroix-ROMAN cu ajutorul urmtoarelor relaii:-pentru sisteme rutiere suple:dc=dcB -27(2.2)dc=0,88xdcS -6 (2.3)-pentru sisteme rutiere semirigide: dc=dcB -13(2.4) dc=dcS -3(2.5)n care: dc deflexiunea caracteristic corespunztoare tehnicii de msurare cu deflectograful Lacroix-ROMAN, n 1/100 mm;dcB - deflexiunea caracteristic corespunztoare tehnicii de msurare cu deflectometrul Benkelman, n 1/100 mm;dcS - deflexiunea caracteristic corespunztoare tehnicii de msurare cu deflectometrul cu prghie SOILTEST, n 1/100 mm.2.1.5 Stabilirea traficului de calcul i a deflexiunii admisibile.Se ia n considerare volumul de trafic de calcul, definit drept numrul de osii standard, cu sarcina de 115 kN, pe banda de circulaie cea mai solicitat, echivalent vehiculelor care vor circula pe drum dup ranforsare, pe o perioad de perspectiv de 715 ani.Osia standard de 115 kN (o.s. 115 ) prezint urmtoarele caracteristici :- sarcina pe roile duble :57,5 kN ;- presiunea de contact : 0,625 MPa ;- raza suprafeei circulare echivalente suprafeei de contact pneu suprafaa de rulare : 0,171 m.Volumul de trafic de calcul se stabilete cu relaia:Nc = 1]1

51956210 365kekkF kRk rt pfp pn c p , (m.o.s.)(2.6)unde :Nc- traficul de calcul (m.o.s.) ;365 - numrul de zile calendaristice dintr-un an ;pp- perioada de perspectiv, n ani ;crt- coeficientul de repartiie transversal, pe benzi de circulaie i anume :-pentru drumuri cu o band de circulaie= 1,00 ;-pentru drumuri cu 2 i 3 benzi de circulaie= 0,50 ;-pentru drumuri cu patru sau mai multe benzi de circulaie= 0,45 ;nki - intensitatea medie zilnic anual a vehiculelor din grupa k, conform rezultatelor recensmntului de circulaie (2000);pkR- coeficientul de evoluie al vehiculelor din grupa k, corespunztor anuluide dare n exploatare a drumului, anul R, stabilit prin interpolare, conf.tabelelor 2.32.6, funcie de drum;pkF- coeficientul de evoluie al vehiculelor din grupa k, corespunztorsfri- tului perioadei de perspectiv luat n consideraie (anul F), stabilit pin interpolare, conf. tabelelor 2.32.6, funcie de drum;f ek - coeficientul de echivalare al vehiculelor din grupa k n osii standard de 115 kN, conf. tabelului 2.2Tabel 2.2. Coeficieni de echivalare a vehiculelor n osii standard de 115 kN. Tipul de sistem rutierGrupa de vehiculeAutocamioane i derivate cu 2 osiiAutocamioane i derivate cu 2i 3 osii Autovehicule articulateAutobuzeRemorci Suple i semirigide 0,4 0,6 0,8 0,6 0,3Ranforsri S.R. suple i semirigide0,3 0,8 0,9 0,6 0,2Rigide 0,3 2,3 1,8 0,8 0,02Tabel 2.3. Coeficieni deevoluieatraficului pentruperioada2000-2020.Drumuri naionale europene (drumuri E).AnulGrupa de vehiculeAutocam. i derivate cu 2 osiiAutocam. i derivate cu 3 i 4 osiiAutovehicule articulateAutobuzeRemorci 2000 1,0 1,0 1,0 1,0 1,02005 1,2 1,2 1,2 1,1 1,42010 1,4 1,5 1,6 1,3 1,82015 1,7 1,9 1,9 1,5 2,22020 2,0 2,2 2,1 1,7 2,5Tabel 2.4. Coeficieni deevoluieatraficului pentruperioada2000-2020.Drumuri naionale principale.AnulGrupa de vehiculeAutocam. i derivate cu 2 osiiAutocam. i derivate cu 3 i 4 osiiAutovehicule articulateAutobuzeRemorci 2000 1,0 1,0 1,0 1,0 1,02005 1,1 1,1 1,2 1,1 1,32010 1,4 1,4 1,6 1,3 1,62015 1,7 1,7 1,9 1,5 2,02020 1,9 1,9 2,1 1,7 2,2Tabel 2.5. Coeficieni deevoluieatraficului pentruperioada2000-2020. Drumuri naionale secundare.AnulGrupa de vehiculeAutocam. i derivate cu 2 osiiAutocam. i derivate cu 2 i 3 osiiAutovehicule articulateAutobuzeRemorci 2000 1,0 1,0 1,0 1,0 1,02005 1,1 1,1 1,2 1,1 1,22010 1,4 1,4 1,5 1,3 1,52015 1,7 1,7 1,7 1,5 1,82020 1,9 2,0 1,9 1,7 2,0Tabel 2.6. Coeficieni deevoluieatraficului pentruperioada2000-2020. Drumuri judeene.AnulGrupa de vehiculeAutocam. i derivate cu 2 osiiAutocam. i derivate cu 2 i 3 osiiAutovehicule articulateAutobuzeRemorci 2000 1,0 1,0 1,0 1,0 1,02005 1,1 1,1 1,1 1,1 1,22010 1,3 1,3 1,2 1,2 1,42015 1,5 1,5 1,4 1,4 1,72020 1,7 1,7 1,5 1,5 1,8Valoarea deflexiunii admisibile se stabilete n funcie de volumul de trafic de calcul, conf. tabelului 2.7.Tabel 2.7. Valoarea deflexiunii admisibile.Volumul de trafic de calculNcDeflexiunea admisibil1/100 mm 50x10451x104100x104101x104120x104121x104150x104806555522.1.6 Calculul grosimii necesare a straturilor de ranforsare.Grosimea necesar a straturilor bituminoase de ranforsare (h) se stabilete, pentru fiecare zon omogen i band de circulaie, cu ajutorul relaiei:admcddk h log , n cm.(2.7)n care:dc - deflexiunea caracteristic, n 1/100 mm; dadm deflexiunea admisibil, n 1/100 mm; k (cm) coeficient a crui valoare se stabilete n funcie de clasa tehnic a drumului care se ranforseaz i anume:-pentru clasele tehnice I i II: k=45;-pentru clasa tehnic III: k=40;-pentru clasa tehnic IV i V: k=35.2.1.7 Verificarea comportrii la oboseal a straturilor bituminoase de ranforsare.Verificarea comportrii la oboseal a straturilor bituminoase de ranforsare se vaefectuancazul ncaresolicitareanoilor straturi bituminoase, caurmarea circulaiei vehiculelor, justific ipoteza de degradare prin oboseal, alctuirea sistemuluirutier existent ncadrndu-se n unuldin grupurile de structurirutiere din tabelul 2.8.Tabel 2.8. Grupurile de structuri rutiere.Grupul de structur rutierAlctuirea sistemului rutier existentNc(x104)Strat de mixturi asfalticecmStrat de macadamcmStrat de agregate naturale stabilizate cu liani hidraulici sau puzzolanicicmStrat de piatr spartcmStrat de balastcmG.1G.2.1G.2.2G.2.3G.3425425425425min.6-8(10)8(10)------1030-max.151635845indif.1520min.10indif.100120150150120Dimensionarea straturilor bituminoase de ranforsare se bazeaz pe ndeplinirea concomitent a urmtoarelor criterii :- deformaia specific de ntindere admisibil, determinat la baza straturilor bituminoase;- deformaia specific de compresiune admisibil, determinat la nivelul pmntului de fundare.Metoda impune ca straturile bituminoase s fie alctuite din :- mbrcminte bituminoas n dou straturi, cu grosime minim de 8 cm i maxim de 13 cm;- mbrcminte bituminoas n dou straturi i strat de baz din mixtur asfaltic cu grosime total egal sau mai mare de 13 cm.Etapele de calcul ale acestei metode sunt:I . Stabilirea traficului de calcul; II. Analiza sistemului rutier ranforsat la solicitarea osiei standard ;III. Stabilirea comportrii sub trafic a sistemului rutier existent ranforsat.I.Stabilirea traficului de calcul.

La ranforsarea structurilor rutiere suple i semirigide se ia n considerare traficulde calculcorespunztor perioadeide perspectiv, exprimat n osiistandard de 115 kN, echivalent vehiculelor care vor circula pe drum.Osia standard de 115 kN (o.s. 115 ) prezint urmtoarele caracteristici :- sarcina pe roile duble :57,5 kN ;- presiunea de contact : 0,625 MPa ;- raza suprafeei circulare echivalente suprafeei de contact pneu suprafaa de rulare : 0,171 m.Se recomand adoptarea unei perioade de perspectiv de minimum 15 ani n cazul drumurilor din clasele tehnice I i II i de minimum 10 ani n cazul drumurilor din clasele tehnice III,IV i V.Traficul de calcul se exprim n milioane de osii standard de 115 kN (m.o.s.) isestabilete pe baza structurii traficului mediu zilnic anual n posturile de recenzare aferente sectorului de drum , cu relaia :Nc = 1]1

51956210 365kekkF kRk rt pfp pn c p,(m.o.s.)(2.8)unde :Nc- traficul de calcul (m.o.s.) ;365 - numrul de zile calendaristice dintr-un an ;pp- perioada de perspectiv, n ani ;crt- coeficientul de repartiie transversal, pe benzi de circulaie i anume :-pentru drumuri cu o band de circulaie= 1,00 ;-pentru drumuri cu 2 i 3 benzi de circulaie= 0,50 ;-pentru drumuri cu patru sau mai multe benzi de circulaie= 0,45 ;nki - intensitatea medie zilnic anual a vehiculelor din grupa k, conform rezultatelor recensmntului de circulaie ;pkR- coeficientul de evoluie al vehiculelor din grupa k, corespunztor anuluide dare n exploatare a drumului, anul R, stabilit prin interpolare ;pkF- coeficientul de evoluie al vehiculelor din grupa k, corespunztorsfri- tului perioadei de perspectiv luat n consideraie (anul F), stabilit pin interpolare ;f ek - coeficientul de echivalare al vehiculelor din grupa k n osii standard de 115 kN.II. Analiza sistemului rutier ranforsat la solicitarea osiei standardSoluia de ranforsare a sistemului rutier existent se stabilete pentru sectoare omogene de drum.Sistemul rutier existent estecaracterizat, pentrufiecaresector omogende drum, prin grosimea fiecrui strat rutier i prin caracteristicile de deformabilitate ale materialelor din straturile rutiere i ale pmntului de fundare (modulul de elasticitate dinamic, E, n MPa i coeficientul lui Poisson, ).Modul dealctuireal sistemului rutier existent sestabiletepebazade sondaje. ncalculeseadoptgrosimilemedii alestraturilor rutierepentrufiecare sector omogen de drum .Valorilede calcul ale modulului deelasticitate dinamic pentrutipurilede pmnt sunt prezentate n tabelul 2.9.Tabelul 2.9. Valorile modulului de elasticitate dinamic pentru pmnt, Ep.Tipul climatericRegimul hidrologicTipul pmntuluiP1P2P3P4P5Ep,MPaI1100907080802a65752b 70 70II 16580802a702b 80 70III 1 906055 802a80 50 652bCoeficientul lui Poisson 0,27 0,30 0,30 0,35 0,42Tipuriledepmnt, conformSTAS1243/88, sunt prezentatentabelul 2.10.Tabel 2.10.Categoria pmntuluiTipul de pmntClasificarea pmnturilor conform STAS 1243Indicile de plasticitate Ip%Compoziia granulometricArgil%Praf%Nisip%Necoezive P1Pietri cu nisipSub 10Cu sau fara fractiuni sub0,5 mmP210...20 Cu fraciuni sub 0,5 mmCoeziveP3Nisip prfos, Nisip argilos,0...20 0...30 0...50 35...100P4Praf, praf nisipos, praf argilos, praf argilos nisipos0...25 0...30 35...100 0...50P5Argil, argil prfoas, argil nisipoas, argilprfoas nisipoasPeste 15 30...100 0...70 0...70Tipul climateric al zonei se alege din figura 1.1.Regimul hidrologic se difereniaz astfel:- regim hidrologic 1, corespunztor condiiilor hidrologice favorabile (STAS 1709/2-1990).- regim hidrologic 2, corespunztor condiiilor hidrologicedefavorabile notat cu:a) pentru sectoare de drum situate n rambleu cu nlimea minim de 1,00 m;b) pentru sectoare de drum situate n rambleu cu nlimea sub 1 m, la nivelul terenului, n profil mixt sau debleu.Valoareadecalcul amodulului deelasticitatedinamical balastului (Eb)se stabilete cu relaia :Eb= 0,20045 , 0E hb, (MPa) (2.9)Unde :hb - grosimea stratului de balast, n mm;E0 -modulul de elasticitate dinamic al pmntului de fundare, n MPa.Coeficientul lui Poisson pentru balast este de 0,27.Valorile de calcul ale modulului de elasticitate dinamic i ale coeficientului lui Poisson pentru materialele din straturile de baz i de fundaie existente se stabilesc conform tabelului 2.11.Tabelul2.11. Valorile de calculale caracteristicilor de deformabilitate pentru straturile de baz i de fundaie.Denumirea materialului E, MPa Macadam penetrat 1000 0,27Macadam 600 0,27Agregate naturale stabilizate cu ciment600 0,25Agregate cu liani puzzolanici 700 0,25Piatr spart cilindrat 400*0,27Pavaje 350 0,27Bolovani 200 0,27* n cazul n care piatra spart constituie un strat inferior de fundaie, modulul de elasticitate dinamic se stabilete cu relaia (2.9).Valorile de calculale modululuide elasticitate dinamic almixturilor asfaltice din straturile bituminoase existente sunt cele din tabelul 2.12. Tabelul 2.12. Valoriledecalcul alemodulului deelasticitatedinamical mixturiiasfaltice Parametrul de degradare al mbrcmintei bituminoase, conform instruciunilor indicativ CD 155Indicele global de degradare, conform normativului AND 540-98Tip climatericI+II IIIE, MPaSub 0,10 Peste 85 3300 47000,10 - 0,30 65 - 85 3000 3800Peste 0,30 Sub 65 2500 3000Valoarea de calcul a coeficientului lui Poisson este 0,35.Deoarece ranforsarea structurii rutiere presupune n general prevederea mai multor straturi bituminoase, ncalculeseadoptgrosimeatotalaacestorai valoareamodulului deelsticitatedinamicmediuponderat (Em, MPa) calculat cu relaia.Em =33111]1

,_

ii ihh E ,MPa(2.10)Unde :Ei- modulul de elasticitate dinamic al mixturii asfaltice din stratul i,n MPa;Hi- grosimea stratului i, n cm.Analiza structurii rutiere ranforsate la solicitarea osiei standard comport calculul cu programul CALDEROM 1998 al urmtoarelor componente ale deformaiei:- deformaia specific orizontal de ntindere la baza straturilor bituminoase (r), n microdeformaii ;- deformaia specific vertical de compresiune, la nivelulpatuluidrumului (7), n microdeformaii.Tabelul 2.13.Valorile de calcul ale caracteristicilor de deformabilitate ale mixturilor asfaltice , straturi noi.Tipul mixturii asfalticeTipul stratuluiTip climateric I i IITip climateric IIICoeficientul Poisson ()E, MPaMixturi asfaltice (SR 174/1-97)uzur 3600 42000,35legtur 3000 3600baz 5000 5600Mixturi asfaltice cu bitum modificat (AND 549-99)uzur 4000 4500legtur3500 4000Mixturi asfaltice stabilizate cu fibre (AND 539-99)- tip MASF 16- tip MASF 8uzur3300300040003600Calculele se efectueaz n urmtoarele puncte:-pentru r:r = 0(cm); z1 =niimah1 , (cm) (2.11)unde :hima -grosimea fiecrui strat bituminos existent i a straturilor de ranforsare, n cm;-pentru z :r=0(cm); z2 =H + hSR,(cm) (2.12)unde :H - grosimea total a sistemului rutier existent, n cm;HSR -grosimea total a straturilor bituminoase de ranforsare, n cm.III. Stabilirea comportrii sub trafic al sistemului rutier existent ranforsatStabilireacomportrii subtraficasistemului rutier ranforsat aredrept scop calcularea grosimii straturilor bituminoase de ranforsare pentru care sunt respectate criteriile de dimensionare.Criteriul deformaiei specifice de ntindere admisibil la baza straturilor bituminoaseesterespectat dacratadedegradareprinoboseal(RDO) areo valoare mai mic sau egal cu RDO admisibil.Rata de degradare prin oboseal se calculeaz cu relaia:RDO=Nc / Nadm(2.13)Unde :Nc- traficulde calcul, n osii standard de 115 kN, n m.o.s.;Nadm- numrul desolicitri admisibil, nm.o.s. carepoatefi preluat de straturile bituminoase, corespunztor strii de deformaie la baza acestora.Numrul de solicitri admisibil, care poate s fie preluat de straturile bituminoase, sestabiletecuajutorul legilor deobosealamixturii asfaltice, n funcie de categoria drumului sau a strzii, i de traficul de calcul, cu relaiile:a) autostrzi i drumuri expres; drumuri naionale europene;drumuri i strzi cu trafic de calcul mai mare de 1 m.o.s. (1 106 o.s. 115 kN);Nadm=4,27 108 r-3,97 (m.o.s.) (2.14)b) drumuri i strzi cu trafic de calcul cel mult egal cu 1 m.o.s. (1610 o.s. 115 kN):Nadm=24,5 108 r-3,97 (m.o.s.) (2.15)Numrul de solicitri admisibil al osiei standard de 115 kN poate s fie stabilit i cu ajutorul diagramei din figura 2.2.Fig.2.2. Diagrama de stabilire a numrului de solicitri admisibil n funcie de deformaia specific radial de ntindere la baza straturilor bituminoase.Grosimeanecesarastraturilor bituminoasederanforsareestecea pentru care se respect condiia : RDO < RDOadm(2.16)n care RDO admisibil are urmtoarele valori:- max 0,80 pentru autostrzi i drumuri expres;- max 0,85 pentrudrumuri naionale europene;- max 0,90 pentrudrumuri naionale principale i strzi;- max 0,95 pentrudrumuri naionale secundare;- max 1,00 pentrudrumuri judeene, comunale i vicinale.In cazul n care condiia (2.16) nu este satisfcut se repet calculul ratei de degradareprinobosealpentruogrosimemai mareastraturilor bituminoasede ranforsare, grosimea necesar rezultnd prin interpolare.Criteriul deformaiei specificeverticaleadmisibilelanivelul pmntului de fundare este respectat, dac este ndeplinit condiia: z zadm (2.17)unde : z - deformaia specific vertical de compresiune la nivelul pmntului de fundare, n microdeformaii, calculat cu programul CALDEROM; (etapa II).zadm -deformaia specific vertical admisibil se calculeaz cu urmtoarele relaii:a) -autostrzi i drumuri expres;-drumuri naionale europene;-drumuri i strzi cu trafic mai mare de 1 m.o.s. (1 106 o.s. 115 kN); zadm= 329Nc-0,27 (microdef) (2.18)b)drumuri i strzi cu trafic de calcul cel mult egal cu 1 m.o.s. (1 106 o.s. 115 kN); zadm= 600Nc-0,28 (microdef) (2.19)Deformaia specific vertical admisibil se poate stabili i cu ajutorul diagramei din figura 2.3.Fig. 2.3. Diagrama de stabilire a deformaieispecifice verticale admisibile la nivelul pmntului de fundare n funcie de traficul de calcul.Dac condiia (2.17) nu este ndeplinit, se repet calculul deformaiei specifice verticale, pentru o grosime mai mare a starturilor bituminoase de ranforsare.2.2. DIMENSIONAREA RANFORSRILOR CU SRAT DIN AGREGATE NATURALE STABILIZATE CU LIANI PUZZOLANICI ALE STRUCTURILOR RUTIERE SUPLE I SEMIRIGIDE .Metoda CD152-2002Dimensionarea ranforsrilor sistemelor rutiere suple i semirigide cu strat din agregate naturale stabilizate cu liani puzzolanici se bazeaz pe ndeplinirea concomitent a urmtoarelor criterii :- deformaia specific de ntindere admisibil la baza straturilor bituminoase :- tensiunea de ntindere admisibil la baza stratului/straturilor din agregate naturale stabilizate cu liani puzzolanici;- deformaia specific de compresiune admisibil la nivelul patului drumului.Metoda de dimensionare comport urmtoarele etape:I Stabilirea traficului de calcul;II Stabilirea capacitii portante a structurii rutiere existente;III Alegerea alctuirii sistemului rutier;IV Analiza sistemului rutier ranforsat la solicitarea osiei standard;V Stabilirea comportrii sub trafic a structurii rutiere.I Stabilirea traficului de calculSe ia n considerare traficul de calcul corespunztor perioadei de perspectiv. Se recomand adoptarea unei perioade de perspectiv de minimum 15 ani n cazul drumurilor din clasele tehnice I iII ide minimum 10 anin cazuldrumurilor din clasele tehnice III, IV i V.Traficul de calcul se exprim n milioane de osii standard de 115 kN (m.o.s.) i se stabilete pe baza structurii traficului mediu zilnic anual n posturile de recenzare aferente sectorului de drum, cu relaia:Nc = + nkekpkF kRkl rt pfpn c p16210 365 (m.o.s.) (2.20)Unde :Nc-traficul de calcul (m.o.s.- milioane osii standard);365 numrul de zile calendaristice dintr-un an;pp -perioada de perspectiv, n ani;crt coeficientul de repartiie transversal, pe benzi de circulaie i anume:- pentru drumuri cu 2 i 3 benzi de circulaie crt= 0,50;- pentru drumuri cu 4 sau mai multe benzi de circulaie crt = 0,45;nklintensitateamediezilnicanualavehiculelor dingrupak, conform rezultatelor recensmntului de circulaie;pkR coeficientul de evoluie al vehiculelor din grupa k, corespunztor anului de dare n exploatare a drumului, anul R, stabilit prin interpolare;pkF coeficientul de evoluie al vehiculelor din grupa k, corespunztor sfritului perioadei de perspectiv luat n consideraie (anul F), stabilit prin interpolare;fek coeficientulde echivalare alvehiculelor din grupa k n osiistandard de 115 kN, tabel 2.2.II Stabilirea capacitii portante a structurii rutiere existenteSuportul sistemului rutier este constituit din terasamente alctuite din pmnturi i eventual dintr-un strat de form i este caracterizat n vederea dimensionrii prin caracteristicile de deformabilitate : modului de elasticitate dinamic i coeficientul lui Poisson.Valorile acestor caracteristici se stabilesc conform punctului 2.1.7.n cazulterasamentelor executate din deeuride carier sau din cenu de termocentral se recomand urmtoarele valori ale caracteristicilor de deformabilitate:- deeuri de carier: Ep= 100 MPa; = 0,27;- cenu de termocentral : Ep = 50 MPa; = 0,42.Valoriledecalcul alecaracteristicilor dedeformabilitatepentrumaterialele coezive din stratul de form sunt prezentate n tabelul 2.14.Tabelul 2.14. Valorile de calcul ale caracteristicilor de deformabilitate pentru materialele coezive din stratul de formDenumirea materialuluiModulul de elasticitate dinamic, Es.f., MPaCoeficientul lui Poisson, Pmnturi coezive tratate cu var:- tip P3 i P4- tip P51502500,350,35Pmnturi coezive stabilizate cu zgur granulat i var200 0,30Pmnturi stabilizate cu ciment 300 0,27Agregate naturale stabilizate cu liani puzzolanici:- zgur granulat;- cenu de termocentral;- tuf vulcanic4005004000,270,270,27III Alegerea alctuirii sistemului rutierSistemele rutiere suple ranforsate cu cel puin un strat din agregate naturale stabilizate cu liani puzzolanici devin sisteme rutiere semirigide.Straturile rutiere pentru ranforsarea unor structuri rutiere suple sau semirigide existente vor avea urmtoarea alctuire :a) strat de rulare realizat din :- tratament bituminosdubludesuprafapentruclaseledetraficMEDIU (0,10... 0,30m.o.s.), UOR(0,03...0,10m.o.s.) i FOARTEUOR(sub 0,03 m.o.s.) ;- mbrcminte bituminoas n dou straturi n grosime minim de 8 cm sau ntr-un strat din beton asfaltic n grosime de minim 6 cm pentru clasele de trafic MEDIU (0,10...0,30 m.o.s.) i GREU (0,30...10 m.o.s.);b) strat din agregate naturale stabilizate cu liani puzzolanici (minim 18cmpentrutraficMEDIU,UOR iFOARTE UOR i20cm pentru trafic GREU).IV Analiza structurii rutiere ranforsate la solicitarea osiei standardStructura rutier supus analizei este caracterizat prin grosimea fiecrui strat rutier i prin caracteristicile de deformabilitate ale materialelor din straturile rutiere i ale terenului de fundare (modulul de elasticitate dinamic, E, n MPa i coeficientul lui Poisson, ).Valorile de calcul ale acestor caracteristici se stabilesc conform tabelului 2.15. Tabelul 2.15. Valorile de calcul ale caracteristicilor de deformabilitate pentru agregate naturale stabilizate cu liani hidraulici i puzzolanici (straturi noi la benzile de lrgire).Denumirea materialuluiModulul de elasticitate dinamic (E), MPaCoeficientul lui Poisson ()Agregate naturale stabilizate cu ciment:- strat de baz- strat de fundaie120010000,25Agregate naturale stabilizate cu liani puzzolanici: zgur granulat :- strat de baz- strat de fundaie cenu de termocentral :- strat de baz- strat de fundaie tuf vulcanic :- strat de baz- strat de fundaie1200700180011001200750n cazurile n care sistemul rutier are mai mult de patru starturi rutiere, dou sau trei staturi rutiere, alctuite din acelai tip de materiale (mixtur asfaltic, piatr spart sau balast) acestea vor fi caracterizate prin :- grosimea total a pachetului de straturi, hi, n cm;- modulul de elasticitate dinamic mediu ponderat (Em) al pachetului respectiv de straturi rutiere, care se calculeaz cu relaia:Em =33111]1

,_

i i ih h E(MPa) (2.21)Unde :Ei- modulul de elasticitate dinamic al materialului din stratul i, n MPa;hi-grosimea stratului i, n cm.nmodobinuit straturile bituminoasesunt caracterizate prinmodulul de elasticitate dinamic mediu ponderat.Analiza sistemului rutier semirigid la solicitarea osiei standard comport calculul deformaiilorspecifice i tensiunilor n punctele critice ale complexului rutier, carcaterizate printr-o stare de solicitare maxim.n cazul sistemelor rutiere semirigide se calculeaz urmtoarele:- deformaia specific orizontal de ntindere (r) la baza straturilor bituminoase, n microdeformaii;- tensiune orizontal de ntindere (r) la baza stratului/straturilor de agregate naturale stabilizate cu liani puzzolanici n MPa;- deformaia specific vertical de cmpresiune (z) la nivelul patului drumului, n microdeformaii.Claculele se efectueaz cu programul CALDEROM2000 n urmtoarele puncte :- pentru r : la baza straturilor bituminoasez1 =niimah1 (cm)(2.22)unde: z1- adugareadelasuprafaambrcmintei undesedetermin deformaia , n cm; hima -grosimea fiecrui strat bituminos, n cm.- pentrur: labazastraturilor dinagregatenaturalestabilizateculiani puzzolanici :z2 = z1 + niibsh1 (cm) (2.23)unde: hibs- grosimeafiecrui strat dinagregatenaturalestabilizateculiani puzzolanici n cm;- pentruz: la nivelul patului drumuluiz3 =z1 + z2+ H (cm)(2.24)unde:H-grosimea sistemului rutier existent(neranforsat) , n cm.V Stabilirea comportrii sub trafic a structurii rutiereStabilirea comportriisub trafic a structuriirutiere dup ranforsare are drept scop compararea valorilor deformaiilor specifice itensiunilor calculate anterior cu cele admisibile, stabilite pe baza proprietilor de comportare ale materialelor. Se consider c o structur rutier poate prelua solicitrile traficului, corespunztoare perioadei de perspectiv luat n considerare, dac sunt respectate concomitent, toate criteriile de dimensionare prevzute la punctul 2.2.Criteriul deformaiei specifice de ntindere admisibile la baza straturilor bituminoaseesterespectat dacratadedegradareprinoboseal(RDO) areo valoare mai mic sau egal cu RDO admisibil.Ea se calculeaz cu relaia 2.13.Numrul de solicitri admisibil, care poate fi preluat de straturile bituminoase, se stabilete cu ajutorullegilor de oboseal a mixturiiasfaltice cu relaiile (2.14) i (2.15) funcie de valorile traficului de calcul.Grosimea necesar a straturilor bituminoase este cea pentru care se respect condiia (2.16) n care RDO admisibil are urmtoarele valori:- max. 0,90 pentru drumuri naionale principale i strzi;- max. 0,95 pentru drumuri naionale secundare;- max. 1,00 pentru drumuri judeene i comunale.n cazul n care aceast condiie nu este satisfcut se repet calculul ratei de degradare prin oboseal pentru o grosime mai mare a straturilor bituminoase.Criteriul tensiunii de ntindere admisibil la baza stratului/straturilor din agregate naturale stabilizate cu liani puzzolanici este respectat, dac este ndeplinit condiia:r =r adm (2.25)unde:r- tensiuneaorizontaldentinderelabazastratului/straturilor din agregate naturale stabilizate cu liani puzzolanici, n MPa;r adm -tensiunea de ntindere admisibil, n MPa.Tensiunea de ntindere admisibil se calculeaz cu relaia:r adm =Rt

( )cN log 056 , 0 60 , 0 (2.26)unde:Rt - rezistena la ntidere a agregatelor naturale stabilizate cu liani hidraulici sau puzzolanici, n MPa, prezentat n tabelul2.16;Nc-traficul de calcul n milionimi osii standard de 115 kN.Tabelul 2.16. Rezistena la ntindere a agregatelor stabilizate cu liani hidraulici i puzzolanici (la 360 zile de la confecionare).Tipul liantului i al stratului Rt , MPaA. Ciment:- strat de baz- strat de fundaie0,400,35B. Liani puzzolanici zgur granulat- strat de baz- strat de fundaie cenu de termocentral- strat de baz- strat de fundaie tuf vulcanic- strat de baz- strat de fundaie0,350,200,500,300,550,35n cazuln care sistemulrutier nu satisface acest criteriu, se reface calculul pentru o grosime mai mare a stratului stabilizat.Criteriul deformaiei specificeverticaleadmisibilelanivelul pmntului de fundare este respectat dac este ndeplinit condiia (2.17).Deformaiaspecific verticaladmisibilsecalculeazcurelaia (2.18)sau (2.19) funcie de traficul de calcul.i ncazul ncareaceastultimcondiienuestendeplinitsemodific alctuirea sistemului rutier. Se recomand ngroarea stratului de fundaie din balast pnla grosimea de 30 cm pentru benzile de lrgire iar pentru ranforsare se majoreaz grosimea straturilor bituminoase i a stratului din agregate stabilizate. 2.3 DIMENSIONAREA RANFORSRILOR CU BETON DE CIMENT ALE STRUCTURILOR RUTIERE RIGIDE, SUPLE I SEMIRIGIDE.Metoda PD 124-2002.Ranforsrile cu beton de ciment sunt bazate pe execuia de dale din beton peste structurile rutiere existente a crorrigiditate este foarte mare n comparaie cu aceea a strcturilor rutiere care se ranforseaz.A.Dimensionarea structurilor rutiere rigide pentru ranforsarea sistemelor suple i semirigide se bazeaz pe criteriul tensiunii admisibile la ntindere din ncovoiere a betonului de ciment rutier (t adm) .B.Dimensionareagrosimii dalelor noi dinbetondeciment, alecror rosturi trebuiessesuprapunpesterosturiledinstructurarutierrigidexistent, se bazeaz pe relaii de calcul care in seama de aderena dintre mbrcmintea veche din beton de ciment i cea nou.2.3.1 Dimensionarea ranforsrilor cu beton de ciment ale structurilor rutiere suple i semirigideMetoda are urmtoarele etape de calcul:I. Stabilirea traficului de calcul;II. Stabilirea capacitii portante a terenului de fundare;III. Stabilirea capacitii portante a structurii rutiere existente;IV. Calculul grosimii dalei din beton de cimentSchema de calcul din cadrul metodei de dimensionare este modelul cu element finit realizat prin procedeul multistrat alctuit din:dala din beton de ciment i startul echivalent strraturilor reale subadiacente (strat de baz/strat de fundaie /strat de form i teren de fundare) n condiiile urmtoarelor ipoteze:- ncrcare din trafic cu osia de 115 kN;- ncrcareadecalcul dintrafic estencrcareaperoiledubleaosiei standard de 115 kN sporit cu coeficientulde import itransmis print-o amprent dreptunghiular tangent la marginea dalei, echivalent amprentei eliptice reale, avnd dimensiunile n plan: l L = 25 37 (cm);- ncrcareadinvariaii zilnicedintemperaturestedatoratgradientului zilnicdetemperaturconstant, egal cu0,67dingrosimeadalei pentru mijlocul i marginea dalei i cu 0,4 pentru colul dalei;- dala reazem uniform pe structura rutier existent;- deplasrilelacontactul dintredalai stratul echivalent straturilor reale subadiacente sunt definite prin modulul de reacie la suprafaa stratului de rezemare.I.Stabilirea traficului de calculTraficul de calcul pe perioada de perspectiv Ncse exprim n mii osii standard(m.o.s.) i sestabiletepebazastructurii traficului mediuzilnicanual corespunztor postului derecenzareaferent sectorului dedrumsaustudiului de trafic, cu relaia:Nc=ekkk k rtf p MZA c n 61610 365(m.o.s.) (2.27)n care:365 - este numrul de zile calendaristice dintr-un an;n -perioada de perspectiv, este agal cu 30 de ani;crt - coeficientul de repartiie transversal a traficului pe o band de circulaie, a crui valoare este dat n cap. 3.1.1;MZAk- traficul mediu zilnic anual al vehiculelor fizice din grupa k, conform rezultatelor recensmntului general al circulaiei sau studiului de trafic;Pk - coeficientul de evoluie al vehiculelor fizice din grupa k, n anul de la mijlocul perioadei deperspectiv, stabilit prininterpolare, conformreglementrilor tehnice elaborate de AND;fek- coeficientul deechivalareavehiculelor fizicedingrupaknosii standard, conform reglementrii tehnice elaborate de AND.II.Stabilirea capacitii portante a terenului de fundareSuportul structurii rapide va fi alctuit din structura rutier ce se ranforseaz inclusiv terenul de fundare din zon.Caracteristicadedeformabilitatececaracterizeazcapacitateaportanta terenului defundareestemodulul dereacie(coeficientul depat) al terenului de fundare, k0 (MN/m3).Valoareamodulului dereacieal terenului defundarek0sestabilete, de regul, prin ncercri cu placa in situ, sau prin corelarea cu rezultatele altor ncercri dedeterminareacapacitii portanteaterenului defundarei anume: modululde elasticitate dinamic alterenuluide fundare, Ep(MPa) conform tabelului 2.17.Tabelul 2.17. Valorile modulului de reacie al terenului de fundare, k0 (MN/m3)Tip climatericRegim hidrologicTip de pmntP1P2P3P4P5I156534650502a44482b 46 46II150502a462b 50 46III1 534239 502a50 37 442bValorilemodulului dereacieal terenului defundare, k0dintabelul 2.17se stabilesc n funcie de:- tipul climateric al zonei n care estesituat drumul, prezentat n figura 1.1. (cap.1.1);- regimul hidrologic al complexului rutier (detaliat n cap. 1.1);- tipul de pmnt tabelul 2.10Straturile de form pot fi alctuite din:- materiale necoezive, materiale granulare din pietririexistente, deeuride carier, zgur brut de furnal nalt;- materiale coezive : pmnturi coezive tratate cu var, pmnturi stabilizate cuzgursauvar, pmnturi stabilizatecuciment , agregatenaturale stabilizate cu liani puzzolanici.Grosimea stratului de form se ia n consideraie la calculul grosimii echivalente a stratului de form/fundaiei de baz.III.Stabilirea capacitii portantea structurii rutiere existenteCapacitatea portant a structurii rutiere ce se ranforseaz reprezint modulul de reacie la suprafaa structurii rutiere existente k- i se determin n funcie de:- valoarea modulului de reacie al terenului de fundare, k0;- grosimea echivalent a straturilor din structura rutier existent, H ech.Grosimeaechivalentastructurii rutiereexistente, Hech, reprezintsuma grosimilor echivalente ale structurilor, conform relaiei:Hech= i inia h1 (cm)(2.28)Unde:n - numrul de straturi;hi- grosimea efectiv a startului i exprimat n cm;ai-coeficientul de echivalare a stratului i determinat cu relaia :ai=[ ] 31500 /iE(2.29)n care :Ei- modulul de elasticitate dinamic al stratului i determinat conform Normativ pentru dimensionarea sistemelor rutiere suple i semirigide. 500 -valoarea modulului de elasticitate al stratului etalon (din piatr spart).Pentru cazuri particulare valoarea coeficientului de echivalare ai se determin din tabelul 2.18.Tabelul 2.18. Valorile coeficientului de echivalare a straturilorAlctuirea coeficientului de echivalare a straturilor aiMixtur asfaltic 1,5Balast stabilizat culiani hidraulici (ciment)/liani puzzolanici (zgur granulat, cenu de termocentral)1,5Piatr spart (granulozitate asigur compatibilitatea necesar) 1,0Nisipstabilizat culiani hidraulici (ciment)/liani puzzolanici (zgur granulat, cenu de termocentral)1,0Balast 0,75Nisip 0,50 Valoarea modulului de reacie la suprafaa structurii rutiere existente k se obine:- pentruvaloriledereacieaterenului defundare, k0cuprinsentre20 MN/m3 i 100 MN/m3 i valoarea grosimii echivalente a straturilor existente, Hech, obinut cu relaia (3.21), folosind diagrama din figura 3.4 (extrapolat pe intervalul He = 60...110 cm). Pentru valorile modulului de reacie al terenului de fundare, k0 mai mici de 20 MN/m3ivaloarea grosimiiefective a stratuluide form (fundaie/baz, h1folosind diagramele din figurile 3.5 i 3.6.Suprafaa structurii rutiere vechi trebuie pregtit pentru a asigura o rezmare uniform a dalelor.Crpturile i fisurile asfaltului vechi trebuie colmatate. Gropile i denivelrile importante din asfaltul existent trebuie eliminate prin plombri cu beton asfaltic sau mortar asfalticastefl casuprafaaobinutsasiguremicrilededilataiesau contracie ale dalelor din beton.Fig. 2.. Modulul de reacie la suprafaa stratului de fundaie/baz (la suprafaa sistemului rutier care trebuie ranforsat).Fig. 2.5. Modulul de reacie la suprafaa stratului de fundaie/baz n funcie de grosimea efectiv, h a straturilor din materiale granulare.Fig. 2.6. Modululde reacie la suprafaa straturilor de fundaie/baz n funcie de grosimea efectiv, h,a straturilor din materiale granulare stabilizate cu cimentIV.Calculul grosimii dalei din beton de cimentDimensionareastructurilor rutiererigidepentruranforsareasistemelor suplei semirigidesebazeazpecriteriul tensiunii admisibilelantinderedinncovoierea betonului de ciment rutier (t adm).Caracteristicile betonului de ciment rutier sunt urmtoarele :- rezistena caracteristic la ncovoiere, kncR150 .se stabilete n funcie de clasa betonului, conformSR183-1/1995, iarvalorileei sunt prezentatentabelul 2.19.Tabelul 2.19. Valorile rezistenei caracteristice la ncovoiere a betonului rutierClasa betonului rutier BcR 3,5 BcR 3,5 BcR 3,5 BcR 3,5kncR150 .(MPa) 3,5 4,0 4,5 5,0-tensiunea lantindere din ncovoiere admisibil,t adm se determin cu relaia:t adm =R ( )ckncN log 70 , 0150 . (MPa) (2.30),n care:kncR150 .- rezistena caracteristic la ncovoiere a betonului, la 28 zile de la confecionarea epruvetei; - coeficientul de cretere a rezisteneibetonului n intervalul 28...90 zile, egal cu 1,1;Nc- traficul de calcul pe perioada de perspectiv determinat conform relaiei (2.27) exprimat n milioane osii 115 kN; -coeficient, egal cu 0,05;N log 70 , 0 -legea de oboseal.Criteriul de dimensionare se exprim prin relaia:t adm (2.31)n care: - tensiunea la ntindere din ncovoiere a betonului din dale, datorat ncrcrii combinate (ncrcrile din trafic i din gradientul de temperaturzilnic);t adm-tensiunea admisibil la ntindere din ncovoiere a betonului de ciment din dale (dac dalele sunt realizate din dou straturi, t admse refer la betonul din stratul de rezisten).Ipotezele de dimensionare a structurilor rutiere rigide se consider n funcie de clasa tehnic a drumului i condiiile climaterice, pe baza ncrcrii combinate (ncrcare decalcul dintrafici ncrcareadingradientul detemperaturzilnic) saunumai a ncrcrii de calcul din trafic.In funcie de clasa tehnic a drumului ipotezele de dimensionare sunt urmtoarele:- drumuri de clas tehnic I i II:Ipoteza 1 : = t+ 0,8 tt t adm (2.32)- Drumuri de clas tehnic III i IV:Ipoteza 2: = t+ 0,8 0,65tt t adm (2.33)- Drumuri de clas tehnic V;Ipoteza 3: = t t adm (2.34)n care:t-tensiunea la ntindere din ncovoiere datorat ncrcrii de calcul din trafic;tt- tensiunea la ntindere din ncovoiere din datorat gradientului de temperatur zilnic.Grosimeadalei dinbetondeciment, H, sevadeterminadindiagrameledin figurile: 2.7 ;2.8 i 2.9 n funcie de ipoteza de dimensionare. Stabilirea grosimii dalei n aceste diagrame se va face pe baza valorii modulului de reacie la suprafaa structurii rutiereexistente,ki atensiuniiadmisibilelantinderedinncovoiereabetonului de ciment rutier, t adm, prin interpolare liniar.Grosimea minim a dalei din beton de ciment va fi de 18 cm.Pentru a evita apariia fisurilor i crpturilor datorit variaiilor de temperatur i umiditate, dalele din beton vor fi delimitate cu rosturi transversale i longitudinale.2.3.2 Dimensionarea ranforsrilor cu beton de ciment ale structurilor rutiere rigideDimensionareagrosimii dalelor noi dinbeton, alecror rosturi trebuiesse suprapun peste rosturile din mbrcmintea veche i cea nou.Calculelepentrustabilireagrosimiiranforsriicubetondeciment astructurilor rutiere rigide se fac pe baza urmtoarelor relaii:a) n cazurile n care ntre mbrcmintea veche i cea nou din beton de ciment se interpune un element intermediar, pentru a separa cele dou dale (hrtie rezistent, folie de polietilen, carton asfaltat, mortar sau mixtur bituminoas, etc.) efectul grosimii dalei existente este redus, dalele sunt neaderente. n acest caz se aplic relaia:HR = 202cH H (2.35)b) n cazurile n care mbrcmintea nou din beton de ciment se execut direct pebetonul vechi, curat, frelement deseparaie, dalelesunt parial ederente. n acest caz se aplic relaia:HR = 4 , 1 4 , 104 , 1cH H (2.36)c) n cazurile n care la executarea mbrcminii noi din beton de ciment se iau msuri pentruasigurareaunei adereneperfectentredalelevechi i celenoi, rini epoxidice, lapte de ciment, buloane de scelment etc. dalele sunt aderente. n acest caz se aplic relaia:HR = 2087 , 11 , 1 cH H (2.37)n care:HR grosimea ranforsrii (dalei noi), n cm;H grosimea echivalent a unei mbrcmini noi din beton de ciment determinat cuNormativul de dimensionare a structurilor rutiere rigide 2001 pentru traficul de calcul stabilit pentru ranforsare;H0 grosimea mbrcminii din beton de ciment existente (dal existent), n cm;C factor care ine seama de starea de fisurare a mbrcminii existente.Pentru ranforsarea cu beton de ciment a unei structuri rutiere rigide, este necesar a se efectua, n prealabil unstudiu preliminar din care s rezulte:- intensitatea traficului de calcul ;- grosimea betonului din structura existent, determinat pe carote sau sondaje;- starea de fisurare a dalelor existente, pentru stabilirea factorului c;- caracteristicile pmntului de fundare.n relaiile de mai sus, factorul c indic comportarea structurii rutiere existente, n funcie de starea de fisurare a mbrcminii vechi din beton de ciment.Factorul c care ine seama de starea mbrcminii existente are are urmtoarele valori: c = 1,00 mbrcmintea existent este n stare bun, fr crpturi structurale (sau foarte puine); c = 0,75 - mbrcmintea existent prezint fisuri, ns fr degradri generalizate, dale cu coluri rupte sau unele crpturi structurale; c=0,35- mbrcminteaexistentestenstarerea, foartefisuratsau distrus.Pentru cazuri intermediare, valoarea coeficientului c se determin prin interpolare.GrosimeaH aunei mbrcmini noi dinbeton, careseintroducenrelaiile 2.35, 2.36, 2.37 de maisus poate fistabilit prin dimensionarea uneistructurirutiere rigide noi pentru traficul de calcul stabilit pentru ranforsarea sectorului de drum luat n considerare.n cazuln care grosimile ranforsrii(HR) calculate cu relaiile 2.35, 2.36, 2.37 sunt maimicide 18 cm, atuncise adopt pentru mbrcmintea din beton de ciment grosimea de 18 cm.Calculul grosimii dalei pentru ranforsri comport urmtoarele operaii de calcul:a) se stabilesc parametrii de calcul;b) secalculeazgrosimearanforsrii (HR), inndseamadeaderenadintre dalele mbrcminii vechi i noi;c) grosimea ranforsrii(HR), va ficea rezultat din calcule (rotunjit n plus la centimetri ntregi), dar nu mai mic de 18 cm;d) verificarea la aciunea nghe-dezgheului STAS 1709/2-90.Parametrii de calcul sunt :a) traficul de calcul;b) grosimea mbrcminiivechide beton de ciment (H0), (pe carote, sondaje, etc.);c) caracteristicile betonului ranforsrii (tensiunea admisibil la ntindere din ncovoiere);d) valoarea factorului c;e) grosimea echivalent a unei mbrcmini noi din beton de ciment (H), determinat conformNormativului de dimensionare a structurilor rutiere rigide 2001.Dalele noi vor avea rosturile suprapuse peste rosturile din dalele vechi.


Recommended