E1. ANALIZA TEMEI DE PROIECTARE. INFORMAREA INIŢIALĂ. STABILIREA DATELOR INIŢIALE

F1.1. Analiza temei de proiectare În urma analizei temei de proiectare, s-au constatat următoarele:

-desenul a fost executat pe format A4;

-cotele existente sunt cele necesare, toate lanţurile de dimensiuni închizându-se;-toleranţe generale generale ISO 2768-MK;-suprafeţele ce alcătuiesc piesa sunt tehnologice, ele putându-se executa pe maşini-unelte universale.

Din necesitatea utilizării piesei din desenul anterior, adică prelucrarea unui semifabricat, s-a ajuns la activitatea de proiectare a unui dispozitiv special pentru prinderea piesei. Această piesă trebuie să fie prelucrată prin procedeul de FREZARE – a suprafeţelor care sunt marcate în desen.

Din punct de vedere al prelucrabilităţii prin frezare , al materialului utilizat (oţel laminat de calitate OLC 45, STAS 880-88),a gradului de precizie şi a gradului de rugozitate impus suprafeţelor;al formei constructive, piesa data prin tema prezinta o tehnologicitate medie.

Din programul anual de producţie specificat, rezultă că producţia are caracter de productie in serie, deci piesa trebuie să fie produsă într- un număr de 60.000 buc/an, producţie care impune alegerea maşinii unealtă că fiind o maşină de frezat de tipul FU 36 X 140.Prin urmare se justifica concepţia si proiectarea unui dispozitiv tehnologic de complexitate mare.

F 1.2 Informarea iniţială Principalul scop al acestei faze este depistarea de solutii de dispozitive care pot fi

utilizate in principiu pentru prinderea piesei date prin tema.Cu aceasta ocazie se stabilesc

eventualele posibilitati de utilizare a solutiilor depistate, in urma unor adaptari modificari

combinari,inversii, analogii, extrapolari.

Nr.sol.

Schita si denumireaSursa

Figura (tabelul)

PaginileNumărul lucrării

1.

In figura 3.8 ,o deosebita importanta trebuie acordata aplicarii fortei de strangere,deoarece aplicare unei forte incorecte de strangere ar conduce la modificarea schemelor de orientare corecte din fig 3.8 a),in scheme de orientare incorecte fig 3.8 b), prin transfer de grade de libertate de la o baza de orientare la alta,cu consecinte negative asupra preciziei de prelucrare.

Fig.3.8 186 [2]

2.

Mecanismul din figura 3.38 reprezinta o combinatie dintre un mecanism de strangere cu surub ,o parghie dreapta si o pana care actioneaza direct asupra piesei.

Fig.3.38

248 [2]

3.

La constructia din figura 4.1 b)prismele mobile 2 se intrepatrund, asigurandu-se largirea domeniului de utilizare a mecanismului.In corpul 1 sunt ghidate lateral prismele 2, deplasate simultan cu ajutorul surubului 3, prevazut cu filet stanga-dreapta .Reglarea pozitiei prismelor 2, in raport cu planul

Fig.4.1 b)

254 [2]

y-y, si a jocului axial se face cu ajutorul piulitelor 4.Actionarea surubului 3 se face cu roata de manevra 5.

4.

Fixare cu bride L si cu excentric. Excentricul 1 rotit cu manerul 2 apasa asupra parghiei 3, iar aceasta apasa asupra stifturilor inferioare 4,care apasa bridele asupra piesei .Bridele sunt ridicate de arcul 5 care desfac piesa.

Fig 4.368

179 [3]

5.

Fixare cu brida L si surub. Piesa este fixata pe prisma 1 ,cu brida 2 al carui picior este centrat in corpul prismei, iar actionare bridei se face prin surubul stanga dreapta 3.

Fig.4.375 181 [3]

6.

Fixare cu parghii Prin manerul 1 se rotesc parghiile 2 si 3 ,iar acestea rotesc parghia 4 care face strangerea si desfacerea piesei.La strangere sistemul se blocheaza la anularea jocului a .

Fig.4.383

183 [3]

7.

Fixare cu bride LPiesele sunt orientate pe prisma fixa 1,pe care sunt stranse cu bridele 2 si 3 ,la rotirea camei axiale 4.La desfacere, arcurile 5 si 6 retrag bridele de pe piese.

Fig.4.386

184 [3]

8.

Surubul stanga-dreapta 2,introdus in furca 5,care ii impiedica deplasarea axiala, determina prin rotire, deplasarea piulitelor 4 in sensuri opuse.In acest fel parghiile furca 1 primesc prin bolturile 3 o miscare de apropiere sau indepartare simultana in raport cu semifabricatul.

Fig.6.90 Pag.163 [4]

9.

Este asemanator cu dispozitivul prezentat mai sus in figura 6.90,cu deosebirea ca apropierea parghiilor de fixare 1 se obtine prin piulitele cu filet stanga dreapta 8 iar indepartarea lor este realizata in urma destinderii resortului 7.

Fig. 6.91

164 [4]

F 1.3 Stabilirea datelor initiale

Ca în proiectatrea oricărui produs şi în cazul proiectării dispozitivelor tehnologice trebuie

să plecăm de la o serie de date iniţiale. Cu cât sunt mai complete, cu atât şansa de reuşită a

proiectului e mai mare. În cazul proiectării dispozitivelor, aceste date se referă la totalitatea

componentelor care descriu operaţia sau faza pentru care se proiectează dispozitivul. Sursele din

care se pot obţine datele iniţiale sunt următoarele :

- desene de ansamblu şi subansamblu ;

- desene de repere ;

- desene ale semifabricatelor primare ;

- plane de operaţii ;

- fişe tehnologice ;

- liste de echipamente tehnologice(S.D.V.-uri) ;

- liste de echipamente de control(A.N.C.-uri) ;

- desene ale echipamentelor speciale ;

- cărţi şi fişe tehnice ale maşinilor-unelte ;

- documentare la faţa locului.

1.Date legate de piesă:

-Rol functional in asamblul din care face parte din: familia( 1 arbore) ,clasa 1 (cu axe in prelungire), grupa 0.(conform: [1] tab.1.5,pag 51) -Grupa tehnologica : piesa de forma cilindrica de revolutie si de complexitate medie.

-Materialul :otel laminat de calitate.

-Marca : OLC45.

-STAS 880-80: Marca

otelului

Calitatea Compozitie chimica %

[5]

Tab.3

C Mn S P

OLC 45 -S

0,42... 0,50 0,50...0,80 max 0,0450,020...0,045

max 0,040

XX S

Max 0,0350,020...0,040

Max 0,035

Caracteristici fizice:- masa specifică ρ=7810kg/m3,

-conductivitatea termică λ = 29,41 W/m◦C la temperatura T=1000 ◦C

Caracteristici mecanice:- Duritatea după recoacere este maxim 197 daN/mm2,

-după călire între 62-65 HRC,

- după revenire între 58-62 HRC;

Conform [1] tab.1.6 pag.55

Mar

ca

Tra

tam

ent

term

ic

Dim

ensi

uni

HB

daN/mm2 daN/mm2 daN/mm2 daN/mm2 daN/mm2 daN/mm2

190-210 -

OLC45N

C.R.-

O163142

5362-76

43-

27-

22-

16-

-dimensiuni:100x50[mm]

Coordonatele centrului de masa:

OG=(0,0,58,5)O1=(0,0,58.5)

A=∏ R^2= 3.14 x 3600

ZG=58,53.14∗602−58.5 3,14 372

3,14 602

ZG=36.25

2.Date legate de sculă

Se va acorda o mare atenţie la alegerea frezei din punct de vedere al formei,

dimensiunilor şi a principalelor caracteristici .

Conform [6]

Notare ( conform STAS) STAS 1694/80

Tip freza freza cilindro-frontala cu coada cilindrica

Dimensiuni de gabarit l = 30 mm

L = 74 mm

Dimensiunea partii active D=Φ 30 mm

Numar de dinti 4

3.Date legate de maşina-unealtă

Masina de frezat universal FU 36 X 140

Masinile de de frezat FU 36 x 140 sunt destinate prelucrarii prin frezare a suprafetelor de revolutie (cilindrice, conice, profilate) exterioare si interioare si a suprafetelor plane frontale. Se pot exploata in regim de lucru manual sau semiautomat cu oprire automata la o cota prereglata.

Vedere generală a maşinii de frezat FU 36

[1]Tab 1.24Pag.89

Suprafaţa mesei 360 – 1400[mm]

Nr. Canalelor T 3

Lăţimea dintre canalele T 18[mm]

Distanţa dintre canalele T 80[mm]

Cursa longitudinală Automată 900[mm]

Cursa transversală Automată 300[mm]

Cursă vertical Automată 420[mm]

Distanţa dintre axa arborelui principal şi suprafaţa mesei

Minim 30[mm]Maxim 500[mm]

Distanţa dintre ghidajele batiului şi mijlocul mesei

Minim 222.5[mm]Maxim 542.5[mm]

Distanţa dintre axa arborelui principal şi braţ

160[mm]

Conul arborelui principal ISO-50[mm]

Diametrul arborelui principal in rulmentul din fata

100[ mm]

Gama de turatii a arborelui principal

32;40;50;63;80;100;125;160;200;250;315;400;500;630;800;1000;1250;1500; [rot/min]

[1]Tab 1.24Pag.89

Gama de avansuri longitudinale si transversale

19;24;30;38;48;60;65;75;118;150;190;235;300;375;475;600;750;950; [mm/min]

Avansurile vertical 1/3 din avansurile longitudinale [mm/min]

Avansul rapid longitudinal si transversal

2300[mm/min]

Avansul rapid vertical 765[mm/min]

Unghiul de rotire al mesei in plan orizontal

+¿¿45[grade]

Puterea electromotorului principal

7.5[kw]

Turatia electromotorului principal

1500[rot/min]

Puterea electromotorului pt. avansuri

2.2[kw]

Turatia electromotorului pt. avansuri

1500[rot/min]

Puterea electromotorului pt. racier

0.15[kw]

Turatia electromotorului pt. racier

3000[rot/min]

Greutate masinii 3300kg

Dimensiunile de gabarit Lungime 1968[mm]

Latime 2375[mm]

Inaltime 1792[mm]

 

Partile component ale masinii de frezat FU36 X 140:

Conform

[7].

Nr.desen

Denumire element

1 placa de bază

2 montantul/corpul maşinii

3 capului de frezare

4 braţul pentru rigidizare

5 masa de lucru

6 Sania

7 Consola

5. Date legate de accesorii: Accesorii standard:

Piese de antrenare Trusa de chei Pompa de gresare

Accesorii speciale:

Capul divizor Masa divizoare rotativă Dispozitiv de strangere rapida

Lampa de iluminat Capul de frezat vertical Dispozitivele divizoare Dispozitivele universal pentru prinderea

semifabricatului

Reductii si varfuri de centrare Modalităţi de fixare a pieselor-

semifabricat Colţarul fix Menghina

Date legate deVerificatoare

12.5

Caracteristici Non-digital Unitati de masura: Metric Cursa de masarare : 0-150 mm Rezolutie : 0.01mm Acuratete : 0.02 mm Masoara interiorul , exteriorul si adancimea

P 156

Nr crt

Date initiale Scheme (schite,desene),valori etc Sursa

1 Date legate de piesa [1]Tab. 1.5Pag.511.1 Rol functional in

ansamblul din care face parte

Arbore

1.2 Forma si complexitate Piesa cilindrica ,de complexitate medie

1.3 Grupa tehnologica clasa 1(cu axe inprelungire), grupa 0(fara grupa).

1.4 Material Otel laminat de calitate

1.5 Marca OLC45

1.6 STAS 880-80

2 Date legate de scula

Conform [6]

2.1 Tip Freza cilindro-frontala

2.2 Notare(conf. STAS) Freza  Ø40

2.3 STAS STAS 1694/80

2.4 Dimensiuni l = 117 mm

L = 120 mm

D=Φ 74 mm

3 Date legate de M.U

[1]Tab 1.24Pag.89

3.1 Tip Fu 36 x 140

3.2 Gabarit maxim 1968x2375x1792[mm3]

3.3 Gama de turatii 32;40;50;63;80;100;125;160;200;250;315;400;500;630;800;100;1250;1500; [rot/min]

3.4 Gama avansuri 19;24;30;38;48;60;65;75;118;150;190;235;300;375;475;600;750;950; [mm/min]

3.5 Puterea instalata 0.15[kw]

3.6 Suprafata mesei 360 ÷ 1400[mm2]

Date legate de regimulde aschiere

[1]Tab 1.24Pag.89

Adaosul de prelucrareNr de treceriAdancimea de aschiereAvansViteza de avansViteza de aschiereTuratia

Ap=1mm3treceri11mm

f=fz z =0.6 mm/rotVf=fz z n=190 mm/ min

Vπ D n1000

=115mmmin

n=1000Vp

π D=1800 rot /min

[1]Tab 1.24Pag.89

Marimea fortelor de aschierePuterea necesara aschieriiNorma de timp

Fc=2880 NPm=1 kw

Nt=12.92 min[1]

Tab 1.24Pag.89

Bibliografie

[1]. N. GHERGHEL, N. GOJINETCHI , Indrumar De Proiectarea Dipozitivilor 1, .INSTITUTUL POLITEHNIC. „Gh. Asachi“ Iaşi, Facult.de T.C.M., Iasi, Anul 1992.

[2]. N. GOJINEŢCHI, N. GHERGHEL , Proiectarea Dispozitivelor vol. 1, INSTITUTUL POLITEHNIC. „Gh. Asachi“ Iaşi, Facult.de T.C.M., Iasi, Anul 1982.

[3]. V.TACHE, I.UNGUREANU, C.STROE, Proiectarea Dispozitivelor Pentru Masini Unelte. Ed. TEHNICA, Bucuresti, Anul 1995.

[4]. VASII-ROŞCULEŢ Sanda, GOJINEŢCHI N., ANDRONIC C., ŞELARIU Mircea, GHERGHEL N., Proiectarea dispozitivelor. Bucureşti: Ed. Did. şi Pedag., 1982.

[5]. STAS 880-80

[6]. http://www.rosar.ro

[7]. http://www.musif.tuiasi.ro

[8] N.GHERGHEL ,Indrumar de proiectare a dispozitivelor 2, INSTITUTUL POLITEHNIC. „Gh. Asachi“ Iaşi,

Facult.de T.C.M., Iasi, Anul 1992.

[9] N.GHERGHEL ,Indrumar de proiectare a dispozitivelor 3, INSTITUTUL POLITEHNIC. „Gh. Asachi“ Iaşi,

Facult.de T.C.M., Iasi, Anul 1992.

[10] N. GHERGHEL, N. SEGHEDIN, Conceptia si proiectarea reazemelor dispozitivelor tehnologice, Ed.

Tehnopress Iasi, 2006.

[11]. N. GOJINEŢCHI, N. GHERGHEL , Proiectarea Dispozitivelor vol. 4, INSTITUTUL POLITEHNIC. „Gh. Asachi“ Iaşi, Facult.de T.C.M., Iasi, Anul 1992.

[12]. STAS 3508/1-80 [13]. Octavian Pruteanu ,Laurentiu Slatineanu, Vasile Braha Tehnologia ,Constructiei de masini –Indrumar de proiectare Institutul Politehnic, Iasi An 1980