Post on 16-Oct-2015
description
transcript
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
1/51
1
UNIVERSITATEA DE PETROL SI GAZE PLOIESTI
FACULTATEA TEHNOLOGIA PETROLULUI SI PETROCHIMIE
DEPARTAMENT INGINERIA PRELUCRARII PETROLULUI SI PROTECTIA
MEDIULUI
PROIECT
DISCIPLINA:PROCESE TEROMCATALITICE
Conductor de proiect,
Prof. Dr. Ing. Paul Rosca
Efectuat,
Barbulescu Cristina
Studentaanul IV, grupa 3146
Facultatea: TPPSpecializarea: PPP
loieti 2011
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
2/51
2
UNIVERSITATEA DE PETROL SI GAZE PLOIESTI
FACULTATEA TEHNOLOGIA PETROLULUI SI PETROCHIMIE
DEPARTAMENT INGINERIA PRELUCRARII PETROLULUI SI PROTECTIA MEDIULUI
PROIECT DISCIPLINA PROCESE TERMOCATALITICE
Tema Proiectului
Proiectarea tehnologica a unei instalatii de reformare catalitica
Date de proiectare
1. Debitul de materie prima: 600000 t/an2. Limitele de distilare ale materiei prime: 60-1503. Compozitia chimica a materiei prime: parafine :42 ; naftene:52 ; aromatice:64. Viteza volumetrica globala: 2,5 h-15. Raport molar de recirculare H2/hidrocarbura : 7/16. Temperatura de intrare in reactor : 5007. Presiunea atmosferica: 35 atm
Se cere:
1. Stabilirea conversiilor si a bilantului global de material2. Calculul blocului de reactive
2.1 Stabilirea bilantului material pe reactii si reactoare2.2 Stabilirea bilantului termic pe reactoare2.3 Dimensionarea reactoarelor2.4 Calculul pierderilor de presiune
3. Schema tehnologica a instalatiei de Reformare Catalitica
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
3/51
3
Cuprins
Cuprins
I. Introducere..41. Reactiile principale ale procesului de reformare...........................................................42. Variabilele procesului de reformare catalitica.......................93. Realizarea industrial a reformarii catalitice.................14
II. Proiectarea tehnologica a unei instalatii de reformare catalitica pe catalizator Pt-Re,in scopul obtinerii de hidrocarburi aromatice(B.T.X)......................................15
1. Stabilirea conversiilor si a bilantului de materiale care sa asigure un randamentmaxim de hidrocarburi aromatice................................................................................15
1.1Debitul de materie prima ...............................................................................151.2Bilant material si calculul proprietatilor medii ale materiei prime................161.3Bilantul material pe component.....................................................................17
2. Calculul blocului de reactie pentru realizarea conversiei stabilite din bilantul demateriale..33
2.1Repartitia reactiilor pe reactore..332.2Calculul volumului total al zonei de reactie...332.3Repartitia catalizatorului pe reactoare332.4Distributia componentilor pe reactii si reactoare...34
3. Bilantul material pe sectia de reactie..343.1Calculul gazelor de recirculare...343.2Calculul Cp alimentare la temperature de reactie..353.3Caderea de temperatura..36
4. Dimensionarea reactoarelor.394.1Calculul variatiei numarului de moli pe reactoare.394.2Calculul vitezei volumetrice pe reactoare..404.3Dimensionarea reactoarelor404.4Calculul timpilor de stationare...41
5. Calculul pierderilor de presiune pe reactoare .425.1Determinarea parametrilor cinetici ai materiei prime425.2Calculul pierderilor de presiune pe reactoare.43
6. Schema tehnologica de ansamblu cu amplasarea aparaturii de control si reglareprecum si a parametrilor calculate...46
7. Masuri de protectie a muncii si de protectie a mediului in instalatiile dereformare catalitica..47
8. Concluzii.50III. Bibliografie ..51
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
4/51
4
I. Introducere
In procesul de reformare catalitica (RC) se realizeaza transformarea benzinelor de
distilare primara si partiala a celor de provenienta termica cu cifre octanice scazute (COF150-
60) in benzine cu cifre octanice ridicate (COF190 - 100) cu randamente C5+de 75- 90 %. Serealizeaza in fapt, transformarea catalitica pe catalizatori bifunctionali , in prezenta de hydrogen,
a hidrocarburilor naftenice din aceste benzine in hidrocarburi aromatice , izoparafinice si partial
in gaze fara modificari importante ale hidrocarburilor aromatice existente.
Astfel in benzinele de reformare catalitica concentratia de hidrocarburi aromatice poate
depasi 50% determinand cresterea cifrei octanice la valorile mentionate sau fiind posibila
separarea acestora ca materie prima pentru petrochimiein esenta benzene toluen ,xileni (BTX).
Astfel , instalatiile industriale de reformare catalitica sunt prezente in schemele orcarei rafinarii
cu profil de combustibili asigurand atat fondul de benzina utilizat drept component octanic cat si
reformatul pentru extragerea BTX.
Reformarea catalitica reprezinta , in acelasi timp , principalul furnizor de hydrogen
utilizat in realizarea industiala a altor procese catalitice cun sunt: hidrofinarea ,hidrocracarea ,
hidrodezalchilarea ,hidroizomerizarea etc .Inportanta procesului de reformare catalitica in
fabricarea benzinelor cu cifre octanice ridicate devine mai mare o data cu limitarea sau chiar
eliminarea completa a aditivilor antidetonanti cu plumb din combustibilii de motoare.Procesul se
realizeaza in 3-5 reactoare adiabatice dispuse in seria , cu incalzirea alimentarii la fiecare treapta
de reactie.
1. Reactiile principale ale procesului de reformare cataliticaTransformarile chimice ce au loc in acest implica mai multe reactii concomitente
succesive de cataliza eterogena pe catalizatori bifunctionali in care functia metalica este conferita
de unul sau mai multe metale (Pt, Re, Ir, etc) iar functia acida de suportul de alumosilice sau -alumina tratata cu fluor sau clor.
Metalul catalizeaza reactiile de dehidrogenare-hidrogenare, iar suportul acid catalizeaza
reactiile cu mechanism carboionic (hidrocracare, izomerizare) si participa la dehidrociclizare si
dehidroizomerizare.In prezenta acestor catalizatori si a unui rapori molar hydrogen/hidrocarbura
intre 5-10 au loc o serie de reactii:
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
5/51
5
1.1 Reactiile de dehidrogenare o ciclohexanilor si alchilciclohexanilor (CH si ACH)Aceste reactii sunt catalizate de metalul depus pe suportul a carui textura determina
marirea suprafetei, marimea si distributia porilor, care imprima o anumita structura cristalina a
metalului dispersat, avand deci o influenta directa asupra functiei hidrogenate a catalizatorului.
Schema generala a dehidrogenarii unei hidrocarburi alchilciclohexanice se prezinta astfel:
Reactia este reversibila , puternic endoterma , 210 Kj/mol (50 kcal/mol), cuechilibrul termodinamic deplasat complet spre dreapta la temperature ridicate (cca 500
0C) si
chiar la presiuni ridicate de 30-40 bar. Formarea de hidrocarburi aromatice este favorizata de
cresterea temperaturii si scaderea presiunii partiale a hidrogenului , respective a presiunii pe
system si a raportului molar hidrogen-hidrocarbura.In conditile procedeului industrial se
realizeaza conversii de 95-99%. Efectele reactiei de dehidrogenare sunt asociate cu urmatoarele
cresteri ale continutului de hidrocarburi aromatice in benzina reformata; ale cifrei octanice ca
uramre a aromatizarii (1,3dimetiliciclohexan COF167 LA 1,3dimetilbenzen COF1145); ALE
productiei de hidrogen (3 moli H2/mol hidrocarbura). Reactiile de dehidrogenare ale ACH au
valori mari ale constantei vitezei de reactie necesitand un volum mic de catalizatori ,ele
desfasurandu-se preponderant in primul reactor al instalatiei RC. Ca mechanism de reactie se
admite posibilitatea ruperii simultane a celor 6 atomi de hidrogen , mechanism in sextet , cu
formare directa a unei alchil aromatice. In aceasta rupere succesiva se formeaza ciclohexena si
ciclohexadiena ca specii intermediare, adsorbite pe catalizator care explica depunerile de cocs pe
catalizator.
1.2 Reactii de isomerizare si dehidroizomerizareReactiile de acest tip se desfasoara dupa un mechanism ionic ,fiind catalizate de support
acid .Suport de aluminosilice are aciditate intrinseca, iar suport - alumina se trateaza cu acidflorhidric sau clorhidric pentru activare prin ioni de fluor sau clor ,realizand un continut ce circa
0,7 % halogen.
Functia izomerizata a catalizatorului are o mare importanta datorita cresterii continutului
de hidrocarburi izoparafinice si hidrocarburi aromatice, respective a cifrei octanice areformatului.Astfel izomerizarea n-alcanilor in izoalcani conduce la cresterea cifrei octanice a
reformatului (de la COF162 a n- C5la COF180 a amestecului de izomeri C5la echilibru).
Raportul izo/normal parafine creste cu cresterea numarului de atomi de carbon din molecula el
fiind circa 1,3 la i C6/ n C6si de circa 3,8 la I C8/ n C8in procesul de reformare catalitica .
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
6/51
6
Reactia de hidroizomerizare ,care , in prima etapa, priveste izomerizarea
alchilciclopentanilor in alchilciclohexani (ACP) =-16 _-25 kJ/ mol este urmata dereactia de dehidrogenare dupa schema:
Se realizeaza conversii in alchilaromatice de 80-87% cu toate ca echilibrul termodinamic
al primei reactii este deplasat cu cresterea temperaturii spre alchilciclopentani( la 5000C ,10%
ACH si 90% ACP iar la 250C , 88 % ACH).Viteza foarte mare a reactiei succesive de
dehidrogenare determina o consumare rapida a ACH deplasand continuu echilibrul, realizandu-
se conversiile mentionate.Reactia de izomerizare a hidrocarburilor aromatice are influenta asupra
proportiei relative de o,m si p-xilen cat si asupra raportului dintre etil benzene si xileni.Viteza
globala a reactiei de dehidroizomerizare este determinate de viteza mai mica a etapei de
izomerizare ,plasand-o ca reactie cu viteza moderata.Viteza de izomerizare a
alchilciclopentanilor pe catalizatroi de platina creste cu cresterea numarului de atomi de carbon
in molecula.Metilciclopentanul are viteza de izomerizare cea mai mica , fapt care face ca
reactiile secundare de hidrocracare sa devina competitive.
Reactia globala este defavorizata de cresterea presiunii ,unele date experimentale aratand
ca marirea presiunii partiale a hidrogenului franeaza sau chiar opreste reactia de izomerizare.Ca
mechanism de reactie se admite participarea ambelor functii ale catalizatoruluidehidrogenarea
pe functia metalica si formarea unui ion carboniu cu izomerizare pe functia acida urmata de
hidrogenarea pe functie metalica (ECP-etilciclopentan ,MCP- metilciclohexan).
In mod similar se admite dehidrogenarea alchilciclopentanilor cu formarea de
alchuilciclopentene si pentadiene, care pot genera depuneri de cocs pe catalizator .Reactia este inmica masura infuentata de presiune.
1.3 Reactia de dehidrociclizarePrin aceasta reactie hidrocarburile normale si izoparafinice din materie prima sunt
transformate in hidrocarburi aromatice dupa schema:
Importanta acestei reactii pentru procesul de reformare catalitica consta in cresterea
puternica a cifrei octanice , a productiei de hidrogen , a productiei de hidrocarburi aromatice prin
randamente de 20- 50%. Reactia globala are o viteza relative mica , determinate de etapa de
ciclozare.Cresterea temperaturii in zona de reactive mareste viteza de reactie si deplaseaza
echilibrul termodinamic spre formarea de aromatice , in timp ce creste presiunii este defavorabila
aromatizarii.Pentru orice conditii de temperature si presiune , conversia n-parafinelor la
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
7/51
7
aromatice este mai mare decat aceea a izoparafinelor corespunzatoare.Presiunile scazute pe
reactor favorizeaza dehidrociclizarea parafinelor aromatice.Ca mecanism al acestei reactii se
admite participarea functiei, metalice dehydrogenate si a functiei acide , in etapa de ciclizare si
izomerizare.Dupa dehidrogenare ,pe centrul metalice, olefina formata deciclizeaza cu
participarea simultana a ambelor tipuri de activitati (Lewis si Bronsted).Acest mecanism
concentrate este in mai buna concordant cu datele experimentale, decat mecanismul carcoionic
care ar duce la prezenta ciclopentenei in produsul de reactie.
1.4 Reactii de hidrocracare si de hidrociclizarePrin reactiile de hidrocracare si hidrociclizare se inteleg reactiile de cracare a
hidrocarburilor alcanice si cicloalcanice associate cu hidrogenarea acestora.
Schematic se pot prezenta aceste reactii astfel
Prin acest tip de reactii se formeaza hidrocarburi cu structure izo ,iar prin cracare
catalitica (mecanism carboionic) si hidrogenarea produselor formate. Etapa de cracare este
endoterma ,iar cea de hidrogenare puternic exoterma ,astfel ca reactiile de hidrocracare sunt
reactii exoterme. Sunt de asemenea posibile si reactiile de:
- Demetanare
- Dezalchilare
- Transalchilarea
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
8/51
8
Aceste reactii secundare nedorite ,care diminueaza productia de hidrogen ,iar metanul
erzultat impurifica hidrogenul recirculat. Ele au loc in cazul unor severitati ridicate de lucru sau
unor catalizatori foarte activi .Sunt reactii catalizate de functia metalica a catalizatorului , de
aceea pot fi inhibate diminuand aceasta functie prin aditia sulfului sau a unui al doilea metal.
Reactiile de hidrocracare au o viteza mai mica decat celelalte reactii discutate.Viteza
reactiilor de hidrocracare creste cu cresterea numarului de atomi de carbon in molecula si cu
crestera caracterului izo al hidrocarburilor.De asemenea creste cu cresterea aciditatii
catalizatorului.Hidrocarburile aromatice au un efect de inhibare al reactiei.Viteza reactiilor de
hidrocracare creste cu cresterea temperaturii si cu cresterea presiunii.Formarea de specii olefinice
adsorbite pa catalizator favorizeaza desfasurarea de occs pe suprafata catalizate de functia acida
a catalizatorului ducand la formare depunerilor de cocs pe suprafata catalizatorului.Aceste
depuneri cresc cu caracterul acid al catalizaoturlui fiind mai mari la suportul aluminosilicic fata
de gama alumina tratata cu halogenii , unde depunerilor depend de cantitatea de halogen
incorporate si tipul de halogen.
Reactiile care conduc la formarea de cocs sunt diminuate de functia hidrogenata ametalului sau metalelor care catalizeaza hidrogenarea olefinelor adsorbite pe centrii
active.Intensitatea hidrogenarii depinde de natura metalului depus pe support si de presiunea
partial a hidrogenului ,care variaza cu presiunea pe reactoare si cu continutul de hydrogen in
gazelle recirculate. Cantitatea de specii olefinice intermediare formate creste cu cresterea
punctului final de distilare al materiei prime si cu continutul de hidrocarburi parafinice.
Pe catalizatori de platina ,iar mai nou pe cei cu platina si reniu sau alte metale, datorita
activitatii hydrogenate mari ale acestora, la o presiune partiala mare a hidrogenului, pentru o
materie prima cu punct final de distilare scazut are loc o reducere substanitala a depunerilor de
cocs , facand posibila functionarea instalatiei mai multe luni fara regenerarea catalizatorului.Este
cazul ,asa-ziselor instalatii de tip neregenerativ care lucreaza la presiune de 35-40 bar.In astfel de
cazuri ,dupa o functionare de 6 luni pana la 1 an in aceste conditii, s-a constatat o depunere de
cocs pe catalizator de 3-12% in raport cu greutatea catalizatorului.Prin reactiile de hidrocracare,
alcanii C9-C12din material prima sunt transformati in mare parte atat in hidrocarburi C4-C7cat si
in hidrocarburi gazoasa C1-C3.
Alchilciclohexanii se hidrodeciclizeaza in mai mica masura decat
alchilciclopentanii,deoarece se dehidrogeneaza foarte rapid in hidrocarburi aromatice
stabile.Alchilciclopentanii avand o viteza mai mica de dehidromerizare se hidrodeciclizeaza
dupa un mecanism de protonare , astfel
Olefina formata se hidrogeneaza pe centru metallic ,putand suferi imprealabil o
izomerizare pe central acid dupa mecanismul discutat.
Reactiile de hidrocracare contribuie la cresterea ciferi octanice a reformatului atat prin
transformarea unor hidrocarburi parafinice cu cifre octanice negative (Nc8are COF118) in
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
9/51
9
hidrocarburi cu masa molecular mai mica si partial, cu structura izo, cat si prin efectul disparitiei
acestor hidrocarburi (transformate in gaze) , a caror prezenta diminueaza cifra octanica.Aceste
reactii decurg cu consum de hidrogen. De asemenea ,reactiile de hidrocracare diminueaza
randamentul de C5+
crescand pe cel al gazelor.Vitezele reactiilor de dehidrociclizare si
hidrocracare cresc cu cresterea numarului de atomi de carboni in molecula.Hidrocarburile
izoparafinice din material prima au o viteza mai mica de dehidrociclizare si o viteza mai mare de
hidrocracare. Pe ansamblu, majoritatea reactiilor conduc la cresterea continutului de hidrocarburi
aromatice in reformat, respective la cresterea ciferi octanice a acestuia.
Compusii cu sulf, azot si oxygen prezenti in material prima in cantitati foarte mici , de
ordinal ppm, care intra in zona de reactive, sufera reactii de hidrogenare similar celor de la
hidrofinare cu transformarea lor in H2S,NH3si H2O, datorita prezentei hidrogenului si a functiei
metalice a catalizatorului.
2. Variabilele procesului de reformare catalitica2.1 TemperaturileInfluenta temperaturii asupra vitezei relative a reactiilor din reformarea catalitica se
poate aprecia pe baza cunoasterii energiilor aparente de activare. Se observa cresterea mai mare a
vitezelor reactiilor de ciclizare si hidrocracare cu temperature, comparative cu celelalte.
Efectul tehnologic al cresterii temperaturii pe reactoare consta in cresterea continutului de
hidrocarburi aromatice din reformat, scaderea randamentului de lichid (C5+) ,cresterea ciferi
octanice a benzinei ,cresterea procentului de gaze si hydrogen dar si cresterea depunerilor de
cocs pe catalizator.In practica industrial, in scopul mentinerii constante a cifei octanice ,se
recurge la marirea temperaturii din reactoare pentru a compensa diminuarea activitatii
catalizatorului datorita depunerilor de cocs , in timpul exploatarii. Optimizarea procesului in
scopul obtinerii unei cifre octanice constanta arata ca temperature de intrare in ultimul reactor
este determinate.Profilul optim al temperaturii depinde de conditile din instalatiile
industrial.Reactoarele cu pat fix de catalizator lucreaza in conditii adiabatice astfel ca
temperaturile de iesire din reactoare tesunt functie de cele de intrare t isi de caderea de
temperature , astfel:te= ti-
Valorile sunt diferite pentru fiecare treapta de reactive depinzand atat de compozitiamateriei prime, de valoarea conversiei si de valorile caldurilor de reactive cat si de pondereadiverselor reactii, in fiecare reactor.Valorile pentru trei trepte de reactive pot fi:
tR I=30-700 ; tR II=15-350C ; tR III=0-150CAceste valori sunt orientative ,cele exacte fiind determinate prin bilant termic si bilant de
material.Variatia temperaturii pe reactoare adiabatice limiteaza conversia maxima de echlibru pe
fiecare treapta si impune realizarea procesului in mai multe trepte de reactie,in vechile instalatii
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
10/51
10
se folosesc 2 reactoare in paralel.Pantele curbelor de scadere a temperaturii pe fiecare reactor se
determina prin bilanturi termice.
2.2 Presiunii
Cresterea presiunii in reactoare defavorizeaza reactiile de dehidrogenare , de
dehidroizomerizare si mai ales pe cele de dehidrociclizare , favorizand reactiile de hidrocracare
si de hidrogenare ale speciilor de olefine adsorbite pe suprafata catalizatorului.
Scaderea presiunii in reactoarele de la reformare catalitica a unei benzine are drept efect
cresterea randamentului de benzina reformata (C5+) ,cresterea continutului de hidrocarburi
aromatice si cantitatii de hirogen produsa .Efectul este mai pregnant pentru materii prime
parafinoase.Scaderea presiunii duce la intensificarea depinerilor de cocs pe catalizator si a
procesului de dezactivare treptata a catalizatorului datorita compusilor cu sulf din cauza
micsorarii vitezei de hidrogenare a acestora.Lucru la presiune scazute impune o regenerare a
catalizatorului la intervale de timp mai scurte,iar in instalatiile mai noi o regenerare continua .
Efectul favorabil al scaderii de presiune in instalatiile de reformare catalitica se explicaprin favorizare reactiiklor care decurg cu cresterea numarului de moli si prin diminuarea
reactiilor de hidrocracare.Este interesant de observant faptul ca scaderea presiunii ducel la
reducerea selectivitatea transformarii in aromatice datorita reactiei de dehidrociclizare care duce
la cresterea randamentului de C5+.
2.2 Raport hidrogen/materie primaIn instalatiile industrale raportul molar gaze recirculate/ materie prima variaza de la 3/1
pana 10/1 [mol/mol] mai frecvent intre 5/8 mol/mol.Cresterea raportului hidrogen/materie prima
conduce la diminuarea depunerilor de cocs ca urmare a cresterii presiunii partiale a hidrogenului,
,care duce la intensificarea hidrogenarii olefinelor abosrbite pe catalizator,si de presiunueadin system,iar limita superioara de costul echipamentului de recirculare,al energiei si de
diminuarea timpului de reactie.
Raportul hidrogen/materie prima influenteaza si valoarea conversiei la echilibru pentru
unele reactii din reformarea catalitica.De aceea ,scaderea presiunii pe system sau scaderea
raportului H2/ hidrocarbura determina scaderea cu efect favorabil pentru reactia dedehidrociclizare a parafinelor.Rapoarte mai mari H2/ materie prima se folosesc in instalatiile cu
ciclu lung de functionare numite neregenerative, pentru materiile prime parafinoase si pentru
materiile cu final de distilare ridicat.In cazul unor instalatii industriale de tip Magnaforming, seuitilizeaza un raport hidrogen/materie prima diferit de reactoare , fiind mai mic in primele doua
reactoare (3/1) si mult mai mare (12/1) in ultima treapta de reactie (1-2 reactoare )pentru a
diminua depunerile de cocs pe catalizator.
Raport gaze recirculate, materie prima depinde : continutul de hidrogen in aceste gaze,
care este determinat atat de presiune cat si de diminuarea reactiilor de demetanare sau
dezalchilare ,care maresc procentul de metan ce impurifica aceste gaze.
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
11/51
11
2.3 Vitezei de volum ,respective a timpului de contactIn procesele industriale de reformare catalitica se lucreaza cu viteze volumetrice
,,variind intre 1,5-3,5 h-1.Micsorarea vitezei de volum ,respective cresterea timpului de contactare ca efect o crestere a ciferi octanice o diminuare a randamentului de benzina reformata (C5
+) si
o crestere a procentului de cocs depus, iar pentru o instalatie data,scaderea debitului de materie
prima prelucrata.Variatiile vitezei de volum pot compensa in oarecare masura variatiile de
temperature pentru obtinerea aceluiasi efect.Operarea instalatiei la valoare mare a vitezei
volumetrice va permite desfasurarea reactiilor de dehidrogenare si a celor de hidrocracare a
aprafinelor mai grele, insa va limita in mare masura, reactiile de dehidrociclizare si hidrocracare,
conducand la o scadere a conversiei realizate si mai ales, a cifrei octanice a reformatului C5+.
Pentru asigurarea unui timp mai lung de reactive se utilizeaza circa 50%din catalizator in ultima
treapta de reactie , unde au loc preponderent reactiile ,mai lente de dehidrociclizate si dehidrocracare.Rezultat va fi o crestere a cifrei octanice a reformatului atat ca rezultat al cresterii
aromaticelor cat si ca efect al disparitiei n-parafinelor.
In cazul instalatiilor destinate fabricarii de BTX se poate obtine o crestere a productiei de
xileni prin marirea vitezei volumetrice, deoarece dehidrogenarea ACH nu este influentata de
scaderea timpului de reactie.Evident ,marirea vitezei volumetrice duce la marirea capacitatii de
lucru dar duce si la o micsorare a lungimii ciclului de functionare prin cresterea cantitatii de cocs
depusa.Se arata ca productia suplimentara de aromatice obinuta prin marirea vitezei volumetrice
de la 1,8 la 2,2 compenseaza scaderea lungimii ciclului de functionare.
2.4 Materiei primeMateriile prime utilizate la reformarea catalitica sunt benzine de distilare primara si in
mai mica masura de cracare termica, cocsare , cracare catalitica si hidrocracare.Limitele de
distilare ale materiei prime sunt cuprinse intre 65-800C si 150-180
0C,uneori chiar cu final 205
0C.
Initialul minim este determinat de cuprinderea hidrocarburilor cu cel putin 6 atomi de carbon in
molecula ,iar finalul se coreleaza cu depunerile de cocs pe catalizator. La fabricarea
hidrocarburilor aromatice BTX ,limitele de distilare sunt 60-1450C, respecti benzen 65-85
0C,
toluen 85-1100C si xilen 110-145
0C.Compozitia chimica a materiei prime , exprimata si prin
raportul cicloalcani/alcani reprezinta o importanta deosebita.Masura aptitudini de transformare aunei benzine in hidrocarburi aromatice poate fi exprimata prin factorul de caracterizare K sau
suma N+2A in care N reprezinta procentul masa de naftene iar A cel de aromatice.
Colerarea intre K si N+2A se face printr-o relatie empirica :
K=12,6-(N+2A)/100
Randamentul de aromatice le reformarea catalitica variaza intre 30-80%.Raport
cicloalcani/alcani al materiei prime poate varia in limite foarte largi 0,25-6.Impuritatile prezente
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
12/51
12
in materia prima pot duce la dezactivarea catalizatorilor ,ireversibila sau permanenta datorita
sulfului ,azotului,apei,halogenilor.Tolerantele maxime admise pentru impuritati sunt in functie
de tipul catalizatorului utilizat.Pentru catalizatori clasici de Pt ,aceste limite prevad: sulf maxim
0,5 ppm(masa), azot 0,5 ppm , clor 1,0 ppm si oxigen in gazele de recicrulare mai mic de 5 ppm
(molar).Sensibilitatea fata de otravurile permanente este aceiasi pentru diverse tipuri de
catalizatori.Compusii sulfului trec in H2S care se adsoarbe pe Pt si inhiba temporar functia
metalica .La catalizatorii noi se tempereaza activitatea prin injectie de 0,2-0,.4%masa H2S in
materia prima,evitand formarea prematura de cocs.Apa diminueaza functia acida prin spalarea
hidrogenului.Realizarea acestor limite impune o hidrofinare adanca a materiilor prime utilizarea
unui sistem de separare cu o ratie de reflux corespunzatoare pentru a asigura indepartarea H2S si
a apei din materia prima supusa.
2.5 Catalizatorii in reformarea cataliticaPrimul catalizator utilizat industrial a fost Mo/Al2O3catalizator monofunctional folosit in
instalatia Hidroforming ,care utilizeaza reactoare in pat fix cu regenerarea catalizatorului la
intrevale de 4-8 ore cu toate ca utilizeaza hidrogen recirculat si lucra la presiuni de 60-80
bari.Procesul Platforming (UOP) utilizeaza pentru prima oara un catalizator bifunctional,
Pt/Al2O3care poseda o functie metalica (Pt) si o functie acida (F sau Cl) si care in prezenta
hidrogenului recirculat si a unor presiuni de circa 40 de bar realizeaza cicluri de cateva luni sau
mai mult de un an fara regenerare.Acesti catalizatori numiti astazi monometalici-bifunctionali,
aveau un continut de halogen (F,Cl) de 0,35-0,7% sau suport de alumo-silice care au aciditate
intrinseca.Catalizatorul poate fi extrudat cu 1,5 mm diametru sau sferic la procese
regenerative.Platina este foarte fin dispersata pe suprafata catalizatorului. Continutul de Pt
influenteaza calitatile catalizatorului.Un continut scazut duce la scaderea ciferi octanice a
reformatului ,la o micsorare a rezistentei catalizatorului la actiunea otravurilor la micsorarea
rezistentei regenerare.
Catalizatorii de Pt pot sa functioneze 2-4 ani cu regenerari repetate.Pierderea de Pt in
timpul functionarii variaza intre 0,5-3%.Pe masura ce catalizatorii imbatranesc se constata o
modificare a dispersiei Pt pe suprafata catalizatorului.Incepand din anul 1969 au inceput sa se
utilizeze noi tipuri de catalizatori-mutimetalici, care pe langa Pt si alte metale ca Reniu Iridiu,
Wolfram etc.
Catalizatorii bimetalici cei mai uitlizati sunt cei de tipuri Platina-Reniu fabricati de
firmele:UOP R-16,R-20,R-30,R-50,Chevron Rheniforming Engelhard seriile 500 si 600
EssoResearch.
Avantajul catalizatorilor cu Pt Re fata de cei conventionali cu Pt:
Activitatea mai ridicata ,care se mentine la un nivel superior pa toatadurata ciclului.
Selectivitatea mai mare ,in sensul scaderii produselor gazoase si cresterearandamentului C5
+prin intensificarea reactiilor de dehidrogenare a
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
13/51
13
naftenelor ,dehidrodeciclizarea a parafinelor si diminuarea reactiilor de
hidrocracare.
Toleranta mai mare la depunerile de cocs Cresterea productiei de hidrogen Stabilitatea marita la temperaturi ridicate,scaderea activitatii fiind o
cincime din cea a catalizatorilor conventionali.
Permite lucrul in conditi mai severe, asigurand o stabilitate arandamentelor la nivele superioare catalizatorilor cu Pt, ceea ce a permis
elaborarea unor tehnologii noi ca Rheinforming Magnaforming etc ,cicluri
mai lungi de functionare
Sunt practic complet regenerabili,supoartand un numar foarte mare deregenerari cu revenire la activitatea initiala sau chiar superioara.
Aceasta regenerabilitate a catalizatorilor Pt-Re a permis elaborarea unei tehnologii noi de
lucru in procesul de regenerare continua.La acesti catalizatori nu mai apare fenomenul de
aglomerare al Pt care conduce la scaderea activitatii dupa fiecare regenerare.Exista diverseexplicatii ca: Re cu temperatura de topire ridicata,formeaza cu Pt aliaje de suprafata impiedica
recristalizarea Pt.Dupa altii forma activa a Re este ReO2sau Pt este aglomerata in ninteriorul
cristalelor de ReO2depuse pe suprafata Al2O3.Astfel Re4+
este accesibili pentru substantele
reactante el fiind dispersat pe suprafata in proportie mai mare decat Pt catalizand hidrogenarea
combinatiilor intremediare,generatoare de cocs.Se pare ca aliajul Pt-Re are efect si dispersarea
depunerilor de cocs pe catalizator ,ceea ce ar explica de ce catalizatorii promotati suporta
depuneri mai mari de cocs decat cei cu Pt.De asemenea ajuta la o mai buna dispersie a Pt
determinand marirea numarului de ceantrii metalici pe care se depune cocsul.
O categorie de catalizatori de reformare catalitica o reprezinta catalizatorii multimetalici
de tipul Pt-Re-Me in care Me poate fi Ag,I,Ni,Ta,Co-Ge,Pd etc.
Diminuand functia acida creste raportul dintre reactiile de aromatizare si cele de
izomerizare plus hidrocracarea.S-a recomandat folosirea unui catalizator de Pt pe suport neacid a
unui catalizator Pt/SiO2- Al2O3sau Pt/Al2O3-F in treapta a doua si a catalizatorului Pt/Al2O3Cl
sau a unui catalizator bimetalic ,care ar promova reactiile de dehidrociclizare in ultima treapta.
Aspecte ale dezactivarii catalizatorilor in procesul de reformare catalitica:
Depunerea cocsului pe centrii metalici si micsorarea centrilor activi Prezenta sulfului datorita reactiei
Prezenta moleculelor care contin elementele din grupa a V-a (N,P,As,Sb) si a VI-a (O,S,Se,Te)
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
14/51
14
3. Realizarea industriala a reformarii catalitice
Procesele de reformare catalitica pot fi impartite in 4 categorii dupa modul de regenerare
al catalizatorului:
Proces neregenerativ ,realizat la presiuni ridicate (35-40 bar) cu rapoarte H2/hidrocarbura 5-10/1 mol/mol si cu cicluri de functionare de 1-2 ani.
Procese semiregenerative ,care lucreaza la presiuni , mai joase si cu regenerareacatalizatorului in situ , la intervale de 2 pana 6 luni.
Procese regenerative,cu regenerare ciclica ,avand un reactiant suplimentar ,capabil sa inlocuiasca reactoarele aflate in curs de regenerare.
Procese regenerative ,cu regenerare continua, cu circulatia catalizatorului (stratmobil) intre reactor si regenerator.
Procesele regenerative au loc la presiuni joase de 9-15 bari cu rapoarte H2/ hidrocarbura
mai mici (3-5/1 mol/mol).
Procesele neregenerative au loc in 3-4 trepte de reactie avand , in mod obisnuit , in ultima treapta
2 reactoare in paralel.Repartitia cantitatii de catalizator corespunzator treptelor de reactie ,in
procente masa din cantitatea totala de catalizator , se afla in limitele 10-20% in treapta I , 20-
30% in treapta a-II-a , 50-70% in treapta a-III-a .
Pentru o instalatie de reformare catalitica conventionala cu trei trepte de reactie in serie,
variatia temperaturii intre intrare si iesirea din fiecare treapta este urmatoarea:
Treapta I 30-700C , temperatura efluentului cca 440-4500C Treapta a-II-a 5 -400C temperatura efluentului cca 480-4900C
Treapta a-III-a -10 la +100
C temperatura efluentului cca 490-510
0
CCantitatea de catalizator este distribuita in mod diferit pe reactoare in ultima treapta fiind
distribuita cam 50% din cantitatea totala.Contandu-se pe o activitate ridicata si constanta a
catalizatorului regenerat continuu, reactoarele lucreaza cu o viteza volumetrica w de 3,0-3,5,
ceea ce face ca zestrea de catalizator a instalatiei sa fie mult mai mica fata de instalatie
semiregenerative de aceeasi capacitate constituie un mare avantaj economic.
Se observa ca admitand 0% cocs la intrare, se ajunge la depunerile de 2,5-3 % la intrare
in ultima treapta, pentru ca in final sa se ajunga la 5% deci aproape la o dublare a depunerilor de
cocs in ultimul reactor.Cocsul remanent este de maximum 0,2%.
Regenerarea catalizatorului se realizeaza continuu intr-un sistem independent de sistem
de reactie.Se lucreaza la presiuni de 9-10 bar, cu o recirculare a gazelor bogate in hidrogen intr-un raport de 400-500 m
3/m
3de materie prima , se utilizeaza catalizaotri bimetalici de tipul Pt-Re
ai firmei UOP.
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
15/51
15
IIProiectarea tehnologica a unei instalatii de reformare catalitica pe
catalizator Pt-Re , in scopul obtinerii de hidrocarburi aromatice (B.T.X)
1. Stabilirea conversiilor si a bilantului de materiale care sa asigure unrandament maxim de hidrocarburi aromatice
1.1Debitul de materi e prima
Compozit ia materi ei primeTabel 1.1
Hidrocarbur i Compoziti e chimica % D kg/h
Parafine 42 31500Naftene 52 39000
Aromatice 6 4500
Total 100 75000
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
16/51
16
1.2Bi lantul materi al si calculul proprietatil or medii ale materi ei pr imeClas
a
comp
%
gr
Kg/
km
ol
Kmol/
h
CO CO*atm
0C
Kg/
kmol
P 68,80 25 11 0,6591 0,6640 7875 86 91,57 0,120 19 2,280 30,6 503,5 10,32 16 98,42 45 19 0,6633 0,6682 14175 100 141,75 0,185 0 0 27,0 540,0 18,5 28
125,70 30 13 0,7021 0,7068 9450 114 82,89 0,108 -19 -2,052
24,6 568,0 12,312 18
N
MCP71,81 12 6 0,7490 0,7535 4680 84 55,71 0,072 91 6,552 37,3 532,6 6,048 8,0
DMCP92,35 16 8 0,7549 0,7593 6240 98 63,67 0,083 95 7,885 35,0 550,0 8,134 10
ECP 103,50 13 7 0,7666 0,7710 5070 98 55,71 0,073 75 5,475 33,5 569,0 7,154 9,1
CH80,74 7 4 0,7791 0,7834 2730 84 32,5 0,042 87 3,654 40,2 551,0 3,528 5,1
MCH150,70 19 10 0,7696 0,7740 7410 98 79,59 0,104 75 7,8 34,3 570,0 10,192 13
DMC
H
122,80 19 10 0,7811 0,7854 7410 112 69,64 0,091 67 6,097 29,8 596,0 10,192 12
ECH131,80 14 7 0,7877 0,7920 5460 112 48,75 0,064 46 2,944 30,3 600,0 7,168 8,8
A
B80,10 5 0,3 0,8707 0,8746 225 78 2,88 0,004 99 0,396 48,2 561,0 0,312 0,3
T110,60 18 1 0,8808 0,8846 810 92 8,80 0,011 124 1,364 40,0 591,0 1,012 1,1
X139,10 64 4 0,8679 0,8718 2880 106 27,17 0,035 145 5,075 35,0 619,0 3,71 4,6
EB136,20 13 0,8 0,8648 0,8687 585 106 5,52 0,007 124 0,868 37,0 617,0 0,742 0,9
Total - - - 100 - - 75000 - 766,15 1,000 - - - - 99,324 13
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
17/51
17
1.3Bi lantur i materi ale pe componentiSe calculeaza cantitatea de produse rezultate din speciile fiecarui component
Parafine
X=87% M=114 Kg/ kmol
Debit total kg/h Transformat kg/h Netransformat kg/h
9450 8221,5 1228,5
Dehidrociclizare
Izomerizare
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidrociclizare 0,1 0,2632 2163,90 18,98I zomerizare 0,2 0,5263 4326,98 37,96
Hidrocracare 0,08 0,2105 1730,63 15,18
Total 0,38 1,000 8221,5 72,12
Hidrocracarea
Hidrocracare Viteza
relativaFr de viteza kg/ h kmol/h
0,19 0,156 269,98 2,37
0,25 0,205 354,78 3,11
0,43 0,352 609,18 5,34 0,35 0,287 496,69 4,37Total 1,22 1,000 1730,63 15,21
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
18/51
18
X=82% M=100 Kg/ kmol
Debit total kg/hTransformat kg/h Netransformat kg/h14175 11623,50 2551,50
Dehidrociclizare
Izomerizare
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidrociclizare 0,04 0,1905 2214,28 22,14
I zomerizare 0,13 0,6190 7194,95 71,95
Hidrocracare 0,04 0,1905 2214,28 22,14
Total 0,21 1,000 11623,50 116,23
Hidrocracarea
Hidrocracare Viteza
relativa
Fr de viteza kg/ h kmol/h 0,14 0,197 436,21 4,36 0,18 0,254 562,43 5,62 0,39 0,549 1215,64 12,16
Total 0,71 1,000 2214,28 22,14
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
19/51
19
X=68% M=86 Kg/ kmol
Debit total kg/hTransformat kg/h Netransformat kg/h7875 5355 2520
Dehidrociclizare
Izomerizare
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidrociclizare 0,03 0,2308 1235,93 14,37
I zomerizare 0,06 0,4615 2471,33 28,74
Hidrocracare 0,04 0,3077 1647,73 19,16
Total 0,13 1,000 5355 62,27
Hidrocracarea
Hidrocracare Viteza
relativaFr de viteza kg/ h kmol/h
0,14 0,2373 391,01 4,55 0,18 0,3051 502,72 5,85 0,27 0,4576 754,00 8,77Total 0,59 1,000 1647,73 19,17
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
20/51
20
Bi lant mater ial pe componentul Component M , kg/kmol , kg/h ,kmol/hnetransformat 114 1228,5 10,78Etilbenzen
106 2012,05 18,98 114 4326,98 37,96 16 37,89 2,37 30 93,36 3,11 44 235,12 5,34 58 505,40 8,71 72 384,75 5,34 86 267,64 3,11 100 236,82 2,37transformat 2 151,85 75,93consumat 2 -30,36 -15,18Total - 9450 158,82
Bi lant mater ial pe componentul Component M , kg/kmol , kg/h ,kmol/hnetransformat 100 2551,50 25,52
Toluen 92 2037,14 22,14
100 7194,95 71,95 16 69,79 4,36 30 168,73 5,62 44 534,84 12,16 58 705,07 12,16 72 404,95 5,62 86 375,14 4,36transformat 2 177,14 88,57consumat 2 -44,28 -22,14
Total - 14175 230,32
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
21/51
21
Bi lant mater ial pe componentul Component M , kg/kmol , kg/h ,kmol/hnetransformat 86 2520 29,30
Benzen 78 1120,96 14,37
86 2471,33 31,68 16 72,75 4,54 30 175,38 5,85 44 771,53 17,53 58 339,04 5,85 72 327,36 4,55transformat 2 114,97 57,49consumat 2 -38,31 -19,16Total - 7875 152
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
22/51
22
Naftene
MCPX=85% M=84 Kg/ kmol
Debit total kg/h Transformat kg/h Netransformat kg/h
4680 3978 702
Dehidroizomerizare
Hidrogenoliza
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidroizomerizare 4,08 0,7338 2919,06 34,75
Dehidrociclizare 1,48 0,2662 1058,94 12,61
Total 5,56 1,000 3978 47,36
Bi lant materi al pentru MCP
Component M , kg/kmol , kg/h kmol/hMCP 84 702 8,36
Benzen 78 2710,56 34,75
86 1084,15 12,61
format 2 208,50 104,25
consumat 2 -25,21 -12,61Total - 4680 147,35
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
23/51
23
DMCPX=88% M=98 Kg/ kmol
Debit total kg/h Transformat kg/h Netransformat kg/h
6240 5491,20 742,80
Dehidroizomerizare
Hidrogenoliza
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidroizomerizare 9,03 0,9783 5372,04 54,82
Dehidrociclizare 0,20 0,0217 119,16 1,22
Total 9,23 1,000 5491,20 56,04
Bi lant materi al pentru MCP
Component M , kg/kmol , kg/h kmol/hDMCP 98 742,80 7,58
Toluen 92 5043,14 54,82
100 121,59 1,22format 2 328,90 164,45consumat 2 -2,43 -1,22Total - 6234 226,85
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
24/51
24
ECPX=88% M=98 Kg/ kmol
Debit total kg/h Transformat kg/h Netransformat kg/h
5070 4461,60 608,40
Dehidroizomerizare
Hidrogenoliza
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidroizomerizare 9,02 0,9783 4364,78 44,54
Dehidrociclizare 0,20 0,0217 96,82 0,99
Total 9,22 1,000 4461,60 45,53
Bi lant materi al pentru ECP
Component M , kg/kmol , kg/h kmol/hECP 98 608,40 6,21
Toluen 92 4097,55 44,54
100 98,80 0,99format 2 267,23 133,62consumat 2 -1,98 -0,99Total - 5070 184,37
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
25/51
25
CHX=97% M=84 Kg/ kmol
Debit total kg/h Transformat kg/h Netransformat kg/h
2730 2648,10 81,90
Dehidrogenare
Hidrogenoliza
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidrogenare 4,02 0,7309 1935,50 23,04
Hidrociclizare 1,48 0,2691 712,60 8,48
Total 5,50 1,000 2648,10 31,52
Bi lant materi al pentru ECP
Component M , kg/kmol , kg/h kmol/hCH 84 81,90 0,98
Benzen 78 1797,25 23,04
86 729,57 8,48format 2 138,25 69,13consumat 2 -16,97 -8,49Total - 2730 93,14
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
26/51
26
MCHX=98% M=98 Kg/ kmol
Debit total kg/h Transformat kg/h Netransformat kg/h
7410 7261,80 148,20
Dehidrogenare
Hidrogenoliza
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidrogenare 9,03 0,9783 7104,22 72,49
Hidrociclizare 0,2 0,0217 157,58 1,61
Total 9,23 1,000 7261,80 74,10
Bil ant materi al pentru MCH
Component M , kg/kmol , kg/h kmol/hMCH 98 148,20 1,51
Toluen 92 6669,27 72,49
100 160,80 1,61format 2 434,95 217,48consumat 2 -3,22 -1,61Total - 7410 291,48
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
27/51
27
DMCHX=98% M=112 Kg/ kmol
Debit total kg/h Transformat kg/h Netransformat kg/h
7410 7261,80 148,20
Dehidrogenare
Hidrogenoliza
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidrogenare 21,5 0,9786 7106,40 63,45
Hidrociclizare 0,47 0,0214 155,40 1,39
Total 21,97 1,000 7261,80 64,84
Bil ant materi al pentru DMCH
Component M , kg/kmol , kg/h kmol/hDMCH 112 148,20 1,32
Xilen 106 6725,70 63,45
114 158,18 1,39format 2 380,70 190,35consumat 2 -2,78 -1,39Total - 7410 255,12
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
28/51
28
ECHX=98% M=112 Kg/ kmol
Debit total kg/h Transformat kg/h Netransformat kg/h
5460 5350,80 109,20
Dehidrogenare
Hidrogenoliza
Conversia pe reactie
Tip de reactie Viteza relativa Fr de viteza kg/ h kmol/hDehidrogenare 21,50 0,9786 5236,29 46,75
Hidrociclizare 0,47 0,0214 114,51 1,02
Total 21,97 1,000 5350,80 47,77
Bi lant materi al pentru ECH
Component M , kg/kmol , kg/h kmol/hECH 112 109,20 0,98
EB 106 4955,77 46,75
114 116,55 1,02format 2 280,52 140,26consumat 2 -2,04 -1,02Total - 5460 187,99
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
29/51
29
Bi lantul t materi al al reformatului catali ticClasa Component ,kg/h ,kg/h ,fr greut kmol/h ,fr mol
Parafine
72 1117,06 0,0162 15,51 0,0215
86 2520 0,0365 29,30 0,0406
86 4927,83 0,0714 57,30 0,0795 100 2551,50 0,0370 25,52 0,0354 100 7812,96 0,1133 78,13 0,1084 114 1228,50 0,0178 10,78 0,0150 114 4601,71 0,0667 40,37 0,0560
Naftene
MCP 84 702 0,0102 8,36 0,0116
DMCP 98 742,80 0,0108 7,58 0,0105
ECP 98 608,40 0,0088 6,21 0,0086
CH 84 81,90 0,0012 0,98 0,0014
MCH 98 148,20 0,0021 1,51 0,0021
DMCH 112 148,20 0,0021 1,32 0,0018ECH 112 109,20 0,0016 0,98 0,0014
Aromatice
Benzen 79 5628,77 0,0816 71,25 0,099
Toluen 92 17847,10 0,2587 194 0,2691
Etil
benzen
106 6967,82 0,1010 65,73 0,0912
Xilen 106 11231,72 0,1628 105,96 0,1470
TOTAL - 68975,67 1,000 720,79 1,000
Bi lantul t mater ial al componenti lor gazosiComponent ,kg/h ,kg/h ,fr greutate ,kmol/h ,fr mol 16 180,43 0,0486 11,28 0,129 30 437,47 0,118 14,58 0,166 44 1541,49 0,416 35,03 0,400 58 1549,51 0,418 26,72 0,305
TOTAL - 3708,90 1,000 87,61 1,000
Bi lantul t materi al al hidrogenul ui
Component ,kg/h ,kg/h ,fr greutate ,kmol/h ,fr molformat 2 2483,01 1,0724 1241,51 1,0723consumat 2 -167,58 -0,0724 -83,79 -0,0723TOTAL - 2315,43 1,000 1157,72 1,000
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
30/51
30
Bi lantul t materi al generalComponent ,kg/h ,kmol/h ,%Reformat 68975,67 720,79 0,920
Gaze 3708,90 87,61 0,049
2315,43 1157,72 0,0309TOTAL 75000 1966,12 1,000
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
31/51
31
Propri etatile medii ale benzinei reformate
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
32/51
32
Propri etati le componenti lor pe reactive
HC
Reactie MCP DMCP ECP CH MCH DMCH EDehidrociclizare 1235,93 2214,28 2613,90 - - - - - -
Izomerizare 2471,33 7194,95 4326,98 - - - - - -
Hidrocracare 1647,73 2214,28 1730,63 - - - - - -
Hidrogenoloza - - - 1058,94 119,16 96,82 712,60 157,58 155,40
Dehidroizomerizare - - - 2919,06 5372,04 4364,78 - - -
Dehidrogenare - - - - - - 1935,50 7104,22 7106,40 5
Total 5355 11623,50 8221,50 3978 5491,20 4461,60 2648,10 7261,80 7261,80 5
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
33/51
33
2. Calculul blocului de reactie pentru realizarea conversiei stabilite dinbilantul de materiale
Procese de reformare catalitica se realizeaza in 4 reactoare adiabatice in serie cu incalzireamaterii prime la fiecare treapta de reactie sau ales 4 reactoare dar sunt 3 trepte de reactie
deoarece reactoarele 3 si 4 sunt identice.
2.1Reparti tia reactii lor pe reactoare
Reactie
Reactor
Dehidroge-
nare
Dehidro-
izomerizare
Izomerizare Hidrocracare Dehidro-
ciclizare
Hidrodecicli-
zare
1 60 25 25 10 10 10
2 30 35 35 20 30 20
3 5 20 20 35 30 35
4 5 20 20 35 30 35
Total 100 100 100 100 100 100
2.2Calculul volumului total al zonei de reactive
2.3Reparti tia catalizatorului pe reactoare
Reactor Procent
1 10 4,152 20 8,31
3 35 14,54
4 35 14,54
Total 100 41,53
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
34/51
34
2.4Distr ibutia componentilor pe reactii si reactoareReactie Component
Kg/h
R1 R2 R3 R4
% Kg/h
% Kg/h
% Kg/h
% Kg/h
Dehidroge-
nare
DMCH 7106,40 0,60 4263,84 0,30 2131,92 0,05 355,32 0,05 355,ECH 5236,29 0,60 3141,77 0,30 1570,89 0,05 261,81 0,05 261,
MCH 7104,22 0,60 4262,53 0,30 2131,27 0,05 355,21 0,05 355,
CH 1935,50 0,60 1161,30 0,30 580,65 0,05 96,78 0,05 96,7
Deizomeriza-
re
MCP 2919,06 0,25 729,77 0,35 1021,67 0,20 583,81 0,20 583,
DMCP 5372,04 0,25 1343,01 0,35 1880,21 0,20 1074,41 0,20 1074
ECP 4364,78 0,25 1091,20 0,35 1527,67 0,20 872,96 0,20 872,
Izomerizare 2471,33 0,10 247,13 0,20 548,27 0,35 864,97 0,35 864, 7194,95 0,10 719,50 0,20 1438,99 0,35 2518,23 0,35 2518 4326,98 0,10 432,70 0,20 865,40 0,35 1514,44 0,35 1514
Dehidrocicli-
zrae 1235,93 0,10 123,59 0,30 370,78 0,30 370,78 0,30 370,
2214,28 0,10 221,43 0,30 664,28 0,30 664,28 0,30 664,
2163,90 0,10 261,39 0,30 784,17 0,30 784,17 0,30 784,Hidrocracare
1647,73 0,15 247,16 0,45 741,48 0,20 329,55 0,20 329, 2214,28 0,15 332,14 0,45 996,43 0,20 442,86 0,20 442, 1730,63 0,15 259,59 0,45 778,78 0,20 346,13 0,20 346,
Hidroge-
noliza
MCP 1058,94 0,10 105,89 0,20 211,79 0,35 370,63 0,35 370,
DMCP 119,16 0,10 11,92 0,20 23,83 0,35 41,71 0,35 41,7
ECP 96,82 0,10 9,68 0,20 19,36 0,35 33,89 0,35 33,8
CH 712,60 0,10 71,26 0,20 142,52 0,35 249,41 0,35 249,
MCH 157,58 0,10 15,76 0,20 31,52 0,35 55,15 0,35 55,1
DMCH 155,40 0,10 15,54 0,20 31,08 0,35 54,39 0,35 54,3
ECH 114,51 0,10 11,45 0,20 22,90 0,35 40,08 0,35 40,0
Total - 62103,31 - 19079,55 - 18515,86 - 12280,97 - 1228
3. Bilantul material pe sectia de reactie3.1Calculul gazelor de recirculare
Gazele de recirculare contin : 87% H2; 8% CH4si 5% C2H6
Debit molar al materii prime Debit molar al H2
raport H2/mp= 5485,83 kmol/h
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
35/51
35
Debit molar al gazelor de recirculare
Debit molar al metanului
Debit molar al etanului
3.2Calculul alimentare la temperature de reactieSe calculeaza cu realtia :
Cl
Hidrocarburi
Kcal/kmolP
69,55 0,120 8,35 80,51 0,185 14,89 91,49 0,108 9,88
N
MCP 63,83 0,072 4,60
DMCP 75,04 0,083 6,23
ECP 100,83 0,073 7,36
CH 65,65 0,042 2,76
MCH 77,69 0,104 8,08
DMCH 88,93 0,091 8,09ECH 76,24 0,064 4,88
A
B 44,73 0,004 0,18
T 55,21 0,011 0,61
X 65,93 0,035 2,31
EB 66,10 0,007 0,46
Total - 1,000 78,68
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
36/51
36
3.3Caderea de temperatureTemperatura de iesire din reactoare sunt functie de temperatura de intrare si de caderea de
temperatura.
Stabil ir ea caderi i de temperatura pe reactoru l I
Reactie Component M
kg/kmol
N
kmol/h
H
kcal/kmol
Kcal/ h
Dehidro-
genare
DMCH 84 4263,84 50,76 49,90 2532,92ECH 98 3141,77 32,06 49,90 1599,79
MCH 112 4262,53 38,06 51,30 1952,48
CH 112 1161,30 10,37 52,30 542,35
Dehidroizo-
Merizare
MCP 84 729,77 8,69 48,50 421,47
DMCP 98 1343,01 13,70 47 643,90
ECP 98 1091,20 11,13 47 523,11
Izomerizare
86 247,13 2,87 -2,3 -6,601 100 719,50 7,20 -2,3 -16,56 114 432,70 3,80 -1,9 -7,22Dehidrocicli-
zare 86 123,59 1,44 62,9 90,58
100 221,43 2,21 59,90 132,38 114 261,39 2,29 57,20 130,99Hidrocracare
86 247,16 2,87 -23,40 -67,16 100 332,14 3,32 -23,40 -77,69 114 259,59 2,28 -23,40 -53,35
Hidrogenoliza
MCP 84 105,89 1,26 -16,90 -21,29
DMCP 98 11,92 0,12 -15,20 -1,824
ECP 98 9,68 0,10 -15,20 -1,52
CH 84 71,26 0,85 -10,60 -9,01
MCH 98 15,76 0,16 -10,70 -1,712
DMCH 112 15,54 0,14 -9,10 -1,274ECH 112 11,45 0,102 -9,10 -0,930
Total - - 19079,55 195,782 - 8250,48
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
37/51
37
Stabil ir ea caderi i de temperatura pe reactorul I I
Reactie Component M
kg/kmol
N
kmol/h
H
kcal/kmol Kcal/ h
Dehidro-
genare
DMCH 84 2131,92 25,38 49,90 1266,46
ECH 98 1570,89 16,03 49,90 799,90
MCH 112 2131,27 19,03 51,30 976,24
CH 112 580,65 5,18 52,30 270,91
Dehidroizo-
Merizare
MCP 84 1021,67 12,16 48,50 589,76
DMCP 98 1880,21 19,19 47 901,93
ECP 98 1527,67 15,59 47 732,73
Izomerizare
86 548,27 6,38 -2,3 -14,67 100 1438,99 14,39 -2,3 -33,10 114 865,40 7,59 -1,9 -14,42
Dehidrocicli-
zare 86 370,78 4,31 62,9 271,10 100 664,28 6,64 59,90 397,74 114 784,17 6,88 57,20 393,54
Hidrocracare
86 741,48 8,62 -23,40 -201,71 100 996,43 9,96 -23,40 -233,06 114 778,78 6,83 -23,40 -159,82
Hidrogenoliza
MCP 84 211,79 2,52 -16,90 -42,59
DMCP 98 23,83 0,243 -15,20 -3,69
ECP 98 19,36 0,198 -15,20 -3,01
CH 84 142,52 1,70 -10,60 -18,02
MCH 98 31,52 0,323 -10,70 -3,46
DMCH 112 31,08 0,278 -9,10 -2,53
ECH 112 22,90 0,204 -9,10 -1,86
Total - - 18515,86 189,63 - 5868,37
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
38/51
38
Stabil ir ea caderi i de temperatura pe reactoru l I I I si IV
Reactie Component M
kg/kmol
N
kmol/h
H
kcal/kmol Kcal/ h
Dehidro-
genare
DMCH 84 355,32 4,23 49,90 211,08ECH 98 261,81 2,67 49,90 133,23
MCH 112 355,21 3,17 51,30 162,62
CH 112 96,78 0,864 52,30 45,19
Dehidroizo-
Merizare
MCP 84 583,81 6,95 48,50 337,08
DMCP 98 1074,41 10,96 47 515,12
ECP 98 872,96 8,91 47 418,77
Izomerizare 86 864,97 10,06 -2,3 -23,14 100 2518,23 25,18 -2,3 -57,91 114 1514,44 13,28 -1,9 -25,23
Dehidrocicli-
zare 86 370,78 4,31 62,9 271,10
100 664,28 6,64 59,90 397,74
114 784,17 6,88 57,20 393,54Hidrocracare
86 329,55 3,83 -23,40 -89,62 100 442,86 4,23 -23,40 -98,98 114 346,13 3,04 -23,40 -71,14
Hidrogenoliza
MCP 84 370,63 4,41 -16,90 -74,53
DMCP 98 41,71 0,426 -15,20 -6,48
ECP 98 33,89 0,346 -15,20 -5,26
CH 84 249,41 2,97 -10,60 -31,48
MCH 98 55,15 0,563 -10,70 -6,02
DMCH 112 54,39 0,486 -9,10 -4,42
ECH 112 40,08 0,358 -9,10 -3,26
Total - - 12280,97 124,763 - 2388
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
39/51
39
4. Dimensionarea reactoarelor
4.1Calculul var iatiei numarului de mol pe reactoareDehidrogenare: Dehidrociclizare: Deizomerizare: Hidrocracare: -Izomerizare: - Hidrogenoliza:
Reactia Component R1 R2 R3 R4
Kmol/h
Kmol/h
Kmol/h
Dehidro-
Genare
DMCH 50,76 152,28 25,38 76,14 4,23 12,69 4,23 12,69
ECH 32,06 96,18 16,03 48,09 2,67 8,01 2,67 8,01
MCH 38,06 114,18 19,03 57,09 3,17 9,51 3,17 9,51
CH 10,37 31,11 5,18 15,54 0,864 2,59 0,864 2,59Deizome-
rizare
MCP 8,69 26,07 12,16 36,48 6,95 20,85 6,95 20,85
DMCP 13,70 41,10 19,19 57,57 10,96 32,88 10,96 32,88
ECP 11,30 33,90 15,59 46,77 8,91 26,73 8,91 26,73
Izomerizare 2,87 - 6,38 - 10,06 - 10,06 - 7,20 - 14,39 - 25,18 - 25,18 - 3,80 - 7,59 - 13,28 - 13,28 -Dehidrocicli-
zare
1,44 5,76 4,31 17,24 4,31 17,24 4,31 17,24 2,21 8,84 6,64 26,56 6,64 26,56 6,64 26,56 2,29 9,16 6,88 27,52 6,88 27,52 6,88 27,52Hidrocracare 2,87 - 8,62 - 3,83 - 3,83 - 3,32 - 9,96 - 4,23 - 4,23 -
2,28 - 6,83 - 3,04 - 3,04 -
Hidrogeno-liza
MCP 1,26 -1,26 2,52 -2,52 4,41 -4,41 4,41 -4,41DMCP 0,12 -0,12 0,243 -0,243 0,426 -0,426 0,426 -0,426
ECP 0,10 -0,10 0,198 -0,198 0,346 -0,340 0,346 -0,340
CH 0,85 -0,85 1,70 -1,70 2,97 -2,97 2,97 -2,97
MCH 0,16 -0,16 0,323 -0,323 0,563 -0,563 0,563 -0,563
DMCH 0,14 -0,14 0,278 -0,278 0,486 -0,486 0,486 -0,486
ECH 0,102 -0,102 0,204 -0,204 0,358 -0,358 0,358 -0,358
Total - 195,782 515,85 189,63 403,53 124,763 175,03 124,763 124,763
Reactorul 1
Reactorul 2
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
40/51
40
Reactorul 3 si 4
4.2Calculul vitezei volumetrice pe reactoare Reactorul 1
Reactorul 2
Reactorul 3 si 4
4.3Dimensionarea reactoarelor , H=2,5 D =
D=
Reactorul 1D=
Reactorul 2
D=
Reactorul 3 si 4D=
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
41/51
41
4.4Calculul timpilor de stationare
Reactorul 1
(
)
(
)
Reactorul 2
( ) ( )
Reactorul 3 si 4
(
)
(
)
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
42/51
42
Reactor 1 Reactor 2 Reactor 3 Reactor 4
Temp intrare 500 500 500 500Temp iesire 424,26 446,12 478,08 478,08Nr mol intrare, kmol/h 6773,96 7289,81 3846,07 3846,07
Nr mol iesire ,Kmol/h 7289,81 7693,34 4021,70 4021,70
Viteza volum w,h-1
25,02 12,49 7,14 7,14Diametru int Di ,m 1,28 1,62 1,95 1,95
Inaltimea H,m 3,2 4,05 4,88 4,88
Timp de stationare , s 1,09 1,80 5,83 5,83
5. Calculul pierderilor de presiune pe reactoare
5.1Determinarea parametri lor cinetici ai M ater ii Prime
HC
Cl Comp Kmol/h
Fr.mol
Kg/kmol
P
91,57 0,013 503,5 30,6 86 1,118 0,398 6,546 141,75 0,020 540,0 27,0 100 2,00 0,540 10,80 82,89 0,012 568,0 24,6 114 1,368 0,295 6,816
N
MCP 55,71 0,008 532,60 37,3 84 0,672 0,298 4,261
DMCP 63,67 0,009 550,0 35,0 98 0,882 0,315 4,950
ECP 55,71 0,008 569,0 33,5 98 0,784 0,268 4,552
CH 32,50 0,005 551,0 40,2 84 0,420 0,201 2,755MCH 79,59 0,011 570,0 34,3 98 1,078 0,377 6,270
DMCH 69,64 0,010 596,0 29,8 112 1,120 0,298 5,960
ECH 48,75 0,007 600,0 30,3 112 0,784 0,212 4,200
Ar
B 2,88 0,0004 561,0 48,2 78 0,031 0,019 0,224
T 8,80 0,001 591,0 40,0 92 0,092 0,040 0,591
X 27,17 0,004 619,0 35,0 106 0,424 0,140 2,476
EB 5,52 0,0008 617,0 37,0 106 0,085 0,030 0,494
5485,83 0,776 33,30 14,8 2 1,552 11,485 25,84 504,44 0,071 190,60 48,8 16 1,136 3,465 13,533 315,28 0,045 305,28 48,11 32 1,44 2,165 13,738TOTAL 7071,70 1,000 - - - 14,986 20,546 114,006
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
43/51
43
5.2Calculul pierder il or de presiune pe reactoareIn cele 4 reactoare avem o curgere adiabatica care prezinta o serie de avantaje:o cadere de
presiune mai mica ,respective viteza in strat mai mica ,distant parcursa in strat este mult mai
mica ,curgerea este mai omogena.Pentru calculul pierderilor de presiune pe reactoare se foloseste relatia Fanning:
, atmUnde:
Densitatea efluentului
Viteza de curgere: , m/s
Diametrul echivalent a particulei de catalizator
coeficientul de frecare depinde de Re
Re=
10 < Re < 2000 =
Re > 2000 =
grosimea stratului catalitic ,m
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
44/51
44
Reactorul 1
Re= =
= 27,69 atm
Reactorul 2
Re=
=
= 11,05 atm
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
45/51
45
Reactorul 3 si 4
Re= =
= 10,41 atm
Tabel recapitul ativ
Reactor
D ,m H, m
1 75,74 4,15 1,28 3,2 27,69 1,09
2 53,88 8,31 1,62 4,05 11,05 1,80
3 21,92 14,54 1,95 4,88 10,41 5,83
4 21,92 14,54 1,95 4,88 10,41 5,83
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
46/51
46
6 . Schema tehnologica
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
47/51
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
48/51
48
Continutul de oxigen- reducerea de CO si hidrocarburi in gazele deesapament.
Mentinerea la nivelul actual al CO a benzinei (deci a raportului de compresie a motorului
Otto pentru un nivel de economicitate a consumului de combustibil ), concomitent cu
respectarea restrictilor de mediu (care necesita printre altele, utilizarea de benzina reformulata,
cu o noua compozitie chimica )a condus la masuri din partea rafinariilor de petrol precum:
Fabricarea compusilor oxigenati (MTBE, ETBE,TAME) pentru a fi utilizati dreptcomponenti de amestec ai benzinelor comerciale.
Perfectionarea procedeelor existente in rafinarie pentru cresterea CO si reducereacompusilor nedoriti, ca de exemplu: benzen aromatice ,olefine.
Introducerea altor procese cunoscute de fabricare a benzinelor cu CO ridicata sineexistente in rafinarie.
Noi scheme si tehnologii de pregatire si utilizare ale materiilor prime implicate(precum gazele de CCF,benzinele provenite din diverse procese).
Reformarea catalitica este un proces potential deosebit in ceea ce priveste cresterea CO abenzinei prin:
- Cresterea severitatii procesului de RC , care poate fi exprimata chiar prin crestereaCO aceasta are insa ca efect negativ scaderea randamentului in benzina reformata cu
circa 0,8-0.85% volum pentru fiecare unitate de COR.
- Utilizarea catalizatorilor bimetalici cu continut de Rh si Pt si operand la presiunirelativ joase (7-14 kg/cm
2) in locul catalizatorului pe baza de Pt, operand la presiuni
mari (27-40) in instalatii mai vechi.
- Inlocuirea instalatiilor existente de RC cu instalatii prevazute cu regenerare continuaa catalizatorului,acestea duc la o crestere maxima a CO operand la presiuni reduse si
la activitate maxima a catalizatorului.
- Prelucrarea in instalatii de RC a benzinelor provenite din procesele de Cx ,RV,fractiunea medie de benzina de CCF care are o CO scazuta..reformarea acestor
materii prime este restrictionata de continutul ridicat de compusi cu S compusi cu N 2,
olefine si in consecinta de severitatea de hidrotratare ce poate fi atinsa.
In exploatarea instalatiilor de RC , reducerea cantitatii de benzen in benzina reformata poate fi
obtinuta pe de o parte prin pregatirea actuala a materiei prime prin eliminarea precursorilor
formarii benzenului in special a MCP si a CH , iar pe de alta parte prin selectarea parametriilor
de operare ai blocului de reactie in vederea minimizarii productiei de benzen.
Surse de poluare in rafinarii
Agentii de poulare ai mediului produsi in rafinarie pot fi grupati ,ca marea majoritate a
agentilor de poluare a mediului in urmatoarele domenii de poluare:
Poluarea aerului Poluarea apei
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
49/51
49
Poluarea solului Poluarea acustica.
Emisiile de agenti de poluare a aerului in rafinarii provin de la urmatoarele surse:
Procese de combustie
Instalatii tehnologice Parcuri de rezervoare Turnuri de racire si bazine separatoare cu suprafata deschisa.
a) Procesele de combustieFiecare cuptor dintr-o instalatie tehnologica este o sursa majora de agenti de poluare care
se gasesc in gazele rezultate prin arderea combustibililor.In functie de tipul combustibililor ,
gazele de ardere pot contine:
CO2in cantitati foarte mari CO care rezulta prin arderea combustibililor incompleta SOX cand combustibilul uzat contine S NOxin functie de tipul si intretinerea arzatoarelor de la cuptoare Compusi organici volatili, in principal hidrocarburi in cazul in care arderea are loc
in conditii optime , printr-o reglare necorespunzatoare a raportului combustibil/aer
Particule solide de diverse dimensiuni , rezultate prin arderea combustibililorPe langa arderea combustibililor in cuptoarele tehnologice si la cazanele centralelor
termo-electrice din incinta rafinariei , proces care contribuie , fara indoiala ca principala sursa de
poluare a aerului , in rafinarii mari au loc si alte procese de combustie dintre care se pot
mentiona:
Regalrea catalizatorului de RC Producerea sulfului in sobe Claus Operatii periodice de decocsare a serpentinelor cuptoarelor din diferite instalatii
tehnologice
Regenerarea periodica a catalizatorilor din alte procese catalitice Incinerarea namolului de la epurarea apelor reziduale Arderea gudroanelor acide
Compozitia gazelor de ardere rezultate din proces al combustiei nu difera semnificativ
In afara de agentii poluanti mentionati la arderea combustibililor , in gazele de ardere se mai
pot identifica: H2S la producerea S in sobe Claus Particule solide antrenate in timpul procesului de combustie (catalizatori CC,particule de
cocs, cenusa de decocsare )
H2SO4sub forma de aerosoli.
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
50/51
50
b) Instalatii tehnologiceUnele instalatii tehnologice emit continuu sau intermitent si alti agenti de poluare,desi in
cantitati mici in comparatie cu gazele rezultate prin combustie.
In continuare se vor prezenta instalatiile tehnologice si agentii de poluare emisi:
DA si DVhidrocarburi ,gaze necondensabile emise de sistemul de vid Hidrofinarea fractiilor distilate si hidrotratarea distilagtului de vidH2S de la
purjare, aromatice inferioare
CC- gazele de la regenerator contin poluanti (NOx,SOX,CO,pulberi) RC si extractia aromaticelor inferioare B.T.X Alchilarea- acid florhidric Desulfurarea gazelor si recuperarea S- H2S si SOX Cx intarziataparticule de cocs , gaze din apa folosita la taierea cocsului Solventarea uleiurilor- furfurol din sectia de recuperare a solventului Deparafinarea uleiurilor si dezuleiereaNH3din sectia de racire , metilacetona,benzen, toluen, din sectia de filtrare si recuperare a solventilor Oxidarea bitumuluigaze evacuate din reactoarele de oxidare care contin oxizi de
C,SOX,H2S, hidrocarburi, compusi oxigenati
Rafinarea cu chimicaleSOx,H2SO4 Aditivi- gaze de reactie care contin HCl si H2S
Rezervoarele de titei sau porduse cu o suprafata mare de contact cu solul.La corodarea
fundurilor rezervoarelor pot aparea scurgeri de produse petroliere.Scurgerile in cantitati mici nu
pot fi puse in evidente si ele pot impurifica solul.In rafinarii si uzinele petrochimice ,instalatiile
se construiesc in aer liber din motive de siguranta, pentru evitarea atingerii unor concentratii de
produse in limitele de explozie .Reducerea zgomotului si a vibratiilor , principalele cauze ale
poluarii acustice , in timpul functionarii unor utilaje a constituit si constituie o importanta
preocupare a specialistilor din domeniu.
8. ConcluzieReformarea catalitica joaca un rol foarte important atat pentru industria prelucrarii
petrolului cat si pentru petrochimia:hidrodisproportionarea si dezalchilarea toluenului si
izomerizarea xilenului
Din punct de vedere tehnologic se impune o serie de imbunatatiri cum ar fi:
Optimizarea proceselor si conducerea asistata de calculator Imbunatatirea performantelor catalizatorului Perfectionarea tehnologica de realizare a procesului Combinarea procesului de reformare catalitica cu alte procese
5/26/2018 Proiect Ptc Scris
51/51
51
BIBLIOGRAFIE
1. Suciu , Ghe.C Ingineria prelucrarii hidrocarburilor Editura Tehnica Bucuresti 1993vol 4
2. Raseev,S.D- Conversia hidrocarburilor Editura Zecasin Bucuresti 1994 ,vol 3
3. Raseev, S.D,Ionescu,C.DReformare catalitica ,Editura Tehnica, Bucuresti, 1962
4. Somogi, VProcese de transfer de caldura, Editura Universal Cartfil, Ploiesti 1998
5. Dobrinescu,DProcese de transfer termic si utilaje specifice Editura Didactica siPedagogica ,Bucuresti ,1983
6. Cartea de operare a instalatiei de Reformare Catalitica ,Rafinaria Petrobrazi
7. Ionescu ,C, Ciuparu,D, Dumitrascu ,GPoluare si protectia mediului in petrol sipetrochimie, Editura Brillant ,Bucuresti ,1999
8. Tunescu,R,CChimia perolului si proprietatile fizico-chimice, Editura IPG,Ploiesti1979